WO2012156559A1 - Dispositivo y procedimiento para la medida de la distribución de magnitudes físicas en una fibra óptica - Google Patents
Dispositivo y procedimiento para la medida de la distribución de magnitudes físicas en una fibra óptica Download PDFInfo
- Publication number
- WO2012156559A1 WO2012156559A1 PCT/ES2012/070329 ES2012070329W WO2012156559A1 WO 2012156559 A1 WO2012156559 A1 WO 2012156559A1 ES 2012070329 W ES2012070329 W ES 2012070329W WO 2012156559 A1 WO2012156559 A1 WO 2012156559A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- optical
- signal
- frequency
- fiber
- phase
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 53
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 title claims abstract description 49
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims abstract description 218
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 54
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 claims abstract description 43
- 230000003993 interaction Effects 0.000 claims abstract description 30
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 61
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims description 40
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 39
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 claims description 38
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 18
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 13
- 108091008695 photoreceptors Proteins 0.000 claims description 13
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 11
- 230000010287 polarization Effects 0.000 claims description 8
- 238000013481 data capture Methods 0.000 claims description 7
- 238000010009 beating Methods 0.000 claims description 6
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims description 5
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims description 4
- 230000006872 improvement Effects 0.000 abstract description 10
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 abstract description 5
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 abstract description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 7
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 5
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 3
- 238000004204 optical analysis method Methods 0.000 description 3
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 230000009021 linear effect Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 230000004044 response Effects 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 101000574350 Homo sapiens Protein phosphatase 1 regulatory subunit 17 Proteins 0.000 description 1
- 101100084848 Oryza sativa subsp. japonica PSBS2 gene Proteins 0.000 description 1
- 101150028569 PSBS gene Proteins 0.000 description 1
- 102100025780 Protein phosphatase 1 regulatory subunit 17 Human genes 0.000 description 1
- 230000002238 attenuated effect Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 230000009022 nonlinear effect Effects 0.000 description 1
- 238000012634 optical imaging Methods 0.000 description 1
- 238000000253 optical time-domain reflectometry Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000000644 propagated effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000011514 reflex Effects 0.000 description 1
- 230000003252 repetitive effect Effects 0.000 description 1
- 230000004043 responsiveness Effects 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 1
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
- G01D5/26—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light
- G01D5/32—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light
- G01D5/34—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells
- G01D5/353—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre
- G01D5/35338—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre using other arrangements than interferometer arrangements
- G01D5/35354—Sensor working in reflection
- G01D5/35358—Sensor working in reflection using backscattering to detect the measured quantity
- G01D5/35364—Sensor working in reflection using backscattering to detect the measured quantity using inelastic backscattering to detect the measured quantity, e.g. using Brillouin or Raman backscattering
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
- G01D5/26—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light
- G01D5/32—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light
- G01D5/34—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells
- G01D5/353—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre
- G01D5/35338—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre using other arrangements than interferometer arrangements
- G01D5/35341—Sensor working in transmission
Definitions
- the Brillouin attenuation spectrum can be used, causing the test wave to act as a pumping wave in the Brillouin interaction. With this, the average temperature or elongation to which the fiber optic section used is subjected can be determined.
- the demodulator is a synchronous demodulator.
- the expression of the optical power detected at this frequency is given by:
- the optical signal is detected, there is an RF signal that can be processed to obtain the Brillouin spectrum measurement.
- This processing can be done analogically or digitally.
- the expression found for P RF ( ⁇ ) shows, the signal obtained when using the detection method described in the present invention contains information on both the amplitude and the phase of the spectrum of the Brillouin interaction. This information is extracted in the present invention using a demodulation of the RF signal that allows recovering the components in phase (I) and quadrature (Q) of this signal and from them The module and the phase of the RF signal.
- the RF generator (2) allows the frequency of the generated electrical signal to be varied, in the case that the measurement of the Brillouin spectrum is chosen by means of the tuning of the optical frequency of at least one of the spectral components of the test signal (B).
- the RF generator (2) provides a fixed frequency electrical signal, in the case where the Brillouin spectrum measurement is chosen by tuning the optical frequency of the pumping wave, or if a frequency is to be measured concrete within the Brillouin spectrum.
- the signal applied to the double sideband optical modulator with suppressed carrier (14) is preferably generated in the generator (15).
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optical Transform (AREA)
- Testing Of Optical Devices Or Fibers (AREA)
Abstract
La invención hace referencia a un dispositivo y a un procedimiento para la medida de la distribución de magnitudes físicas en una fibra óptica, basado en una mejora de la técnica de análisis óptico Brillouin en el dominio del tiempo. Dicho dispositivo, así como el procedimiento, mejoran la relación señal ruido de la señal de medida detectada mediante el uso de detección heterodina de dicha señal. Adicionalmente, la invención comprende la demodulación de la señal de radiofrecuencia resultado de la detección heterodina, lo que permite medir tanto el módulo como la fase del espectro de la interacción Brillouin, mejorando así la caracterización de dicho espectro.
Description
DISPOSITIVO Y PROCEDIMIENTO PARA LA MEDIDA DE LA DISTRIBUCIÓN DE MAGNITUDES FÍSICAS EN UNA FIBRA ÓPTICA
CAMPO DE LA INVENCIÓN
La presente invención está relacionada con sensores de fibra óptica distribuidos, basados en el efecto no lineal de dispersión de Brillouin estimulada y, más específicamente, con los sensores basados en la técnica de análisis óptico Brillouin en el dominio del tiempo.
ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN
Los sensores Brillouin distribuidos basados en la técnica de análisis óptico de Brillouin en el dominio del tiempo (conocida dicha técnica como BOTDA, de las siglas en inglés de "Brillouin optical time-domain analysis'), tienen su fundamento en la utilización del efecto no lineal de dispersión de Brillouin estimulada ("stimulated Brillouin scattering", o SBS) en fibra óptica, por el cual dos ondas ópticas que se propagan en sentido opuesto, en un tramo de dicha fibra óptica, dan lugar a la aparición de una onda acústica que genera transferencia de energía desde una de las ondas, llamada onda de bombeo, a la otra onda, denominada onda de Stokes. El resultado de este proceso es que la onda de Stokes resulta amplificada y, la onda de bombeo, atenuada. Esto ocurre siempre que la separación en frecuencia óptica de las ondas de bombeo y de Stokes sea igual al llamado desplazamiento en frecuencia de Brillouin (Brillouin frequency shift, BFS) propio de la fibra óptica utilizada. De esta manera, el efecto da lugar a la aparición de un espectro de ganancia para ondas que se propaguen en sentido opuesto a la onda de bombeo y que tiene un máximo a la frecuencia óptica dada por la resta entre la frecuencia óptica de la onda de bombeo y el BFS. Este espectro, también llamado espectro de ganancia de Brillouin, tiene una forma de función de Lorentz y una anchura de línea del orden de algunas decenas de megahercios, que viene dada por el parámetro denominado anchura de línea de Brillouin, y que es propio de cada tipo de fibra óptica. Simultáneamente, se d a un espectro de atenuación Brillouin con características análogas para ondas que se propagan en sentido opuesto a la onda de Stokes, con forma y anchura de línea similar.
En la aplicación del BOTDA al desarrollo de sensores, se aprovecha que el BFS depende de las magnitudes físicas a las que está sometida la fibra, en particular la temperatura (T) y la elongación de la fibra (ε). Concretamente, se encuentra que el BFS tiene una dependencia aproximadamente lineal con estos parámetros, que se puede expresar como BFS = BFS0 + CTT + Css , donde
BFSQ es el BFS a una temperatura dada de referencia y sin deformación de la fibra, y CT y C£ son los coeficientes de dependencia con la temperatura y la elongación, respectivamente. Por tanto, puede encontrarse la temperatura o la elongación a la que está sometida una fibra, simplemente midiendo el espectro de ganancia Brillouin y determinando su máximo. Para hacer esto, se introduce, desde un extremo de la fibra, la onda de bombeo y, desde el otro extremo, una onda auxiliar de prueba que actúa como onda de Stokes en la interacción Brillouin. El procedimiento consiste en medir la ganancia que experimenta la onda de prueba al atravesar la fibra óptica para diferentes separaciones en frecuencia óptica entre las dos ondas. Igualmente, se puede utilizar el espectro de atenuación Brillouin, haciendo que la onda de prueba actúe como onda de bombeo en la interacción Brillouin. Con ello se puede determinar la temperatura o la elongación promedio a la que está sometida el tramo de fibra óptica utilizado.
La técnica BOTDA permite, además, realizar una medida de la distribución de las magnitudes físicas a lo largo de la fibra óptica. Para ello, se genera un pulso de onda de bombeo antes de introducirla por un extremo de la fibra. Dicho pulso de onda se contra-propaga a lo largo de la fibra con una onda de prueba, continua en el tiem po, que se introduce por el otro extremo. Finalmente, se mide la ganancia que experimenta esta onda de prueba tras atravesar la fibra óptica en función del tiempo. La ganancia medida en un instante dado corresponde a la interacción entre el pulso de bombeo y la onda de prueba, en una posición dada de la fibra. De esta manera, utilizando una técnica reflecto métrica clásica, se puede traducir ganancia en función del tiempo a ganancia en función de la posición. Esto, combinado con el barrido de la separación en frecuencia óptica entre onda de bombeo y de prueba, permite medir el espectro de ganancia Brillouin en cada posición de la fibra y, a partir de él, encontrar el BFS en esa posición y con ello 7 y ε. La resolución espacial de la medida viene determinada generalmente por la duración temporal del pulso de bombeo, puesto que éste determina la extensión en la que se produce ganancia
por interacción BriHouin entre la onda de bombeo y la onda de prueba. La técnica BOTDA también se puede implementar mediante la medida del espectro de atenuación BriHouin en lugar del espectro de ganancia.
Además de los sensores BOTDA, existen otros tipos de sensores BriHouin distribuidos, como son los sensores basados en reflectometría óptica BriHouin en el dominio del tiempo (BriHouin optical time-domain reflectometry, BOTDR), que comprenden el uso de la dispersión de BriHouin espontánea, y los basados en la técnica de análisis óptico BriHouin en el dominio de la coherencia (BriHouin optical coherence-domain analysis, BOCDA) que utilizan el efecto SBS, pero empleando un método distinto al de los BOTDA para proveer medidas distribuidas de BFS. Por ejemplo, la solicitud de patente española ES2226001 describe un sensor de tipo BOTDR.
El concepto general de la técnica BOTDA se describe en la solicitud de patente US 4997277. Con posterioridad, se han propuesto distintas mejoras a la técnica básica, por ejemplo en cuanto a la mejora de la resolución espacial de la técnica, mediante el empleo de formas de onda pulsadas especiales. Así, la patente US 7245790 B2 describe una técnica para mejorar la resolución de los sensores BOTDA basada en el uso de pulsos oscuros (dark pulses). La patente US 7719666 B2 propone un método para mejorar la resolución basado en el uso de pulsos de bombeo con forma escalonada. También, la patente US 7227123 B2 describe otra técnica para mejorar la resolución de las medidas en BOTDA basada en la transmisión secuencial de dos pulsos con distinta duración. Otra mejora es la propuesta en la patente US7480460 B2 donde se describe un sistema que utiliza una onda de prueba en forma de "peine" de frecuencias para conseguir medi r sim ultáneamente la interacción Bri Houi n para m últi ples separaciones de la onda de bombeo y la de Stokes simultáneamente y que puede permitir reducir el tiempo de medida para conseguir medidas dinámicas.
Sin embargo, los sistemas BOTDA existentes en el estado de la técnica tienen importantes limitaciones que impiden aprovechar todas las potenciales ventajas de esta tecnología. Los principales son: la escasa relación señal a ruido (signal-to-noise ratio, SN R) de las medidas, los elevados tiempos de medida necesarios, o los efectos no locales causados por la transferencia de energía de la onda de bombeo a la de prueba, que limitan la precisión de la medida y la máxima resolución espacial que se puede conseguir. La presente invención contribuye a solucionar directa o indirectamente todas estas limitaciones, lo que
permite una mejora muy significativa en las prestaciones de los sensores distribuidos tipo BOTDA.
Las señales detectadas en los sensores BOTDA actuales tienen una amplitud muy pequeña, debido a lo reducido de la ganancia Brillouin que se puede conseguir en el pequeño tramo de fibra en el que se produce la interacción entre el pulso de bombeo y la onda de prueba. Por tanto, en principio, la SN R de las medidas es pequeña, lo que limita la precisión en la medida del espectro de ganancia Brillouin y por ende del BFS. Esto obliga a realizar medidas repetitivas y promediar los resultados a fin de eliminar ruido y mejorar la SNR. Sin embargo, ello supone un incremento de los tiempos de medida que pueden llegar a ser del orden de minutos en fibras largas, lo cual limita las aplicaciones industriales de este tipo de sensores.
Una posible solución a este problema sería incrementar la potencia óptica de los pulsos de bombeo para así aumentar la ganancia Brillouin, sin embargo existe un limite en la potencia máxima que pueden tener estos pulsos debido a la aparición de otros efectos no lineales en la fibra óptica que distorsionan la medida. La otra posibilidad es incrementar la potencia de la onda de prueba para tener así un incremento equivalente en la SN R de la señal recibida. Sin embargo, esta posibilidad también está limitada por la aparición de los llamados efectos no locales, causados por la transferencia de energía de la onda de bombeo a la de prueba y que dan lugar a que las medidas realizadas en un punto de la fibra óptica sean dependientes de las condiciones en otros puntos de la fibra. Esto introduce un error sistemático en las medidas realizadas que supone una disminución de la precisión del sistema.
Como se ha explicado anteriormente, la resolución espacial de las m ed idas vi ene dada por la d u raci ón tem poral del pu lso de bom beo : disminuyendo esta duración se incrementa la resolución espacial de la medida. Sin embargo, conforme se reduce la duración del pulso por debajo de unos 10ns, lo que equivale a una resolución espacial de aproximadamente 1 m, el espectro Brillouin medido comienza a aumentar su anchura de banda. Esto supone una reducción en la precisión en la determinación del BFS puesto que éste viene dado por el máximo del espectro de ganancia, y en presencia de ruido determinar este máximo es más complejo conforme el espectro se ensancha. Por tanto, en BOTDA convencionales existe un compromiso entre resolución espacial y precisión en la medida.
La invención a la que se refiere la presente solicitud de patente permite incrementar la SNR de la señal recibida en sensores BOTDA, sin necesidad de aumentar los tiempos de medida, ni de disminuir la precisión del sensor, debido a la aparición de efectos no locales. Además, esta mejora en la SNR de la señal detectada también permite aumentar la precisión en la medida del BFS para una duración de pulso de bombeo dada. Las citadas mejoras obtenidas mediante la presente invención se basan en modificar los pasos del procedimiento de realización de medidas empleado hasta el momento en sensores BOTDA y, concretamente, se centran en la modificación del procedimiento de detección de las señales tal como se describirá en la descripción de la invención en los apartados que siguen.
DESCRIPCIÓN BREVE DE LA INVENCIÓN Un objeto de la presente invención es un dispositivo para la medida de la distribución de magnitudes físicas en una fibra óptica que comprende, al menos:
- una fuente óptica configurada para generar, al menos, una señal óptica de bombeo pulsada y, al menos, una señal óptica de prueba que comprende, al menos, dos componentes espectrales con una separación en frecuencia óptica entre dichas componentes;
- un segmento de fi bra óptica donde la señal óptica de prueba interacciona con la señal óptica de bombeo;
y donde dicho dispositivo comprende, adicionalmente:
- un fotorreceptor configurado para detectar la señal óptica de salida de la fi bra como consecuencia de la generación de una señal eléctrica de radiofrecuencia resultado del batido, esto es, de la variación periódica de la amplitud resultante de la combinación de las componentes espectrales contenidas en dicha señal óptica de salida de la fibra;
- un demodulador configurado para demodular la señal eléctrica de radiofrecuencia a la salida del receptor.
Se consigue con ello incrementar la SNR de la señal recibida en sensores BOTDA, sin necesidad de aumentar los tiempos de medida ni de disminuir la precisión del sensor debido a la aparición de efectos no locales, lo cual permite, adicionalmente, aumentar sustancialmente la precisión en la medida del BFS para una duración de pulso de bombeo dada. Adicionalmente,
se consigue, mediante el objeto de la invención, medir la fase del espectro Brillouin, lo que también supone una mejora sustancial de la precisión en la determinación del BFS con respecto a los dispositivos del estado de la técnica.
En una realización preferente del dispositivo de la invención, el demodulador es un demodulador síncrono.
En otra realización preferente, dicho demodulador comprende, al menos, uno o más de los siguientes: un detector de envolvente, un detector de modulación de fase, un detector de frecuencia modulada, un bucle de enganche de fase.
En otra realización de la invención, la señal óptica de prueba generada por la fuente óptica comprende tres componentes espectrales.
En otra realización preferente de la invención, la fuente óptica del dispositivo comprende, al menos, una fuente óptica de banda estrecha, al menos, un divisor de señal óptica, al menos, un modulador óptico y, al menos, un generador de pulsos de radiofrecuencia.
En otra realización de la invención, la fuente óptica del dispositivo comprende, al menos, un modulador óptico en banda lateral única.
En una realización alternativa de la invención, la fuente óptica del dispositivo comprende, al menos, un modulador óptico de fase.
En aún otra realización de la invención, la fuente óptica del dispositivo comprende, al menos, un modulador óptico en banda lateral doble con portadora suprimida.
En otra realización de la invención, la fuente óptica del dispositivo comprende un amplificador óptico configurado para aumentar la potencia óptica de la señal de bombeo generada.
En otra realización de la invención, la fuente óptica del dispositivo com prende un fi ltro ópti co config urado para el i m i nar ru ido óptico y/o componentes no deseadas del espectro óptico.
En una realización más de la invención, el dispositivo comprende un sistema de captura de datos configurado para obtener los datos de la distribución de magnitudes físicas medidas en la fibra óptica.
En otra realización de la presente invención, el dispositivo comprende un sistema de control equipado con una combinación de hardware y/o software programable, configurado dicho sistema para sincronizar la medida de magnitudes físicas en la fibra óptica, actuando sobre la fuente óptica, el
controlador de polarización y el generador de RF, y/o para procesar los datos de medida capturados en el sistema de captura de datos, para obtener la medida del BFS y/o de las magnitudes físicas en la fibra óptica.
Otro objeto de la presente invención es un procedimiento para la medida de la distribución de magnitudes físicas en una fibra óptica que comprende:
- la introducción por un extremo de un segmento de fibra óptica de una señal óptica de bombeo pulsada;
- la introducción por el otro extremo de la fibra óptica de una señal óptica de prueba compuesta por, al menos, dos componentes espectrales con una separación en frecuencia óptica determinada;
- la interacción en la fibra óptica, por medio del efecto de dispersión de Brillouin estimulada, de la señal óptica de bombeo con, al menos, una de las componentes espectrales de la señal óptica de prueba para generar una señal óptica de salida que contiene dichas componentes;
- la detección en un fotodetector de la señal óptica de salida para dar lugar a una señal de radiofrecuencia, consecuencia del batido de las componentes espectrales de la señal óptica de salida;
- la demodulación de la señal de radiofrecuencia para obtener el módulo y/o la fase de la señal a la frecuencia dada por la diferencia de frecuencia óptica entre las componentes espectrales de la señal óptica de salida, siendo dicha demodulación preferentemente síncrona;
- el procesado de la señal resultado de la demodulación de la señal de radiofrecuencia para obtener la distribución a lo largo de la fibra óptica del módulo y/o la fase del espectro de la interacción Brillouin, a una frecuencia óptica determinada por la frecuencia óptica de la señal de bombeo pulsada y la frecuencia de una de las componentes espectrales de la señal óptica de prueba.
En una realización preferente del procedimiento de la invención, la etapa correspondiente a la demodulación de la señal de radiofrecuencia comprende u no o más de los sig u ientes pasos; demodulación con detección de la envolvente de la señal de radiofrecuencia; demodulación con detección de la frecuencia de la señal de radiofrecuencia; demodulación con detección de la fase de la señal de radiofrecuencia.
En otra realización preferente del procedimiento de la invención, la etapa correspondiente a la demodulación de la señal de radiofrecuencia comprende el uso de un bucle de enganche de fase.
En otra realización preferente del procedimiento de la invención, la etapa correspondiente a la introducción de la señal óptica en la fibra o la etapa correspondiente a la detección en un fotodetector de la señal óptica de salida comprende la utilización de una señal óptica de prueba compuesta por tres componentes espectrales con una separación en frecuencia óptica determinada.
En otra realización preferente del procedimiento de la invención, las etapas del mismo se repiten para distintos ajustes de las frecuencias ópticas de la onda de bombeo pulsada y/o de una o más de las componentes de la señal óptica de prueba, con el fin de obtener la distribución a lo largo de la fibra óptica del módulo y/o la fase de la interacción Brillouin a distintas frecuencias ópticas.
En una realización preferente del procedimiento de la invención, una o más de las etapas de dicho procedimiento se realizan mediante el dispositivo para la medida de la distribución de magnitudes físicas en una fibra óptica, descrito en la presente solicitud de patente.
Otras características y ventajas de la invención se desprenderán de la descripción que sigue, así como de las figuras que acompañan al presente documento.
DESCRIPCIÓN DE LAS FIGURAS
La Figura 1 ilustra el funcionamiento del sistema de detección de la señal en los sistemas tipo BOTDA del estado de la técnica.
La Figura 2 ilustra el funcionamiento del sistema de detección de la señal en el sistema BOTDA mejorado de la presente invención.
La Figura 3 representa un esquema de una realización preferente de la presente invención.
La Figura 4 representa un esquema de de la fuente óptica utilizada en una realización de la presente invención. DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN
El método convencional de generación, detección y procesado de las señales utilizadas en los sensores de tipo BOTDA empleados en el estado de la técnica se muestra esquemáticamente en la Figura 1 . En dicho método se utiliza una onda pulsada de frecuencia óptica ν y una onda de prueba continua de
frecuencia óptica v2, que se introducen por extremos opuestos de la fibra óptica bajo análisis ("fiber under tesf, FUT). En el proceso de medida, es necesario modificar la separación en frecuencia entre ambas ondas ópticas v v2. Estas ondas ópticas se pueden generar de múltiples formas. Una manera consiste en utilizar dos fuentes láser distintas, de las que se puede sintonizar su longitud de onda y, por tanto, su frecuencia óptica. Uno de estos láseres se pulsa utilizando algún tipo de elemento de modulación óptica (modulador electro-óptico, modulador acusto-óptico, amplificador de semiconductor, etc.) para dar lugar a la onda de bombeo pulsada, mientras que el otro se utiliza en operación continua sin pulsar como onda de prueba. Otra opción es utilizar técnicas de generación de banda lateral en la que se utiliza una única fuente láser de longitud de onda fija que se divide en dos caminos. En uno de ellos se pulsa la fuente láser utilizando un modulador óptico para generar la onda de bombeo. En el otro camino se realiza una modulación, típicamente con una onda sinusoidal, en la que se genera una señal óptica compuesta de portadora y bandas laterales de modulación. Una de estas bandas se utiliza como onda de prueba y en la salida de la fibra, antes de la detección de la señal, se emplea un filtro óptico para eliminar, de la señal recibida, la portadora y el resto de bandas laterales de modulación. Este método permite sintonizar de forma sencilla la separación en frecuencia v v2 simplemente modificando la frecuencia de la señal sinusoidal utilizada en la modulación sin necesidad de disponer de fuentes láser de longitud de onda sintonizable.
En todas estas propuestas de sistemas BOTDA ya conocidas en el estado de la técnica, el sistema de detección y procesado de la señal es similar. Tal como ilustra la Figura 1 , en el método convencional, al receptor óptico le llega finalmente una señal óptica que contiene una sola componente espectral que ha experimentado la interacción Brillouin. La potencia de esta onda de prueba se detecta en un fotorreceptor que tiene una respuesta tipo "banda base" desde frecuencias próximas a cero y que tiene un ancho de banda suficiente para detectar cambios en la potencia de la onda de prueba recibida, en función del tiempo, como consecuencia de variaciones del espectro Brillouin en distancias iguales a la resolución espacial del sistema. Por ejemplo, si se utilizan pulsos de una duración At, se requiere que el ancho de banda del receptor sea de al menos MAt para no deteriorar la resolución espacial (ver, por ejemplo, Y.D. Gong, Optics Communications, 272 (2007) 227-237). En cuanto al procesado de
los datos, se aprovechan en primer lugar conceptos reflectométricos clásicos que permiten convertir la potencia de la onda de prueba, en función del tiempo, a ganancia experimentada por esta onda en función de la posición en la fibra. Repitiendo esta medida mientras se modifica la separación en frecuencia v v2 entre las ondas de bombeo y prueba en torno a la BFS, se consigue medir el espectro de ganancia Brillouin para cada posición de la fibra. Hay que destacar que con este método se consigue medir únicamente el módulo del espectro de ganancia Brillouin, pero no su fase asociada.
El dispositivo y el procedimiento de la presente invención se basan en un modo alternativo de detección y procesado de la onda de prueba, que mejora sustancialmente las prestaciones de un sensor ti po BOTDA. La Figura 2 representa esquemáticamente dicho modo de detección y procesado. En él se utiliza una onda de prueba que contiene al menos dos componentes espectrales coherentes, de las cuales una experimenta la interacción Brillouin en su propagación por la fibra óptica utilizada en la medida. En la Figura 2 se muestra, como ejemplo no limitativo de la invención, el caso en que se utiliza una señal óptica con modulación en banda lateral única (optical single-sideband, OSSB), pero es posible utilizar otros formatos de modulación óptica de amplitud o fase, o cualquier método que permita generar una onda óptica que tenga dos componentes espectrales coherentes como, por ejemplo, un lazo de enganche de fase óptica. En el dispositivo y en el procedimiento de la presente invención, estas dos componentes espectrales contenidas en la señal de prueba, señal portadora y banda lateral, en el ejemplo considerado, inciden en el fotodetector sin que medie ningún filtrado óptico intermedio de la señal para detectar solamente la potencia de la componente espectral que experimenta la interacción Brillouin (banda lateral). Sin embargo, a diferencia del estado de la técnica, en la invención se realiza una detección auto-heterodina, caracterizada dicha detección porque la portadora y la banda o bandas laterales que han experimentado la función de transferencia, generada por el efecto SBS, se baten en el fotorreceptor para generar una señal eléctrica de radiofrecuencia (RF), cuya frecuencia es la diferencia en frecuencia entre la banda lateral afectada por la interacción Brillouin y la portadora óptica. Además, en lugar de procesar esta señal en banda base, como se haría convencionalmente, se realiza una demodulación de la señal de radiofrecuencia para encontrar su módulo y su fase. Dicha demodulación puede comprender, preferentemente, uno o más de
los siguientes: la demodulación síncrona de la señal RF; la demodulación con detección de la envolvente de la señal RF; la demodulación con detección de la fase de la señal RF; la demodulación con detección de la frecuencia de la señal RF; y/o el uso de un bucle de enganche de fase.
Como se explicará a continuación, la utilización de detección óptica auto- heterodina supone una mejora en el nivel de señal detectado para una potencia de onda de prueba dada, y con ello un incremento de la relación señal a ruido d etectada frente a l a q u e se ti en e e n e l caso d e l a detecci ó n d i recta convencional de la onda de prueba. Además, el procesado posterior de esta señal de RF permite medir tanto el módulo como, a diferencia de los métodos del estado de la técnica, la fase del espectro de ganancia Brillouin, lo que permite mejorar la precisión en la determinación de la BFS y, por tanto, de la magnitud física que se quiera medi r. A continuación se presenta un breve desarrollo teórico que justifica estas aseveraciones con mayor detalle:
En un BOTDA convencional, tras su interacción con el pulso de bombeo
Brillouin en una determinada posición z, la onda de prueba experimenta una función de transferencia óptica que viene dada por:
H(v, Z) = = GSBS (v, z)exp(j<pSBS (v, z)) , donde gmax es el coeficiente de ganancia de pico, ΔνΒ es la anchura de línea Brillouin y GSBS y <PSBS son, respectivamente, el módulo y la componente de fase del espectro de ganancia Brillouin. De esta manera, la expresión del campo óptico de la onda de prueba recibido en un BOTDA convencional viene dada por:
Es (0 = ESOGSBS iV2 > z)exp{j2nv2t + φ2 + (pSBS (v2 , z)) , donde Eso es el campo óptico recibido en ausencia de interacción Brillouin y φ2 es su fase. La posición z también incluye una dependencia con el tiempo que viene determinada por la propagación del pulso de bombeo a lo largo de la fibra.
La potencia óptica detectada sería Ps
, y l a corriente detectada is (t)= RPs (t) , con R la responsividad del fotorreceptor.
Finalmente, la SNR de la señal detectada resultaría ser: SNR ~ R2 ¾ / '
, donde Oj es la desviación estándar del ruido térmico.
En el caso del procedimiento de la presente invención, la expresión del campo óptico detectado es:
Ετ (t) = E SO G SBS (vc + ÍRF . z)exp(j2 yc + fRF )t + <p2 + (vc + , z))+ Ecexp{j2nvct + <pc) , donde Ec, φο y vc son, respectivamente, el módulo, la fase y la frecuencia de la portadora óptica, fRF es la frecuencia de modulación de la banda lateral. Hay que destacar que la frecuencia óptica de la banda lateral que actúa como onda de prueba del espectro Brillouin generado por el bombeo es v2= VC+†RF- Entonces, la expresión de la potencia óptica detectada a esta frecuencia viene dada por:
P RF (*) = 2E SO G SBS (vc + ÍRF > z)Eccos(2nfRFt + + <pSBS (vc + f ^ , z)) .
Por tanto, en el dispositivo y el procedimiento de la invención, sólo resulta necesario que el fotorreceptor tenga una respuesta tipo "paso banda" centrada en torno a la frecuencia fRF y con un ancho de banda en torno a esta frecuencia del orden de 2/At. Finalmente, la SNR queda:
donde Pc =
es la potencia de la portadora. En el caso habitual en que el ruido térmico sea el predominante en el sistema, esto supondría una mejora en SNR respecto a la detección convencional en un factor de PJPso- Este factor se puede hacer arbitrariamente grande sin más que aumentar la amplitud relativa de la portadora frente a la banda lateral. Además, para valores suficientemente grandes de Pc es posible que el ruido que predomine sea el de tipo "shot" (correspondiente al ruido electrónico que tiene lugar cuando el número finito de partículas que transportan energía, tales como los electrones en un circuito electrónico o los fotones en un dispositivo óptico, es suficientemente pequeño para dar lugar a la aparición de fluctuaciones estadísticas apreciables en una medición). En este caso SNR « RPS01 2qBW , es decir, se consigue el límite cuántico que determina la máxima sensibilidad alcanzable en la detección. Este se consigue aún para Ps pequeños.
Una vez detectada la señal óptica se tiene una señal de RF que se puede procesar para obtener la medida del espectro Brillouin. Este procesado se puede realizar analógica o digitalmente. Como muestra la expresión encontrada para PRF(Í), la señal obtenida cuando se utiliza el método de detección descrito en la presente invención contiene información tanto de la amplitud como de la fase del espectro de la interacción Brillouin. Esta información se extrae en la presente invención utilizando una demodulación de la señal de RF que permite recuperar las componentes en fase (I) y en cuadratura (Q) de esta señal y a partir de ellas
el módulo y la fase de la señal de RF. Finalmente de estas últimas se puede obtener directamente GSBS y (PSBS- Ds esta manera se mejora la caracterización del espectro de ganancia (o atenuación) Brillouin puesto que, además de medir el módulo de dicho espectro, también se mide su fase, con lo que se aumenta la precisión en la determinación del BFS.
Para obtener el espectro Bri lloui n completo es posible modificar la separación en frecuencia entre la onda de bombeo y la banda lateral de la señal de prueba que se utiliza para la interacción. Esto se puede conseguir, bien fijando vc y Vi y modificando fRF, o fijando vc y†RF y modificando Vi.
Alternativamente, se puede optar por dejar constantes las frecuencias vc, fRF y v-i, si en la medida se quiere caracterizar solamente el espectro Brillouin a una frecuencia. Esto es útil para realizar medidas dinámicas en las que se caracterice la variación en el BFS sólo a partir de cambios en la ganancia y/o fase Brillouin en una cierta componente frecuencial dentro del espectro Brillouin.
Otro ejemplo no limitativo de la invención comprende la utilización, en el esquema de la figura 2, de un modulador óptico que proporcione una modulación de fase en l ug ar d e en ba nd a l ate ral ú n i ca . Entonces, en el caso del procedimiento de la presente invención, el campo óptico detectado tendría tres componentes ópticas principales en lugar de dos, y su expresión matemática sería:
E(t) = ~Eso e pO'27r (vc - f^ W + E^ vop^jlnv ct) + ES0 exp( 2^(vc + fRF )t)H(yc + fRF , z) ^
Entonces, la expresión de la potencia óptica detectada a la frecuencia fRF sería:
(f) = 2EoEso
- arg(i/(vc + fRF , z) - 1))
donde en el último término de la expresión se aproxima que la ganancia Brillouin es pequeña, que es el caso habitual para sensores tipo BOTDA. Esta señal tiene la i m portante propi edad de q ue s u desfase no depende de l a gananci a experimentada por la onda de prueba. Es decir, si se detecta esta señal óptica y se utiliza un demodulador de cualquier tipo para obtener el desfase de la señal RF detectada, se obtiene una medida que es inmune ante posibles variaciones de atenuación en la fibra o variación en la potencia de bombeo. Esto aporta ventajas importantes en medidas dinámicas frente a los sistemas existentes, los
cuales se basan en medidas de amplitud (ver, por ejemplo, Bernini, R. et al. Optics Letters 34 (2009) 2613-2615). En estos sistemas cualquier modificación en la ganancia de la onda de prueba como resultado, por ejemplo, de variaciones en la potencia de bombeo o en la atenuación de la fi bra, se interpreta, erróneamente, como una variación de la elongación o la temperatura medida en la fibra, dando lugar a un error en la medida. Por el contrario, en este ejemplo de la i nvención , no aparecería este error o sería de magnitud despreciable puesto que la medida de fase, a partir de la cual se deriva la información de desplazamiento en frecuencia Brillouin en cada punto de la fibra, no se vería afectada. Adicionalmente, la independencia de la medida de fase respecto de la ganancia Brillouin, y por tanto, de la potencia de Bombeo, también supone una ventaja en medidas convencionales porque hace que las medidas se vean menos afectadas por efectos no locales, dado que éstos se producen por variaciones en la potencia de bombeo.
En resu men , l a presente i nvención i ntrod uce novedades en el procedimiento de detección y procesado de las señales en un sensor tipo BOTDA de manera que se consigue una mejora de las prestaciones de estos sistemas. DESCRIPCIÓN DE UN MODO DE REALIZACIÓN DE LA INVENCIÓN
La Figura 3 muestra una realización del dispositivo de la invención que comprende una fuente óptica (1), un generador de RF (2), un divisor eléctrico de señal (3), un controlador de polarización (4), un tramo de fibra óptica (5) sensora, un circulador (6), un fotorreceptor (7), un demodulador (8), un sistema de captura de datos (9) y un sistema de control (10).
Respecto a la fuente óptica (1) y las señales ópticas generadas por ésta, han de tenerse en cuenta las siguientes consideraciones:
- La fuente óptica (1) genera, al menos, dos señales ópticas separadas, siendo una de las señales una señal óptica de bombeo (A) y, siendo otra de las señales una señal de prueba (B).
- La señal óptica de bombeo (A) está compuesta, preferentemente, por pulsos de una frecuencia óptica dada que, opcionalmente, puede ser sintonizada.
- La señal óptica de prueba (B) está compuesta, al menos, por dos
componentes espectrales estrechas. Una de las componentes espectrales tendrá, preferentemente, una frecuencia óptica fija, mientras que la otra tiene, preferentemente, una separación en frecuencia óptica respecto de la primera, que viene determinada por la frecuencia de la señal eléctrica (C) procedente del generador RF (2). En una realización opcional de la invención, la señal óptica de prueba (B) está compuesta por tres componentes espectrales estrechas. Una de las componentes espectrales tendrá, preferentemente, una frecuencia óptica fija, mientras que las otras tienen, preferentemente, una separación en frecuencia óptica respecto de la primera, que viene determinada por la frecuencia de la señal eléctrica (C) procedente del generador RF (2).
Respecto al generador RF (2) han de tenerse en cuenta las siguientes consideraciones:
- El generador RF (2) tiene por misión generar una señal eléctrica de RF, preferentemente sinusoidal.
- El generador RF (2) permite variar la frecuencia de la señal eléctrica generada, en el caso de que se opte por realizar la medida del espectro Brillouin mediante la si ntonía de la frecuencia óptica de, al menos, una de las componentes espectrales de la señal de prueba (B).
- El generador RF (2) proporciona una señal eléctrica de frecuencia fija, en el caso de que se opte por realizar la medida del espectro Brillouin mediante la sintonía de la frecuencia óptica de la onda de bombeo, o si se va a medir una frecuencia concreta dentro del espectro Brillouin.
Respecto al divisor (3), dicho elemento tiene por misión separar la señal proporcionada por el generador RF (2) en, al menos, dos caminos.
Respecto al controlador de polarización (4), dicho elemento tiene por misión modificar la polarización de la onda de prueba, para asegurar que en todos los puntos de la fibra se produzca interacción Brillouin eficiente durante la medida.
Respecto al circulador (6), su misión es, por una parte, encaminar la señal óptica de bombeo (A) hacia la fibra óptica (5) bajo análisis y, por otra, encaminar la señal procedente de la fibra óptica (5) hacia el fotorreceptor (7).
Respecto a la fibra óptica (5), han de tenerse en cuenta las siguientes consideraciones:
- La fibra óptica (5) es donde tiene lugar la interacción Brillouin entre señal óptica de bombeo (A) y la señal óptica de prueba (B).
- La fibra óptica (5) es, preferentemente, de tipo monomodo (esto es, en la que sólo se propaga un modo de luz), para garantizar la eficiencia de la interacción Brillouin en ella.
- La fibra óptica (5) posee, preferentemente, unas características propias del espectro Brillouin, en particular del BFS, en cada punto de ella que depende de las magnitudes físicas a las que esté sometida.
- La fibra óptica (5) presenta, preferentemente, unas características propias de la interacción que incluyen los coeficientes de dependencia del BFS con temperatura y elongación.
- La fibra óptica (5) presenta, preferentemente, unos coeficientes propios d e d e pen d e n ci a d e l B F S co n te m pe ratu ra y e l o n g aci ó n que son, preferentemente, conocidos a priori, para poder utilizar la fibra como elemento sensor de estas magnitudes físicas.
Respecto al fotorreceptor (7), han de tenerse en cuenta las siguientes consideraciones:
- El fotodetector (7) tiene por misión detectar la señal óptica de salida (D), resultado de la propagación de la señal (B) a lo largo de la fibra óptica (5) donde experimenta interacción Brillouin con la señal de bombeo (A).
- El fotorreceptor (7) posee, preferentemente, un ancho de banda suficiente para detectar la potencia óptica de la señal óptica generada como consecuencia del batido de las componentes espectrales contenidas en la onda de prueba (B). Este ancho de banda es, en general, mayor que la frecuencia de la señal eléctrica producida en el generador de RF (2).
Respecto al demodulador (8), su misión es obtener las componentes en fase y en cuadratura de la señal RF detectada en el fotodetector para, a partir de ellas, encontrar el módulo y/o la fase de dicha señal de RF.
Respecto al sistema de captura de datos (9), su misión es obtener los datos de medida y actuar de interfaz con el sistema de control (10).
Respecto al sistema de control (10), su misión es sincronizar la operación del sistema de medida actuando sobre la fuente óptica (1), el controlador de polarización (4) y el generador de RF (2), mediante una combinación de hardware y/o software programables, así como procesar los datos de medida capturados en el sistema de captura de datos (9) para obtener la medida del BFS y, en su caso, de las magnitudes físicas en cada punto de la fibra óptica (5).
La Figura 4 muestra la fuente óptica (1) utilizada en una realización preferente de la presente invención, que comprende, preferentemente, una fuente óptica de banda estrecha (1 1), preferentemente una fuente láser, un divisor óptico de señal (12), un modulador óptico en banda lateral única (13), un modulador óptico en banda lateral doble con portadora suprimida (14), un generador de pulsos de RF (15), un amplificador óptico (16) y un filtro óptico (17).
Respecto a la fuente óptica de banda estrecha (1 1) y la señal óptica generada por ésta, han de tenerse en cuenta las siguientes consideraciones:
- La señal óptica generada por la fuente óptica de banda estrecha (11) posee, preferentemente, una anchura espectral suficientemente estrecha para asegurar la eficiencia del efecto SBS en la fibra.
- La señal óptica generada por la fuente óptica de banda estrecha (11) posee, preferentemente, una longitud de onda fija.
Respecto al divisor (12), tiene por misión dividir la señal de la fuente óptica de banda estrecha (1 1) en, al menos, dos caminos.
Respecto al modulador óptico en banda lateral única (13), han de tenerse en cuenta las siguientes consideraciones:
- La misión del modulador óptico en banda lateral única (13) es modular en banda lateral única la portadora óptica generada por la fuente óptica (11) para dar l ugar a u na onda de prueba (B) que comprende dos componentes espectrales estrechas: la portadora y la banda lateral de modulación.
- En el modulador óptico en banda lateral única (13) la señal moduladora utilizada es, preferentemente, la señal eléctrica (C) del generador de RF (2).
- En el modulador óptico en banda lateral única (13), la potencia de la señal moduladora (C) determina el índice de modulación de la portadora óptica y, por tanto, la relación de amplitudes entre la portadora y la banda lateral de modulación.
De forma alternativa, es posible también, en otra realización de la invención, sustituir el modulador óptico en banda lateral única (13) por un modulador óptico de fase. En este caso, respecto al modulador óptico de fase han de tenerse en cuenta las siguientes consideraciones:
- La misión del modulador óptico de fase es modular la fase de la portadora óptica generada por la fuente óptica (11) para dar lugar a una onda de prueba (B) que comprende tres componentes espectrales estrechas: la portadora
y dos bandas laterales de modulación.
- En el modulador óptico de fase la señal moduladora utilizada es, preferentemente, la señal eléctrica (C) del generador de RF (2).
- En el modulador óptico de fase, la potencia de la señal moduladora (C) determina el índice de modulación de la portadora óptica y, por tanto, la relación de amplitudes entre la portadora y las bandas laterales de modulación.
Respecto al generador de pulsos de RF (15), han de tenerse en cuenta las siguientes consideraciones:
- El generador (15) genera pulsos de una señal eléctrica, preferentemente sinusoidal, y de una frecuencia dada.
- El generador (15) permite variar, durante la medida, la frecuencia de la señal sinusoidal pulsada que genera, en el caso de que se opte por realizar la medida del espectro Brillouin mediante la variación de la frecuencia óptica de la señal óptica de bombeo (A).
- El generador (15) mantiene fija la frecuencia de la señal sinusoidal pulsada que genera, en el caso de que se opte por realizar la medida del espectro Brillouin mediante la sintonía de la frecuencia óptica de una de las componentes espectrales de la onda de prueba, o si sólo se va a medir una frecuencia concreta dentro del espectro Brillouin.
Respecto al modulador óptico en banda lateral doble con portadora suprimida (14), han de tenerse en cuenta las siguientes consideraciones:
- El modulador óptico en banda lateral doble con portadora suprimida (14) tiene por misión generar dos bandas laterales de modulación de la portadora óptica generada por la fuente (11).
- La señal aplicada al modulador óptico en banda lateral doble con portadora suprimida (14) se genera preferentemente en el generador (15).
- La operación del modulador óptico en banda lateral doble con portadora suprimida (14) se ajusta para que genere una modulación óptica con banda lateral doble y supresión de la portadora óptica.
Respecto al amplificador óptico (16), su misión es aumentar, en caso necesario, la potencia de las señales ópticas generadas en el modulador óptico en banda lateral doble con portadora suprimida (14), a fin de incrementar la magnitud de la interacción Brillouin en la fibra óptica (5).
Respecto al filtro (17), su misión es filtrar, en caso necesario, el ruido óptico u otras componentes no deseadas del espectro óptico, preferentemente a la salida del amplificador óptico (16).
El procedimiento de medida del BFS de la fibra óptica (5) utilizando la presente realización de la invención incluye las siguientes etapas:
i. Se ajusta, en caso necesario, la frecuencia óptica de la señal óptica de bombeo (A). En el caso de que se utilice la realización de la fuente óptica (1) basada en una fuente de banda estrecha (11) anteriormente descrita, la frecuencia óptica de la señal pulsada de bombeo se ajusta mediante el ajuste de la frecuencia del generador de pulsos de RF (15).
¡i. Se ajusta, en caso necesario, la frecuencia del generador (2) para ajusfar, así, la separación en frecuencia entre las dos componentes espectrales de la señal óptica de prueba (B). Si se emplea la alternativa de una señal de prueba (B) con tres componentes principales, la frecuencia del generador (2) serviría para ajusfar la separación en frecuencia entre estas tres componentes.
Ni. Se ajusta la polarización de la luz en el controlador de polarización (4), para asegurar que en todos los puntos de la fibra se produzca interacción Brillouin eficiente durante la medida.
iv. Se introduce la señal óptica de bombeo (A) en un extremo de la fibra óptica (5) a medir.
v. Se introduce la onda óptica de prueba (B) por el extremo opuesto de la fibra óptica (5).
vi. Se produce la interacción Brillouin de las componentes espectrales de la señal óptica de bombeo (A) y la señal óptica de prueba (B) en la fibra óptica (5) que da lugar a una onda óptica de salida (D).
vii. Se separan la señal óptica de bombeo (A) y la onda de salida (D) mediante un circulador (6) situado en el extremo de entrada de la onda (A) en el tramo de fibra óptica (5).
viii. Se detecta la onda óptica de salida (D) mediante un fotorreceptor (7) con suficiente ancho de banda como para detectar el batido entre las componentes espectrales presentes en la onda óptica (D). En el caso de que se utilice la realización de la fuente óptica (1) basada en una fuente de banda estrecha (1 1) anteriormente descrita, las componentes espectrales son la portadora y la banda lateral fruto de la modulación en
el modulador (13). En el caso de una realización de la fuente óptica (1) en que se utiliza un modulador de fase, las componentes espectrales principales serían la portadora y las dos bandas laterales de modulación. ix. Se produce la demodulación de la señal de RF (E) obtenida a la salida del fotorreceptor (7) en el demodulador (8).
x. Se obtienen, en el demodulador (8), las componentes necesarias para medir el módulo y/o la fase de la señal RF (E) presente en su entrada y procedente del fotorreceptor (7).
xi. Se registran los datos en el sistema (9) y se envían al sistema de control (10).
xii. Si se desea caracterizar más de una frecuencia del espectro Brillouin, se repiten los pasos (i) a (xi) para un nuevo ajuste de las frecuencias de la señal óptica de bombeo (A) y/o del generador RF (2) hasta completar la medida del espectro de interacción Brillouin en la fibra óptica (5) en el rango de frecuencias deseado.
xiii. Se procesan los datos de medida en el sistema de control (10) para obtener la medida distribuida de BFS a lo largo de la fibra y en su caso, de los parámetros físicos de temperatura y/o deformación unitaria.
Por último, una vez descritos el dispositivo y el procedimiento de la presente invención, así como algunas de sus realizaciones, y describiendo sus principales ventajas sobre el estado de la técnica, cabe resaltar que su aplicación no ha de ser entendida como limitativa frente a otras realizaciones, mediante las adecuadas variaciones en sus elementos, siempre que dichas variaciones no alteren la esencia de la invención, así como el objeto de la misma.
Claims
REIVINDICACIONES
Dispositivo para la medida de la distribución de magnitudes físicas en una fibra óptica (5) que comprende, al menos:
- una fuente óptica (1) configurada para generar, al menos, una señal óptica de bombeo (A) pulsada y, al menos, una señal óptica de prueba (B) que comprende, al menos, dos componentes espectrales con una separación en frecuencia óptica entre dichas componentes;
- un segmento de fibra óptica (5) donde la señal óptica de prueba (B) interacciona con la señal óptica de bombeo (A);
caracterizado dicho dispositivo porque comprende, adicionalmente:
- un fotorreceptor (7) configurado para detectar la señal óptica de salida de la fibra (D) como consecuencia de la generación de una señal eléctrica de radiofrecuencia (E) resultado del batido entre las componentes espectrales contenidas en dicha señal óptica de salida de la fibra (D);
- un demodulador (8) configurado para demodular la señal eléctrica de radiofrecuencia (E) a la salida del receptor.
Dispositivo según la reivindicación 1 , donde el demodulador (8) es un demodulador síncrono.
Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 1-2, donde el demodulador (8) comprende, al menos, un detector de envolvente.
Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 1-3, donde el demodulador (8) comprende, al menos, un detector de modulación de fase.
Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 1-4, donde el demodulador (8) comprende, al menos, un detector de frecuencia modulada.
Dispositivo según cualquiera de la reivindicaciones 1-5 , donde el demodulador (8) comprende, al menos, un bucle de enganche de fase.
7. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 1-6, donde la señal
óptica de prueba (B) generada en la fuente óptica (1) comprende tres componentes espectrales.
8. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 1-7, donde la fuente óptica (1 ) comprende, al menos, una fuente óptica de banda estrecha
(1 1), al menos, un divisor de señal óptica (12), al menos, un modulador óptico (13, 14) y, al menos, un generador de pulsos de RF (15).
9. Dispositivo según la reivindicación 8, donde la fuente óptica de banda estrecha (1 1) comprende una fuente láser.
10. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 8-9 que comprende, al menos, un modulador óptico en banda lateral única (13). 1 1. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 8-9, que comprende, al menos, un modulador óptico de fase.
12. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 8-11 , que comprende, al menos, un modulador óptico en banda lateral doble con portadora suprimida (14).
13. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 1-12, donde la fuente óptica (1 ) comprende un amplificador óptico (16) configurado para aumentar la potencia óptica de la señal de bombeo (A) generada.
Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 1-13, donde la fuente óptica (1) comprende un filtro óptico (17) configurado para eliminar ruido óptico y/o componentes no deseadas del espectro óptico.
15. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 1-14 que comprende un sistema de captura de datos (9) configurado para obtener los datos de la distribución de magnitudes físicas medidas en la fibra óptica (5).
16. Dispositivo según la reivindicación 15 que comprende un sistema de control (10) equipado con una combinación de hardware y/o software
programable, configurado dicho sistema para sincronizar la medida de magnitudes físicas en la fibra óptica (5), actuando sobre la fuente óptica (1), el controlador de polarización (4) y el generador de RF (2), y/o para procesar los datos de medida capturados en el sistema de captura de datos (9) para obtener la medida del BFS y/o de las magnitudes físicas en la fibra óptica (5).
17. Procedimiento para la medida de la distribución de magnitudes físicas en una fibra óptica (5) que comprende:
i. la introducción por un extremo de un segmento de fibra óptica (5) de una señal óptica de bombeo (A) pulsada;
¡i. la introducción por el otro extremo de la fibra óptica (5) de una señal óptica de prueba (B) compuesta por, al menos, dos componentes espectrales con una separación en frecuencia óptica determinada; Ni. la interacción en la fibra óptica (5), por medio del efecto de dispersión de Brillouin estimulada, de la señal óptica de bombeo (A) con, al menos, una de las componentes espectrales de la señal óptica de prueba (B) para generar una señal óptica de salida (D) que contiene dichas componentes;
iv. la detección en un fotodetector (7) de la señal óptica de salida (D) para dar lugar a una señal de radiofrecuencia (E), consecuencia del batido de las componentes espectrales de la señal óptica de salida
(D);
v. la demodulación de la señal de radiofrecuencia (E) para obtener el módulo y/o la fase de la señal a la frecuencia dada por la diferencia de frecuencia óptica entre las componentes espectrales de la señal óptica de salida (D);
vi. el procesado de la señal resultado de la demodulación de la señal de radiofrecuencia (E), para obtener la distribución, a lo largo de la fibra óptica (5), del módulo y/o la fase del espectro de la interacción
Brillouin, a una frecuencia óptica determinada por la frecuencia óptica de la señal de bombeo pulsada (A) y la frecuencia de una de las componentes espectrales de la señal óptica de prueba (B);
Procedimiento según la reivindicación 17, donde la demodulación de la
señal de radiofrecuencia (E) de la etapa (v) es una demodulación síncrona.
19. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 17-18, donde la etapa (v) comprende la demodulación con detección de la envolvente de la señal de radiofrecuencia (E).
20. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 17-19, donde la etapa (v) comprende la demodulación con detección de la fase de la señal de radiofrecuencia (E).
21. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 17-20, donde la etapa (v) comprende la demodulación con detección de la frecuencia de la señal de radiofrecuencia (E).
22. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 17-21 , donde la etapa (v) comprende el uso de un bucle de enganche de fase.
23. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 17-22, donde en la etapa (ii) o en la etapa (iv) se utiliza una señal óptica de prueba (B) compuesta por tres componentes espectrales con una separación en frecuencia óptica determinada.
24. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 17-23, donde las etapas (i) a (vi) se repiten para distintos ajustes de las frecuencias ópticas de la onda de bombeo pulsada (A) y/o de una o más de las componentes de la señal óptica de prueba (B) con el fin de obtener la distribución a lo largo de la fibra óptica (5) del módulo y/o la fase de la interacción Brillouin a distintas frecuencias ópticas.
25. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 17-24, donde una o más de las etapas (i) a (vi) se realiza mediante un dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 1-16.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP12785547.6A EP2708856B1 (en) | 2011-05-13 | 2012-05-09 | Device and method for measuring the distribution of physical quantities in an optical fibre |
| US14/117,269 US20140306101A1 (en) | 2011-05-13 | 2012-05-09 | Device and method for measuring the distribution of physical quantities in an optical fiber |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ES201130773 | 2011-05-13 | ||
| ES201130773A ES2392527B1 (es) | 2011-05-13 | 2011-05-13 | Dispositivo y procedimiento para la medida de la distribución de magnitudes físicas en una fibra óptica |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO2012156559A1 true WO2012156559A1 (es) | 2012-11-22 |
Family
ID=47176342
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/ES2012/070329 WO2012156559A1 (es) | 2011-05-13 | 2012-05-09 | Dispositivo y procedimiento para la medida de la distribución de magnitudes físicas en una fibra óptica |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20140306101A1 (es) |
| EP (1) | EP2708856B1 (es) |
| ES (1) | ES2392527B1 (es) |
| WO (1) | WO2012156559A1 (es) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106441386A (zh) * | 2016-09-29 | 2017-02-22 | 西南交通大学 | 基于分布式光纤传感系统的数据处理方法及装置 |
| CN113311531A (zh) * | 2021-05-12 | 2021-08-27 | 天津大学 | 一种用于传输系统的多芯感传一体光纤 |
| US11662229B2 (en) * | 2018-05-16 | 2023-05-30 | Korea Research Institute Of Standards And Science | Optical fiber BOCDA sensor using phase code modulation of pump light and probe light which have time difference |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2528327B1 (es) * | 2013-07-05 | 2015-12-18 | Universidad De Alcalá | Sistema de detección diferencial para sensores distribuidos sobre fibra óptica basados en scattering brillouin estimulado |
| ES2552703B1 (es) * | 2014-05-30 | 2016-10-07 | Universidad Pública de Navarra | Sensor de medida de la distribución de magnitudes físicas en una fibra óptica y procedimiento de medida asociado |
| FR3032323B1 (fr) * | 2015-02-03 | 2017-03-17 | Commissariat Energie Atomique | Procede et dispositif de modulation de phase d'une onde porteuse et application a la detection de signaux numeriques multi-niveaux codes en phase |
| JP6308160B2 (ja) * | 2015-03-31 | 2018-04-11 | 沖電気工業株式会社 | 光ファイバ歪み測定装置及び光ファイバ歪み測定方法 |
| WO2018005539A1 (en) * | 2016-06-27 | 2018-01-04 | The Regents Of The University Of California | Distributed dynamic strain fiber optics measurement by brillouin optical time-domain reflectometry |
| US10644801B2 (en) * | 2016-06-30 | 2020-05-05 | Arizona Board Of Regents On Behalf Of The University Of Arizona | Proactive channel probing for wavelength switching in optical transmission systems |
| JP6764432B2 (ja) * | 2018-02-28 | 2020-09-30 | 日本電信電話株式会社 | 伝搬特性解析装置および伝搬特性解析方法 |
| CN110849586B (zh) * | 2019-11-25 | 2020-11-24 | 南京航空航天大学 | 光纤干涉器参数测量方法及装置 |
| US11838057B2 (en) * | 2021-12-17 | 2023-12-05 | The Boeing Company | Optical communication using double sideband suppressed carrier modulation |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4997277A (en) | 1988-06-24 | 1991-03-05 | Nippon Telegraph And Telephone Corporation | Optical fiber evaluation method and system |
| EP0907073A1 (en) * | 1997-10-02 | 1999-04-07 | Furukawa Electric Europe Ltd. | Optical fibre sensing apparatus for distributed sensing using BOTDR |
| ES2226001T3 (es) | 1996-12-16 | 2005-03-16 | Sensornet Limited | Sistema distribuido de deteccion de la elongacion y la temperatura. |
| EP1562028A1 (en) * | 2002-11-14 | 2005-08-10 | Fibercom S.L. | Device for optical spectra analysis by means of brillouin scattering and associated measurement method |
| US20050213869A1 (en) * | 2004-03-26 | 2005-09-29 | Anthony Brown | System and method for resolution enhancement of a distributed sensor |
| US7227123B2 (en) | 2004-02-25 | 2007-06-05 | Korea Advanced Institute Of Science And Technology | Physical quantity measuring method using Brillouin optical fiber sensor |
| US7480460B2 (en) | 2005-03-29 | 2009-01-20 | University Of New Brunswick | Dynamic strain distributed fiber optic sensor |
| US7719666B2 (en) | 2004-06-25 | 2010-05-18 | Neubrex Co., Ltd. | Distributed optical fiber sensor |
| ES2357388A1 (es) * | 2010-05-07 | 2011-04-26 | Universidad De Cantabria | Sensor óptico biparamétrico basado en efecto brillouin. |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5043714B2 (ja) * | 2008-02-21 | 2012-10-10 | 和夫 保立 | 光ファイバ特性測定装置及び方法 |
| WO2012119124A1 (en) * | 2011-03-03 | 2012-09-07 | University Of Southern California | Sweep-free stimulated brillouin scattering-based fiber optical sensing |
| US9025163B2 (en) * | 2011-04-22 | 2015-05-05 | The Trustess Of Princeton University | Chirp modulation-based detection of chirped laser molecular dispersion spectra |
-
2011
- 2011-05-13 ES ES201130773A patent/ES2392527B1/es active Active
-
2012
- 2012-05-09 US US14/117,269 patent/US20140306101A1/en not_active Abandoned
- 2012-05-09 WO PCT/ES2012/070329 patent/WO2012156559A1/es active Application Filing
- 2012-05-09 EP EP12785547.6A patent/EP2708856B1/en active Active
Patent Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4997277A (en) | 1988-06-24 | 1991-03-05 | Nippon Telegraph And Telephone Corporation | Optical fiber evaluation method and system |
| ES2226001T3 (es) | 1996-12-16 | 2005-03-16 | Sensornet Limited | Sistema distribuido de deteccion de la elongacion y la temperatura. |
| EP0907073A1 (en) * | 1997-10-02 | 1999-04-07 | Furukawa Electric Europe Ltd. | Optical fibre sensing apparatus for distributed sensing using BOTDR |
| EP1562028A1 (en) * | 2002-11-14 | 2005-08-10 | Fibercom S.L. | Device for optical spectra analysis by means of brillouin scattering and associated measurement method |
| US7227123B2 (en) | 2004-02-25 | 2007-06-05 | Korea Advanced Institute Of Science And Technology | Physical quantity measuring method using Brillouin optical fiber sensor |
| US20050213869A1 (en) * | 2004-03-26 | 2005-09-29 | Anthony Brown | System and method for resolution enhancement of a distributed sensor |
| US7245790B2 (en) | 2004-03-26 | 2007-07-17 | University Of New Brunswick | System and method for resolution enhancement of a distributed sensor |
| US7719666B2 (en) | 2004-06-25 | 2010-05-18 | Neubrex Co., Ltd. | Distributed optical fiber sensor |
| US7480460B2 (en) | 2005-03-29 | 2009-01-20 | University Of New Brunswick | Dynamic strain distributed fiber optic sensor |
| ES2357388A1 (es) * | 2010-05-07 | 2011-04-26 | Universidad De Cantabria | Sensor óptico biparamétrico basado en efecto brillouin. |
Non-Patent Citations (5)
| Title |
|---|
| BERNINI, R. ET AL., OPTICS LETTERS, vol. 34, 2009, pages 2613 - 2615 |
| LUMING LI ET AL.: "Kilometers-Range Dark-Pulse Brillouin Optical Time Domain Analyzer with Centimeters Spatial Resolution", 2010 SYMPOSIUM ON PHOTONICS AND OPTOELECTRONICS (SOPO 2010), CHENGDU, CHINA., 2010, PISICATAWAY, NJ, USA, XP031704813 * |
| See also references of EP2708856A4 * |
| Y.D. GONG, OPTICS COMMUNICATIONS, vol. 272, 2007, pages 227 - 237 |
| YANG XING-HONG ET AL.: "An ameliorative technique for distributed Brillouin-based fiber optics sensing", PHOTONICS AND OPTOELECTRONICS MEETINGS (POEM) 2008: FIBER OPTIC COMMUNICATION AND SENSORS, vol. 7278, 2008, WUHAN, CHINA., XP055135671 * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106441386A (zh) * | 2016-09-29 | 2017-02-22 | 西南交通大学 | 基于分布式光纤传感系统的数据处理方法及装置 |
| US11662229B2 (en) * | 2018-05-16 | 2023-05-30 | Korea Research Institute Of Standards And Science | Optical fiber BOCDA sensor using phase code modulation of pump light and probe light which have time difference |
| CN113311531A (zh) * | 2021-05-12 | 2021-08-27 | 天津大学 | 一种用于传输系统的多芯感传一体光纤 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP2708856B1 (en) | 2015-12-16 |
| ES2392527B1 (es) | 2013-11-11 |
| US20140306101A1 (en) | 2014-10-16 |
| EP2708856A1 (en) | 2014-03-19 |
| EP2708856A4 (en) | 2014-11-12 |
| ES2392527A1 (es) | 2012-12-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2012156559A1 (es) | Dispositivo y procedimiento para la medida de la distribución de magnitudes físicas en una fibra óptica | |
| US8699013B2 (en) | Chromatic dispersion measurement device and chromatic dispersion measurement method for measuring the dispersion of light pulses | |
| Zou et al. | Microwave frequency measurement based on optical power monitoring using a complementary optical filter pair | |
| JP6552983B2 (ja) | ブリルアン散乱測定方法およびブリルアン散乱測定装置 | |
| US9784567B2 (en) | Distributed brillouin sensing using correlation | |
| JP2011232138A (ja) | 分布型光ファイバセンサ | |
| WO2012119124A1 (en) | Sweep-free stimulated brillouin scattering-based fiber optical sensing | |
| US10644806B2 (en) | Coherent optical receiver testing | |
| JP2012159387A (ja) | 光ファイバ特性測定装置及び方法 | |
| EP3616336B1 (en) | Noise-free measurement of the spectral shape of a modulated signal using spectral correlation | |
| ES2954238T3 (es) | Procedimiento y dispositivo de reconstrucción de una onda electromagnética vectorial retrodispersada | |
| EP3527964A1 (en) | Light angle modulation measurement apparatus and measurement method | |
| JP2020134264A (ja) | 光ファイバ歪み及び温度測定装置並びに光ファイバ歪み及び温度測定方法 | |
| US20190334628A1 (en) | Coherent optical receiver testing | |
| Xu et al. | Chip-scale Brillouin instantaneous frequency measurement by use of one-shot frequency-to-power mapping based on lock-in amplification | |
| Muñiz et al. | High frame-rate phase camera for high-resolution wavefront sensing in gravitational-wave detectors | |
| CN112180389A (zh) | 测量装置和测量方法 | |
| Ye et al. | Measuring the frequency response of photodiode using phase-modulated interferometric detection | |
| JP7396382B2 (ja) | 光ファイバセンサ及びブリルアン周波数シフト測定方法 | |
| JP2015087385A (ja) | 光学測定装置および光学測定方法 | |
| EP3150969B1 (en) | Sensor for measuring the distribution of physical magnitudes in an optical fibre and associated measuring method | |
| JP2011043344A (ja) | 光信号波形計測装置 | |
| JP2020008357A (ja) | 距離計及び距離測定方法並びに光学的三次元形状測定機 | |
| Chen et al. | Dynamic Noise Analysis and Linewidth Measurement for Frequency-Swept Laser | |
| Gaal et al. | Frequency counter for optical frequencies up to 40 THz |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 12785547 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
| NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 2012785547 Country of ref document: EP |
|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 14117269 Country of ref document: US |