WO2012069609A1 - Antenne de communication a large bande passante - Google Patents

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WO2012069609A1
WO2012069609A1 PCT/EP2011/070982 EP2011070982W WO2012069609A1 WO 2012069609 A1 WO2012069609 A1 WO 2012069609A1 EP 2011070982 W EP2011070982 W EP 2011070982W WO 2012069609 A1 WO2012069609 A1 WO 2012069609A1
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WO
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segment
strand
antenna
fixed end
conductivity
Prior art date
Application number
PCT/EP2011/070982
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Inventor
Ala Sharaiha
Solène BOUCHER
Patrick Potier
Original Assignee
Universite De Rennes 1
Direction Generale De L'armement (Dga)
Comrod France
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Publication date
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    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q13/00—Waveguide horns or mouths; Slot antennas; Leaky-waveguide antennas; Equivalent structures causing radiation along the transmission path of a guided wave
    • H01Q13/10—Resonant slot antennas
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    • H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
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    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H01Q9/16—Resonant antennas with feed intermediate between the extremities of the antenna, e.g. centre-fed dipole
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    • H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H01Q9/30—Resonant antennas with feed to end of elongated active element, e.g. unipole

Definitions

  • the field of the invention is that of communication antennas.
  • the invention relates to the design of a communication antenna using a wide bandwidth, that is to say an antenna whose spectrum of frequencies used is relatively wide or wide.
  • the invention has numerous applications, such as, for example, in the military field for low-frequency communications and "cognitive radio", in the field of high-speed information transport, in particular for digital terrestrial television (DTT), the Internet and satellite applications.
  • DTT digital terrestrial television
  • an antenna comprising at least one radiating strand.
  • Broadband antennas have attracted increasing interest in recent years due to the rapid development of communication systems, in a wide range of frequencies including VHF to millimetric. Indeed, to meet a growing need of users for applications requiring high bandwidth, the communication equipment includes antennas more and more efficient, especially in terms of bandwidth.
  • a first known method for increasing the bandwidth of an antenna (described in the article: "The traveling-wave linear antenna” - Altshuler E., IRE Transactions on Antennas and Propagation, Vol 9, Issue 4, p 324-329, July 1961), consists in introducing, into the radiating strand of the antenna, a localized resistive load having a predetermined electrical conductivity value, the resistive load being spaced from the free end by a distance equal to a quarter of the radiation wavelength, corresponding to the resonance frequency of the unimproved antenna (that is to say before adding the localized resistive load).
  • free end is meant the end portion of the radiating strand which is opposite the fixed end of the radiating strand which is connected to the supply of the antenna.
  • a second known method relies on an uninterrupted insertion of resistive loads along the radiating strand, according to a decreasing linear law of the conductivity obtained thanks to a profile called “Wu and King” (method exposed for example in the article: " The imperfectly conducting cylindrical transmitting antenna, "RWP King and TT Wu, IEEE Transactions on Antennas and Propagation, AP-14, No. 5, September 1966).
  • a third known method consists in inserting within the radiating strand a plurality of high resistivity charges whose location and conductivity value are determined by a generic algorithm making it possible to obtain a broadband antenna (see article entitled “A resistively loaded thin-wire antenna for mine detection”, MA Hernandez Lopez, and AL, Surface Sensing Technologies and Applications, Vol 2, No. 3, July 2001).
  • This third known method nevertheless has the disadvantage of presenting non-constant gain values over the entire bandwidth used, some of which, for particular frequencies, do not allow the establishment of a communication with a sufficient quality level. (the gain at these frequencies being too strongly degraded).
  • the introduction of charges with high resistivity values also generates losses and therefore a degradation of the antenna gain.
  • An example of a curve representing the evolution of the conductivity along a radiating strand monopole according to the three aforementioned known methods is illustrated hereinafter with reference to FIG. 2.
  • the invention in at least one embodiment, is intended in particular to overcome these various disadvantages of the state of the art.
  • one objective is to provide a technique for obtaining a communication antenna that has a large bandwidth.
  • At least one embodiment of the invention also aims to provide such a technique that has no impact on the performance of the antenna, or a technique that improves it.
  • an objective of at least one embodiment of the invention is to obtain a broadband antenna having a high and stable gain.
  • Another objective of at least one embodiment of the invention is to provide such a technique which is simple and inexpensive to implement.
  • a communication antenna comprising at least one radiating strand having a fixed end, connected to a ground plane, and a free end, said at least one radiating strand comprising :
  • a central strand portion comprising at least one first segment; a first lateral strand portion, extending from the fixed end to the strand middle portion, and including at least one second segment;
  • a second lateral portion of strand extending from the central strand portion to the free end, and comprising at least one third segment; said at least one radiating strand being such that:
  • each segment has a determined equivalent conductivity
  • the equivalent conductivities of the successive segments have decreasing values, from said at least one first segment included up to the free end, the equivalent conductivities of the successive segments have increasing values.
  • each segment can be determined either by the choice of a conductive material (or resistive) and / or by its length (or its section) or any other parameter that the skilled person can estimate relevant.
  • the second segment extending from the fixed end has an equivalent conductivity greater than or equal to 10 5 Sm 1 .
  • d c / (8 * f), with c the speed of light and f a frequency for which a reduction of the reflection coefficient of the antenna is desired.
  • the antenna thus has better performance in terms of bandwidth, compared with the known methods described above in connection with the state of the art.
  • the first lateral strand portion comprising at least two second segments, the equivalent conductivities of the successive segments from the fixed end to said at least one included first segment have decreasing values belonging to a decreasing nonlinear curve of which the values are greater than or equal to those of a decreasing linear curve extending between the equivalent conductivities of the second segment extending from the fixed end and the first segment.
  • the gain and stability of the broadband antenna are further improved.
  • the second lateral strand portion comprising at least two third segments
  • the equivalent conductivities of the successive segments from said at least one first segment included up to the free end have increasing values belonging to an increasing nonlinear curve of which the values are greater than or equal to those of an increasing linear curve extending between the equivalent conductivities of the first segment and the third segment extending to the free end.
  • said communication antenna belongs to the group comprising:
  • this particular embodiment is compatible with several different types of antennas, such as wired antennas (monopoles, dipoles, helices), printed antennas (or "patch antennas" in English) and slot antennas. example. It will also be appreciated that various radiating strand geometries are useful in this embodiment.
  • the antenna may have, as illustrative examples, one or more radiating strands of rectangular or cylindrical or coaxial type.
  • At least one of said first, second and third segments comprises, at at least one of its ends, a localized resistive load making it possible to adjust the equivalent conductivity value of said at least one segment.
  • FIG. 1 shows an exemplary structure of a monopole antenna according to a particular embodiment of the invention
  • FIG. 2 graphically represents an example of conductivity profiles of a radiating strand of a monopole antenna obtained according to a particular embodiment of the invention on the one hand, and according to the known methods already described above on the other hand; go ;
  • FIG. 3 represents graphically the evolution of the reflection coefficient and the gain of a monopole antenna over a frequency band between 1 and 3.5 GHz, according to a particular embodiment of the invention
  • FIG. 4 shows an exemplary structure of a dipole antenna according to a particular embodiment of the invention.
  • the monopole antenna 10 comprises a radiating strand 19 connected, via a line (or cable) supply 17, to a transmission system (not shown in the figure).
  • a radiating strand any radiating element of a wired or printed antenna for transforming the electrical energy supplied by the transmission system into electromagnetic energy (electromagnetic radiation).
  • the radiating strand 19 comprises a fixed end connected to the feed line 17 and a free end which is at a distance L from said fixed end.
  • the radiating strand 19 is also mounted on a ground plane 18 (also called counterweight or reflector), connected to ground, whose main function is to increase the directivity of the beam of the antenna.
  • ground plane refers to a conductive surface, which, geometrically, may have any suitable shape, that is, not necessarily flat.
  • the radiating strand 19 is further placed in an antenna support 16, such as for example a sheath.
  • an antenna support may consist of a material based on silicon oxide (more commonly called silica glass) or, more generally, of any type of dielectric material with low losses. dielectric and allowing a metal deposition on its surface (such as in particular alumina, epoxy resin, ).
  • the radiating strand 19 comprises a set of five resistive segments (or more generally resistance elements) referenced 11, 12, 13, 14 and 15, each segment being of the same length and consisting of a material having a determined equivalent conductivity. It may be a tin-doped indium oxide material, also called ITO (for "Indium Tin Oxide” in English), or carbon fiber, for example.
  • ITO for "Indium Tin Oxide” in English
  • the radiating strand 19 comprises:
  • the radiating strand 19 of the antenna 10 has a length (denoted by L later) of 150 mm, and each segment, a length 30 mm.
  • each segment is chosen so as to conform to a distribution law of the conductivity such that, on the one hand, from the fixed end to the central segment 13 inclusive, the equivalent conductivities of the successive segments 11 , 12 and 13 have decreasing values and secondly, from the central segment 13 inclusive to the free end, the equivalent conductivities of the successive segments 13, 14 and 15 have increasing values.
  • the overall conductivity of the radiating strand 19 follows a given conductivity profile making it possible to increase the bandwidth of the monopole antenna 10.
  • An example of a conductivity profile is illustrated below in relation to FIG. 2.
  • the central segment 13 that is to say the segment having a lowest conductivity value, must be spaced from the fixed end of the antenna strand by a distance d corresponding to the resonance frequency of the antenna for which a decrease in the level of reflection coefficient is obtained.
  • the conductivity value of the central segment and the distance d must be chosen so as to set the level of reflection coefficient below -5 dB.
  • the distance d is defined as being the distance between the fixed end of the antenna strand (that is to say the power supply side of the antenna) and a point belonging to the central segment (for example a point located substantially in the center of the central segment) or, more generally, a point belonging to the central portion of the strand.
  • the distance d can be estimated from the following expression:
  • the resonance frequency of the antenna (in Hz). It is recalled that the quality of adaptation of the bandwidth antenna is a function of the level of the reflection coefficient.
  • the segment 15 extending from the fixed end of the radiating strand 19, in other words the segment placed closest to the supply cable 17, advantageously has a high conductivity value, preferably greater than 10 5 S / m. Indeed, a high conductivity value makes it possible to ensure optimal energy transfer between the antenna supply and the radiating strand (the equivalent resistance being close to 0 ⁇ ).
  • the conductivity values of the segments are given for information only and may of course be different.
  • the conductivity value of a given segment may be modified depending on the type of material used for the given segment and / or its doping and / or its dimensions and / or any other parameter that the skilled person may consider relevant.
  • a localized resistive load (or resistor) is added to refine the conductivity value of this segment.
  • the total number of localized resistors added in one antenna strand shall to remain relatively weak (for example not more than a resistance localized by segment) in order to limit the generation of losses within the radiating strand.
  • FIG. 2 graphically represents an example of conductivity profiles of a radiating strand of a monopole antenna obtained according to a particular embodiment of the invention on the one hand and, on the other hand, according to the methods known and described above. above.
  • the curve referenced 20 in the figure corresponds to the conductivity profile obtained along a radiating strand according to the invention. It is subsequently considered that it is a conductivity profile obtained using the monopole antenna 10 illustrated above in relation to FIG. 1. It is recalled in this respect that this antenna has a length radiating strand equal to 150 mm and a set of five resistive segments each having a length of 30 mm.
  • the curves referenced 21, 22 and 23 correspond to the conductivity profiles obtained respectively by the first, second and third known methods presented above in connection with the state of the art.
  • the conductivity profile referenced 21 has a local conductivity drop of a value of 2.10 3 S / m at 80 mm from the fixed end of the radiating strand. This decrease in local conductivity is explained by the presence of a resistive load placed at 80mm from the fixed end of the radiating strand of the antenna.
  • the conductivity profile referenced 22 is in the form of a decreasing linear curve between the fixed end and the free end of the radiating strand. This conductivity profile is explained in particular by the fact that the radiating strand consists of an uninterrupted set of resistive loads whose conductivity values describe a linear decreasing law according to the principle of "Wu and King".
  • the conductivity profile referenced 23 has large local conductivity drops randomly distributed along the radiating strand. This is due to the presence in the radiating strand ohmic resistivity high loads distributed according to a generic algorithm for obtaining broadband antennas.
  • the law of distribution of the conductivity according to the invention presents five different levels of conductivity levels, each step corresponding to an equivalent conductivity value of a segment of the radiating strand.
  • the two bearings located to the left of the central bearing correspond to the two segments included in the lateral portion of strand located between 0 and 60mm from the fixed end of the strand.
  • Equivalent conductivities of the two segments have values equal to 5,6.10 7 S / m and 1.1.10 e S / m.
  • the two bearings to the right of the central bearing correspond to the two segments of the lateral strand portion located between 90 and 150 mm from the fixed end of the strand.
  • the equivalent conductivities of its two segments have values equal to
  • the conductivity values of the three successive stages from the fixed end to the included central segment i.e. between 0 and 90mm
  • the values of conductivity of the three successive stages from the included central segment to the free end ie between 60 and 150mm
  • the decreasing nonlinear conductivity curve resulting from the three successive stages between the fixed end and the included central segment advantageously has values greater than or equal to those of a decreasing linear curve which would extend between the equivalent conductivity values of the segment extending from the fixed end and the central segment.
  • the same principle can also be applied to the increasing nonlinear conductivity curve resulting from the three successive stages included between the central segment included and the free end which makes it possible to obtain values greater than or equal to those a decreasing linear curve which would extend between the equivalent conductivity values of the central segment and the segment extending to the fixed end.
  • the law of distribution of the conductivity along the antenna strand in this particular embodiment makes it possible to obtain a broadband antenna with a high and stable gain.
  • the gain of the antenna is significantly improved.
  • the antenna gain resulting from such a conductivity profile according to the invention remains substantially constant over a wide frequency band, as shown in the graphical representation illustrated below in connection with FIG. Figure 3.
  • FIG. 3 graphically represents the evolution of the reflection coefficient and the gain of a monopole antenna over a frequency band between 1.0 and 3.5 GHz, according to a particular embodiment of the invention.
  • Curve 31 represents the evolution of the reflection coefficient of the antenna on the frequency band 1.0 to 3.5 GHz. There is a significant decrease in the level of reflection coefficient (shown in box 33 in the figure) around a frequency approximately equal to 1.5 GHz.
  • the monopole antenna has indeed a frequency range for which the level of reflection coefficient is lower than -10 dB. This means that the monopole antenna advantageously has a low level of energy transmission loss (approximately equal to 0.4 dB) for this frequency range. The performance of the antenna is therefore improved.
  • Curve 32 represents the evolution of the antenna gain in the frequency band 1.0-3.5 GHz. It is found that a substantially stable gain, greater than OdB in the frequency band between 1.25 and 3.25 GHz, or about 80% of the frequency band between 1.0 and 3.5 GHz. This produces a radiation almost constant antenna over the entire operating band of the antenna.
  • Percent bandwidth is defined as the ratio of the bandwidth to the center frequency:
  • FIG. 4 shows an exemplary structure of a dipole antenna 40 according to a particular embodiment of the invention.
  • the dipole antenna 40 comprises first and second radiating strands, respectively referenced 49a and 49b in the figure, both connected to a power supply system 47.
  • the first and second radiating strands 49a, 49b each comprise a set of six resistive segments. each segment being of the same length and consisting of a material having a determined equivalent conductivity.
  • the first radiating strand 49a more particularly comprises:
  • the second radiating strand 49b more particularly comprises:
  • Each segment of the radiating strand 49a (or 49b) has an equivalent conductivity such that, on the one hand, from the fixed end of the radiating strand 49a (or 49b) to the two segments 43a (or 43b) included, the equivalent conductivities successive segments 41a, 42a and 43a (or 41b, 42b and 43b) have decreasing values and secondly, from the segments 43a (or 43b) inclusive to the free end of the radiating strand 49a (or 49b) , the equivalent conductivities of the successive segments 43a, 44a and 45a (or 43b, 44b and 45b) have increasing values.

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Abstract

Il est proposé une antenne de communication (10) large bande comprenant un ou plusieurs brins rayonnants (19) disposant chacun d'une extrémité fixe, reliée à un plan de masse, et d'une extrémité libre. Chaque brin rayonnant (19) comprend plus précisément : une portion centrale de brin, comprenant un au moins un premier segment (13); une première portion latérale de brin, s'étendant depuis l'extrémité fixe jusqu'à la portion centrale de brin, et comprenant au moins un deuxième segment (14, 15); une deuxième portion latérale de brin, s'étendant depuis la portion centrale de brin jusqu'à l'extrémité libre, et comprenant au moins un troisième segment (11,12). Chaque brin rayonnant présente un profil de conductivité de manière à ce que : depuis l'extrémité fixe jusqu'au(x) premier(s) segment(s) inclus, les conductivités équivalentes des segments successifs possèdent des valeurs décroissantes; et depuis le(s) premier(s) segment(s) inclus jusqu'à l'extrémité libre, les conductivités équivalentes des segments successifs possèdent des valeurs croissantes.

Description

Antenne de communication à large bande passante.
1. DOMAINE DE L'INVENTION
Le domaine de l'invention est celui des antennes de communication.
Plus précisément, l'invention concerne la conception d'une antenne de communication utilisant une large bande passante, c'est-à-dire une antenne dont le spectre des fréquences utilisées est relativement étendu ou large.
L'invention a de nombreuses applications, telles que par exemple dans le domaine militaire pour les communications basses fréquences et la « radio cognitive », dans le domaine du transport d'informations haut débit, notamment pour la télévision numérique terrestre (TNT), l'Internet et les applications satellites.
Plus généralement, elle peut s'appliquer dans tous les cas où une antenne, comportant au moins un brin rayonnant, est utilisée.
2. ARRIÈRE-PLAN TECHNOLOGIQUE
Les antennes à large bande passante suscitent depuis ces dernières années un intérêt croissant dû au développement rapide des systèmes de communication, dans une large gamme de fréquences allant notamment des ondes métriques à millimétriques. En effet, pour répondre à un besoin croissant des utilisateurs pour des applications exigeant de fortes bandes passantes, les équipements de communication intègrent des antennes de plus en plus performantes, en particulier en termes de largeur de bande.
On connaît, dans l'état de la technique, différentes méthodes pour élargir la bande passante d'une antenne monopôle.
Une première méthode connue permettant d'augmenter la bande passante d'une antenne (décrite dans l'article : "The travelling-wave linear antenna" - Altshuler E., IRE Transactions on Antennas and Propagation, vol. 9, Issue 4, p. 324-329, July 1961), consiste à introduire, dans le brin rayonnant de l'antenne, une charge résistive localisée possédant une valeur de conductivité électrique prédéterminée, la charge résistive étant espacée de l'extrémité libre d'une distance égale à un quart de la longueur d'onde de rayonnement, correspondant à la fréquence de résonance de l'antenne non améliorée (c'est-à-dire avant ajout de la charge résistive localisée). On entend par extrémité libre la partie extrême du brin rayonnant qui se trouve à l'opposée de l'extrémité fixe du brin rayonnant qui est reliée à l'alimentation de l'antenne.
Une deuxième méthode connue repose sur une insertion ininterrompue de charges résistives tout au long du brin rayonnant, selon une loi linéaire décroissante de la conductivité obtenue grâce à un profil dit de « Wu et King » (méthode exposée par exemple dans l'article : "The imperfectly conducting cylindrical transmitting antenna" , R. W. P. King and T. T. Wu, IEEE Transactions on Antennas and Propagation, vol. AP- 14, n°5, September 1966).
Toutefois, ces deux méthodes connues présentent un certain nombre d'inconvénients.
En effet, un inconvénient majeur de ces deux méthodes connues réside dans le fait que l'introduction d'une ou plusieurs charges résistives au sein d'un brin rayonnant génère des pertes énergétiques significatives liées à l'utilisation de matériaux à caractère résistif, provoquant une diminution du gain de l'antenne. Le rendement de l'antenne s'en trouve donc impacté.
Un autre inconvénient, spécifique à la deuxième méthode connue, réside dans le fait que l'insertion ininterrompue de charges résistives induit un décalage fréquentiel indésirable au niveau des basses fréquences de la bande passante.
Une troisième méthode connue consiste à insérer au sein du brin rayonnant une pluralité de charges à forte résistivité dont l'emplacement et la valeur de conductivité sont déterminés par un algorithme générique permettant l'obtention d'une antenne large bande (cf. l'article intitulé : "A resistively loaded thin-wire antenna for mine détection" , M. A. Hernandez Lopez, et AL, Surface Sensing Technologies and Applications, Vol. 2, n°3, July 2001).
Cette troisième méthode connue a néanmoins pour inconvénient de présenter des valeurs de gain non constantes sur l'ensemble de la bande passante usitée, dont certaines, pour des fréquences particulières, ne permettent pas l'établissement d'une communication avec un niveau de qualité suffisant (le gain à ces fréquences étant trop fortement dégradé). En sus, l'introduction de charges à fortes valeurs de résistivité génère également des pertes et donc une dégradation du gain d'antenne. Un exemple de courbe représentant l'évolution de la conductivité le long d'un brin rayonnant monopôle selon les trois méthodes connues précitées est illustré par la suite en relation avec la figure 2.
3. OBJECTIFS DE L'INVENTION
L'invention, dans au moins un mode de réalisation, a notamment pour objectif de pallier ces différents inconvénients de l'état de la technique.
Plus précisément, dans au moins un mode de réalisation de l'invention, un objectif est de fournir une technique permettant d'obtenir une antenne de communication qui présente une grande bande passante.
Au moins un mode de réalisation de l'invention a également pour objectif de fournir une telle technique qui n'ait pas d'impact sur le rendement de l'antenne, voire une technique qui l'améliore.
En d'autres termes, un objectif d'au moins un mode de réalisation de l'invention est d'obtenir une antenne large bande présentant un gain élevé et stable.
Un autre objectif d'au moins un mode de réalisation de l'invention est de fournir une telle technique qui soit simple et peu coûteuse à mettre en œuvre.
4. EXPOSÉ DE L'INVENTION
Dans un mode de réalisation particulier de l'invention, il est proposé une antenne de communication comprenant au moins un brin rayonnant disposant d'une extrémité fixe, reliée à un plan de masse, et une extrémité libre, ledit au moins un brin rayonnant comprenant :
une portion centrale de brin, comprenant un au moins un premier segment ; une première portion latérale de brin, s'étendant depuis l'extrémité fixe jusqu'à la portion centrale de brin, et comprenant au moins un deuxième segment ;
- une deuxième portion latérale de brin, s'étendant depuis la portion centrale de brin jusqu'à l'extrémité libre, et comprenant au moins un troisième segment ; ledit au moins un brin rayonnant étant tel que :
chaque segment possède une conductivité équivalente déterminée ;
depuis l'extrémité fixe jusqu'audit au moins un premier segment inclus, les conductivités équivalentes des segments successifs possèdent des valeurs décroissantes, depuis ledit au moins un premier segment inclus jusqu'à l'extrémité libre, les conductivités équivalentes des segments successifs possèdent des valeurs croissantes.
Le principe général de ce mode de réalisation particulier consiste donc à discrétiser un brin rayonnant d'une antenne de communication en une pluralité de segments dont les valeurs de conductivité équivalente sont choisies de manière à se conformer à un profil de conductivité du brin rayonnant présentant :
des valeurs progressivement décroissantes depuis l'extrémité fixe du brin jusqu'à la portion centrale de brin incluse ;
des valeurs progressivement croissantes depuis la portion centrale de brin incluse jusqu'à l'extrémité libre du brin.
Ainsi, en faisant varier de manière non uniforme la loi de la conductivité le long du brin rayonnant selon un tel profil, il est possible d'obtenir, de façon relativement simple et peu coûteuse, une antenne présentant une bande passante étendue.
Il convient de noter que ce concept peut être appliqué à chaque brin rayonnant d'une antenne dipôles ou multipôles.
En outre, la conductivité équivalente de chaque segment peut être déterminée soit par le choix d'un matériau à caractère conducteur (ou résistif) et/ou par sa longueur (ou sa section) ou tout autre paramètre que l'Homme du Métier pourra estimer pertinent.
Avantageusement, le deuxième segment s'étendant depuis l'extrémité fixe possède une conductivité équivalente supérieure ou égale à 105 S.m 1.
De cette façon, la résistance résultante du segment placé au plus près de l'extrémité fixe tend vers 0 Ohm, ce qui limite la génération de pertes en un point proche de l'alimentation de l'antenne. En d'autres termes, une telle valeur de conductivité permet de tendre vers un transfert optimal de puissance entre l'alimentation de l'antenne et le brin rayonnant et ainsi d'assurer un bon rendement de l'antenne.
Selon une caractéristique avantageuse, il y a une distance d comprise entre l'extrémité fixe et un point de la portion centrale de brin et telle que : d = c/(8*f), avec c la vitesse de la lumière et f une fréquence pour laquelle une diminution du coefficient de réflexion de l'antenne est souhaitée. L'antenne présente ainsi de meilleures performances en termes de largeur de bandes, par comparaison avec les méthodes connues décrites plus haut en relation avec l'état de la technique.
Selon une caractéristique avantageuse, la première portion latérale de brin comprenant au moins deux deuxièmes segments, les conductivités équivalentes des segments successifs depuis l'extrémité fixe jusqu' audit au moins un premier segment inclus possèdent des valeurs décroissantes appartenant à une courbe non linéaire décroissante dont les valeurs sont supérieures ou égales à celles d'une courbe linaire décroissante s'étendant entre les conductivités équivalentes du deuxième segment s'étendant depuis l'extrémité fixe et du premier segment.
Ainsi, on améliore encore le gain et la stabilité de l'antenne large bande.
De manière avantageuse, la deuxième portion latérale de brin comprenant au moins deux troisièmes segments, les conductivités équivalentes des segments successifs depuis ledit au moins un premier segment inclus jusqu'à l'extrémité libre possèdent des valeurs croissantes appartenant à une courbe non linéaire croissante dont les valeurs sont supérieures ou égales à celles d'une courbe linaire croissante s'étendant entre les conductivités équivalentes du premier segment et du troisième segment s'étendant jusqu'à l'extrémité libre.
De cette façon, on améliore davantage le gain et la stabilité de l'antenne large bande.
Avantageusement, ladite antenne de communication appartient au groupe comprenant :
des antennes à fente ;
des antennes filaires ; et
des antennes imprimées.
En effet, ce mode de réalisation particulier est compatible avec plusieurs types d'antennes différents, tels que les antennes filaires (monopoles, dipôles, en hélice) , les antennes imprimées (ou « patch antennas » en anglais) et les antennes à fente par exemple. On remarquera aussi que diverses géométries de brin rayonnant sont utilisables dans ce mode de réalisation. L'antenne peut présenter, à titre d'exemples illustratifs, un ou plusieurs brins rayonnants de forme rectangulaire ou cylindrique ou de type coaxial.
De manière avantageuse, au moins un segment, parmi lesdits premier, deuxième, troisième segments, comprend, à au moins une de ses extrémités, une charge résistive localisée permettant d'ajuster la valeur de conductivité équivalente dudit au moins un segment.
De cette façon, il est possible d'affiner la valeur de conductivité équivalente d'au moins un des segments compris dans un brin rayonnant de l'antenne.
5. LISTE DES FIGURES
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante, donnée à titre d'exemple indicatif et non limitatif, et des dessins annexés, dans lesquels :
la figure 1 présente un exemple de structure d'une antenne monopôle selon un mode de réalisation particulier de l'invention ;
la figure 2 représente graphiquement un exemple de profils de conductivité d'un brin rayonnant d'une antenne monopôle obtenus selon un mode de réalisation particulier de l'invention d'une part, et selon les méthodes connues déjà décrites ci-dessus d'autre part ;
- la figure 3 représente graphiquement l'évolution du coefficient de réflexion et du gain d'une antenne monopôle sur une bande de fréquence comprise entre 1 et 3,5 GHz, selon un mode réalisation particulier de l'invention ;
la figure 4 présente un exemple de structure d'une antenne dipôle selon un mode de réalisation particulier de l'invention.
6. DESCRIPTION DÉTAILLÉE
Sur toutes les figures du présent document, les éléments et étapes identiques sont désignés par une même référence numérique.
On présente maintenant, en relation avec la figure 1. un exemple de structure d'une antenne monopôle 10 selon un mode de réalisation particulier de l'invention.
L'antenne monopôle 10 comprend un brin rayonnant 19 relié, via une ligne (ou câble) d'alimentation 17, à un système de transmission (non représenté sur la figure). Dans la suite de la description, on entend par « brin rayonnant », tout élément rayonnant d'une antenne filaire ou imprimée permettant de transformer l'énergie électrique fournie par le système de transmission en une énergie électromagnétique (rayonnement électromagnétique).
Le brin rayonnant 19 comprend une extrémité fixe reliée à la ligne d'alimentation 17 et une extrémité libre qui se trouve à une distance L de ladite extrémité fixe. Le brin rayonnant 19 est en outré monté sur un plan de masse 18 (aussi appelé contrepoids ou réflecteur), relié à la masse, dont la fonction principale est d'augmenter la directivité du faisceau de l'antenne. Il convient de noter que l'appellation « plan de masse » désigne une surface conductrice, qui, géométriquement, peut avoir toute forme convenable, c'est-à-dire pas nécessairement plane. Le brin rayonnant 19 est de plus placé dans un support d'antenne 16, tel que par exemple un fourreau. À titre d'exemples illustratifs, un tel support d'antenne peut être constitué d'un matériau à base d'oxyde de silicium (plus couramment appelé verre de silice) ou, plus généralement, de tout type de matériau diélectrique présentant de faibles pertes diélectriques et autorisant un dépôt métallique à sa surface (comme notamment l'alumine, la résine époxy, ...).
Selon un mode de réalisation particulier, le brin rayonnant 19 comprend un ensemble de cinq segments résistifs (ou plus généralement éléments de résistance) référencés 11, 12, 13, 14 et 15, chaque segment étant de même longueur et constitué d'un matériau possédant une conductivité équivalente déterminée. Il peut s'agir d'un matériau à base d'oxyde d'indium dopé à l'étain, aussi appelé ITO (pour « Indium Tin Oxide » en anglais), ou de fibres de carbones, par exemple.
Plus précisément, le brin rayonnant 19 comporte :
dans une première portion latérale du brin, deux segments résistifs 11 et 12 possédant respectivement une valeur de conductivité égale à ση=32000 S/m et σ12=2600 S/m par exemple ;
dans une portion centrale du brin, un segment résistif 13 (aussi appelé segment central par la suite) possédant par exemple une valeur de conductivité égale à σ13=2500 S/m par exemple ; dans une deuxième portion latérale du brin, deux segments résistifs 14 et 15 possédant par exemple une valeur de conductivité égale à σ14= 1,1.10e S/m et σ15=5,6.107 S/m par exemple.
À titre d'exemple purement illustratif, le brin rayonnant 19 de l'antenne 10 possède une longueur (notée L par la suite) de 150 mm, et chaque segment, une longueur 30mm.
La valeur de conductivité de chaque segment est choisie de manière à se conformer à une loi de distribution de la conductivité telle que, d'une part, depuis l'extrémité fixe jusqu'au segment central 13 inclus, les conductivités équivalentes des segments successifs 11, 12 et 13 possèdent des valeurs décroissantes et d'autre part, depuis le segment central 13 inclus jusqu'à l'extrémité libre, les conductivités équivalentes des segments successifs 13, 14 et 15 possèdent des valeurs croissantes.
De cette façon, la conductivité globale du brin rayonnant 19 suit un profil de conductivité donné permettant d'augmenter la bande passante de l'antenne monopôle 10. Un exemple de profil de conductivité est illustré plus loin en relation avec la figure 2.
On remarque d'une part que le segment central 13, c'est-à-dire le segment possédant une valeur de conductivité la plus faible, doit être espacé de l'extrémité fixe du brin d'antenne d'une distance d correspondant à la fréquence de résonance de l'antenne pour laquelle une diminution du niveau de coefficient de réflexion est obtenue. En particulier, la valeur de conductivité du segment central et la distance d doivent être choisies de manière à fixer le niveau de coefficient de réflexion en dessous de -5 dB.
Par la suite, on définit la distance d comme étant la distance comprise entre l'extrémité fixe du brin d'antenne (c'est-à-dire côté alimentation de l'antenne) et un point appartenant au segment central (par exemple un point situé sensiblement au centre du segment central) ou, plus généralement, un point appartenant à la portion centrale du brin. La distance d peut être estimée à partir de l'expression suivante :
d = c/(8*f)
avec :
c, la vitesse de la lumière (en m. s"1); et
f, la fréquence de résonance de l'antenne (en Hz). On rappelle en effet que la qualité d'adaptation de l'antenne en bande passante est fonction du niveau du coefficient de réflexion.
D'autre part, afin d'éviter la présence de fortes variations (ou écarts) dans la distribution de la conductivité le long du brin rayonnant 19, celui-ci comprend de part et d'autre de la portion centrale :
un ensemble de deux segments 11, 12 dont les valeurs de conductivité permettent de créer une variation de conductivité décroissante depuis l'extrémité fixe du brin (x = 0) et jusqu'au segment 13 inclus ; et
un ensemble de deux segments 14, 15 dont les valeurs de conductivité permettent de créer une variation de conductivité croissante depuis le segment 13 inclus jusqu'à l'extrémité libre du brin (x = L).
De cette façon, en intégrant des segments ayant des valeurs conductivité intermédiaires permettant de faire varier de manière progressive la conductivité le long du brin rayonnant, on obtient une antenne avec un gain sensiblement constant sur l'ensemble de la bande passante élargie.
Il convient de noter par ailleurs que le segment 15 qui s'étend depuis l'extrémité fixe du brin rayonnant 19, autrement dit le segment placé le plus proche du câble d'alimentation 17, possède avantageusement une valeur de conductivité élevée, préférentiellement supérieure à 105 S/m. En effet, une valeur de conductivité élevée permet d'assurer un transfert optimal d'énergie entre l'alimentation de l'antenne et le brin rayonnant (la résistance équivalente étant proche de 0 Ω).
Enfin, il est à noter que les valeurs de conductivité des segments sont données à titre indicatif et peuvent bien entendu être différentes. En particulier, la valeur de conductivité d'un segment donné peut être modifiée en fonction du type de matériau utilisé pour le segment donné et/ou de son dopage et/ou ses dimensions et/ou de tout autre paramètre que l'Homme du Métier pourra estimer pertinent.
Dans un mode de réalisation particulier, on ajoute, à au moins une des extrémités d'au moins un segment compris dans le brin rayonnant 19, une charge résistive (ou résistance) localisée permettant d'affiner la valeur de conductivité de ce segment. Toutefois, le nombre total de résistances localisées ajoutées dans un brin d'antenne doit rester relativement faible (par exemple pas plus d'une résistance localisée par segment) afin de limiter la génération de pertes au sein du brin rayonnant.
La figure 2 représente graphiquement un exemple de profils de conductivité d'un brin rayonnant d'une antenne monopôle obtenus selon un mode de réalisation particulier de l'invention d'une part et, d'autre part selon les méthodes connues et décrites ci-dessus.
La courbe référencée 20 sur la figure correspond au profil de conductivité obtenu le long d'un brin rayonnant selon l'invention. On considère par la suite qu'il s'agit d'un profil de conductivité obtenu à l'aide de l'antenne monopôle 10 illustrée ci- dessus en relation avec la figure 1. On rappelle à ce titre que cette antenne possède une longueur de brin rayonnant égale à 150 mm et un ensemble de cinq segments résistifs chacun ayant une longueur de 30 mm.
Les courbes référencées 21, 22 et 23 correspondent aux profils de conductivité obtenus respectivement par les première, deuxième et troisième méthodes connues présentées plus haut en relation avec l'état de la technique.
Le profil de conductivité référencé 21 présente une baisse de conductivité locale d'une valeur de 2.103 S/m à 80mm de l'extrémité fixe du brin rayonnant. Cette baisse de conductivité locale s'explique par la présence d'une charge résistive placée à 80mm de l'extrémité fixe du brin rayonnant de l'antenne.
Le profil de conductivité référencé 22 se présente sous la forme d'une courbe linéaire décroissante entre l'extrémité fixe et l'extrémité libre du brin rayonnant. Ce profil de conductivité s'explique notamment par le fait que le brin rayonnant est constitué d'un ensemble ininterrompu de charges résistives dont les valeurs de conductivité décrivent une loi linéaire décroissante selon le principe de « Wu et King ».
Enfin, le profil de conductivité référencé 23 présente de fortes baisses de conductivité locales aléatoirement réparties le long du brin rayonnant. Cela est dû à la présence dans le brin rayonnant de charges ohmiques de résistivité élevée réparties selon un algorithme générique permettant l'obtention d'antennes à large bande passante.
Contrairement aux méthodes connues précitées, la loi de distribution de la conductivité selon l'invention, représentée par le profil référencé 20, présente cinq paliers de niveaux de conductivité différents, chaque palier correspondant à une valeur de conductivité équivalente d'un segment du brin rayonnant.
Le palier central présente la valeur de conductivité la plus faible (σ = 2500 S/m). Il correspond en effet au segment compris dans la portion centrale de brin (segment central 13 de la figure 1) qui doit être espacé de l'extrémité fixe d'une distance d correspondant à la fréquence de résonance de l'antenne pour laquelle une modification du coefficient de réflexion est obtenue. Cette distance d est égale à 60 mm dans le présent exemple.
Les deux paliers situés à gauche du palier central correspondent aux deux segments compris dans la portion latérale de brin située entre 0 et 60mm depuis l'extrémité fixe du brin. Les conductivités équivalentes de ces deux segments ont des valeurs égales à 5,6.107 S/m et 1,1.10e S/m.
Les deux paliers situés à droite du palier central correspondent aux deux segments de la portion latérale de brin située entre 90 et 150mm depuis l'extrémité fixe du brin. Les conductivités équivalentes de ses deux segments ont des valeurs égales à
2,0.104 S/m et 1,0.107 S/m.
De cette façon, les valeurs de conductivité des trois paliers successifs depuis l'extrémité fixe jusqu'au segment central inclus (c'est-à-dire entre 0 et 90mm) appartiennent à une courbe de conductivité non linéaire décroissante, et les valeurs de conductivité des trois paliers successifs depuis le segment central inclus jusqu'à l'extrémité libre (c'est-à-dire entre 60 et 150mm) appartiennent à une courbe de conductivité non linéaire croissante.
En outre, il convient de noter que la courbe de conductivité non linéaire décroissante résultant des trois paliers successifs compris entre l'extrémité fixe et le segment central inclus permet d'avoir avantageusement des valeurs supérieures ou égales à celles d'une courbe linaire décroissante qui s'étendrait entre les valeurs de conductivités équivalentes du segment s'étendant depuis l'extrémité fixe et du segment central. Le même principe peut également s'appliquer à la courbe de conductivité non linéaire croissante résultant des trois paliers successifs compris entre le segment central inclus et l'extrémité libre qui permet d'obtenir des valeurs supérieures ou égales à celles d'une courbe linaire décroissante qui s'étendrait entre les valeurs de conductivités équivalentes du segment central et du segment s 'étendant jusqu'à l'extrémité fixe.
Ainsi, contrairement aux méthodes connues précitées, la loi de distribution de la conductivité le long du brin de l'antenne dans ce mode de réalisation particulier (fondée sur une variation progressive décroissante, puis une variation progressive croissante de la conductivité) permet d'obtenir une antenne large bande présentant un gain élevé et stable. En effet, comparativement aux première et deuxième méthodes, le gain de l'antenne (et a fortiori le rendement de l'antenne) est nettement amélioré. En outre, comparativement à la troisième méthode, le gain d'antenne résultant d'un tel profil de conductivité selon l'invention reste sensiblement constant et ce sur une large bande fréquentielle, comme le montre la représentation graphique illustrée ci-dessous en relation avec la figure 3.
La figure 3 représente graphiquement l'évolution du coefficient de réflexion et du gain d'une antenne monopôle sur une bande de fréquences comprise entre 1,0 et 3,5 GHz, selon un mode réalisation particulier de l'invention.
On considère qu'il s'agit d'un profil obtenu à l'aide de l'antenne monopôle 10 illustrée ci-dessus en relation avec la figure 1, la bande passante de l'antenne étant définie pour un coefficient de réflexion inférieur à -5 dB.
La courbe 31 représente l'évolution du coefficient de réflexion de l'antenne sur la bande de fréquences 1,0 à 3,5 GHz. On constate une diminution significative du niveau de coefficient de réflexion (représentée par l'encadré 33 sur la figure) autour d'une fréquence approximativement égale à 1,5 GHz. L'antenne monopôle présente en effet une gamme de fréquences pour laquelle le niveau de coefficient de réflexion est inférieur à -10 dB. Ceci signifie que l'antenne monopôle présente avantageusement un faible niveau de perte de transmission d'énergie (environ égale à 0,4 dB) pour cette gamme de fréquences. Le rendement de l'antenne s'en trouve par conséquent amélioré.
La courbe 32 représente l'évolution du gain d'antenne sur la bande de fréquentielle 1,0-3,5 GHz. On constate qu'un gain sensiblement stable, supérieure à OdB sur la bande de fréquences comprise entre 1,25 et 3,25GHz, soit environ 80% de la bande de fréquences comprise entre 1,0 et 3,5 GHz. On obtient ainsi un rayonnement d'antenne quasiment constant sur l'ensemble de la bande de fonctionnement de l'antenne.
On définit la bande passante en pourcentage comme étant le rapport entre la largeur de bande passante et la fréquence centrale :
Figure imgf000015_0001
avec :
fh, fréquence haute de la bande passante (soit 3,5 GHz);
fb, fréquence basse de la bande passante (soit 1,0 GHz);
fc, fréquence centrale de la bande passante (soit 2,25 GHz).
Après application numérique, on obtient une bande passante supérieure à 100%, ce qui signifie que la largeur totale de la bande passante de cette antenne monopôle est supérieure à la fréquence centrale de cette dernière. On obtient donc dans ce mode de réalisation une antenne de communication à large bande passante.
La figure 4 présente un exemple de structure d'une antenne dipôle 40 selon un mode de réalisation particulier de l'invention.
L'antenne dipôle 40 comprend des premier et second brins rayonnants, référencés respectivement 49a et 49b sur la figure, tous deux reliés à un système d'alimentation 47. Les premier et second brins rayonnants 49a, 49b comprennent chacun un ensemble de six segments résistifs, chaque segment étant de même longueur et constitué d'un matériau possédant une conductivité équivalente déterminée.
Le premier brin rayonnant 49a comporte plus particulièrement :
dans une première portion latérale du brin, un ensemble de deux segments résistifs
41a et 42a ;
dans une portion centrale du brin, un ensemble de deux segments résistif 43a de même conductivité ;
dans une deuxième portion latérale du brin, un ensemble de deux segments résistifs 44a et 45a.
Le second brin rayonnant 49b comporte plus particulièrement :
dans une première portion latérale du brin, un ensemble de deux segments résistifs 41b et 42b ; dans une portion centrale du brin, un ensemble de deux segments résistif 43b de même conductivité ;
dans une deuxième portion latérale du brin, un ensemble de deux segments résistifs 44b et 45b.
Chaque segment du brin rayonnant 49a (ou 49b) possède une conductivité équivalente telle que, d'une part, depuis l'extrémité fixe du brin rayonnant 49a (ou 49b) jusqu'aux deux segments 43a (ou 43b) inclus, les conductivités équivalentes des segments successifs 41a, 42a et 43a (ou 41b, 42b et 43b) possèdent des valeurs décroissantes et d'autre part, depuis les segments 43a (ou 43b) inclus jusqu'à l'extrémité libre du brin rayonnant 49a (ou 49b), les conductivités équivalentes des segments successifs 43a, 44a et 45a (ou 43b, 44b et 45b) possèdent des valeurs croissantes.

Claims

REVENDICATIONS
1. Antenne de communication (10) comprenant au moins un brin rayonnant (19) disposant d'une extrémité fixe, reliée à un plan de masse, et d'une extrémité libre, caractérisée en ce que ledit au moins un brin rayonnant comprend :
une portion centrale de brin, comprenant un au moins un premier segment (13) ; une première portion latérale de brin, s'étendant depuis l'extrémité fixe jusqu'à la portion centrale de brin, et comprenant au moins un deuxième segment (14, 15) ;
une deuxième portion latérale de brin, s'étendant depuis la portion centrale de brin jusqu'à l'extrémité libre, et comprenant au moins un troisième segment (11,12) ;
en ce que chaque segment possède une conductivité équivalente déterminée,
en ce que depuis l'extrémité fixe jusqu'audit au moins un premier segment inclus, les conductivités équivalentes des segments successifs possèdent des valeurs décroissantes, et en ce que depuis ledit au moins un premier segment inclus jusqu'à l'extrémité libre, les conductivités équivalentes des segments successifs possèdent des valeurs croissantes.
2. Antenne selon la revendication 1, caractérisée en ce que le deuxième segment s'étendant depuis l'extrémité fixe possède une conductivité équivalente supérieure ou égale à 105 S.m 1.
3. Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisée en ce qu'il y a une distance d comprise entre l'extrémité fixe et un point de la portion centrale de brin et telle que : d = c/(8*f), avec c la vitesse de la lumière et f une fréquence pour laquelle une diminution du coefficient de réflexion de l'antenne est souhaitée.
4. Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que la première portion latérale de brin comprend au moins deux deuxièmes segments, et en ce que, depuis l'extrémité fixe jusqu'audit au moins un premier segment inclus, les conductivités équivalentes des segments successifs possèdent des valeurs décroissantes appartenant à une courbe non linéaire décroissante dont les valeurs sont supérieures ou égales à celles d'une courbe linaire décroissante s'étendant entre les conductivités équivalentes du deuxième segment s'étendant depuis l'extrémité fixe et du premier segment.
5. Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que la deuxième portion latérale de brin comprend au moins deux troisièmes segments, et en ce que, depuis ledit au moins un premier segment inclus jusqu'à l'extrémité libre, les conductivités équivalentes des segments successifs possèdent des valeurs croissantes appartenant à une courbe non linéaire croissante dont les valeurs sont supérieures ou égales à celles d'une courbe linaire croissante s'étendant entre les conductivités équivalentes du premier segment et du troisième segment s'étendant jusqu'à l'extrémité libre.
6. Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce qu'elle appartient aux antennes filaires.
7. Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisée en ce qu'au moins un segment, parmi lesdits premier, deuxième, troisième segments, comprend, à au moins une de ses extrémités, une charge résistive localisée permettant d'ajuster la valeur de conductivité équivalente dudit au moins un segment.
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4163981A (en) * 1978-03-27 1979-08-07 Wilson Thomas J Spring tunable helical whip antenna
US4634968A (en) * 1982-12-20 1987-01-06 The Narda Microwave Corporation Wide range radiation monitor
US20030063039A1 (en) * 2001-10-01 2003-04-03 Jerome Choder Field probe
KR20100013222A (ko) * 2008-07-30 2010-02-09 한국과학기술연구원 광대역 안테나

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4163981A (en) * 1978-03-27 1979-08-07 Wilson Thomas J Spring tunable helical whip antenna
US4634968A (en) * 1982-12-20 1987-01-06 The Narda Microwave Corporation Wide range radiation monitor
US20030063039A1 (en) * 2001-10-01 2003-04-03 Jerome Choder Field probe
KR20100013222A (ko) * 2008-07-30 2010-02-09 한국과학기술연구원 광대역 안테나

Non-Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
ALTSHULER E.: "The travelling-wave linear antenna", IRE TRANSACTIONS ON ANTENNAS AND PROPAGATION, vol. 9, no. 4, July 1961 (1961-07-01), pages 324 - 329
FERNÀNDEZ-PANTOJA M ET AL: "Direct GA-based optimisation of resistively loaded wire antennas in the time domain", ELECTRONICS LETTERS, IEE STEVENAGE, GB, vol. 36, no. 24, 23 November 2000 (2000-11-23), pages 1988 - 1990, XP006015954, ISSN: 0013-5194, DOI: DOI:10.1049/EL:20001400 *
M. A. HERNANDEZ LOPEZ ET AL.: "A resistively loaded thin-wire antenna for mine detection", SURFACE SENSING TECHNOLOGIES AND APPLICATIONS, vol. 2, no. 3, July 2001 (2001-07-01)
M. A. HERNÁNDEZ-LÓPEZ ET AL: "A resistively loaded thin-wire antenna for mine detection.", SUBSURFACE SENSING TECHNOLOGIES AND APPLICATIONS, vol. 2, no. 3, 1 January 2001 (2001-01-01), pages 265 - 271, XP055003840, ISSN: 1566-0184, DOI: 10.1023/A:1011970103562 *
R. W. P. KING; T. T. WU: "The imperfectly conducting cylindrical transmitting antenna", IEEE TRANSACTIONS ON ANTENNAS AND PROPAGATION, vol. AP-14, no. 5, September 1966 (1966-09-01)

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