EP3235058A1 - Antenne fil-plaque ayant un toit capacitif incorporant une fente entre la sonde d'alimentation et le fil de court-circuit - Google Patents

Antenne fil-plaque ayant un toit capacitif incorporant une fente entre la sonde d'alimentation et le fil de court-circuit

Info

Publication number
EP3235058A1
EP3235058A1 EP15816167.9A EP15816167A EP3235058A1 EP 3235058 A1 EP3235058 A1 EP 3235058A1 EP 15816167 A EP15816167 A EP 15816167A EP 3235058 A1 EP3235058 A1 EP 3235058A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
wire
slot
antenna
plate
capacitive roof
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP15816167.9A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP3235058B1 (fr
Inventor
Cyril JOUANLANNE
Christophe Delaveaud
Jean-François PINTOS
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Commissariat a lEnergie Atomique et aux Energies Alternatives CEA
Original Assignee
Commissariat a lEnergie Atomique et aux Energies Alternatives CEA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Commissariat a lEnergie Atomique et aux Energies Alternatives CEA filed Critical Commissariat a lEnergie Atomique et aux Energies Alternatives CEA
Publication of EP3235058A1 publication Critical patent/EP3235058A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP3235058B1 publication Critical patent/EP3235058B1/fr
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q13/00—Waveguide horns or mouths; Slot antennas; Leaky-waveguide antennas; Equivalent structures causing radiation along the transmission path of a guided wave
    • H01Q13/10—Resonant slot antennas
    • H01Q13/106—Microstrip slot antennas
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q13/00—Waveguide horns or mouths; Slot antennas; Leaky-waveguide antennas; Equivalent structures causing radiation along the transmission path of a guided wave
    • H01Q13/10—Resonant slot antennas
    • H01Q13/103—Resonant slot antennas with variable reactance for tuning the antenna
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
    • H01Q9/0421—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna with a shorting wall or a shorting pin at one end of the element
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H01Q9/30—Resonant antennas with feed to end of elongated active element, e.g. unipole
    • H01Q9/32—Vertical arrangement of element
    • H01Q9/36—Vertical arrangement of element with top loading

Definitions

  • Wire-plate antenna having a capacitive roof incorporating a slot between the supply probe and the short-circuit wire
  • the invention relates to the field of a wire-plate antenna comprising a ground plane, at least one capacitive roof constituting a first part of the radiating element, a supply probe connected to the capacitive roof and intended to be connected to a generator, and at least one electrically conductive short-circuit wire connecting the capacitive roof and the ground plane and constituting a second part of the radiating element.
  • the invention fits in a very general way in telecommunications systems, and more particularly the communicating objects in which radio frequency devices (circuits and / or antennas) are present.
  • a particular area of application targeted, but not exclusive, relates to a device for geolocation of an object, in particular a vehicle, comprising at least one such antenna configured so as to be able to transmit to a remote server, via a communication system in particular GSM type, the different positions of said device through an association with a geolocation system including GPS type.
  • a wire-plate antenna as defined above is a known structure, for example via US-A1 6750825. If such an antenna has vis-à-vis the antennas of the prior art the advantages of being relatively simple in its design and implementation, to have small dimensions compared to the wavelength of use, to be adaptable to a suitable gain, it remains that the frequency bandwidth is relatively narrow .
  • the use of a slot in the capacitive roof with the same side of this slot the supply probe and the short-circuit wire to miniaturize a wire-plate antenna is a known technique.
  • This technique allows the miniaturization of the antenna or, in other words, to reduce the resonant frequency of the antenna.
  • the resonant frequency of the antennal structure decreases.
  • the slot changes the antenna's equivalent capacity by increasing its value according to its length. This arrangement, however, does not allow a significant increase in bandwidth. In practice, it is likely to involve a reduction of this bandwidth.
  • Another known structure is a multiband slotted wire-plate antenna.
  • the slot is arranged on the capacitive roof over a large part of its periphery, near the peripheral edges, so as to separate the capacitive roof into two zones and thus create two distinct resonances.
  • In one of these zones are arranged the connection points of the capacitive roof respectively to the supply probe and the short-circuit wire on the same side of the slot.
  • These two resonances related to the two zones are used separately and each of them is a wire-plate resonance.
  • This particular wire-plate antenna offers multi-band operation (multi-band antenna). However, the bandwidth still remains narrow. Indeed, this method does not bring the two resonances enough to use them together and thus broaden the bandwidth.
  • Another known wide-band planar antenna is the so-called "Goubau" antenna.
  • This antenna is an antenna in which the capacitive roof is delimited in 4 sectors via two secant slots.
  • This antenna combines several resonance modes in order to obtain a broadband antenna, namely a first resonance of the wire-plate type, for example around 400 MHz, with a strong current on the short-circuit wires, a second monopoly resonance charged, for example around 720 MHz, with a strong current on the supply son and a third resonance due to the wire connecting the supply son and the son of short circuit between them, for example around 980MHz.
  • This antenna makes it possible to obtain a very wide bandwidth. However, its construction is very complex. Object of the invention
  • the object of the present invention is to provide a wire-plate antenna that overcomes the disadvantages listed above.
  • an object of the invention is to provide such a wire-plate antenna having a simple and compact mechanical structure and to provide a very wide operating bandwidth.
  • a wire-plate antenna comprising a ground plane, at least one capacitive roof, a supply probe connected to the capacitive roof and intended to be connected to a generator, and at least one electrically conductive wire of short circuit connecting the capacitive roof and the ground plane, said antenna wire plate being such that the capacitive roof comprises at least one slot constituted by an opening through the entire thickness of the capacitive roof so as to open on each of the two opposite faces capacitive roof and configured so that the point of connection between the capacitive roof and the supply probe and the connection point between the capacitive roof and the electrically conductive short-circuit wire are arranged on either side of the slot.
  • the wire-plate antenna may not include any discrete component placed at the slot.
  • the slot may be straight, meandering or divided into a plurality of interconnected sections to form an unbroken slot.
  • the slot can be configured so that the ratio between its length and its width is greater than 5, or even greater than 1 0.
  • the ground plane, the capacitive roof, the supply probe, the said at least one electrically conductive short element circuit and said at least one slot may in particular be parameterized so that the wire-plate antenna has a first wire-plate resonance mode and a second slot resonance mode respectively at first and second distinct resonance frequencies. said first and second resonant frequencies being adapted such that the wire-plate antenna has a single and continuous operating frequency bandwidth.
  • the slot may be configured to have an equivalent electrical length equal to half the wavelength associated with said second resonant frequency of the wire-plate antenna, said slot being closed at its ends.
  • the slot may alternatively be configured to have an equivalent electrical length equal to one quarter of the wavelength associated with said second resonant frequency of the wire-plate antenna, said slot being open at at least one of its ends while opening on one of the peripheral edges of the capacitive roof.
  • the wire-plate antenna may comprise at least one other short-circuit electrically conductive wire whose connection point to the capacitive roof is located on the same or opposite side, with respect to the slot, as the connection point between the Capacitive roof and the feeding probe.
  • the supply probe can start from a point of the ground plane and then divide to connect to the capacitive roof at several different connection points.
  • the slot may form a non-zero angle, in particular between 45 ° and 90 °, with the direction connecting the connection point between the capacitive roof and the supply probe and the point of connection between the capacitive roof and the electrically conductive wire short circuit.
  • a device for geolocation of an object in particular a vehicle, may comprise at least one such wire-plate antenna configured so as to transmit to a remote server, via a communication system, for example of the GSM type, the different positions. the device through an association with a geolocation system, for example GPS type.
  • the invention also relates to an object including a geolocation device comprising an antenna as defined above.
  • the invention also relates to a radiocommunication device comprising an antenna as defined above.
  • Figures 1 to 3 are perspective views, from above and in cross section of a first embodiment of a wire-plate antenna according to the invention
  • FIG. 4 represents, for the first embodiment, a curve C1 of the reflection coefficient of the antenna (in dB) as a function of frequency, an impedance matching level k being also represented to define the bandwidth of the antenna between two frequencies f1 and f2,
  • FIG. 5 represents, for the first embodiment, a curve C2 illustrating the total efficiency (%) of the antenna on its adaptation band and a curve C3 illustrating the radiation efficiency (%) of the antenna on his adaptation tape,
  • FIG. 6 represents the gain diagrams of an antenna according to the invention (respectively corresponding to the curves C4 to C6) at 3 different frequencies, respectively equal to 1200 MHz, 1 100 MHz and
  • FIG. 7 represents a curve C7 of the reflection coefficient (in dB) as a function of the frequency for the first embodiment, a curve C8 of the reflection coefficient (in dB) as a function of the frequency for a wire-plate antenna of the prior art, identical to the first embodiment but devoid of slot, an impedance matching level k being illustrated to define the bandwidth of the antenna between frequencies f1 and f2,
  • FIG. 8 shows curves C9 and C10, respectively, of the real impedance and the imaginary impedance of the antenna according to the invention as a function of the frequency for the first embodiment, and curves C1 1 and C12, respectively.
  • the real impedance and the imaginary impedance as a function of the frequency for a wire-plate antenna of the prior art, identical to the first embodiment but devoid of a slot,
  • FIG. 9 represents, for the first embodiment, the intensity of the surface currents at the resonance of the wire-plate type
  • FIG. 10 represents, for the first embodiment, the intensity of the surface currents at the slot resonance
  • FIG. 11 shows curves C13 and C14 respectively illustrating the real impedance and the imaginary impedance as a function of frequency for a wire-plate antenna comprising a slot but outside the scope of the invention
  • FIG. 12 represents, for said wire-plate antenna comprising a slot but outside the scope of the invention, the intensity of the surface currents at the wire-plate resonance,
  • FIG. 13 represents, for said wire-plate antenna comprising a slot but outside the scope of the invention, the intensity of the surface currents at the slot resonance,
  • FIG. 14 is a view from above of a second embodiment of a wire-plate antenna according to the invention.
  • FIG. 15 represents a curve C16 of the reflection coefficient (in dB) as a function of frequency for the second embodiment, a curve C15 of the reflection coefficient (in dB) as a function of the frequency for a wire-plate antenna of the prior art, identical in the second embodiment but devoid of slot, and an impedance matching level k defining the bandwidth of the antenna between frequencies f1 and f2,
  • FIG. 1 represents, for the second embodiment, a curve C17 of the total efficiency (%) of the antenna on its adaptation band and a curve C18 of the radiation efficiency (%) of the antenna on his adaptation band,
  • FIG. 17 shows the curves C19 and C20 respectively illustrating the real impedance and the imaginary impedance of the antenna as a function of the frequency for the second embodiment
  • FIGS. 18 to 20 show, in top view, different possible configurations for the supply probe and for the short circuit wire (s) with respect to the slot,
  • FIG. 21 represents an embodiment of a radiocommunication device according to the invention.
  • FIG. 22 represents an embodiment of a device for geolocation of an object according to the invention.
  • FIG. 1 generally relates to a wire-plate antenna 10 comprising a ground plane 1 1, at least one capacitive roof 12, a feed probe
  • the capacitive roof 12 constitutes a first part of the radiating element and the electrically conductive short-circuit wire 14 constitutes a second part of the radiating element.
  • the invention fits in a very general way in telecommunications systems, and more particularly the communicating objects in which radio frequency devices (circuits and / or antennas) are present.
  • a particular area of application referred to, but not exclusive, relates to a device for geolocation of an object, in particular a vehicle, comprising at least one such slotted wire-plate antenna configured so as to transmit to a remote server via a communication system, for example of GSM type, the different positions of the device through an association with a geolocation system, for example GPS type.
  • a communication system for example of GSM type
  • GPS Global Positioning System
  • GSM Global System for Mobile Communications
  • the feed probe 13 may for example pass through the ground plane 1 1 for connection to a power source.
  • an insulation with the ground plane 1 1 must be provided.
  • the capacitive roof 12 delimits at least one slot 15 configured so that the connection point M1 between the capacitive roof 12 and the probe 13 and the connection point M2 between the capacitive roof 12 and the short-circuit electrically conductive wire 14 (connected to the ground plane 1 1) are arranged on either side of the slot 15.
  • the slot 15 is constituted by an opening (or a light) passing through the entire thickness of the capacitive roof 12 so as to open on each of the two opposite faces of the capacitive roof 12.
  • the slot 15 is arranged between the supply probe 13 and the electrically conductive short-circuit wire 14.
  • the ground plane 1 1 directly impacts the bandwidth of the antenna according to the invention.
  • the ground plane 11 may be small in relation to the operating wavelength of the wire-plate antenna 10. It may for example be constituted by the electronic card of a WIFI router integrating a pico-optical function. Cell type 3G or 4G on which one would place the antenna 10.
  • the ground plane 1 1 can also be very large compared to the operating wavelength of the wire-plate antenna 10. It can for example to be a car roof or an airplane fuselage.
  • the son required for the supply probe 13 and the short-circuit wire 14 of the antenna 10 can be made in different ways and can have different profiles (circular, polygonal, etc.). They may be for example simple metal cylinders, forming spacers between the roof 12 and the ground plane 1 1, which could be welded or screwed to the roof 12 of the antenna and to the ground plane 1 1 (in this case which relate to the short-circuit wire 14. They can also be printed on a dielectric substrate which would be placed perpendicularly between the ground plane January 1 and the roof 12 of the antenna 10. So according to a particular embodiment, the wire electrically short-circuit conductor 14 and the supply probe 13 are formed on the same substrate placed perpendicular to the ground plane 1 1 and the capacitive roof 12.
  • the two son can be used as a mechanical support for the roof 12 of the antenna.
  • Plastic spacers can also be used to provide this function.
  • the positioning as well as the diameters of the wires of the feed probe 13 and the short-circuit 14 will have an impact on the resonant frequencies as well as on their adaptation.
  • These two geometrical parameters are thus adjustment parameters of the slit wire-plate antenna 10 described in this document. They must be placed on each side of the slot 15.
  • the supply probe 13 starts from a point of the ground plane 11 and then splits to connect to the capacitive roof 12 at several distinct connection points.
  • FIGS. 1 to 3 A first embodiment of a slotted wire-plate antenna 10 according to the invention is shown in FIGS. 1 to 3 and a second embodiment of a wire-plate antenna 10 according to the invention is represented in FIG. 14.
  • the slotted wire-plate antenna 10 allows a combination of the two resonance modes in order to significantly widen the operating bandwidth with respect to the same antenna devoid of such a slot 15, or conversely to reduce the dimensions and the mechanical complexity of the antenna for a given operating bandwidth.
  • the combination of these two modes of operation allows a gain in bandwidth greater than 2 by keeping a stable radiation.
  • the fact of placing a slot 15 between the feed probe 13 and the short-circuit wire 14 makes it possible to create a second resonance mode close to the first type of resonance mode. wire plate. These two resonance modes are combined in order to obtain a gain in bandwidth of the order of 3 (for the case of a slot 15 of closed form) compared to an identical conventional wire-plate antenna but devoid of such a slot 15.
  • the slot 15 may for example form a non-zero angle, in particular between 45 ° and 90 °, with the direction connecting the connection point M1 between the capacitive roof 12 and the supply probe 13 and the connection point M2 between the capacitive roof 12 and the electrically conductive short-circuit wire 14.
  • the slot 15 may be rectilinear, meandering or divided into several sections connected to each other to form a non-discontinuous slot, for example in the form of an H as illustrated in FIGS. 1 and 2.
  • the slot 15 as such is not an essential factor, unlike its equivalent electrical length. In general, it may in particular be taken care to ensure that the ground plane 1 1, the capacitive roof 12, the feed probe 13, the electrically conductive short-circuit element 14 and the slot 15 are parameterized so that the wire-plate antenna 10 has the first wire-plate resonance mode and the second slot resonance mode respectively at first and second resonant frequencies f3, f4 distinct (visible in FIG. 8), these first and second resonant frequencies being adapted such that the wire-plate antenna 10 has a single and continuous operating frequency bandwidth.
  • the first resonance frequency will be denoted f9 and the second resonance frequency will be marked as illustrated in FIG. 17.
  • the various dimensional structural parameters of the slotted wire-plate antenna 10 are set so that the first operating frequency bandwidth associated with the first thread-plate resonance mode and the second operating frequency bandwidth associated with the second resonance mode of Slot overlap at least partially in the operating frequency spectrum of slotted wire-plate antenna 10.
  • the wire-plate antenna 10 it will be taken care, during the design and design of the antenna 10, to ensure that the first and second resonant frequencies f3, f4 are not too far apart, for avoid any phenomenon of multi-band operation of the antenna which would correspond to an operation of the antenna 10 where it would be unusable at least partly between said first and second resonant frequencies, which is not sought.
  • the at least partial overlap of the first and second bandwidths respectively associated with the first wire-plate resonance mode and the second slot resonance mode allows the wire-plate antenna 10 according to the invention to have a band. unique, continuous and very wide operating pass.
  • This bandwidth gain is about 2 for the case of a slot open to at least one of its ends (ie - say that the slot opens on one side of the roof 12) and about 3 for the case of a slot 15 closed at its ends (the slot does not open on the sides of the roof 12).
  • the slot 15 will preferably be configured so as to have an equivalent electrical length equal to half the length of the slot. wave associated with the second desired resonance frequency f4 of the wire-plate antenna 10, within 5%.
  • the “equivalent electrical length”, also known as the "effective electrical length”, is a parameter that is fully known to the person skilled in the art, who is able to determine it by calculation or by simulation, based on the knowledge of the parameters. and dimensional dimensions of the slotted wire-plate antenna 10, such as the dimensions and the material of the capacitive roof 12, the dimensions and the shape of the slot 15, the dimensional and structural characteristics of each short-circuit wire 14 and the supply probe 13, the dimensional and structural characteristics of the ground plane 11, the relative distance separating each of these elements, the dimensional and structural characteristics of any dielectric material disposed between the ground plane 1 1 and the capacitive roof 12 ...
  • the electrical length is the geometric length reduced to the wavelength.
  • the slot 15 is configured so that the ratio between its length and its width is greater than 5, or even greater 10.
  • the slot 15 has a length much greater than its width, this width being variable to control its equivalent electrical length.
  • the antenna does not comprise a discrete component, active or passive, such as capacitive elements, placed along the slot 15.
  • the antenna does not include a discrete component connected on either side of the slot .
  • the design of the antenna is particularly simple and one can achieve double resonance, optimized characteristics, without the need to add additional components at the slot. This simplifies the sizing of the antenna.
  • FIGS. 4 to 13 show various curves representative of the operation of the first embodiment as illustrated in FIGS. 1 to 3, for which the width L 1 of the roof 12 is 44 mm, the length L 2 of a half lateral branch of the H formed by the slot 15 is 18 mm, the length L3 of the main branch of the H formed by the slot 15 is 42 mm and the length L4 of the roof 12 is 56 mm.
  • the slot 15 is, in this first embodiment, an H slot composed of two slots of 36 mm interconnected by a slot of 42 mm.
  • the slot 15 has a constant width of 2 mm, this width of 2 mm being very much less than the aforementioned lengths.
  • Capacitive roof 12 is a roof for example metal in which the slot 15 is arranged, here H-shaped for example, of closed form (the slot does not open on one side of the roof).
  • the equivalent electric length of the slot is equal to half the wavelength associated with the second resonance frequency f4, to within 5%.
  • On either side of the slot 15 are connected the short-circuit wire 14 at the point M2 and the wire corresponding to the feed probe 13 at the point M1, this probe 13 being connected directly to a line delivering a radiofrequency signal .
  • Each short-circuit wire 14 is connected to the plane of mass 1 1 which can be finite or infinite and on which electronic components can be positioned.
  • the capacitive roof 12 of the wire-plate antenna 10 can be made from a metal foil (for example tinned copper or any other metal having a very good conductivity close to that of copper).
  • the capacitive roof 12 of the slotted wire-plate antenna 10 may, among other things, be a simple piece of metal in which the slit 15 is machined and / or cut to the desired dimensions and shapes. It can also, for example, be made in the manner of a printed circuit, that is to say printed on a dielectric substrate. In this case, the substrate used will allow the miniaturization of the slit wire-plate antenna 10 as a function of the value of its relative permittivity.
  • the geometric adjustment parameters of the plate-like resonance antenna as described in the document US-A1 -6750825, as well as the dimensions, the shapes, and the positions of the slot 15, make it possible to adjust the frequencies of the resonance f3, f4 of the first and second resonance modes and their adaptation.
  • the positioning and the diameter of the feed probe 13 and the short-circuit wires 14 are also adjustment parameters of the wire-plate antenna 10.
  • the width of the slit 15 may be constant along its entire length or vary in defined areas. For example, decreasing the width of the slot 15 at its center (on the side of its point of symmetry for example) has the effect of lowering the second resonant frequency f4 clean.
  • the electrically conductive short-circuit wire 14 is a rectangular parallelepiped of 7.7 * 3.6 * 21 mm 3 and the wire of the supply probe 13 is a rectangular parallelepiped of 1.5 * 2.7 * 21 mm 3 .
  • the following table summarizes the essential characteristics of the first embodiment (right column) in comparison with the same wire-plate antenna but devoid of the slot 15 (left column):
  • the frequency Fc (center frequency) is the average between the frequencies f1 and f2.
  • the relative bandwidth expressed as a percentage is the ratio between the bandwidth expressed in MHz (corresponding to the difference between f2 and f1, defined below) and the frequency Fc.
  • FIG. 4 represents, for the first embodiment, a curve C1 illustrating the reflection coefficient (in dB) as a function of the frequency, k illustrating the desired impedance matching level, for example equal here to -8 dB .
  • the bandwidth of the slotted wire-plate antenna 10 is greater than 300 MHz (between the low frequency f1 equal to 922 MHz at point P1 on the curve and the high frequency f2 equal to 1225 MHz point P2 on the curve). It is possible to bring the two resonance frequencies f3, f4 closer to obtain a better level of adaptation. For this, it will be necessary to modify the electrical length of the slot 15 as well as the size of the capacitive roof 12. A new adaptation of the slotted wire-plate antenna 10 may then be necessary by modifying the positions of the points M1, M2 and the diameters of the probe supply 13 and each wire 14 present.
  • the bandwidth is thus defined as the frequency bandwidth on which the reflection coefficient is below the threshold k, for example equal to -8 dB, depending on the desired level of adaptation.
  • FIG. 5 represents, for the first embodiment, the curve C2 illustrating the total efficiency (%) of the antenna on its adaptation band and the curve C3 illustrating the radiation efficiency (%) of the antenna on his adaptation band. Excellent efficiency is observed over the entire bandwidth bounded by the frequencies f1 and f2, especially with a radiation efficiency> 70%.
  • FIG. 6 represents the graphs of total gain (respectively corresponding to the curves C4 to C6) at 3 different frequencies, respectively equal to 1200 MHz, 1 100 MHz and 950 MHz, for the first embodiment.
  • the ground plane 1 1 of the slotted wire-plate antenna 10 is considered infinite. These curves validate a radiation stability over the entire operating band f1-f2 of the slotted wire-plate antenna 10.
  • FIG. 7 shows the curve C7 illustrating the reflection coefficient (in dB) as a function of the frequency for the first embodiment, the curve C8 illustrating the reflection coefficient (in dB) as a function of the frequency for a filament antenna.
  • plate of the prior art identical to the first embodiment but devoid of the slot 15, a threshold k corresponding to the desired impedance matching level being shown.
  • the curve C8 shows that in the absence of the slot 15, the same wire-plate antenna but devoid of the slot 15 has a low bandwidth, of the order 120 MHz, narrower than the bandwidth obtained in case of the presence of the slot 15.
  • FIG. 8 shows curves C9 and C10 respectively illustrating the real impedance and the imaginary impedance of the antenna as a function of the frequency for the first embodiment, and curves C1 1 and C12 respectively illustrating the real impedance and the imaginary impedance as a function of the frequency for a wire-plate antenna of the prior art, identical to the first embodiment but devoid of slot 15.
  • the frequencies resonant f3 and f4 previously expressed respectively around 650 MHz and 1 150 MHz.
  • the second resonance peak at the frequency f4 allows the desired bandwidth gain, in particular via appropriate matching of the equivalent electrical length of the closed slot so that the resonance peaks join to increase the bandwidth.
  • the curves C1 1 and C12 it is seen that the same wire-plate antenna but devoid of the slot 15 has a single resonance peak (around 825 MHz), therefore a much narrower bandwidth than in the context of the invention.
  • FIG. 11 represents curves C13 and C14 respectively illustrating the real impedance and the imaginary impedance as a function of frequency for a wire-plate antenna comprising a slot dimensioned so as to be outside the scope of the invention.
  • This slot has in particular an equivalent electrical length which is not dimensioned as before.
  • the resonance frequency of the wire-plate resonance mode is spotted at around 753 MHz, while the resonance frequency of the slit resonance mode is spotted at around 1540 MHz.
  • the frequencies f5 and f6 are therefore much farther apart from each other than the frequencies f3 and f4. It results while the two resonance modes are not combined as in the case of the wire-plate antenna 10 presented previously.
  • Such an antenna has on the contrary a multi-band operation in which it is usable on two separate bandwidths and separated from one another but where it is unusable between these two bandwidths, which is not sought when the a wide and continuous bandwidth is desired.
  • Figures 12 and 13 show, for this wire-plate antenna comprising a slit out of the field of the invention, the intensity of the surface currents respectively at the resonance of the wire-plate type and during the resonance slot.
  • a strong current is seen on the structure at the short-circuit wire 14 and then a diffusion of this current throughout the capacitive roof 12 of the structure.
  • This current distribution is typical of a plate-like resonance mode.
  • f6 the frequency
  • FIGS. 9 and 10 now show, for the first embodiment of the wire-plate antenna according to the invention, the intensity of the surface currents in the roof 12 respectively at the wire-plate resonance and at the resonance crack.
  • FIGS. 9 and 10 show, for the first embodiment of the wire-plate antenna according to the invention, the intensity of the surface currents in the roof 12 respectively at the wire-plate resonance and at the resonance crack.
  • the two resonances at the frequencies f3 and f4 are much closer to each other than in the case of the resonance peaks at the frequencies f5 and f6, it is difficult to completely dissociate the two resonances and thus to identify them as easily as before. This promotes an overlap of the bandwidths of the two resonance modes so as to provide a single and wide bandwidth, as well as stable far-field radiation.
  • FIG. 14 is now a view from above of the second embodiment of a slotted wire-plate antenna 10 according to the invention, in which the slot 15 is open at at least one of its ends while opening on one of the peripheral edges of the capacitive roof 12.
  • Figures 15 to 17 show different curves representative of the operation of the second embodiment as shown in Figure 14, for which the width L5 of the roof 12 is 44 mm, the length L6 of the single side branch of the slot 15 is 5 mm, the length L8 of the main branch of the slot 15 is 45 mm and the length L7 of the roof 12 is 56 mm.
  • the slot 15 is configured so as to have an equivalent electrical length equal to one quarter of the wavelength associated with the second resonance frequency f of the desired wire-plate antenna 10 , within 5%.
  • the first resonance frequency of the wire-plate antenna 10 is in this case that identified f9.
  • the resonance frequencies f9, f are shown in FIG. 17.
  • the single bandwidth is bounded by the f7 and f8 frequencies detailed below.
  • FIG. 15 represents a curve C1 6 illustrating the reflection coefficient (in dB) as a function of the frequency for the second embodiment, a curve C15 illustrating the reflection coefficient (in dB) as a function of the frequency for a wire antenna -Plate of the prior art, identical to the second embodiment but devoid of slot 15, a threshold k corresponding to the desired impedance matching level being shown.
  • the bandwidth of the slotted wire-plate antenna 10 (bounded by the frequencies f7 and f8) is of the order of 270 MHz, for an adaptation level of impedance of -8 dB (FIG. 15), the low frequency f7 being of the order of 905 MHz (point P3 on the curve) and the high frequency f8 being of the order of 1 177 MHz (point P4 on the curve) .
  • This bandwidth therefore has a gain greater than 2 relative to the bandwidth of 122 MHz of the same antenna but devoid of the open slot: the curve C15 shows that in the absence of the open slot, the same Wire-plate antenna has a low bandwidth, only 122 MHz, significantly narrower than the bandwidth equal to 272 MHz (between the frequencies f7, f8) obtained in case of presence of the open slot.
  • FIG. 1 represents, for the second embodiment, the curve C17 illustrating the total efficiency (%) of the antenna on its adaptation band and the curve C18 illustrating the radiation efficiency (%) of the antenna on his adaptation band. Excellent efficiency is observed over the entire bandwidth bounded by the frequencies f7 and f8, especially with a radiation efficiency> 70%.
  • Fig. 17 shows the curves C19 and C20 respectively illustrating the actual impedance and the imaginary impedance versus frequency for the second embodiment.
  • the frequencies f9 and f 10 expressed previously, corresponding to the first and second resonant frequencies, respectively around 687 MHz and 1 107 MHz.
  • This second frequency f 10 precisely allows the gain in bandwidth, via including a suitable adaptation of the equivalent electrical length of the open slot 15.
  • the second embodiment with open slot offers the same advantages as the first embodiment with a closed slot, namely to combine the two wire-plate and slot-type resonance modes in order to increase the operating bandwidth of the slot. an antenna without changing its dimensions or mechanical complexity.
  • the first embodiment (closed slot) allows an increase in the bandwidth greater than that of the second embodiment.
  • FIG. 18 diagrammatically shows in a view from above the distribution of the connection points M1 and M2 with respect to the slot 15 when the slotted wire-plate antenna 10 comprises only one feed probe 13 and only one electrically conductive short-circuit wire 14.
  • the slotted wire-plate antenna 10 comprises at least one other electrically conductive short-circuit wire 14 whose connection point M2 to the capacitive roof 12 is located in the same direction. side, with respect to the slot 15, that the connection point M1 between the capacitive roof 12 and the supply probe 13.
  • the wire-plate antenna 10 to slot may also include at least one other electrically conductive short-circuit wire 14 whose connection point M2 to the capacitive roof 12 is located on the same side, with respect to the slot 15, as the connection point M2 between the capacitive roof 12 and the first electrically conductive short-circuit wire 14, i.e.
  • connection points M2 are disposed on the opposite side with respect to the slot 15, at the connection point M1 between the capacitive roof 12 and the supply probe 13. It remains possible for the wire-plate antenna 10 to also comprise at least one other short-circuit electrically conductive wire 14 whose connection point M2 to the capacitive roof 12 is situated on the opposite side, with respect to the slot 15, at the connection point M2 between the capacitive roof 12 and the first electrically conductive short-circuit wire 14.
  • the invention also relates to a radiocommunication device 100 comprising an antenna 10 according to the invention, in particular an antenna wire-plate as described previously. One embodiment of such a device is shown in FIG.
  • the device may comprise a module 10 for generating and / or analyzing electrical signals connected to or connected to the antenna 10.
  • the invention also relates to a device 200 for geolocation of an object 300, in particular a vehicle 300, comprising at least one wire-plate antenna 10 previously described and configured to transmit to a remote server 210, via a communication system. 220, for example GSM type, the different positions of the device through an association with a geolocation system 230, for example GPS type.
  • a communication system. 220 for example GSM type
  • the object 300 including a geolocation device 200 comprising a geolocation system 230 and a wire-plate antenna according to the invention, in particular a wire-plate antenna as described above.
  • the operating frequency bandwidth is preferably defined as the set of frequencies for which the reflection coefficient of the antenna is less than -8 dB.
  • the capacitive roof is in one piece. Thus, preferably, no slot separates the roof in two separate parts or remote from each other.

Abstract

Une antenne fil-plaque (10) comprend un plan de masse (11), au moins un toit capacitif (12), une sonde d'alimentation (13) connectée au toit capacitif (12) et destinée à être reliée à un générateur, et au moins un fil électriquement conducteur de court-circuit (14) reliant le toit capacitif (12) et le plan de masse (11). Le toit capacitif (12) comprend au moins une fente (15) constituée par une ouverture traversant toute l'épaisseur du toit capacitif (12) de sorte à déboucher sur chacune des deux faces opposées du toit capacitif (12) et configurée de sorte que le point de connexion (M1) entre le toit capacitif (12) et la sonde d'alimentation (13) et le point de connexion (M2) entre le toit capacitif (12) et le fil électriquement conducteur de court-circuit (14) sont disposés de part et d'autre de la fente (15).

Description

Antenne fil-plaque ayant un toit capacitif incorporant une fente entre la sonde d'alimentation et le fil de court-circuit
Domaine technique de l'invention
L'invention concerne le domaine d'une antenne fil-plaque comprenant un plan de masse, au moins un toit capacitif constituant une première partie de l'élément rayonnant, une sonde d'alimentation connectée au toit capacitif et destinée à être reliée à un générateur, et au moins un fil électriquement conducteur de court-circuit reliant le toit capacitif et le plan de masse et constituant une deuxième partie de l'élément rayonnant.
L'invention s'inscrit d'une façon très générale dans les systèmes de télécommunications, et plus particulièrement les objets communicants dans lesquels des dispositifs radiofréquences (circuits et/ou antennes) sont présents.
Un domaine particulier d'application visé, mais non exclusif, concerne un dispositif de géolocalisation d'un objet, notamment d'un véhicule, comprenant au moins une telle antenne configurée de sorte à pouvoir transmettre à un serveur distant, via un système de communication notamment de type GSM, les différentes positions dudit dispositif grâce à une association avec un système de géolocalisation notamment de type GPS.
État de la technique
Une antenne fil-plaque telle que définie ci-dessus est une structure connue, par exemple par l'intermédiaire du document US-A1 -6750825. Si une telle antenne présente vis-à-vis des antennes de l'art antérieur les avantages d'être relativement simple dans sa conception et sa réalisation, de posséder des dimensions faibles par rapport à la longueur d'onde d'utilisation, d'être adaptable à un gain convenable, il reste que la bande passante en fréquence est relativement étroite.
En complément, l'utilisation d'une fente ménagée dans le toit capacitif avec d'un même côté de cette fente la sonde d'alimentation et le fil de court-circuit pour miniaturiser une antenne fil-plaque est une technique connue. Cette technique permet la miniaturisation de l'antenne ou, autrement dit, de diminuer la fréquence de résonance de l'antenne. En allongeant la fente, la fréquence de résonance de la structure antennaire diminue. La fente vient modifier la capacité équivalente de l'antenne en augmentant sa valeur en fonction de sa longueur. Cet arrangement ne permet toutefois pas une augmentation significative de la bande passante. En pratique, elle risque plutôt d'impliquer une réduction de cette bande passante.
Une autre structure connue est une antenne fil-plaque à fente multibandes. La fente est agencée sur le toit capacitif sur une partie importante de sa périphérie, à proximité des bords périphériques, de sorte à séparer le toit capacitif en deux zones et ainsi créer deux résonances distinctes. Dans l'une de ces zones sont agencés les points de connexion du toit capacitif respectivement à la sonde d'alimentation et au fil de court-circuit, d'un même côté de la fente. Ces deux résonances liées aux deux zones sont utilisées séparément et chacune d'elles est une résonance de type fil-plaque. Cette antenne fil-plaque particulière propose un fonctionnement à plusieurs bandes passantes (antenne multibandes). Toutefois, la bande passante reste toujours étroite. En effet, cette méthode ne permet pas de rapprocher les deux résonances suffisamment pour les utiliser conjointement et ainsi élargir la bande passante. Une autre antenne planaire à large bande passante connue est l'antenne dite « Goubau ». Il s'agit d'une antenne dans laquelle le toit capacitif est délimité en 4 secteurs via deux fentes sécantes. Cette antenne combine plusieurs modes de résonance dans le but d'obtenir une antenne large bande, à savoir une première résonnance de type fil-plaque, par exemple aux alentours de 400MHz, avec un courant fort sur les fils de court- circuit, une deuxième résonance de monopole chargé, par exemple aux alentours de 720MHz, avec un courant fort sur les fils d'alimentation et une troisième résonance due au fil connectant les fils d'alimentation et les fils de court-circuit entre eux, par exemple aux alentours de 980MHz. Cette antenne permet d'obtenir une bande passante très large. Cependant, sa construction est très complexe. Objet de l'invention
Le but de la présente invention est de proposer une antenne fil-plaque qui remédie aux inconvénients listés ci-dessus. Notamment, un objet de l'invention est de fournir une telle antenne fil- plaque ayant une structure mécanique simple et peu encombrante et permettant d'offrir une bande passante de fonctionnement très large.
Cet objet peut être atteint grâce à une antenne fil-plaque comprenant un plan de masse, au moins un toit capacitif, une sonde d'alimentation connectée au toit capacitif et destinée à être reliée à un générateur, et au moins un fil électriquement conducteur de court-circuit reliant le toit capacitif et le plan de masse, ladite antenne fil plaque étant telle que le toit capacitif comprend au moins une fente constituée par une ouverture traversant toute l'épaisseur du toit capacitif de sorte à déboucher sur chacune des deux faces opposées du toit capacitif et configurée de sorte que le point de connexion entre le toit capacitif et la sonde d'alimentation et le point de connexion entre le toit capacitif et le fil électriquement conducteur de court-circuit sont disposés de part et d'autre de la fente. L'antenne fil-plaque peut ne comprendre aucun composant discret placé au niveau de la fente.
La fente peut être est de forme rectiligne, en méandres ou divisée en plusieurs tronçons reliés les uns aux autres pour former une fente non discontinue.
La fente peut être configurée de sorte que le rapport entre sa longueur et sa largeur est supérieur à 5, voire supérieur 1 0. Le plan de masse, le toit capacitif, la sonde d'alimentation, ledit au moins un élément électriquement conducteur de court-circuit et ladite au moins une fente peuvent notamment être paramétrés de sorte que l'antenne fil- plaque présente un premier mode de résonance de type fil-plaque et un deuxième mode de résonance de fente respectivement à des première et deuxième fréquences de résonance distinctes, lesdites première et deuxième fréquences de résonance étant adaptées de sorte que l'antenne fil-plaque présente une bande passante de fréquence de fonctionnement unique et continue. La fente peut être configurée de sorte à présenter une longueur électrique équivalente égale à la moitié de la longueur d'onde associée à ladite deuxième fréquence de résonance de l'antenne fil-plaque, ladite fente étant fermée à ses extrémités. La fente peut alternativement être configurée de sorte à présenter une longueur électrique équivalente égale au quart de la longueur d'onde associée à ladite deuxième fréquence de résonance de l'antenne fil- plaque, ladite fente étant ouverte au niveau d'au moins l'une de ses extrémités en débouchant sur l'un des bords périphériques du toit capacitif.
L'antenne fil-plaque peut comprendre au moins un autre fil électriquement conducteur de court-circuit dont le point de connexion au toit capacitif est situé du même côté ou du côté opposé, par rapport à la fente, que le point de connexion entre le toit capacitif et la sonde d'alimentation.
La sonde d'alimentation peut partir d'un point du plan de masse puis se diviser pour venir se connecter au toit capacitif en plusieurs points de connexion distincts.
La fente peut former un angle non nul, notamment compris entre 45° et 90°, avec la direction reliant le point de connexion entre le toit capacitif et la sonde d'alimentation et le point de connexion entre le toit capacitif et le fil électriquement conducteur de court-circuit.
Le fil électriquement conducteur de court-circuit et la sonde d'alimentation peuvent être formés sur un même substrat placé perpendiculairement au plan de masse et au toit capacitif. Un dispositif de géolocalisation d'un objet, notamment d'un véhicule, pourra comprendre au moins une telle antenne fil-plaque configurée de sorte à transmettre à un serveur distant, via un système de communication, par exemple de type GSM, les différentes positions du dispositif grâce à une association avec un système de géolocalisation, par exemple de type GPS. L'invention concerne aussi un objet incluant un dispositif de géolocalisation comprenant une antenne telle que définie précédemment.
L'invention concerne aussi un dispositif de radiocommunication comprenant une antenne telle que définie précédemment.
Description sommaire des dessins
D'autres avantages et caractéristiques ressortiront plus clairement de la description qui va suivre de modes particuliers de réalisation de l'invention donnés à titre d'exemples non limitatifs et représentés sur les dessins annexés, dans lesquels :
les figures 1 à 3 sont des vues en perspective, de dessus et en coupe transversale d'un premier mode de réalisation d'une antenne fil- plaque selon l'invention,
la figure 4 représente, pour le premier mode de réalisation, une courbe C1 du coefficient de réflexion de l'antenne (en dB) en fonction de la fréquence, un niveau d'adaptation d'impédance k étant également représenté pour définir la bande passante de l'antenne entre deux fréquences f1 et f2,
la figure 5 représente, pour le premier mode de réalisation, une courbe C2 illustrant l'efficacité totale (%) de l'antenne sur sa bande d'adaptation et une courbe C3 illustrant l'efficacité de rayonnement (%) de l'antenne sur sa bande d'adaptation,
- la figure 6 représente les diagrammes de gain d'une antenne selon l'invention (respectivement correspondant aux courbes C4 à C6) à 3 fréquences différentes, respectivement égales à 1200MHz, 1 100MHz et
950MHz, pour le premier mode de réalisation,
la figure 7 représente une courbe C7 du coefficient de réflexion (en dB) en fonction de la fréquence pour le premier mode de réalisation, une courbe C8 du coefficient de réflexion (en dB) en fonction de la fréquence pour une antenne fil-plaque de l'art antérieur, identique au premier mode de réalisation mais dépourvue de fente, un niveau d'adaptation d'impédance k étant illustré pour définir la bande passante de l'antenne entre des fréquences f1 et f2,
- la figure 8 montre des courbes C9 et C10 respectivement de l'impédance réelle et de l'impédance imaginaire de l'antenne selon l'invention en fonction de la fréquence pour le premier mode de réalisation, et des courbes C1 1 et C12 respectivement de l'impédance réelle et de l'impédance imaginaire en fonction de la fréquence pour une antenne fil-plaque de l'art antérieur, identique au premier mode de réalisation mais dépourvue de fente,
la figure 9 représente, pour le premier mode de réalisation, l'intensité des courants de surface à la résonance de type fil-plaque,
la figure 10 représente, pour le premier mode de réalisation, l'intensité des courants de surface à la résonance de fente,
la figure 1 1 représente les courbes C13 et C14 illustrant respectivement l'impédance réelle et l'impédance imaginaire en fonction de la fréquence pour une antenne fil-plaque comprenant une fente mais hors du champ de l'invention,
- la figure 12 représente, pour ladite antenne fil-plaque comprenant une fente mais hors du champ de l'invention, l'intensité des courants de surface à la résonance de type fil-plaque,
la figure 13 représente, pour ladite antenne fil-plaque comprenant une fente mais hors du champ de l'invention, l'intensité des courants de surface à la résonance de fente,
la figure 14 est une vue de dessus d'un deuxième mode de réalisation d'une antenne fil-plaque selon l'invention,
la figure 15 représente une courbe C16 du coefficient de réflexion (en dB) en fonction de la fréquence pour le deuxième mode de réalisation, une courbe C15 du coefficient de réflexion (en dB) en fonction de la fréquence pour une antenne fil-plaque de l'art antérieur, identique au deuxième mode de réalisation mais dépourvue de fente, et un niveau d'adaptation d'impédance k définissant la bande passante de l'antenne entre des fréquences f1 et f2,
la figure 1 6 représente, pour le deuxième mode de réalisation, une courbe C17 de l'efficacité totale (%) de l'antenne sur sa bande d'adaptation et une courbe C18 de l'efficacité de rayonnement (%) de l'antenne sur sa bande d'adaptation,
la figure 17 montre les courbes C19 et C20 illustrant respectivement l'impédance réelle et l'impédance imaginaire de l'antenne en fonction de la fréquence pour le deuxième mode de réalisation, et les figures 18 à 20 montrent, en vue de dessus, différentes configurations envisageables pour la sonde d'alimentation et pour la (ou les) fils de court-circuit par rapport à la fente,
la figure 21 représente un mode de réalisation d'un dispositif de radiocommunication selon l'invention, et
la figure 22 représente un mode de réalisation d'un dispositif de géolocalisation d'un objet selon l'invention.
Description de modes préférentiels de l'invention
L'invention qui va maintenant être décrite en référence aux figures 1 à 20 concerne de manière générale une antenne fil-plaque 10 comprenant un plan de masse 1 1 , au moins un toit capacitif 12, une sonde d'alimentation
13 connectée au toit capacitif 12 et destinée à être reliée à un générateur, et au moins un fil électriquement conducteur de court-circuit
14 reliant le toit capacitif 12 et le plan de masse 1 1 . Notamment, le toit capacitif 12 constitue une première partie de l'élément rayonnant et le fil électriquement conducteur de court-circuit 14 constitue une deuxième partie de l'élément rayonnant. L'invention s'inscrit d'une façon très générale dans les systèmes de télécommunications, et plus particulièrement les objets communicants dans lesquels des dispositifs radiofréquences (circuits et/ou antennes) sont présents.
Un domaine particulier d'application visé, mais non exclusif, concerne un dispositif de géolocalisation d'un objet, notamment d'un véhicule, comprenant au moins une telle antenne fil-plaque à fente configurée de sorte à transmettre à un serveur distant, via un système de communication, par exemple de type GSM, les différentes positions du dispositif grâce à une association avec un système de géolocalisation, par exemple de type GPS.
Le terme « GPS » signifie « Global Positioning System » en terminologie anglosaxonne et le terme « GSM » signifie « Global System for Mobile Communications » en terminologie anglosaxonne. Il s'agit d'éléments totalement connus de l'Homme du Métier.
En particulier, il pourra être prévu que la sonde d'alimentation 13 puisse par exemple traverser le plan de masse 1 1 pour connexion à une source d'alimentation. Dans ce cas, une isolation avec le plan de masse 1 1 doit être prévue.
Il peut être prévu la présence ou non d'un substrat diélectrique entre le plan de masse 1 1 et le toit capacitif 12, au moins sur une partie de leur interface. La nature et la conception de ce substrat pourront être des paramètres dont il faudra tenir compte lors du réglage de l'antenne fil- plaque 10. Le toit capacitif 12 délimite au moins une fente 15 configurée de sorte que le point de connexion M1 entre le toit capacitif 12 et la sonde d'alimentation 13 et le point de connexion M2 entre le toit capacitif 12 et le fil électriquement conducteur de court-circuit 14 (connecté au plan de masse 1 1 ) sont disposés de part et d'autre de la fente 15. La fente 15 est constituée par une ouverture (ou une lumière) traversant toute l'épaisseur du toit capacitif 12 de sorte à déboucher sur chacune des deux faces opposées du toit capacitif 12.
Autrement dit, au niveau du toit capacitif 12, la fente 15 est agencée entre la sonde d'alimentation 13 et le fil électriquement conducteur de court-circuit 14.
On notera que la taille du plan de masse 1 1 impacte directement la bande passante de l'antenne selon l'invention. Le plan de masse 1 1 peut être de petites dimensions par rapport à la longueur d'onde de fonctionnement de l'antenne fil-plaque 10. Il peut par exemple être constitué par la carte électronique d'un routeur WIFI intégrant une fonctionnalité pico-cellulaire de type 3G ou 4G sur lequel on viendrait placer l'antenne 10. Le plan de masse 1 1 peut aussi être très grand par rapport à la longueur d'onde de fonctionnement de l'antenne fil-plaque 10. Il peut par exemple être un toit de voiture ou un fuselage d'avion.
Les fils nécessaires à la sonde d'alimentation 13 et au fil de court-circuit 14 de l'antenne 10 peuvent être réalisés de différentes manières et peuvent présenter des profils différents (circulaire, polygonal, etc.). Ils peuvent être par exemple de simples cylindres métalliques, formant des entretoises entre le toit 12 et le plan de masse 1 1 , que l'on viendrait souder ou visser au toit 12 de l'antenne et au plan de masse 1 1 (en ce qui concerne le fil de court-circuit 14. Ils peuvent aussi être imprimés sur un substrat diélectrique qui serait placé perpendiculairement entre le plan de masse 1 1 et le toit 12 de l'antenne 10. Donc selon un mode de réalisation particulier, le fil électriquement conducteur de court-circuit 14 et la sonde d'alimentation 13 sont formés sur un même substrat placé perpendiculairement au plan de masse 1 1 et au toit capacitif 12. Les deux fils peuvent être utilisés en tant que support mécanique pour le toit 12 de l'antenne. Des entretoises en plastique peuvent aussi être utilisées pour assurer cette fonction. Le positionnement ainsi que les diamètres des fils de la sonde d'alimentation 13 et de court-circuit 14 auront un impact sur les fréquences de résonance ainsi que sur leur adaptation. Ces deux paramètres géométriques sont donc des paramètres de réglage de l'antenne fil-plaque 10 à fente décrite dans ce document. Ils doivent être placés de part et d'autre de la fente 15.
De manière optionnelle, la sonde d'alimentation 13 part d'un point du plan de masse 1 1 puis se divise pour venir se connecter au toit capacitif 12 en plusieurs points de connexion distincts.
Un premier mode de réalisation d'une antenne fil-plaque 10 à fente selon l'invention est représenté sur les figures 1 à 3 et un deuxième mode de réalisation d'une antenne fil-plaque 10 selon l'invention est représenté sur la figure 14.
L'aménagement d'une telle fente 15 permet d'une part que l'antenne fil- plaque 10 à fente présente deux modes de résonance distincts comme il le sera détaillé plus loin, à savoir un premier mode de résonance de type fil-plaque et un deuxième mode de résonance de type fente, d'autre part de rapprocher suffisamment les deux fréquences de ces deux modes de résonance pour les utiliser conjointement. Ainsi, l'antenne fil-plaque 10 à fente permet une combinaison des deux modes de résonance afin d'élargir de manière significative la bande passante de fonctionnement par rapport à une même antenne dépourvue d'une telle fente 15, ou à l'inverse de diminuer les dimensions et la complexité mécanique de l'antenne pour une bande passante de fonctionnement donnée. La combinaison de ces deux modes de fonctionnement permet un gain en bande passante supérieur à 2 en gardant un rayonnement stable.
Plus précisément, comme il le sera détaillé plus loin, le fait de placer une fente 15 entre la sonde d'alimentation 13 et le fil de court-circuit 14 permet de venir créer un second mode de résonance proche du premier mode de résonance de type fil plaque. Ces deux modes de résonance sont combinés afin de permettre d'obtenir un gain en bande passante de l'ordre de 3 (pour le cas d'une fente 15 de forme fermée) par rapport à une antenne fil-plaque classique identique mais dépourvue d'une telle fente 15.
En référence aux figures 2 et 14, la fente 15 peut par exemple former un angle non nul, notamment compris entre 45° et 90°, avec la direction reliant le point de connexion M1 entre le toit capacitif 12 et la sonde d'alimentation 13 et le point de connexion M2 entre le toit capacitif 12 et le fil électriquement conducteur de court-circuit 14.
La fente 15 peut être de forme rectiligne, en méandres ou divisée en plusieurs tronçons reliés les uns aux autres pour former une fente non discontinue, par exemple sous la forme d'un H comme cela est illustré en figures 1 et 2. La forme de la fente 15 en tant que telle n'est pas un facteur essentiel, au contraire de sa longueur électrique équivalente. De manière générale, il pourra notamment être pris soin de s'assurer que le plan de masse 1 1 , le toit capacitif 12, la sonde d'alimentation 13, l'élément électriquement conducteur de court-circuit 14 et la fente 15 soient paramétrés de sorte que l'antenne fil-plaque 10 présente le premier mode de résonance de type fil-plaque et le deuxième mode de résonance de fente respectivement à des première et deuxième fréquences de résonance f3, f4 distinctes (visibles sur la figure 8), ces première et deuxième fréquences de résonance étant adaptées de sorte que l'antenne fil-plaque 10 présente une bande passante de fréquence de fonctionnement unique et continue. Dans le deuxième mode de réalisation, la première fréquence de résonance sera notée f9 et la deuxième fréquence de résonance sera repérée f 10 comme illustré en figure 17.
Autrement dit, les différents paramètres structurels dimensionnels de l'antenne fil-plaque 10 à fente (en particulier ceux associés au plan de masse 1 1 , au toit capacitif 12, à la sonde d'alimentation 13, à l'élément électriquement conducteur de court-circuit 14 et à la fente 15) sont paramétrés de sorte que la première bande passante de fréquence de fonctionnement associée au premier mode de résonance de type fil- plaque et la deuxième bande passante de fréquence de fonctionnement associée au deuxième mode de résonance de fente se chevauchent au moins partiellement dans le spectre de fréquence de fonctionnement de l'antenne fil-plaque 10 à fente. Pour cela, il sera pris soin, lors du dimensionnement et de la conception de l'antenne 10, de faire en sorte que les première et deuxième fréquences de résonance f3, f4 ne soient pas trop éloignées l'une de l'autre, pour éviter tout phénomène de fonctionnement multi-bandes de l'antenne qui correspondrait à un fonctionnement de l'antenne 10 où elle serait inutilisable au moins en partie entre lesdites première et deuxième fréquences de résonance, ce qui n'est pas recherché. Au contraire, le chevauchement au moins partiel des première et deuxième bandes passantes associées respectivement au premier mode de résonance de type fil-plaque et au deuxième mode de résonance de fente permet que l'antenne fil-plaque 10 selon l'invention présente une bande passante de fonctionnement unique, continue et très large. Ce gain en bande passante, par rapport à la même antenne fil-plaque mais dépourvue de la fente 15, est environ de 2 pour le cas d'une fente 15 ouverte à au moins l'une de ses extrémités (c'est-à- dire que la fente débouche sur un côté du toit 12) et environ de 3 pour le cas d'une fente 15 fermée à ses extrémités (la fente ne débouche pas sur les côtés du toit 12). Selon un mode de réalisation particulier dans lequel la fente 15 est fermée à ses extrémités, ce qui est le cas du premier mode de réalisation, la fente 15 sera préférentiellement configurée de sorte à présenter une longueur électrique équivalente égale à la moitié de la longueur d'onde associée à la deuxième fréquence de résonance désirée f4 de l'antenne fil-plaque 10, à 5% près.
La « longueur électrique équivalente », aussi connue sous le nom « longueur électrique effective », est un paramètre totalement connu de l'Homme du Métier, qui est en mesure de la déterminer par calcul ou par simulation, à partir de la connaissance des paramètres dimensionnels et de constitution de l'antenne fil-plaque 10 à fente, tels que les dimensions et le matériau du toit capacitif 12, les dimensions et la forme de la fente 15, les caractéristiques dimensionnelles et structurelles de chaque fil de court-circuit 14 et de la sonde d'alimentation 13, des caractéristiques dimensionnelles et structurelles du plan de masse 1 1 , de la distance relative séparant entre eux chacun de ces éléments, des caractéristiques dimensionnelles et structurelles de l'éventuel matériau diélectrique disposé entre le plan de masse 1 1 et le toit capacitif 12... La longueur électrique est la longueur géométrique ramenée à la longueur d'onde. On parle de « équivalente » lorsque l'on prend la longueur d'onde dans le vide comme référence, correspondant à longueur dans le vide pour obtenir un même déphasage (réflexion menée sur la propagation d'une onde). Selon un mode de réalisation, la fente 15 est configurée de sorte que le rapport entre sa longueur et sa largeur est supérieur à 5, voire supérieure 10. Ainsi la fente 15 a une longueur très supérieure à sa largeur, cette largeur pouvant être variable pour en contrôler sa longueur électrique équivalente. L'antenne ne comprend pas de composant discret, actif ou passif, tels que des éléments capacitifs, placés le long de la fente 15. En particulier, l'antenne ne comprend pas de composant discret connecté de part et d'autre de la fente. Ainsi, la conception de l'antenne est particulièrement simple et l'on peut atteindre une résonance double, de caractéristiques optimisées, sans avoir besoin d'ajouter de composants supplémentaires au niveau de la fente. Ceci simplifie le dimensionnement de l'antenne. Les figures 4 à 13 montrent différentes courbes représentatives du fonctionnement du premier mode de réalisation tel qu'illustré sur les figures 1 à 3, pour lequel la largeur L1 du toit 12 est 44 mm, la longueur L2 d'une demi branche latérale du H formé par la fente 15 est 18 mm, la longueur L3 de la branche principale du H formé par la fente 15 est 42 mm et la longueur L4 du toit 12 est 56 mm. La fente 15 est donc, dans ce premier mode de réalisation, une fente en H composée de deux fentes de 36 mm reliées entre elles par une fente de 42 mm. La fente 15 a une largeur constante de 2 mm, cette largeur de 2 mm étant très largement inférieure aux longueurs précitées.
Le toit capacitif 12 est un toit par exemple métallique dans lequel la fente 15 est aménagée, ici en forme de H par exemple, de forme fermée (la fente ne débouche pas sur un côté du toit). La longueur électrique équivalente de la fente est égale à la moitié de la longueur d'onde associée à la deuxième fréquence de résonance f4, à 5% près. De part et d'autre de la fente 15 sont connectés le fil de court-circuit 14 au point M2 et le fil correspondant à la sonde d'alimentation 13 au point M1 , cette sonde 13 étant connectée directement à une ligne délivrant un signal radiofréquence. Chaque fil de court-circuit 14 est connecté au plan de masse 1 1 qui peut être fini ou infini et sur lequel des composants électroniques peuvent être positionnés. Le toit capacitif 12 de l'antenne fil-plaque 10 peut être fabriqué à partir d'un clinquant métallique (par exemple en cuivre étamé ou tout autre métal offrant une très bonne conductivité proche de celle du cuivre). Le toit capacitif 12 de l'antenne fil-plaque à fente 10 peut, entre autres, être un simple morceau de métal dans lequel la fente 15 est usinée et/ou découpée aux dimensions et formes désirées. Il peut aussi, par exemple, être réalisé à la manière d'un circuit imprimé, c'est-à-dire imprimé sur un substrat diélectrique. Dans ce cas, le substrat utilisé permettra la miniaturisation de l'antenne fil-plaque à fente 10 en fonction de la valeur de sa permittivité relative.
Les paramètres géométriques de réglage de l'antenne en résonance de type fil plaque, tels que décrits dans le document US-A1 -6750825, ainsi que les dimensions, les formes, et les positions de la fente 15, permettent de régler les fréquences de résonance f3, f4 des premier et deuxième modes de résonance ainsi que leur adaptation. Le positionnement et le diamètre de la sonde d'alimentation 13 et des fils de court-circuit 14 sont aussi des paramètres de réglage de l'antenne fil-plaque 10.
Comme suggéré précédemment, la largeur de la fente 15 peut être constante sur toute sa longueur ou varier dans des zones définies. Par exemple, diminuer la largeur de la fente 15 en son centre (du côté de son point de symétrie par exemple) a pour incidence de faire baisser la deuxième fréquence de résonance f4 propre.
Pour l'établissement des courbes des figures 4 à 13, un plan de masse 1 1 très grand (considéré infini) a été considéré. Le fils électriquement conducteur de court-circuit 14 est un parallélépipède rectangle de 7,7*3,6*21 mm3 et le fil de la sonde d'alimentation 13 est un parallélépipède rectangle de 1 ,5*2,7*21 mm3. Le tableau suivant résume les caractéristiques essentielles du premier mode de réalisation (colonne de droite) en comparaison de la même antenne fil-plaque mais dépourvue de la fente 15 (colonne de gauche) :
La fréquence Fc (fréquence centrale) est la moyenne entre les fréquences f1 et f2. La bande passante relative exprimée en pourcentage est le rapport entre la bande passante exprimée en MHz (correspondant à la différence entre f2 et f1 , définies ci-dessous) et la fréquence Fc.
La figure 4 représente, pour le premier mode de réalisation, une courbe C1 illustrant le coefficient de réflexion (en dB) en fonction de la fréquence, k illustrant le niveau d'adaptation d'impédance désiré, par exemple égal ici à -8 dB.
Dans ce premier mode de réalisation, la bande passante de l'antenne fil- plaque 10 à fente est supérieure à 300 MHz (entre la fréquence basse f1 égale à 922 MHz au point P1 sur la courbe et la fréquence haute f2 égale à 1225 MHz au point P2 sur la courbe). Il est possible de rapprocher les deux fréquences de résonance f3, f4 afin d'obtenir un meilleur niveau d'adaptation. Pour cela, il faudra modifier la longueur électrique de la fente 15 ainsi que la taille du toit capacitif 12. Une nouvelle adaptation de l'antenne fil-plaque 10 à fente peut alors être nécessaire en modifiant les positions des points M1 , M2 ainsi que les diamètres de la sonde d'alimentation 13 et de chaque fil 14 présent. La bande passante est donc définie comme la largeur de bande de fréquence sur laquelle le coefficient de réflexion est inférieur au seuil k, par exemple égal à -8 dB, en fonction du niveau d'adaptation recherché.
La figure 5 représente, pour le premier mode de réalisation, la courbe C2 illustrant l'efficacité totale (%) de l'antenne sur sa bande d'adaptation et la courbe C3 illustrant l'efficacité de rayonnement (%) de l'antenne sur sa bande d'adaptation. On observe un excellent rendement sur toute la bande passante bornée par les fréquences f1 et f2, notamment avec un rendement de rayonnement >70%.
La figure 6 représente les diagrammes de gain total (respectivement correspondant aux courbes C4 à C6) à 3 fréquences différentes, respectivement égales à 1200MHz, 1 100MHz et 950MHz, pour le premier mode de réalisation. Le plan de masse 1 1 de l'antenne fil-plaque 10 à fente est considéré comme infini. Ces courbes valident une stabilité de rayonnement sur toute la bande de fonctionnement f1 -f2 de l'antenne fil-plaque 10 à fente.
La figure 7 représente la courbe C7 illustrant le coefficient de réflexion (en dB) en fonction de la fréquence pour le premier mode de réalisation, la courbe C8 illustrant le coefficient de réflexion (en dB) en fonction de la fréquence pour une antenne fil-plaque de l'art antérieur, identique au premier mode de réalisation mais dépourvue de la fente 15, un seuil k correspondant au niveau d'adaptation d'impédance désiré étant représenté. Sur cette figure 7, on retrouve les fréquences f1 et f2 exprimées précédemment ainsi que les points P1 et P2. La courbe C8 montre qu'en l'absence de la fente 15, la même antenne fil-plaque mais dépourvue de la fente 15 présente une bande passante faible, de l'ordre de 120 MHz, plus étroite que la bande passante obtenue en cas de présence de la fente 15.
La figure 8 montre des courbes C9 et C10 illustrant respectivement l'impédance réelle et l'impédance imaginaire de l'antenne en fonction de la fréquence pour le premier mode de réalisation, et des courbes C1 1 et C12 illustrant respectivement l'impédance réelle et l'impédance imaginaire en fonction de la fréquence pour une antenne fil-plaque de l'art antérieur, identique au premier mode de réalisation mais dépourvue de fente 15. Sur cette figure 8, via les courbes C9 et C10, on retrouve donc les fréquences de résonance f3 et f4 exprimées précédemment, respectivement aux alentours de 650 MHz et 1 150 MHz. Le deuxième pic de résonance à la fréquence f4 permet le gain en bande passante désiré, via notamment une adaptation idoine de la longueur électrique équivalente de la fente 15 fermée pour que les pics de résonance se rejoignent pour augmenter la bande passante. A l'inverse, via les courbes C1 1 et C12, on voit que la même antenne fil-plaque mais dépourvue de la fente 15 présente un seul pic de résonance (aux alentours de 825 MHz), donc une bande passante nettement plus étroite que dans le cadre de l'invention.
La figure 1 1 représente les courbes C13 et C14 illustrant respectivement l'impédance réelle et l'impédance imaginaire en fonction de la fréquence pour une antenne fil-plaque comprenant une fente dimensionnée de sorte à être hors du champ de l'invention. Cette fente présente notamment une longueur électrique équivalente qui n'est pas dimensionnée comme précédemment. La fréquence de résonance du mode de résonance de type fil-plaque est repérée f5 aux alentours de 753 MHz, tandis que la fréquence de résonance du mode de résonance de fente est repérée f6 aux alentours de 1540 MHz. Les fréquences f5 et f6 sont donc nettement plus éloignée l'une de l'autre que les fréquences f3 et f4. Il en résulte alors que les deux modes de résonance ne sont pas combinés comme dans le cas de l'antenne fil-plaque 10 présentée précédemment. Une telle antenne présente au contraire un fonctionnement multi-bandes dans lequel elle est utilisable sur deux bandes passantes distinctes et séparées l'une de l'autre mais où elle est inutilisable entre ces deux bandes passantes, ce qui n'est pas recherché lorsque l'on souhaite une bande passante large et continue.
Pour établir les figures 1 1 à 13, il a été considéré une fente ayant une longueur électrique équivalente très inférieure à la moitié de la longueur d'onde associée à la fréquence de la deuxième résonance qui est de type fente. En effet, plus la longueur électrique équivalente de la fente est petite, plus la deuxième fréquence de résonance, associée au mode de résonance de fente, est élevée, et inversement. C'est essentiellement ce qui explique que la fréquence f6 est nettement supérieure à la fréquence f4.
Les figures 12 et 13 représentent, pour cette antenne fil-plaque comprenant une fente hors du champ de l'invention, l'intensité des courants de surface respectivement à la résonance de type fil-plaque et lors de la résonance de fente. En référence à la figure 12, à la fréquence f5 de 753 MHz, on voit sur la structure un courant fort au niveau du fil de court-circuit 14 puis une diffusion de ce courant dans tout le toit capacitif 12 de la structure. Cette répartition de courant est typique d'un mode de résonance de type fil plaque. En référence à la figure 13, à la fréquence f6 de 1540 MHz, on voit sur la structure un courant très fort aux deux extrémités de la fente et diminuant le long de la fente jusqu'à son centre où il est presque nul. Cette répartition de courant est typique d'un mode de résonance de fente fermée. Les deux modes de résonance sont parfaitement identifiables séparément et avec certitude. Les figures 9 et 10 représentent maintenant, pour le premier mode de réalisation de l'antenne fil-plaque selon l'invention, l'intensité des courants de surface dans le toit 12 respectivement à la résonance de type fil-plaque et à la résonance de fente. On retrouve les mêmes caractéristiques que sur les figures 12 et 13 mais de manière plus diffuse et moins marquée. En effet, pour cette structure où les deux résonances aux fréquences f3 et f4 sont beaucoup plus proches l'une de l'autre que dans le cas des pics de résonance aux fréquences f5 et f6, il est difficile de dissocier complètement les deux résonances et ainsi de les identifier aussi facilement que précédemment. Cela favorise un chevauchement des bandes passantes des deux modes de résonance de sorte à offrir une bande passante unique et large, ainsi qu'un rayonnement stable en champ lointain. La figure 14 est maintenant une vue de dessus du deuxième mode de réalisation d'une antenne fil-plaque 10 à fente selon l'invention, dans lequel la fente 15 est ouverte au niveau d'au moins l'une de ses extrémités en débouchant sur l'un des bords périphériques du toit capacitif 12. Les figures 15 à 17 montrent différentes courbes représentatives du fonctionnement du deuxième mode de réalisation tel qu'illustré sur la figure 14, pour lequel la largeur L5 du toit 12 est 44 mm, la longueur L6 de la branche latérale unique de la fente 15 est 5 mm, la longueur L8 de la branche principale de la fente 15 est 45 mm et la longueur L7 du toit 12 est 56 mm.
Il sera notamment pris soin de s'assurer que la fente 15 soit configurée de sorte à présenter une longueur électrique équivalente égale au quart de la longueur d'onde associée à la deuxième fréquence de résonance f 10 de l'antenne fil-plaque 10 désirée, à 5% près. La première fréquence de résonance de l'antenne fil-plaque 10 est dans ce cas celle repérée f9. Les fréquences de résonance f9, f 10 sont représentées sur la figure 17. La bande passante unique est bornée par les fréquences f7 et f8 détaillées plus loin.
Le tableau suivant résume les caractéristiques essentielles du deuxième mode de réalisation (colonne de droite) en comparaison de la même antenne fil-plaque mais dépourvue de la fente 15 (colonne de gauche) :
La figure 15 représente une courbe C1 6 illustrant le coefficient de réflexion (en dB) en fonction de la fréquence pour le deuxième mode de réalisation, une courbe C15 illustrant le coefficient de réflexion (en dB) en fonction de la fréquence pour une antenne fil-plaque de l'art antérieur, identique au deuxième mode de réalisation mais dépourvue de fente 15, un seuil k correspondant au niveau d'adaptation d'impédance désiré étant représenté.
Dans ce deuxième mode de réalisation selon l'invention, la bande passante de l'antenne fil-plaque 10 à fente (bornée par les fréquences f7 et f8) est de l'ordre de 270 MHz, pour un niveau d'adaptation d'impédance de -8 dB (figure 15), la fréquence basse f7 étant de l'ordre de 905 MHz (point P3 sur la courbe) et la fréquence haute f8 étant de l'ordre de 1 177 MHz (point P4 sur la courbe). Cette bande passante présente donc un gain supérieur à 2 par rapport à la bande passante de 122 MHz de la même antenne mais dépourvue de la fente ouverte : la courbe C15 montre qu'en l'absence de la fente 15 ouverte, la même antenne fil-plaque présente une bande passante faible, uniquement de 122 MHz, nettement plus étroite que la bande passante égale à 272 MHz (entre les fréquences f7, f8) obtenue en cas de présence de la fente 15 ouverte.
La figure 1 6 représente, pour le deuxième mode de réalisation, la courbe C17 illustrant l'efficacité totale (%) de l'antenne sur sa bande d'adaptation et la courbe C18 illustrant l'efficacité de rayonnement (%) de l'antenne sur sa bande d'adaptation. On observe un excellent rendement sur toute la bande passante bornée par les fréquences f7 et f8, notamment avec un rendement de rayonnement >70%.
La figure 17 montre les courbes C19 et C20 illustrant respectivement l'impédance réelle et l'impédance imaginaire en fonction de la fréquence pour le deuxième mode de réalisation. Sur cette figure, via les courbes C19 et C20, on retrouve donc les fréquences f9 et f 10 exprimées précédemment, correspondant aux première et deuxième fréquences de résonance, respectivement aux alentours de 687 MHz et 1 107 MHz. Cette deuxième fréquence f 10 permet justement le gain en bande passante, via notamment une adaptation idoine de la longueur électrique équivalente de la fente 15 ouverte.
Le deuxième mode de réalisation à fente ouverte propose les mêmes avantages que le premier mode de réalisation à fente fermée à savoir, combiner les deux modes de résonance de type fil-plaque et de type fente afin d'augmenter la bande passante de fonctionnement d'une antenne sans en changer ni les dimensions ni la complexité mécanique. Comme cela a été mentionné précédemment, pour une même surface de toit, le premier mode de réalisation (fente fermée) permet une augmentation de la bande passante supérieure à celui du deuxième mode de réalisation. La figure 18 représente schématiquement en vue de dessus la répartition des points de connexion M1 et M2 par rapport à la fente 15 lorsque l'antenne fil-plaque 10 à fente ne comporte qu'une seule sonde d'alimentation 13 et qu'un seul fil électriquement conducteur de court- circuit 14.
En référence à la figure 20, quelle que soit la variante considérée, l'antenne fil-plaque 10 à fente comprend au moins un autre fil électriquement conducteur de court-circuit 14 dont le point de connexion M2 au toit capacitif 12 est situé du même côté, par rapport à la fente 15, que le point de connexion M1 entre le toit capacitif 12 et la sonde d'alimentation 13. En référence à la figure 19, quelle que soit la variante considérée, l'antenne fil-plaque 10 à fente peut aussi comprendre au moins un autre fil électriquement conducteur de court-circuit 14 dont le point de connexion M2 au toit capacitif 12 est situé du même côté, par rapport à la fente 15, que le point de connexion M2 entre le toit capacitif 12 et le premier fil électriquement conducteur de court-circuit 14, c'est-à-dire que les deux points de connexion M2 sont disposés du côté opposé par rapport à la fente 15, au point de connexion M1 entre le toit capacitif 12 et la sonde d'alimentation 13. Il reste possible que l'antenne fil-plaque 10 puisse aussi comprendre au moins un autre fil électriquement conducteur de court-circuit 14 dont le point de connexion M2 au toit capacitif 12 soit situé du côté opposé, par rapport à la fente 15, au point de connexion M2 entre le toit capacitif 12 et le premier fil électriquement conducteur de court-circuit 14. L'invention porte aussi sur un dispositif 100 de radiocommunication comprenant une antenne 10 selon l'invention, en particulier une antenne fil-plaque telle que décrite précédemment. Un mode de réalisation d'un tel dispositif est représenté sur la figure 21 . Le dispositif peut comprendre un module 1 10 de génération et/ou d'analyse de signaux électriques raccordé ou connecté à l'antenne 10.
L'invention porte encore sur un dispositif 200 de géolocalisation d'un objet 300, notamment un véhicule 300, comprenant au moins une antenne fil-plaque 10 décrite précédemment et configurée de sorte à transmettre à un serveur distant 210, via un système de communication 220, par exemple de type GSM, les différentes positions du dispositif grâce à une association avec un système de géolocalisation 230, par exemple de type GPS. Un mode de réalisation d'un tel dispositif est représenté sur la figure 22. L'invention porte enfin sur l'objet 300 incluant un dispositif de géolocalisation 200 comprenant un système de géolocalisation 230 et une antenne fil-plaque selon l'invention, notamment une antenne fil- plaque telle que décrite plus haut. Dans tout ce document, la bande passante de fréquence de fonctionnement est de préférence définie comme l'ensemble des fréquences pour lesquelles le coefficient de réflexion de l'antenne est inférieur à -8 dB. Dans tous les modes de réalisation, de préférence, le toit capacitif est d'un seul tenant. Ainsi, de préférence, aucune fente ne sépare le toit en deux parties distinctes ou distantes l'une de l'autre.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Antenne fil-plaque (10) comprenant un plan de masse (1 1 ), au moins un toit capacitif (12), une sonde d'alimentation (13) connectée au toit capacitif (12) et destinée à être reliée à un générateur, et au moins un fil électriquement conducteur de court-circuit (14) reliant le toit capacitif (12) et le plan de masse (1 1 ), ladite antenne fil plaque (10) étant caractérisée en ce que le toit capacitif (12) comprend au moins une fente (15) constituée par une ouverture traversant toute l'épaisseur du toit capacitif (12) de sorte à déboucher sur chacune des deux faces opposées du toit capacitif (12) et configurée de sorte que le point de connexion (M1 ) entre le toit capacitif (12) et la sonde d'alimentation (13) et le point de connexion (M2) entre le toit capacitif (12) et le fil électriquement conducteur de court-circuit (14) sont disposés de part et d'autre de la fente (15), en ce que le plan de masse (1 1 ), le toit capacitif (12), la sonde d'alimentation (13), ledit au moins un élément électriquement conducteur de court-circuit (14) et ladite au moins une fente (15) sont paramétrés de sorte que l'antenne fil-plaque (10) présente un premier mode de résonance de type fil-plaque et un deuxième mode de résonance de fente respectivement à des première (f3, f9) et deuxième (f4, f 10) fréquences de résonance distinctes, lesdites première et deuxième fréquences de résonance étant adaptées de sorte que l'antenne fil-plaque (10) présente une bande passante de fréquence de fonctionnement unique et continue et en ce que l'antenne fil-plaque ne comprend aucun composant discret placé au niveau de la fente.
2. Antenne fil-plaque (10) selon la revendication 1 , caractérisée en ce que la fente (15) est de forme rectiligne, en méandres ou divisée en plusieurs tronçons reliés les uns aux autres pour former une fente non discontinue.
3. Antenne fil-plaque (10) selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisée en ce que la fente (15) est configurée de sorte que le rapport entre sa longueur et sa largeur est supérieur à 5, voire supérieur 10.
4. Antenne fil-plaque (10) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la fente (15) est configurée de sorte à présenter une longueur électrique équivalente égale à la moitié de la longueur d'onde associée à ladite deuxième fréquence de résonance (f4) de l'antenne fil-plaque (10), ladite fente (15) étant fermée à ses extrémités.
5. Antenne fil-plaque (10) selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que la fente (15) est configurée de sorte à présenter une longueur électrique équivalente égale au quart de la longueur d'onde associée à ladite deuxième fréquence de résonance (f 10) de l'antenne fil-plaque (10), ladite fente (15) étant ouverte au niveau d'au moins l'une de ses extrémités en débouchant sur l'un des bords périphériques du toit capacitif (12).
6. Antenne fil-plaque (10) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins un autre fil électriquement conducteur de court-circuit (14) dont le point de connexion (M2) au toit capacitif (12) est situé du même côté ou du côté opposé, par rapport à la fente (15), que le point de connexion (M1 ) entre le toit capacitif (12) et la sonde d'alimentation (13).
7. Antenne fil-plaque (10) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la sonde d'alimentation (13) part d'un point du plan de masse (1 1 ) puis se divise pour venir se connecter au toit capacitif (12) en plusieurs points de connexion distincts.
8. Antenne fil-plaque (10) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la fente (15) forme un angle non nul, notamment compris entre 45° et 90°, avec la direction reliant le point de connexion (M1 ) entre le toit capacitif (12) et la sonde d'alimentation (13) et le point de connexion (M2) entre le toit capacitif (12) et le fil électriquement conducteur de court-circuit (14).
9. Antenne fil-plaque (10) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le fil électriquement conducteur de court-circuit (14) et la sonde d'alimentation (13) sont formés sur un même substrat placé perpendiculairement au plan de masse (1 1 ) et au toit capacitif (12).
10. Dispositif (200) de géolocalisation d'un objet (300), notamment d'un véhicule, comprenant au moins une antenne fil-plaque (10) selon l'une quelconque des revendications précédentes configurée de sorte à transmettre à un serveur distant (210), via un système de communication (220), par exemple de type GSM, les différentes positions du dispositif grâce à une association avec un système de géolocalisation (230), par exemple de type GPS.
1 1 . Dispositif (100) de radiocommunication comprenant une antenne (10) selon l'une des revendications 1 à 9.
12. Objet (300) de radiocommunication incluant un dispositif de géolocalisation (200) comprenant un système de géolocalisation (230) et une antenne (10) selon l'une des revendications 1 à 9,
EP15816167.9A 2014-12-19 2015-12-18 Antenne fil-plaque ayant un toit capacitif incorporant une fente entre la sonde d'alimentation et le fil de court-circuit Active EP3235058B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1463018A FR3030909B1 (fr) 2014-12-19 2014-12-19 Antenne fil-plaque ayant un toit capacitif incorporant une fente entre la sonde d'alimentation et le fil de court-circuit
PCT/EP2015/080631 WO2016097362A1 (fr) 2014-12-19 2015-12-18 Antenne fil-plaque ayant un toit capacitif incorporant une fente entre la sonde d'alimentation et le fil de court-circuit

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP3235058A1 true EP3235058A1 (fr) 2017-10-25
EP3235058B1 EP3235058B1 (fr) 2020-05-27

Family

ID=53200019

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP15816167.9A Active EP3235058B1 (fr) 2014-12-19 2015-12-18 Antenne fil-plaque ayant un toit capacitif incorporant une fente entre la sonde d'alimentation et le fil de court-circuit

Country Status (4)

Country Link
US (1) US10547115B2 (fr)
EP (1) EP3235058B1 (fr)
FR (1) FR3030909B1 (fr)
WO (1) WO2016097362A1 (fr)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108232441B (zh) * 2017-12-29 2020-11-06 瑞声精密制造科技(常州)有限公司 一种天线单元及阵列天线
FR3085550B1 (fr) * 2018-08-31 2021-05-14 Commissariat Energie Atomique Dispositif antennaire compact
FR3090220B1 (fr) * 2018-12-18 2021-01-15 Commissariat Energie Atomique Antenne fil-plaque monopolaire
FR3108209B1 (fr) * 2020-03-10 2022-02-25 Commissariat Energie Atomique Antenne fil-plaque monopolaire reconfigurable en fréquence
FR3131463B1 (fr) 2021-12-23 2024-04-26 Commissariat Energie Atomique Antenne fil plaque monopolaire à bande passante élargie

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4733245A (en) 1986-06-23 1988-03-22 Ball Corporation Cavity-backed slot antenna
FR2709878B1 (fr) 1993-09-07 1995-11-24 Univ Limoges Antenne fil-plaque monopolaire.
FR2822301B1 (fr) * 2001-03-15 2004-06-04 Cit Alcatel Antenne a bande elargie pour appareils mobiles
FR2826186B1 (fr) * 2001-06-18 2003-10-10 Centre Nat Rech Scient Antenne mulitfonctions integrant des ensembles fil-plaque
EP2273615A1 (fr) * 2003-07-22 2011-01-12 Psion Teklogix Inc. Antenne interne avec fentes
JP2007097115A (ja) * 2005-02-25 2007-04-12 Tdk Corp パッチアンテナ
WO2010142951A1 (fr) * 2009-06-09 2010-12-16 The Secretary Of State For Defence Antenne compacte à bande ultra-large permettant l'émission et la réception d'ondes radio
FR2958161B1 (fr) * 2010-04-02 2012-04-27 Oreal Procede de traitement des cheveux mettant en oeuvre une emulsion directe comprenant un agent oxydant et une emulsion directe contenant un agent alcalin
KR101898967B1 (ko) * 2012-01-26 2018-09-14 삼성전자주식회사 고효율 광대역 안테나

Also Published As

Publication number Publication date
EP3235058B1 (fr) 2020-05-27
FR3030909A1 (fr) 2016-06-24
WO2016097362A1 (fr) 2016-06-23
US20170352962A1 (en) 2017-12-07
US10547115B2 (en) 2020-01-28
FR3030909B1 (fr) 2018-02-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3235058B1 (fr) Antenne fil-plaque ayant un toit capacitif incorporant une fente entre la sonde d'alimentation et le fil de court-circuit
EP3669422B1 (fr) Antenne plaquée présentant deux modes de rayonnement différents à deux fréquences de travail distinctes, dispositif utilisant une telle antenne
EP1172885B1 (fr) Antenne à couche conductrice et dispositif de transmission bi-bande incluant cette antenne.
FR2752646A1 (fr) Antenne imprimee plane a elements superposes court-circuites
FR2692404A1 (fr) Motif élémentaire d'antenne à large bande passante et antenne-réseau le comportant.
EP2625741B1 (fr) Antenne de grande dimension à ondes de surface et à large bande
EP1564842B1 (fr) Antenne ultra large bande
EP1225655B1 (fr) Antenne planaire et dispositif de transmission bi-bande incluant cette antenne
EP2643886B1 (fr) Antenne planaire a bande passante elargie
EP3136499B1 (fr) Système diviseur/combineur pour onde hyperféquence
FR2907969A1 (fr) Antenne mono ou multi-frequences
EP3180816B1 (fr) Source multibande a cornet coaxial avec systemes de poursuite monopulse pour antenne a reflecteur
EP3417507A1 (fr) Plaque de reflexion electromagnetique a structure de metamateriau et dispositif miniature d'antenne comportant une telle plaque
EP1540768B1 (fr) Antenne helicoidale a large bande
EP3175509B1 (fr) Antenne log-periodique a large bande de frequences
WO2009077529A2 (fr) Antenne active tres large bande pour radar passif
EP3692598B1 (fr) Antenne à substrat ferromagnétique dispersif partiellement saturé
EP2879234B1 (fr) Appareil électronique avec antenne radio repliée dans un boîtier
FR2943465A1 (fr) Antenne a double ailettes
FR2980647A1 (fr) Antenne ultra-large bande
WO2018073522A1 (fr) Dispositif antenne
FR2958805A1 (fr) Antenne planaire compacte
EP3537541A1 (fr) Découplage électromagnétique
EP3537540A1 (fr) Découplage électromagnétique
FR2828014A1 (fr) Antenne

Legal Events

Date Code Title Description
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE INTERNATIONAL PUBLICATION HAS BEEN MADE

PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

17P Request for examination filed

Effective date: 20170619

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: BA ME

DAV Request for validation of the european patent (deleted)
DAX Request for extension of the european patent (deleted)
GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20190702

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAJ Information related to disapproval of communication of intention to grant by the applicant or resumption of examination proceedings by the epo deleted

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSDIGR1

GRAL Information related to payment of fee for publishing/printing deleted

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSDIGR3

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

INTC Intention to grant announced (deleted)
INTG Intention to grant announced

Effective date: 20191212

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE PATENT HAS BEEN GRANTED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 1275526

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20200615

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 602015053482

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200827

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200828

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200928

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200927

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20200527

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200827

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MK05

Ref document number: 1275526

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20200527

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 602015053482

Country of ref document: DE

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20210302

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20201231

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20201218

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20201218

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20201231

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20201231

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200527

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20201231

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20231221

Year of fee payment: 9

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20231220

Year of fee payment: 9

Ref country code: DE

Payment date: 20231208

Year of fee payment: 9