WO2011154078A1

WO2011154078A1 - Axiallager, abgasturbolader mit einem axiallager und verfahren zur herstellung eines axiallagers

Info

Publication number: WO2011154078A1
Application number: PCT/EP2011/002366
Authority: WO
Inventors: Christian Martin Erdmann; Alvaro Fernandez; Jan Peter Heinemann; Gernot Hertweck; Hans-Georg Maier
Original assignee: Daimler Ag
Priority date: 2010-06-11
Filing date: 2011-05-12
Publication date: 2011-12-15
Also published as: DE102010023474A1

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Axiallager zur Lagerung einer rotierbaren Welle, mit einem fest mit einem Lagergehäuse verbundenen ersten Lagerkörper (2) und einem mit der Welle rotierenden zweiten Lagerkörper (4), mit mindestens einer im wesentlichen ebenen Gleitfläche (3, 5) und mindestens einer mit dieser einen dazwischen liegenden Schmierspalt ausbildenden Lagerfläche (5, 3, 7) in Form einer Kreisringfläche mit einem Flächenprofil (8), wobei die Lagerfläche (7) eine Außenkante (9) und eine Innenkante (10) aufweist, und die Lagerfläche (7) mindestens zwei wannenförmigen Schmiermittelbecken (11) mit einer sich in radialer Richtung erstreckenden ersten Beckenwandung (12), einer sich in radialer Richtung erstreckenden zweiten Beckenwandung (13) sowie einem sich zwischen der ersten Beckenwandung (12) und der zweiten Beckenwandung (13) erstreckenden Wannenboden (14) aufweist, und zwischen der ersten Beckenwandung (12) und der zweiten Beckenwandung (13) eine Keilfläche (15) sowie eine sich an die Keilfläche (15) angrenzend ausgebildete Rastfläche (16) ausgebildet ist, wobei die Keilfläche (15) mindestens in Umfangsrichtung mindestens eine Steigung aufweist. Erfindungsgemäß ist der Lagerfläche (7) ein ringförmiger, nutartig ausgebildeter Schmiermittelkanal (23) zugeordnet, welcher an die Lagerfläche (7) angrenzend, die Lagerfläche (7) umfassend ausgebildet ist.

Description

Axiallager, Abgasturbolader mit einem Axiallager und Verfahren zur Herstellung eines Axiallagers

Die Erfindung betrifft ein Axiallager der im Oberbegriff des Patentanspruchs 1 angegebenen Art zur Lagerung einer rotierbaren Welle. Weiterhin betrifft die Erfindung einen Abgasturbolader der im Oberbegriff des Patentanspruchs 9 angegebenen Art sowie ferner ein Verfahren zur Herstellung eines Axiallagers gemäß dem Patentanspruch 10.

Aus der europäischen Patentschrift EP 1 644 647 B1 geht ein Axiallager zur Lagerung einer rotierbaren Welle hervor. Das Axiallager weist einen fest mit einem Lagergehäuse verbundenen ersten Lagerkörper und einen mit der Welle rotierenden zweiten Lagerkörper auf. Das Axiallager umfasst eine im wesentlichen ebene Gleitfläche und mindestens eine mit dieser einen dazwischen liegenden Schmierspalt ausbildenden Lagerfläche in Form einer Kreisringfläche mit einem Flächenprofil, wobei die Lagerfläche mindestens zwei sich in radialer Richtung erstreckende Schmiermittelbecken aufweist. Das Flächenprofil weist zwischen den Schmiermittelbecken jeweils eine Keilfläche sowie sich an die Keilfläche

angrenzend ausgebildete Rastfläche auf. Die Keilfläche weist mindestens in Umfangsrichtung mindestens eine Steigung auf. Ein Abgasturbolader und/oder ein Verfahren zur Herstellung des Axiallagers sind nicht angegeben.

Ausgehend vom Stand der Technik liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde ein Axiallager für eine rotierbare Welle anzugeben, welches neben verbesserten Laufeigenschaften eine höhere Tragkraft bei gleichzeitig verbesserten

Verschleißeigenschaften und günstigen Herstellungskosten aufweist. Weiterhin ist es eine Aufgabe der Erfindung einen Abgasturbolader bereitzustellen, welcher sich durch reduzierten Verschleiß bei gleichzeitig verbesserten Wirkungsgraden auszeichnet. Zusätzlich ist es eine Aufgabe der Erfindung ein wirtschaftliches und prozesssicheres Verfahren zur Herstellung eines Axiallagers anzugeben.

Diese Aufgabe wird durch ein Axiallager für eine rotierbare Welle mit den

Merkmalen des Patentanspruchs 1 sowie einem Abgasturbolader mit den

Merkmalen des Patentanspruchs 9 bzw. einem Verfahren mit den Merkmalen des Patentanspruchs 10 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen mit zweckmäßigen und nicht-trivialen Weiterbildungen der Erfindung sind in den jeweiligen

Unteransprüchen angegeben, wobei vorteilhafte Ausgestaltungen des Axiallagers als vorteilhafte Ausgestaltungen des Abgasturboladers und umgekehrt anzusehen sind.

Erfindungsgemäß wird die Aufgabe des anzugebenden Axiallagers dadurch gelöst, dass ein Axiallager zur Lagerung einer rotierbaren Welle, mit einem fest mit einem Lagergehäuse verbundenen ersten Lagerkörper und einem mit der Welle rotierenden zweiten Lagerkörper, mit mindestens einer im wesentlichen ebenen Gleitfläche und mindestens einer mit dieser einen dazwischen liegenden Schmierspalt ausbildenden Lagerfläche in Form einer Kreisringfläche mit einem Flächenprofil, wobei die Lagerfläche eine Außenkante und eine Innenkante aufweist, und die Lagerfläche mindestens zwei sich in radialer Richtung erstreckende wannenförmige Schmiermittelbecken mit einer ersten

Beckenwandung und einer zweiten Beckenwandung sowie einem sich zwischen der ersten Beckenwandung und der zweiten Beckenwandung erstreckenden Wannenboden aufweist, und das Flächenprofil zwischen den

Schmiermittelbecken jeweils eine Keilfläche sowie eine sich an die Keilfläche angrenzend ausgebildete Rastfläche aufweist, wobei die Keilfläche mindestens in Umfangsrichtung mindestens eine Steigung aufweist, und der Lagerfläche ein ringförmiger, nutartig ausgebildeter Schmiermittelkanal zugeordnet ist, welcher an die Lagerfläche angrenzend, die Lagerfläche umfassend ausgebildet ist. Der Vorteil des erfindungsgemäßen Axiallagers ist, dass ein Schmiermittelfluß des sich im Axiallager befindlichen Schmiermittels aufgrund einer Verbindung der Schmiermittelbecken mit Hilfe des ringförmigen Schmiermittelkanals mindestens über den gesamten Umfang der Lagerfläche gegeben ist. Eine gebietsweise oder punktuelle Ansammlung von Schmiermittel in einem der Schmiermittelbecken und eine gleichzeitige Mindervorsorgung weiterer Bereiche der Lagerfläche mit

Schmiermittel sind somit vermeidbar. Daraus resultiert ein stabilerer Schmierfilm, wodurch eine Verbesserung der Laufeigenschaften im Betriebszustand des

Axiallagers erzielbar ist, da ein plötzlicher Zusammenbruch des Schmierfilms weitestgehend vermeidbar ist. Dadurch ist sowohl eine Steigerung der

Tragfähigkeit des Axiallagers als auch eine Reduzierung des

verschleißherbeiführenden Festkörperkontaktes zwischen Lagerfläche und

Gleitfläche herbeiführbar, da die Reibleistung aufgrund der erfindungsgemäßen Ausgestaltung erheblich reduziert ist.

In einer Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Axiallagers ist zwischen der Keilfläche und der an die Keilfläche angrenzend ausgebildeten Rastfläche eine sich geradlinig erstreckende erste Verbindungskante ausgebildet. Die erste

Verbindungskante weist einen ersten Endpunkt an der Außenkante und einen zweiten Endpunkt an der Innenkante auf. Zwischen der Keilfläche und der zweiten Beckenwandung ist eine zweite Verbindungskante ausgebildet, welche einen dritten Endpunkt an der Außenkante aufweist. Die Rastfläche weist eine der ersten Verbindungskante gegenüberliegend ausgebildete Rampenkante auf, welche sich in ihrer virtuellen Verlängerung durch einen Axiallagermittelpunkt des Axiallagers erstreckend ausgebildet ist, wobei zwischen der virtuellen

Verlängerung der Rampenkante und einer sich durch den ersten Endpunkt und den Axiallagermittelpunkt erstreckenden ersten virtuellen Linie ein erster Winkel ausgebildet ist. Zwischen der virtuellen Verlängerung der Rampenkante und einer sich durch den zweiten Endpunkt und den Axiallagermittelpunkt erstreckenden zweiten virtuellen Linie ist ein zweiter Winkel ausgebildet, und zwischen der virtuellen Verlängerung der Rampenkante und einer sich durch den dritten

Endpunkt und den Axiallagermittelpunkt dritten virtuellen Linie ist ein dritter Winkel ausgebildet. Der erste Winkel und der zweite Winkel sowie der dritte Winkel weisen eine unterschiedliche Größe auf, wobei vorteilhafterweise der erste Winkel kleiner ist als der zweite Winkel und der dritte Winkel eine Wert aufweist, welcher zwischen dem Wert des ersten Winkels und dem Wert des zweiten Winkels liegt.

Dabei ist nicht wie üblicherweise die Verbindungskante in ihrer virtuellen

Verlängerung sich durch den Axiallagermittelpunkt erstreckend ausgebildet, sondern sie weist eine vom Axiallagermittelpunkt unabhängige Lage auf. Somit sind die Größen der Keilfläche und der Rastfläche frei zu gestalten, derart dass ein hydrodynamisch optimierter Übergang zwischen der Keil- und Rastfläche ausbildbar ist, und zwar auch vor dem Hintergrund des Einsatzgebietes des Axiallagers. Je nach Einsatzgebiet des Axiallagers sind der erste Schnittpunkt, der zweite Schnittpunkt sowie der dritte Schnittpunkt dementsprechend zu verlagern, so dass die effektiven Flächen der Rast- und Keilflächen einem Anforderungsprofil einer Belastung entsprechend dem Einsatzgebiet des Axiallagers anpassbar sind. Mit dieser Ausbildung der Verbindungskante ist eine Lagerfläche geschaffen, deren radiales Flächenprofil die Ausbildung eines stabilen hydrodynamischen Schmierfilms ermöglicht. Dies führt zu einer weiteren Verbesserung der

Laufeigenschaften und reduziertem Verschleiß des Axiallagers in Abhängigkeit des Einsatzgebietes.

In einer weiteren Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Axiallagers ist die

Keilfläche gegenüber der Rastfläche um einen Neigungswinkel geneigt, wobei der Neigungswinkel einen Wert aufweist, welcher idealerweise in einem Wertebereich von 0° bis 90° liegt. Der Vorteil dieser Ausgestaltung ist, dass durch die

ausgebildete Steigung der Keilfläche eine zur Ausbildung eines

hydrodynamischen Schmierfilms verbesserte Kontur der Keilfläche geschaffen ist, woraus eine homogenere Druckverteilung des Schmierfilms und

dementsprechend ein stabilerer Schmierfilm im Betrieb resultieren, so dass ein plötzliches Zusammenbrechen der hydrodynamischen Druckkräfte im Axiallager vermeidbar ist. Grundsätzlich ist es zur Herbeiführung eines stabilen Schmierfilms im Betrieb vorteilhaft, zwischen der Keilfläche und Rastfläche sowie zwischen der

Schmiermittelbecken und der Keil- und/oder Rastfläche ausgebildete Kanten mit Radien zu versehen, damit ein Abreißen des Schmierfilms aufgrund von

Scherwirkungen an den Kanten weitestgehend vermeidbar ist. Als besonders vorteilhaft hat sich erwiesen, dass die erste Verbindungskante einen Radius aufweist, dessen Wert in einem Wertebereich zwischen 0mm und 2,5mm liegt. Die übrigen Kanten, beispielsweise die Rampenkante und/oder eine dritte Kante, welche als Kante zwischen der ersten Beckenwandung und dem Wannenboden ausgebildet ist, weisen vorteilhafterweise Radien auf, deren Werte in einem Wertebereich zwischen 0,05mm und 1 ,5mm liegen.

In einer weiteren Ausgestaltung weist das Axiallager mindestens eine

Schmiermittelversorgungsbohrung auf, welche in die Lagerfläche mündet und eine unrunde, unsymmetrische und/oder frei geformte Austrittsöffnung in der

Lagerfläche aufweist, wobei der Flächenübergang von der Austrittsöffnung zur Lagerfläche elastohydrodynamisch verbessert ausgebildet ist. Der Vorteil dieser Ausgestaltung ist, dass die Schmiermittelversorgungsbohrungen direkt in der Lagerfläche eingebracht sind, die durch ihre spezielle Ausgestaltung ihrer

Austrittsöffnung zur Lagerfläche hin eine definierte Zuführung von Schmiermittel im Schmierspalt ermöglichen, ohne den hydrodynamischen Schmierzustand im Betrieb des Axiallagers, d. h. bei vorherrschend schnell drehenden

Relativbewegungen von Gleit- und Lagerfläche zueinander, hinsichtlich

Turbulenzen wesentlich zu beeinflussen.

Vorzugsweise wird dabei das Schmiermittel unter Überdruck zugeführt. Die Ausgestaltung der Austrittsöffnung der Schmiermittelversorgungsbohrung ist dabei an die jeweilige konkrete Ausgestaltung des Axiallagers und des

Schmiermittels anzupassen. Beispielsweise kann die Austrittsöffnung sternförmig ausgestaltet sein, oder in Form einer Ellipse. Grundsätzlich wesentlich für eine elastohydrodynamisch optimierte Ausgestaltung ist, dass ein Übergang einer Wandung der Schmiermittelversorgungsbohrung zur Lagerfläche so ausgestaltet ist, dass im Betrieb des Axiallagers möglichst wenig Verwirbelungen oder Abrisse des Schmierfilms auftreten, beispielsweise durch Abrundung des Übergangs.

In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung weisen die Lagerfläche und/oder Gleitfläche zumindest teilweise eine Mikrostrukturierung insbesondere im Bereich mindestens einer Keilfläche und/oder Rastfläche auf, welche eine

strömungsrichtende und mikrodynamische Wirkung auf ein Schmiermedium hat. Durch die Mikrostrukturierung ergibt sich eine strömungsrichtende und

mikrodynamische Wirkung auf das Schmiermittel, wodurch ein stabilerer

Schmierfilm herbeiführbar ist und somit die Tragkraft des Axiallagers erhöht werden kann, wodurch schließlich die Laufeigenschaften des Axiallagers weiter wesentlich verbessert und der Verschleiß des Axiallagers weiter reduziert werden. Alternativ oder additiv weist die Gleit- und/oder Lagerfläche des Axiallagers mindestens teilweise eine reibungs- und/oder verschleißmindernde

Oberflächenbeschichtung auf, welche beispielsweise basierend auf einer

Kohlenstoffbeschichtung ausgestaltet ist. Dadurch ergeben sich weiter

verbesserte Laufeigenschaften und eine weitere Reduzierung des Verschleißes des Axiallagers.

Einen weiteren Aspekt der Erfindung betrifft einen Abgasturbolader mit einem Gehäuse und einem Laufzeug, insbesondere umfassend ein Verdichterrad und ein mit Hilfe einer Welle drehfest verbundenes Turbinenrad, wobei

erfindungsgemäß zur Lagerung einer Welle des Laufzeugs das Gehäuse eine Axiallagerung aufweist, welche gemäß einer der zuvor beschriebenen

Ausgestaltungen ausgebildet ist. Dadurch ergibt sich für den Abgasturbolader eine Verbesserung seines Wirkungsgrades, da entsprechend den Ausgestaltungen des Axiallagers die Laufeigenschaften verbessert sind, welche im Betrieb des Abgasturboladers wesentlichen Einfluss auf den Wirkungsgrad des

Abgasturboladers aufweisen. Des Weiteren ist infolge der verbesserten

Verschleißeigenschaften die Lebensdauer des Abgasturboladers zu steigern. Die Aufgabe hinsichtlich des anzugebenden Verfahrens zur Herstellung eines Axiallagers wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass die Lagerfläche in einem ersten Schritt mit Hilfe eines werkstoffabtragenden Verfahrens und in einem zweiten Schritt mit Hilfe eines elektrochemischen Verfahrens bearbeitet wird. Im Vergleich zu konventionellen Verfahren, bei denen die Lagerfläche allein durch zerspanende Bearbeitung hergestellt wird, können bei diesem Verfahren komplexe Oberflächen und Konturen realisiert werden. Des Weiteren wird mit Hilfe der elektrochemischen Bearbeitung der Lagerflächen eine Bearbeitung auf einfache Art und Weise möglich, welche im Gegensatz zum üblichen

Fräsverfahren eines nur geringen Aufwands bedarf. Somit kann die

Wirtschaftlichkeit der Herstellung von elastohydrodynamischen optimierten Axiallagern wesentlich verbessert werden.

Weitere Vorteile, Merkmale und Einzelheiten der Erfindung ergeben sich anhand der nachfolgenden Beschreibung mehrerer Ausführungsbeispiele sowie anhand der Zeichnungen, in welchen gleiche oder funktionsgleiche Elemente mit identischen Bezugszeichen versehen sind.

Dabei zeigen:

Fig. 1 In einer Draufsicht eine Lagerfläche eines erfindungsgemäßen

Axiallagers,

Fig. 2 in einer vergrößerten Darstellung ein Ausschnitt einer Lagerfläche des Axiallagers gemäß Fig. 1 ,

Fig. 3 in einem Querschnitt in radialer Richtung entlang der Linien A-A und

B-B ein Flächenprofil des Axiallagers gemäß Fig. 2 und

Fig. 4 in einem Schnitt entlang der Linie C-C ein Flächenprofil des

Axiallagers gemäß Fig. 2. Ein hier nicht näher dargestellter Abgasturbolader weist im Wesentlichen ein Gehäuse mit einem Abgasführungsabschnitt, einem Frischluftführungsabschnitt sowie einem Lagerabschnitt und ein Laufzeug mit einem Turbinenrad, einem Verdichterrad und eine das Turbinenrad mit dem Verdichterrad drehfest verbindende Welle auf. Das Laufzeug ist im Gehäuse drehbar aufgenommen derart, dass das Turbinenrad im Abgasführungsabschnitt, das Verdichterrad im Frischluftführungsabschnitt und die Welle im Lagerabschnitt drehbar angeordnet sind. Die Welle ist im Lagerabschnitt mit Hilfe von mindestens einem Radiallager zur Aufnahme radialer Kräfte und mindestens einem Axiallager 1 zur Aufnahme axialer Kräfte drehbar gelagert.

Das Axiallager 1 zur Lagerung der rotierbaren Welle umfasst einen fest mit einem Lagergehäuse des Lagerabschnitts verbundenen ersten Lagerkörper 2 mit einer ersten Lagerkörperfläche 3 und einen mit der Welle rotierenden zweiten Lagerkörper 4 mit einer zweiten Lagerkörperfläche 5. Sowohl der erste Lagerkörper 2 als auch der zweite Lagerkörper 4 weisen jeweils eine Zentralöffnung 6 mit einem Axiallagermittelpunkt 6.1 auf, innerhalb derer die Welle aufgenommen ist.

Die erste Lagerkörperfläche 3 ist der zweiten Lagerkörperfläche 5 unter

Ausbildung eines Schmierspaltes zugewandt positioniert. Die erste Lagerkörperfläche 3 ist im Wesentlichen als ebene Gleitfläche ausgebildet. Die der ersten Lagerkörperfläche 3 zugewandt positionierten zweite Lagerkörperfläche 5 weist eine Lagerfläche 7 in Form einer Kreisringfläche mit einem Flächenprofil 8 sowie einer Außenkante 9 und einer Innenkante 10 auf.

Ebenso könnte auch die zweite Lagerkörperfläche 5 als im Wesentlichen ebene Gleitfläche ausgebildet sein, wobei dann die erste Lagerkörperfläche 3 eine Lagerfläche 7 aufweisen würde. Auch könnten die erste Lagerkörperfläche 3 und die zweite Lagerkörperfläche 5 mit einer Lagerfläche 7 ausgebildet sein, wodurch sich eine wesentliche Verbesserung von Laufeigenschaften des Axiallagers 1 und eine wesentliche Reduzierung des Verschleißes des Axiallagers 1 ergeben würde Im dargestellten Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 1 weist die Lagerfläche 7 acht sich in radialer Richtung erstreckende Schmiermittelbecken 11 auf. Die

Schmiermittelbecken 11 sind wannenförmig ausgestaltet und weisen eine erste Beckenwandung 12, eine der ersten Beckenwandung 12 gegenüber angeordnete zweite Beckenwandung 13 sowie einen die erste Beckenwandung 12 mit der zweiten Beckenwandung 3 in Umfangsrichtung verbindenden Wannenboden 14 auf.

Zwischen jeweils der ersten Beckenwandung 12 und der zweiten Beckenwandung 13 zweier nebeneinander positionierter Schmiermittelbecken 11 ist eine Keilfläche

15 sowie eine sich an die Keilfläche 15 angrenzend angeordnete Rastfläche 16 ausgebildet. Die Keilfläche 15 weist in diesem Ausführungsbeispiel drei

Begrenzungskanten auf, wohingegen die Rastfläche 16 in diesem

Ausführungsbeispiel vier Begrenzungskanten aufweist.

Zwischen der Rastfläche 16 und der Keilfläche 15 ist eine erste Verbindungskante 19 ausgebildet, welche somit jeweils eine erste Begrenzungskante der Rastfläche

16 bzw. der Keilfläche 15 ist. Weiterhin entspricht eine sich von der Innenkante 10 zur Außenkante 9 erstreckend ausgebildete Kante der zweiten Beckenwandung 13 einer der zweiten Beckenwandung 13 zugewandt positionierten ersten

Begrenzungskante der Keilfläche 15 und wird im Folgenden als zweite

Verbindungskante 19.1 bezeichnet. In Umfangsrichtung weist die Keilfläche 15 eine dritte Begrenzungskante auf, welche weitestgehend einem Abschnitt der Außenkante 9 entspricht und somit im Weiteren als Außenkante 9 der Keilfläche 15 bezeichnet wird.

Weiterhin entspricht eine sich von der Innenkante 10 zur Außenkante 9

erstreckend ausgebildete Kante der ersten Beckenwandung 12 einer ihr zugewandt positionierten ersten Begrenzungskante der Rastfläche 16 und ist im Folgenden als Rampenkante 18 bezeichnet. Die in Umfangsrichtung ausgebildete dritte Begrenzungskante der Rastfläche 16 entspricht weitestgehend einem Abschnitt der Innenkante 10 und wird im Weiteren als Innenkante 10 der Rastfläche 16 bezeichnet. Eine vierte Begrenzungskante der Rastfläche 16 entspricht einem Abschnitt der Außenkante 9 und wird im Folgenden als

Außenkante 9 der Rastfläche 16 bezeichnet.

Erfindungsgemäß ist der Lagerfläche 7 ein ringförmiger, nutartig ausgebildeter Schmiermittelkanal 23 zugeordnet, welcher direkt an die Lagerfläche 7

angrenzend, die kreisförmige Lagerfläche 7 umfassend ausgebildet ist. Da die Schmiermittelbecken 11 über die Außenkante 9 der Lagerfläche 7 hinaus, sich in radialer Richtung erstreckend ausgebildet sind, stellt der Schmiermittelkanal 23 ein Verbindungskanal der Schmiermittelbecken 11 dar. Ein Kanalboden 24 des Schmiermittelkanals 23 ist dabei in den Wannenboden 14 der

Schmiermittelbecken 11 weitestgehend stufenlos übergehend ausgebildet.

Ebenso könnte zwischen dem Wannenboden 14 und dem Kanalboden 24 auch ein Ebenenunterschied ausgebildet sein, so das beispielsweise der

Wannenboden 14 tiefer oder weniger tief ausgebildet ist als der Kanalboden 24.

Der Schmiermittelkanal 23 weist einen ersten Außendurchmesser D1 und einen ersten Innendurchmesser d1 , wobei der erste Innendurchmesser d1 einem zweiten Außendurchmesser D2 der Lagerfläche 7, nämlich einem Durchmesser der Außenkante 9, entspricht. Die Innenkante 10 weist einen zweiten

Innendurchmesser d2 auf. Die Lagerfläche 7 ist sich zwischen dem zweiten Außendurchmesser D2 und dem zweiten Innendurchmesser d2 erstreckend ausgebildet. Der erste Außendurchmesser D1 weist idealerweise einen Wert im Bereich von 4mm bis 54mm auf, wobei der zweite Außendurchmesser D2 einen Wert im Bereich von 4mm bis 50mm aufweist. Somit ist eine bevorzugte Breite des Schmiermittelkanals 23 von bis zu 4mm für einen günstigen

Schmiermittelablauf realisierbar. Der zweite Innendurchmesser d2 ist neben einer Abhängigkeit von einem Durchmesser der Welle des Laufzeugs so zu wählen, dass eine maximale Differenz zwischen dem zweiten Außendurchmesser D2 und dem zweiten Innendurchmesser d2 ca. 10mm beträgt. Die Rampenkante 18 ist sich in ihrer virtuellen Verlängerung 18.1 durch den Axiallagermittelpunkt 6.1 erstreckend ausgebildet. Die erste Verbindungskante 19 ist sich in radialer Richtung und Umfangsrichtung geradlinig erstreckend

ausgebildet. Eine virtuelle Verlängerung der ersten Verbindungskante 19 in

Richtung der Innenkante 10 zeigt allerdings, dass diese sich nicht durch den Axiallagermittelpunkt 6.1 erstreckend ausgebildet ist. Die erste Verbindungskante 19 weist einen ersten Endpunkt 20 an der Außenkante 9 und einen zweiten

Endpunkt 21 an der Innenkante 10 auf. Der erste Endpunkt 20 ist so positioniert, dass zwischen der virtuellen Verlängerung 18.1 der Rampenkante 18 und einer sich durch den ersten Endpunkt 20 erstreckend ausgebildeten ersten virtuellen Linie 25 ein erster Winkel α ausgebildet ist. Der zweite Endpunkt 21 ist nun so positioniert, dass zwischen einer zweiten virtuellen Linie 26, welche sich durch den Axiallagermittelpunkt 6.1 und dem zweiten Endpunkt 21 erstreckend

ausgebildet ist, und der virtuellen Verlängerung 18.1 der Rampenkante 18 ein zweiter Winkel ß ausgebildet ist.

Zur Ausbildung einer definierten und anwendungsfallabhängigen Keilfläche 15 ist die zweite Verbindungskante 19.1 derart positioniert, dass ihr an ihrem

Schnittpunkt mit der Außenkante 9 ein dritter Endpunkt 22 zugeordnet ist, dergestalt, dass zwischen einer dritten virtuellen Linie 27, welche sich durch den Axiallagermittelpunkt 6.1 und dem dritten Endpunkt 22 erstreckend ausgebildet ist, und der virtuellen Verlängerung 18.1 der Rampenkante 18 ein dritter Winkel δ ausgebildet ist.

Der erste Winkel α ist kleiner als der zweite Winkel ß, wobei der dritte Winkel δ einen Wert aufweist, welcher in seiner Größenordnung zwischen dem Wert des ersten Winkels α und dem Wert des zweiten Winkels ß liegt. Die Außenkante 9 der Rastfläche 16 sowie die Außenkante 9 der Keilfläche 5 sind somit

anwendungsfallspezifisch gestaltbar, wobei nicht zwingend die Außenkante 9 der Rastfläche 16 größer sein sollte als die Außenkante 9 der Keilfläche 15. Dies kann vom entsprechenden Anwendungsfall abhängig sein. Eine bevorzugte

Größenordnung des Winkels oc liegt in einem Bereich von ca. 0° bis 10°. In Abhängigkeit des Winkels α ist somit ein geeigneter Wert des Winkels ß zu wählen, welcher in einem bevorzugten Bereich zwischen 0° und 90° liegen sollte. Der dritte Winkel δ ist in Abhängigkeit des ersten Winkels α und des zweiten Winkels ß bevorzugt in einem Wertebereich von 0° bis 45° auszubilden.

Zusätzlich gilt es zu beachten, dass der erste Winkel α sowie der zweite Winkel ß und auch der dritte Winkel δ für ihren jeweils maximalen Wert c , ßmax und 5_max eine Abhängigkeit von einer Gesamtanzahl A der Rastflächen 16 haben.

Es gilt für den ersten Winkel

2 - π

A

für den zweiten Winkel ß

für den dritten Winkel δ

« 2 - π

^Ömax < ·

A

In einem nicht näher dargestellten Ausführungsbeispiel ist die erste

Verbindungskante 19 so positioniert, bzw. die Keilfläche 15 und die Rastfläche 16 dergestalt, dass der erste Endpunkt 20 als Schnittpunkt zwischen der ersten Verbindungskante 19 und der Rampenkante 18 ausgebildet ist. Das heißt, die Rastfläche 16 weist keine Außenkante 9 auf und ist somit annähernd

dreiecksförmig ausgestaltet.

Die konkrete Gestaltung der Keilfläche 15 und der Rastfläche 16 und somit der konkrete Verlauf der Verbindungskante 19 sind abhängig vom Anwendungsfall des Axiallagers 1 zu gestalten.

Fig. 2 zeigt einen Ausschnitt aus dem erfindungsgemäßen Axiallager 1. Neben Schnittlinien A-A und B-B, welche jeweils einen Schnitt entlang eines bestimmten Radius zeigen, ist des Weiteren eine Schnittlinie C-C eingetragen zur

Veranschaulichung eines Neigungswinkels γ der Keilfläche 15.

In Fig. 3 ist in einem Querschnitt in radialer Richtung entlang der Schnittlinien A-A und B-B das Flächenprofil 8 des Axiallagers 1 dargestellt. Das Flächenprofil 8 weist eine maximale Profiltiefe H auf, wobei die Profiltiefe H einer Höhe der ersten Beckenwandung 12, welche in diesem Ausführungsbeispiel senkrecht zum

Wannenboden 14 ausgebildet ist, entspricht. Zur Ausbildung eines stabilen hydrodynamischen Schmierfilms sollte eine Höhe H von 300Opm nicht

überschritten werden.

Ausgehend von einer virtuellen Ebene entlang des Wannenbodens 14 als

Bezugsfläche weist in diesem Ausführungsbeispiel die erste Verbindungskante 19 einen konstanten Abstand zu dieser virtuellen Ebene auf, welche der maximalen Profiltiefe H entspricht. Nicht näher dargestellt ist ein weiteres

Ausführungsbeispiel, dessen erste Verbindungskante 19 einen veränderlichen Abstand von der virtuellen Ebene aufweist, das heißt die Rastfläche 16 kann auch gegenüber der virtuellen Ebene geneigt ausgebildet sein.

Fig. 4 zeigt den Schnitt entlang der Schnittlinie C-C. Zur unverfälschten

Darstellung des Neigungswinkels γ ist diese Schnittlinie C-C als Senkrechte zur ersten Verbindungskante 19 in einer horizontalen Ebene des Axiallagers 1 ausgeführt. Idealerweise weist der Neigungswinkel γ einen Wert in einem

Wertebereich zwischen 0° und 90° auf. Der Neigungswinkel γ kann derart gewählt werden, dass die zweite Beckenwandung 13 bis auf einen Wert von 0mm reduziert ist, das heißt die Keilfläche 5' derart geneigt ist, dass mindestens abschnittsweise die zweite Beckenwandung 13 auf die zweite Verbindungskante 19.1 reduziert ist, s. Fig. 3, Schnitt B-B.

Zur wesentlichen Verbesserung der hydrodynamischen Schmierung weisen insbesondere die Rampenkante 18, die erste Verbindungskante 19 und eine dritte Kante 29, welche als Kante zwischen der ersten Beckenwandung 12 und dem Wannenboden 14 ausgebildet ist, Rundungen in Form von Radien auf. Das heißt, diese Kanten sind nicht scharfkantig sondern mindestens leicht abgerundet ausgebildet, wobei die Rampenkante 18 einen ersten Radius R1 , die dritte Kante 29 einen zweiten Radius R2 und die erste Verbindungskante 19 einen dritten Radius R3 aufweist. Zu bevorzugende Werte des ersten Radius R1 und des zweiten Radius R2 liegen dabei in einem Wertebereich zwischen 0,05mm und 1 ,5mm. Der bevorzugte Wertebereich des dritten Radius R3, der Radius der ersten Verbindungskante 19, liegt in einem Wertebereich zwischen 0mm und 2,5mm. Da die erste Verbindungskante 19 als Übergang von der Rastfläche 16 zur Keilfläche 15 ausgebildet ist und die Keilfläche 15 bezogen auf die Rastfläche 16 den Winkel γ aufweist, kann hier auch auf eine Abrundung verzichtet werden, wobei die Ausbildung des dritten Radius R3 der Verbindungskante 19 mit einem Wert von maximal 2,5mm eine wesentliche Verbesserung des Aufbaus des hydrodynamischen Schmierfilms bewirkt.

Eine Ausbildung der übrigen Kanten der Lagerfläche 7 mit Radien in einem Wertebereich von 0,05mm bis maximal 2mm ist zu empfehlen, da sich hierdurch eine weitere Verbesserung des Aufbaus des hydrodynamischen Schmierfilms erzielbar ist.

Zur Versorgung des Axiallagers 1 mit Schmiermittel weist in einem nicht näher dargestellten Ausführungsbeispiel das Axiallager 1 mindestens eine

Schmiermittelversorgungsbohrung 28 auf, welche in die Zentralöffnung 6 mündet. Die Schmiermittelversorgungsbohrung 28 weist eine unrunde, unsymmetrische und/oder frei geformte Austrittsöffnung in der Lagerfläche 7, wobei der

Flächenübergang von der Austrittsöffnung zur Lagerfläche 7

elastohydrodynamisch verbessert ausgebildet ist.

Zur weiteren positiven Beeinflussung der strömungsrichtenden und

mikrodynamischen Wirkung auf das Schmiermedium sind die Lagerfläche 7 und/oder Gleitfläche 3, 5 zumindest teilweise mit einer Mikrostrukturierung insbesondere im Bereich mindestens einer Keilfläche 15 und/oder Rastfläche 16 ausgestattet. Auch weisen die Gleitflächen 3, 5 und/oder die Lagerfläche 7 mindestens teilweise eine reibungs- und/oder verschleißmindernde

Oberflächenbeschichtung auf.

Die Gesamtanzahl A der Schmiermittelbecken 11 sowie die Anzahl der Keil- und Rastflächen 15, 16 sind beliebig variierbar. Weist die Lagerfläche 7 drei

Schmiermittelbecken 11 und respektive jeweils zwei Keil- und Rastflächen 15, 16 auf, so ist das Axiallager 1 fertigungstechnisch in kurzer Zeit herstellbar. Weist die Lagerfläche 7 eine größere Anzahl von Schmiermittelbecken 11 und eine entsprechend größere Anzahl der Keil- und Rastflächen 15, 16 auf, so ist mit Erhöhung der Anzahl eine gleichmäßigere Belastung der Rastflächen 16 und damit einer weiteren Reduzierung des Verschleißes zu rechnen. Insgesamt ist beispielsweise bei einer Anzahl von zwölf Schmiermittelbecken 11 und respektive zwölf Keil- und Rastflächen 15, 16 ein hydrodynamischer Zustand im

Instationärbetrieb schneller erreicht, als mit einer Anzahl von drei

Schmiermittelbecken 11 , respektive drei Keil- und Rastflächen 15, 16.

Fertigungstechnisch betrachtet erhöht sich allerdings mit steigender Anzahl von Schmiermittelbecken 11 , Keil- und Rastflächen 15, 16 der Zeitaufwand.

Idealerweise liegt die Anzahl der Keil- und Rastflächen 15, 16 zwischen 2 und 10.

Verfahrenstechnisch ist das erfindungsgemäße Axiallager 1 erfindungsgemäß dadurch herstellbar, dass die Lagerfläche in einem ersten Schritt mit Hilfe eines werkstoffabtragenden Verfahrens und in einem zweiten Schritt mit Hilfe eines elektrochemischen Verfahrens bearbeitet wird. Das elektrochemische Verfahren kann ein gepulstes elektrochemisches Verfahren sein, ein so genanntes PECM- Verfahren (Pulsed ElectroChemical Machining), wobei kein direkter Kontakt zwischen einem Werkzeug und dem Werkstück besteht. Im Gegensatz zum elektrochemischen Verfahren liegt ein Bearbeitungsstrom nicht permanent an, sondern wird gepulst zugeführt. Zwischen dem Werkzeug und dem Werkstück wird eine elektrische Spannung angelegt, wobei das Werkzeug als Kathode und das Werkstück als Anode geschaltet wird. Zur Bearbeitung wird ein zwischen der Kathode und der Anode existierender Spalt mit einer Elektrolytlösung durchspült. Eine Werkstoffabtragung erfolgt elektrochemisch und der vom Werkstück (Anode) abgetragene Werkstoff wird als Metallhydroxid von der Elektrolytlösung

herausgespült. Im Gegensatz zum elektrochemischen Verfahren weist das gepulste elektrochemische Verfahren eine wesentlich geringere Spaltbreite auf und besitzt dadurch eine wesentlich höhere Bearbeitungsgenauigkeit. Das

Verfahren zeichnet sich insgesamt durch eine hohe Prozessstabilität aus.

Vorteilhafterweise wird zur effektiven Herstellungsmethodik die Bearbeitung der Lagerfläche, alternativ oder kumulativ die Strukturierung der Lagerfläche, die Herstellung der Schmiermittelbecken, die Herstellung der Keil- und Rastflächen und die Herstellung der Austrittsöffnungen der

Schmiermittelversorgungsbohrungen, kombiniert in einem Bearbeitungsschritt erfolgen.

Neben dem erfindungsgemäßen Verfahren zur Herstellung des

erfindungsgemäßen Axiallagers 1 , kann das Axiallager 1 auch mit Hilfe

konventioneller Verfahren wie beispielsweise Fräsen oder Prägen hergestellt werden.

Claims

Patentansprüche

1. Axiallager zur Lagerung einer rotierbaren Welle, mit einem fest mit einem Lagergehäuse verbundenen ersten Lagerkörper (2) und einem mit der Welle rotierenden zweiten Lagerkörper (4), mit mindestens einer im wesentlichen ebenen Gleitfläche (3, 5) und mindestens einer mit dieser einen dazwischen liegenden Schmierspalt ausbildenden Lagerfläche (5, 3, 7) in Form einer Kreisringfläche mit einem Flächenprofil (8), wobei die Lagerfläche (7) eine Außenkante (9) und eine Innenkante (10) aufweist, und die Lagerfläche (7) mindestens zwei wannenförmigen Schmiermittelbecken (11 ) mit einer sich in radialer Richtung erstreckenden ersten Beckenwandung (12), einer sich in radialer Richtung erstreckenden zweiten Beckenwandung (13) sowie einem sich zwischen der ersten Beckenwandung (12) und der zweiten

Beckenwandung (13) erstreckenden Wannenboden (14) aufweist, und zwischen der ersten Beckenwandung (12) und der zweiten Beckenwandung (13) eine Keilfläche (15) sowie eine sich an die Keilfläche (15) angrenzend ausgebildete Rastfläche (16) ausgebildet ist, wobei die Keilfläche (15) mindestens in Umfangsrichtung mindestens eine Steigung aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass

der Lagerfläche (7) ein ringförmiger, nutartig ausgebildeter

Schmiermittelkanal (23) zugeordnet ist, welcher an die Lagerfläche (7) angrenzend, die Lagerfläche (7) umfassend ausgebildet ist.

2. Axiallager nach Anspruch 1 ,

dadurch gekennzeichnet, dass

zwischen der Keilfläche (15) und der an die Keilfläche (15) angrenzend ausgebildeten Rastfläche (16) eine sich geradlinig erstreckende erste

Verbindungskante (19) ausgebildet ist, und die erste Verbindungskante (19) einen ersten Endpunkt (20) an der Außenkante (9) und einen zweiten Endpunkt (21 ) an der Innenkante (10) aufweist, und zwischen der Keilfläche (15) und der zweiten Beckenwandung (13) eine zweite Verbindungskante (19.1 ) ausgebildet ist, welche einen dritten Endpunkt (22) an der Außenkante (9) aufweist, und die Rastfläche (16) eine der ersten Verbindungskante (19) gegenüberliegend ausgebildete Rampenkante (18) aufweist, welche sich in ihrer virtuellen Verlängerung (18.1) durch einen Axiallagermittelpunkt (6.1 ) des Axiallagers (1 ) erstreckend ausgebildet ist, wobei zwischen der virtuellen Verlängerung (18.1 ) der Rampenkante (18) und einer sich durch den ersten Endpunkt (20) und den Axiallagermittelpunkt (6.1 ) erstreckenden ersten virtuellen Linie (25) ein erster Winkel (a) ausgebildet ist, und wobei zwischen virtuellen Verlängerung (18.1 ) der Rampenkante (18) und einer sich durch den zweiten Endpunkt (21 ) und den Axiallagermittelpunkt (6.1 )

erstreckenden zweiten virtuellen Linie (26) ein zweiter Winkel (ß) ausgebildet ist, und wobei zwischen der virtuellen Verlängerung (18.1 ) der Rampenkante (18) und einer sich durch den dritten Endpunkt (22) und den

Axiallagermittelpunkt (6.1 ) dritten virtuellen Linie (27) ein dritter Winkel (δ) ausgebildet ist, und der erste Winkel (oc) ungleich dem zweiten Winkel (ß) sowie ungleich dem dritten Winkel (δ) ist, wobei der zweite Winkel (ß) ungleich dem dritten Winkel (δ) ist.

3. Axiallager nach Anspruch 2,

dadurch gekennzeichnet, dass

der erste Winkel (a) einen Wert aufweist, welcher kleiner ist als der Wert des zweiten Winkels (ß) und der Winkel (δ) einen Wert aufweist, welcher zwischen dem Wert des ersten Winkels (a) und dem Wert des zweiten Winkels (ß) liegt.

4. Axiallager nach einem der Ansprüche 1 bis 3,

dadurch gekennzeichnet, dass

die Keilfläche (15) gegenüber der Rastfläche (16) um einen Neigungswinkel (γ) geneigt ist, wobei der Neigungswinkel (γ) einen Wert aufweist, welcher in einem Wertebereich von 0° bis 90° liegt.

5. Axiallager nach einem der Ansprüche 2 bis 4,

dadurch gekennzeichnet, dass

die erste Verbindungskante (19) einen dritten Radius (R3) aufweist, wobei der dritte Radius (R3) einen Wert aufweist, welcher in einem Wertebereich von Omm und 2,5mm liegt.

6. Axiallager nach einem der Ansprüche 2 bis 5,

dadurch gekennzeichnet, dass

die Rampenkante (18) einen ersten Radius (R1 ) aufweist und/oder eine dritte Kante (29), welche als Kante zwischen der ersten Beckenwandung (12) und dem Wannenboden (14) ausgebildet ist, einen zweiten Radius (R2) aufweist, wobei der erste Radius (R1) und/oder der zweite Radius (R2) einen Wert aufweist, welcher in einem Wertebereich von 0,05mm und 1 ,5mm liegt.

7. Axiallager nach einem der Ansprüche 1 bis 6,

dadurch gekennzeichnet, dass

das Axiallager (1 ) mindestens eine Schmiermittelversorgungsbohrung (28) aufweist, welche in die Lagerfläche (7) mündet und eine unrunde,

unsymmetrische und/oder frei geformte Austrittsöffnung in der Lagerfläche (7) aufweist, wobei der Flächenübergang von der Austrittsöffnung zur Lagerfläche (7) elastohydrodynamisch verbessert ausgebildet ist.

8. Axiallager nach einem der Ansprüche 1 bis 7,

dadurch gekennzeichnet, dass

die Lagerfläche (7) und/oder Gleitfläche (3, 5) zumindest teilweise eine Mikrostrukturierung insbesondere im Bereich mindestens einer Keilfläche (15) und/oder Rastfläche (16) aufweisen, welche eine strömungsrichtende und mikrodynamische Wirkung auf ein Schmiermedium hat.

9. Abgasturbolader mit einem Gehäuse und einem Laufzeug, insbesondere umfassend ein Verdichterrad und ein mit Hilfe einer Welle drehfest verbundenes Turbinenrad,

dadurch gekennzeichnet, dass

zur Lagerung einer Welle des Laufzeugs das Gehäuse mindestens ein Axiallager (1 ) gemäß den Ansprüchen 1 bis 8 aufweist.

10. Verfahren zur Herstellung eines Axiallagers gemäß einem der Ansprüche 1 bis 8,

dadurch gekennzeichnet, dass

die Lagerfläche (7) in einem ersten Schritt mit Hilfe eines

werkstoffabtragenden Verfahrens bearbeitet wird und in einem zweiten Schritt mit Hilfe eines elektrochemischen Verfahrens bearbeitet wird.