WO2011089054A1 - Stichlochstopfmaschinenkanone für metallurgische öfen - Google Patents

Stichlochstopfmaschinenkanone für metallurgische öfen Download PDF

Info

Publication number
WO2011089054A1
WO2011089054A1 PCT/EP2011/050347 EP2011050347W WO2011089054A1 WO 2011089054 A1 WO2011089054 A1 WO 2011089054A1 EP 2011050347 W EP2011050347 W EP 2011050347W WO 2011089054 A1 WO2011089054 A1 WO 2011089054A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
machine gun
cylinder
gun according
insert
cylinder tube
Prior art date
Application number
PCT/EP2011/050347
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Oliver Dirlenbach
Ralf Taugerbeck
Original Assignee
Tmt Tapping-Measuring-Technology Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Tmt Tapping-Measuring-Technology Gmbh filed Critical Tmt Tapping-Measuring-Technology Gmbh
Priority to UAA201209780A priority Critical patent/UA105083C2/uk
Priority to CA2785596A priority patent/CA2785596C/en
Priority to RU2012127268/02A priority patent/RU2521173C2/ru
Priority to KR1020127020746A priority patent/KR101873070B1/ko
Priority to US13/521,598 priority patent/US8968640B2/en
Priority to CN201180006550.9A priority patent/CN102713482B/zh
Priority to BR112012017857-1A priority patent/BR112012017857B1/pt
Priority to EP11701633.7A priority patent/EP2526358B1/de
Priority to JP2012549306A priority patent/JP5796019B2/ja
Publication of WO2011089054A1 publication Critical patent/WO2011089054A1/de

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
    • F27D3/15—Tapping equipment; Equipment for removing or retaining slag
    • F27D3/1509—Tapping equipment
    • F27D3/1536—Devices for plugging tap holes, e.g. plugs stoppers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B1/00—Shaft or like vertical or substantially vertical furnaces
    • F27B1/10—Details, accessories, or equipment peculiar to furnaces of these types
    • F27B1/21—Arrangements of devices for discharging
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B7/00—Blast furnaces
    • C21B7/12—Opening or sealing the tap holes
    • C21B7/125—Refractory plugging mass
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/42—Constructional features of converters
    • C21C5/46—Details or accessories
    • C21C5/4653—Tapholes; Opening or plugging thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B1/00—Shaft or like vertical or substantially vertical furnaces
    • F27B1/10—Details, accessories, or equipment peculiar to furnaces of these types
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
    • F27B3/10—Details, accessories, or equipment peculiar to hearth-type furnaces
    • F27B3/19—Arrangements of devices for discharging

Definitions

  • the invention relates to a Stichlo chstopfmaschinenkanone for metallurgical ovens, with a pressure cylinder for receiving the stuffing and a Stopfko laps for squeezing out the stuffing mass of a pressed to the tap hole of the oven mouthpiece of the impression cylinder
  • Stitch hole tamping machine guns of the type mentioned above are used to close the tapping openings of reduction or melting furnaces, e.g. Hochö fen used for iron extraction and low shaft kilns for the melting of non-ferrous metals, ferroalloys, etc. used.
  • the stuffing gun is by means of a
  • the demands on the tapping technique have increased over time, especially with regard to a fast and reliable opening and closing of the stitch holes.
  • great efforts have been made in particular with regard to improving the stuffing mass, with the aim of increasing the service life of the stuffing material in the tap hole by means of a particularly strong and resistant stuffing material Due to their improved material properties, the stuffing material can also be used to repair the taphole channel.
  • the present invention is based on the object, a Stichlo chestopfmaschine with a high wear resistance of the impression cylinder to propose, which is inexpensive to produce in a repair-friendly construction.
  • Stichlo chstopfmaschine has the features of claim 1.
  • the pressure cylinder has a cylinder tube with a wear sleeve arrangement inserted into the cylinder tube, which is formed from at least one insert sleeve made of a sheet metal blank welded to a tube.
  • a sleeve arrangement designed in accordance with the invention is on the one hand due to the production of the insert sleeve from a
  • Pressure cylinder is also designed as S ch exhaustivekonstrutation, resulting in a view of maximum component strength optimized at the same time the lowest possible cost construction.
  • pressure cylinder must in a repair of a sleeve assembly according to the invention provided with a pressure cylinder only replacement of the wear sleeve erfo.
  • no special process know-how which in particular includes correspondingly designed devices for its implementation, is required.
  • a relatively simple trained hydraulic device for squeezing and subsequent insertion of an exchange insert sleeve is usually sufficient to perform a repair of the printing cylinder can. This can therefore also be achieved by operators of on-site metallurgical furnaces, which often only have their own equipment technology limited in their possibilities.
  • the insert sleeve is formed from a sheet-metal blank formed with a longitudinal weld seam to a tube
  • the insert sleeve can be inserted into the cylinder tube of the printing cylinder, that the weld is arranged radially defined in the cylinder tube of the printing cylinder.
  • This is far from significant importance, as the usually arranged in the stuffing box horizontally above the tapping pressure cylinder is gravitationally exposed in its lowest located longitudinal portion of the cylinder tube to the greatest wear.
  • a possibly the wear-promoting weld area can thus be specifically arranged outside of this wear-intensive longitudinal section of the printing cylinder.
  • a significant contribution of the insert sleeve to the overall component strength of the impression cylinder can be achieved if the wall thickness of the insert sleeve is at least 10% of the wall thickness of the cylinder tube.
  • the insert sleeve acts not only advantageous as an exchangeable consumable part, but contributes in the composite effect with the cylinder tube crucial to the component strength of the printing cylinder. Accordingly, reduced wall thicknesses of the cylinder tube are possible in comparison to a pressure cylinder whose cylinder tube is provided on its bore wall with a coating, so that corresponding material and cost savings are possible.
  • the wear sleeve assembly is composed of two insert sleeves, so that, for example, in which a particularly high wear underlying front, the mouthpiece of the impression cylinder facing part of Pressure cylinder a locally limited or partial replacement of the wear sleeve assembly is possible.
  • the composite of two or more insert sleeves wear sleeve assembly is formed when the insert sleeves are inserted into the cylinder tube such that they form with opposite end faces a joint with a joint formed by chamfers on the inner edges of the end faces groove cross-section.
  • this prevents that in the region of the connecting joint between the insert sleeves, an abrupt edge arises from the contact surface of the impression cylinder with the piston.
  • a radially encircling filling or receiving space is formed by the thus formed groove cross-section in which can accumulate Stopfmasse or Stopfmassep
  • the insert sleeves have different outside diameters with the same internal diameter and are used to form a continuously axially extending wear sleeve arrangement in a stepped receiving bore of the cylinder tube, the insert sleeves of one and the same side can be inserted into the bore of the cylinder tube without over the entire bore depth due to a mechanical circumferential contact between the insert sleeves
  • Cylinder tube with relatively low forces is possible. As a result, it is also facilitated, if necessary, only the radial relative arrangement to change an insert sleeve in the bore of the cylinder tube to arrange, for example, the gravitational particularly wear-loaded, lowermost longitudinal section of the insert sleeve outside of this wear zone, and instead to arrange a previously relatively unloaded longitudinal section of the insert sleeves in this wear zone and thus increase the overall service life of the insert sleeve.
  • Figure 1 is a schematic representation of a Stichlo chstopfma- schinenkanone with a printing cylinder.
  • Fig. 2 is a longitudinal sectional view of the printing cylinder
  • Fig. 3 is a cross-sectional view of the printing cylinder according to
  • Fig. 4 is an enlarged detail view of a marked in Figure 2 with IV joint area.
  • Fig. 1 shows as main components of a Stichlochstopfmaschinenkanone 10 a pressure cylinder 1 1 with a Einö opening 12 for stuffing 13 and a reciprocating in the pressure cylinder 1 1 reciprocating Stopfko links 14 with a hydraulic drive 15.
  • the Stopfko laps 14 is through a radially displaceable Ko lbenring 16 sealed against an inner circumferential surface 17 of the printing cylinder 1 1, the sleeve arrangement by a in the pressure cylinder 1 1 wear 1 8 is formed.
  • the stuffing mass 13 is pressed during the flow of Stopfko laps 14 by a mounted at the front end of the printing cylinder 1 1 mouthpiece 19 in the needle hole of a furnace.
  • Fig. 2 shows the printing cylinder 1 1 with the sleeve inserted into a receiving bore 20 of the printing cylinder 1 1 wear 1 8 in a longitudinal sectional view.
  • the pressure cylinder 1 1 is executed in the present case as a welded construction with a cylinder tube 21 and at front ends of the cylinder tube 2 1 via welded joints 22 angegeschan flange rings 23, 24, the connection of the printing cylinder 1 1 with adjacent components of the Stichlochstopfmaschinen- cannon 10 made possible ,
  • the wear sleeve assembly 1 8 is composed in the case of the present embodiment of two insert sleeves 25 and 26, which are inserted into the running as a stepped bore receiving bore 20.
  • the insert sleeve 26 is located in a adjacent to a stop end 27 of the cylinder tube 21 bore member 28 having a diameter d ß i, which has a smaller diameter adjacent to an adjacent adjacent, to an insertion end 29 extending bore portion 30 having a diameter d ß2 .
  • the insert sleeves 25 and 26 have identical outside diameters dH and different outside diameters D H i and D H2 .
  • the different outer diameters D H i and D H2 of the insert sleeves 26 and 25 are thus on the bore diameters dss i and dß 2 of the bore parts
  • FIG. 3 shows the front insert sleeve 25, which is in front of the insertion end 29, received in the front bore part 30 of the cylinder tube 21.
  • the insert sleeve 25, as well as the insert sleeve 26 shown in FIG. 2 consists of a sheet metal blank 3 1, which is designed as a semifinished product and which is known in the art for forming is formed from a flat extension in the pipe shape shown in Fig. 3.
  • To form the insert sleeve 25 shown in Fig. 3 are as Fo lungs of the forming process against each other directed longitudinal edges 32, 33 of the sheet metal blank 3 1 connected via a welded joint 34.
  • the cylinder tube 21 may be formed from a manufactured in a forming process with subsequent welding tube.
  • the cylinder tube 21 may be made of a structural steel, which is characterized by good weldability.
  • Welded connection 34 of the insert sleeve 25 are advantageously selected so that they are located outside a wear zone 35, namely in the present case diametrically opposite, which is formed in the radially lowest region of the cylindrical tube 21.
  • stuffing mass particles 37 accumulate due to gravity, which can be arranged between a jacket surface 36 and the jacket surface 17 or the insert sleeves 25, 26 during a stroke movement of the stuffing box 14 (see FIG. 1).
  • Connecting joint 39 trained Stoßnut 40 provide for the formation of a continuous and thus seedless transition between the insert sleeves 25 and 26, so that in the region of the connecting joint 39, the Stopfmassepumble 37 can even provide a friction reduction in such an advantageous structural design.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
  • Furnace Charging Or Discharging (AREA)
  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
  • Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
  • Actuator (AREA)
  • Portable Nailing Machines And Staplers (AREA)
  • Pressure Vessels And Lids Thereof (AREA)
  • Blast Furnaces (AREA)

Abstract

Stichlochstopfmaschinenkanone (10) für metallurgische Öfen, mit einem Druckzylinder (11) zur Aufnahme der Stopfmasse (13) und einem Stopfkolben (14) zum Herauspressen der Stopfmasse (13) aus einem an das Stichloch des Ofens gepressten Mundstück (19) des Druckzylinders, wobei der Druckzylinder (11) ein Zylinderrohr mit einer in das Zylinderrohr eingesetzten Verschleißhülsenanordnung (18) aufweist, die aus zumindest einer Einsatzhülse aus einem verschweißten Blechzuschnitt gebildet ist.

Description

Stichlochstopfmaschinenkanone für metallurgische Öfen
Die Erfindung betrifft eine Stichlo chstopfmaschinenkanone für metallurgische Öfen, mit einem Druckzylinder zur Aufnahme der Stopfmasse und einem Stopfko lben zum Herauspressen der Stopfmasse aus einem an das Stichloch des Ofens gepressten Mundstück des Druckzylinders
Stichlochstopfmaschinenkanonen der eingangs genannten Art werden zum S chließen der Abstichö ffnungen von Reduktions- oder Schmelzö fen, z.B . Hochö fen zur Roheisengewinnung und Niederschachtöfen zur Erschmelzung von Nichteisen-Metallen, Ferrolegierungen usw. eingesetzt. Beim Stopfarbeitsgang wird die Stopfkanone mittels einer
Schwenkvorrichtung mit einer großen Kraft gegen die Ofenbrust ge- presst, wobei die Anpresskraft der Stopfmaschine so lange aufrechterhalten wird, bis die durch die Stopfkanone in die Stichlochö ffnung des Ofens eingepresste plastische Stopfmasse erhärtet ist.
Mit der Steigerung der Schmelzleistung der Öfen sind im Laufe der Zeit auch die Anforderungen an die Abstichtechnik, vor allem hinsichtlich eines schnellen und betriebssicheren Öffnens und Schließens der Stichlö cher, gestiegen. In diesem Zusammenhang sind insbesondere große Anstrengungen hinsichtlich der Verbesserung der Stopfmasse gemacht worden, mit dem Ziel, durch eine besonders feste und widerstandsfähige Stopfmasse die Standzeit der Stopfmasse im Stichloch zu erhöhen und die Stopfmasse aufgrund ihrer verbessertem Materialeigenschaften auch zur Reparatur des Stichlochkanals verwenden zu können. Ergebnis dieser Entwicklung ist eine besonders verschleiß feste Stopfmasse, die jedoch aufgrund ihrer Verschleiß- oder Abriebfestigkeit einen entsprechend hohen Verschleiß der mit der Stopfmasse in Berührung kommenden Bauteile der Stichlo chstopfmaschine, insbesondere des Druckzylinders verursacht, in dem Stopfmassenpressungen von 200 daN/cm2 und mehr erreicht werden.
Mit der Entwicklung dieser verschleiß festeren und somit abriebsintensi- veren Stopfmassen sind daher entsprechende Entwicklungen einhergegangen, um insbesondere die Verschleiß festigkeit des Druckzylinders bzw. der der Verschleißbeanspruchung unmittelbar ausgesetzten Zylinderbohrung zu verbessern.
Besonders zufriedenstellende Ergebnisse hinsichtlich der erwünschten Erhöhung der Verschleiß festigkeit der Zylinderbohrung des Druckzylinders wurden zwischenzeitlich dadurch erreicht, dass die Bohrungswandung des Druckzylinders mit einer verschleiß festen Schicht, insbesondere einer Hartchromschicht, versehen wurden. Da jedoch unabhängig von der Qualität einer die Verschleiß festigkeit erhöhenden Maßnahme diese in jedem Fall lediglich zu einer Verlängerung der Standzeit des Druckzylinders führen kann, muss nach Erreichen der Standzeit eine Reparatur des Druckzylinders bzw. der Oberfläche der Zylinderbohrung erfo lgen, um einen einwandfreien Betrieb der Stichlochstopfmaschine sicherstellen zu können. Wie die Praxis zeigt, erfordert die Reparatur bzw. die Erneuerung einer Oberflächenbeschichtung der Bohrungswandung des Druckzylinders ein erhebliches verfahrenstechnisches Know-how, mit der Fo lge, dass eine derartige Reparatur des Druckzylinders regelmäßig nur beim Hersteller des Druckzylinders durchführbar ist, so dass damit ein entsprechender Aufwand für den Betreiber metallurgischer Öfen, an denen die Stichlo chstopfmaschine zum Einsatz kommt, verbunden ist. Um eine Verbesserung hinsichtlich des Reparaturaufwandes bei Druckzylindern zu ermöglichen, wurden bereits vor längerer Zeit beim Anmelder Versuche durchgeführt, die Druckzylinder mit eingesetzten gehärteten Buchsen zu versehen. Insbesondere aufgrund des mit der Herstellung entsprechender Buchsen erforderlichen Aufwands sind die entsprechenden Bemühungen jedoch als für die Praxis ungeeignet eingestellt worden.
Der vorliegenden Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, eine Stichlo chstopfmaschine mit einer hohen Verschleiß festigkeit des Druckzylinders vorzuschlagen, der bei reparaturfreundlicher Konstruktion kosten- günstig herstellbar ist.
Zur Lösung dieser Aufgabe weist die erfindungsgemäße Stichlo chstopfmaschine die Merkmale des Anspruchs 1 auf.
Bei der erfindungsgemäßen Stichlochstopfmaschine weist der Druckzylinder ein Zylinderrohr mit einer in das Zylinderrohr eingesetzten Ver- schleißhülsenanordnung auf, die aus zumindest einer Einsatzhülse aus einem zu einem Rohr verschweißten Blechzuschnitt gebildet ist.
Eine derartig erfindungsgemäß ausgestaltete Verschleiß hülsenanordnung ist einerseits aufgrund der Herstellung der Einsatzhülse aus einem
Blechzuschnitt kostengünstig herstellbar. Andererseits bildet die
Einsatzhülse ein vom Zylinderrohr des Druckzylinders unabhängiges
Bauteil, das im Verbund mit dem Zylinderohr den Druckzylinder ausbildet, so dass nach einem etwaigen Verschleiß der Einsatzhülse dieses Bauteil durch einfaches mechanisches Auflö sen des Verbunds zwischen dem Zylinderrohr und der Einsatzhülse entfernt bzw. ausgetauscht werden kann. Insbesondere in dem Fall, dass das Zylinderrohr des
Druckzylinders ebenfalls als S chweißkonstruktion ausgeführt ist, ergibt sich eine im Hinblick auf größtmögliche Bauteilfestigkeit bei gleichzeitig geringstmöglichen Herstellungskosten optimierte Konstruktion. Anders als bei einer Reparatur eines mit einer Verschleißbeschichtung auf seiner Bohrungswandung versehenen Druckzylinders muss bei einer Reparatur eines erfindungsgemäß mit einer Verschleiß hülsenanordnung versehenen Druckzylinders lediglich ein Austausch der Verschleißhülse erfo lgen. Hierzu ist anders als es für ein Aufbringen einer Verschleißbeschichtung auf die Bohrungswandung des Druckzylinders der Fall ist, kein besonderes verfahrenstechnisches Know-how, das insbesondere entsprechend ausgebildete Vorrichtungen zu dessen Durchführung umfasst, erforderlich. Vielmehr reicht in der Regel eine relativ einfach ausgebildete hydraulische Vorrichtung zum Auspressen und nachfolgenden Einsetzen einer Austausch-Einsatzhülse aus, um eine Instandsetzung des Druckzylinders durchführen zu können. Dies kann daher auch bei Betreibern von metallurgischen Öfen vor Ort erfo lgen, die oftmals lediglich über eine in ihren Möglichkeiten eingeschränkte Betriebsmit- teltechnik verfügen.
Wenn gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Einsatzhülse diese aus einer mit Längsschweißnaht zu einem Rohr ausgebildeten Blechzuschnitt gebildet ist, kann die Einsatzhülse so in das Zylinderrohr des Druckzylinders eingesetzt werden, dass die Schweißnaht radial definiert im Zylinderrohr des Druckzylinders angeordnet ist. Dies ist inso fern von Bedeutung, als der in der Regel im Stopfeinsatz horizontal oberhalb der Abstichrinne angeordnete Druckzylinder schwerkraftbedingt in seinem am tiefsten gelegenen Längsabschnitt des Zylinderrohrs dem größten Verschleiß ausgesetzt ist. Darüber hinaus kann ein möglicherweise den Verschleiß fördernder Schweißnahtbereich somit gezielt außerhalb dieses verschleiß intensiven Längsabschnitts des Druckzylinders angeordnet werden.
Als besonders vorteilhaft hinsichtlich einer verschleiß festen Ausführung der Einsatzhülse erweist es sich, wenn der Blechzuschnitt aus einem durch Wärmebehandlung gehärteten kohlenstoffarmen Stahl gebildet ist, da in diesem Fall bei gleichzeitig guten S chweiß eigenschaften aufgrund eines relativ geringen Kohlenstoffgehalts eine ausreichende Härte der Einsatzhülse erreichbar ist, ohne dass hierzu sich möglicherweise negativ auf die Schweiß eigenschaften auswirkende Legierungsbestandteile notwendig wären. Bereits sehr gute Ergebnisse hinsichtlich der Herstellbarkeit der Einsatzhülse im Schweißverfahren sind bei Verwendung eines Blechzuschnitts aus einem Stahl erzielt worden, dessen C-Gehalt weniger als 0,5 Gew. -% und dessen Cr-Gehalt weniger als 1 ,5 Gew. -% beträgt.
Als besonders vorteilhaft hat sich die Verwendung eines Stahlblechs herausgestellt, dessen C-Gehalt weniger als 0,25 Gew. -% und dessen Cr- Gehalt weniger als 0,75 Gew. -% beträgt.
Ein wesentlicher Beitrag der Einsatzhülse zur Gesamtbauteilfestigkeit des Druckzylinders kann erzielt werden, wenn die Wandstärke der Einsatzhülse mindestens 10 % der Wandstärke des Zylinderrohrs beträgt. Hierbei wirkt die Einsatzhülse nicht nur vorteilhaft als austauschbares Verschleißteil, sondern trägt in der Verbundwirkung mit dem Zylinderrohr entscheidend zur Bauteilfestigkeit des Druckzylinders bei. Entsprechend sind im Vergleich zu einem Druckzylinder, dessen Zylinderrohr auf seiner Bohrungswandung mit einer Beschichtung versehen ist, redu- zierte Wandstärken des Zylinderrohrs möglich, so dass entsprechende Material- und Kosteneinsparungen möglich sind.
Besonders ausgeprägt stellt sich der vorstehend erörterte Effekt ein, wenn die Wandstärke der Einsatzhülse zwischen 20 und 40 % der Wandstärke des Zylinderrohrs beträgt. Bei einer besonders bevorzugten Ausführungsform ist die Verschleiß hül- senanordnung aus zwei Einsatzhülsen zusammengesetzt, so dass beispielsweise in dem einem besonders hohen Verschleiß unterliegenden vorderen, dem Mundstück des Druckzylinders zugewandten Teil des Druckzylinders ein lokal begrenzter oder partieller Austausch der Verschleißhülsenanordnung möglich wird.
Besonders vorteilhaft ist die aus zwei oder auch mehreren Einsatzhülsen zusammengesetzte Verschleiß hülsenanordnung ausgebildet, wenn die Einsatzhülsen derart in das Zylinderrohr eingesetzt sind, dass sie mit einander gegenüberliegenden Stirnflächen einen Verbindungsstoß ausbilden mit einem durch Fasen an den Innenrändern der Stirnflächen gebildeten Nutquerschnitt. Einerseits wird hierdurch verhindert, dass im Bereich des Verbindungsstoßes zwischen den Einsatzhülsen eine sprunghaft aus der Kontaktfläche des Druckzylinders mit dem Kolben hervorragende Kante entsteht. Gleichzeitig wird durch den derart ausgebildeten Nutquerschnitt ein radial umlaufender Füll- oder Aufnahmeraum gebildet, in dem sich im Betrieb der Stichlochstopfmaschine Stopfmasse bzw. Stopfmassepartikel sammeln können, um diesen Füllraum zu verfüllen und somit eine kontinuierlichen, möglichst verschleißarmen Übergang zwischen den Einsatzhülsen auszubilden, wenn der Ko lben bei einer axialen Bewegung den Verbindungsstoß überstreicht.
Wenn die Einsatzhülsen bei übereinstimmendem Innendurchmesser unterschiedliche Außendurchmesser aufweisen und zur Ausbildung einer sich kontinuierlich axial erstreckenden Verschleißhülsenanordnung in eine abgestufte Aufnahmebohrung des Zylinderrohrs eingesetzt sind, können die Einsatzhülsen von ein und derselben S eite in die Bohrung des Zylinderrohrs eingesetzt werden, ohne dass über die gesamte Bohrungstiefe aufgrund eines mechanischen Umfangskontakt zwischen den
Einsatzhülsen und der Bohrung des Zylinderrohrs ein entsprechender Einsatzwiderstand zu überwinden wäre.
Besonders vorteilhaft ist es auch, wenn zwischen den Einsatzhülsen und der Aufnahmebohrung des Zylinderrohres eine Spielpassung gebildet ist, so dass ein Einsetzen bzw. ein Austausch der Einsatzhülsen in dem
Zylinderrohr mit relativ geringen Kräften möglich ist. Hierdurch wird es auch erleichtert, bedarfsweise lediglich die radiale Relativanordnung einer Einsatzhülse in der Bohrung des Zylinderrohrs zu ändern, um beispielsweise den schwerkraftbedingt besonders verschleißbelasteten, tiefstgelegenen Längsabschnitt der Einsatzhülse außerhalb dieser Verschleißzone anzuordnen, und stattdessen einen bislang relativ unbelasteten Längsabschnitt der Einsatzhülsen in dieser Verschleißzone anzuordnen und somit insgesamt die Standzeit der Einsatzhülse zu erhöhen.
Nachfo lgend wird eine bevorzugte Ausführungsform anhand der Zeichnung näher erörtert :
Fig. 1 eine schematische Darstellung einer Stichlo chstopfma- schinenkanone mit einem Druckzylinder;
Fig. 2 eine Längsschnittdarstellung des Druckzylinders;
Fig. 3 eine Querschnittdarstellung des Druckzylinders gemäß
Schnittlinienverlauf III-III in Figur 2 ;
Fig. 4 eine vergrößerte Detailansicht eines in Figur 2 mit IV gekennzeichneten Verbindungs Stoßbereichs.
Fig. 1 zeigt als Hauptbestandteile einer Stichlochstopfmaschinenkanone 10 einen Druckzylinder 1 1 mit einer Einfüllö ffnung 12 für die Stopfmasse 13 sowie einen in dem Druckzylinder 1 1 hin- und her bewegbaren Stopfko lben 14 mit einem hydraulischen Antrieb 15. Der Stopfko lben 14 ist durch einen radial verschiebbaren Ko lbenring 16 gegen eine innere Mantelfläche 17 des Druckzylinders 1 1 abgedichtet, die durch eine in den Druckzylinder 1 1 eingesetzte Verschleiß hülsenanordnung 1 8 gebildet wird.
Die Stopfmasse 13 wird beim Vorlauf des Stopfko lbens 14 durch ein am vorderen Ende des Druckzylinders 1 1 angebrachtes Mundstück 19 in das Stichloch eines Ofens gepresst.
Fig. 2 zeigt den Druckzylinder 1 1 mit der in eine Aufnahmebohrung 20 des Druckzylinders 1 1 eingesetzten Verschleiß hülsenanordnung 1 8 in einer Längsschnittdarstellung. Der Druckzylinder 1 1 ist im vorliegenden Fall als Schweißkonstruktion ausgeführt mit einem Zylinderrohr 21 und an stirnseitigen Enden des Zylinderrohrs 2 1 über Schweißverbindungen 22 angeschlo ssen Flanschringen 23 , 24, die eine Verbindung des Druckzylinders 1 1 mit angrenzenden Bauteilen der Stichlochstopfmaschinen- kanone 10 ermö glichen.
Die Verschleißhülsenanordnung 1 8 ist im Fall des vorliegenden Ausführungsbeispiels aus zwei Einsatzhülsen 25 und 26 zusammengesetzt, die in die als Stufenbohrung ausgeführte Aufnahmebohrung 20 eingesetzt sind. Dabei befindet sich die Einsatzhülse 26 in einem an ein Anschlagende 27 des Zylinderrohrs 21 angrenzenden Bohrungsteil 28 mit einem Durchmesser dß i , der gegenüber einem benachbart angrenzenden, zu einem Einführende 29 sich erstreckenden Bohrungsteil 30 mit einem Durchmesser dß2 einen kleineren Durchmesser aufweist.
Wie insbesondere aus einer Zusammenschau der Fig. 2 und 4 hervorgeht, weisen die Einsatzhülsen 25 und 26 bei identischem Innendurchmesser dH unterschiedliche Außendurchmesser DH i und DH2 auf. Die unterschiedlichen Außendurchmesser DHi und DH2 der Einsatzhülsen 26 und 25 sind so auf die Bohrungsdurchmesser dß i und dß2 der Bohrungsteile
28 und 30 abgestimmt, dass sich jeweils zwischen der Einsatzhülse 26 und dem Bohrungsteil 28 sowie der Einsatzhülse 25 und dem Bohrungsteil 30 eine Spielpassung ergibt. Bei einem Einsetzen der Einsatzhülsen 25 und 26 vom Einführende 29 des Zylinderrohrs 21 her ergibt sich ein Umfangsflächenberührungskontakt zwischen der Einsatzhülse 26 und der Aufnahmebohrung 20 erst im Bereich des bezogen auf das Einführende
29 hinteren Bohrungsteils 28.
Fig. 3 zeigt die in Bezug auf das Einführende 29 vordere Einsatzhülse 25 aufgenommen im vorderen Bohrungsteil 30 des Zylinderrohrs 21 . Wie aus Fig. 3 ersichtlich, besteht die Einsatzhülse 25 , wie im übrigen auch die in Fig. 2 dargestellte Einsatzhülse 26, aus einem als Halbzeug eben ausgeführten Blechzuschnitt 3 1 , der in an sich bekannter Umformtechnik aus einer ebenen Erstreckung in die in Fig. 3 dargestellte Rohrform umgeformt ist. Zur Ausbildung der in Fig. 3 dargestellten Einsatzhülse 25 sind als Fo lge des Umformvorgangs gegeneinander gerichtete Längsränder 32, 33 des Blechzuschnitts 3 1 über eine Schweißverbindung 34 miteinander verbunden.
Abweichend von der Darstellung des Zylinderrohrs 21 in Fig. 3 kann auch das Zylinderrohr 21 aus einem in einem Umformvorgang mit anschließender Verschweißung hergestelltem Rohr gebildet sein. Im Unterschied zu den Einsatzhülsen 25 , 26, die vorzugsweise aus einem durch Wärmebehandlung gehärteten, niedriglegiertem Blechmaterial bestehen, kann das Zylinderrohr 21 aus einem Baustahl hergestellt sein, der sich durch gute Schweißbarkeit auszeichnet.
Wie in Fig. 3 dargestellt, kann die radiale Relativanordnung der
Schweißverbindung 34 der Einsatzhülse 25 vorteilhaft so gewählt wer- den, dass sie sich außerhalb einer Verschleißzone 35 , nämlich im vorliegenden Fall diametral gegenüberliegend, befindet, die in dem radial am tiefsten gelegenen Umfangsbereich des Zylinderrohrs 21 ausgebildet ist. Im Bereich der Verschleißzone 35 sammeln sich schwerkraftbedingt Stopfmassepartikel 37 an, die sich bei einer Hubbewegung des Stopfko l- bens 14 zwischen einer Ko lbenmantelfläche 36 und der Mantelfläche 17 bzw. den Einsatzhülsen 25 , 26 anordnen können (siehe Fig. 1) .
Abweichend von einer den Verschleiß erhöhenden Wirkung kann eine Ansammlung von Stopfmassepartikeln 37, wie in Fig. 4 dargestellt, in einem durch an gegenüberliegenden Stirnflächen 41 , 42 ausgebildete Fasen 43 , 44 entstandenen Nutquerschnitt 38 einer im Bereich eines
Verbindungsstoßes 39 ausgebildeten Stoßnut 40 für die Ausbildung eines kontinuierlichen und somit absatzlosen Übergangs zwischen den Einsatzhülsen 25 und 26 sorgen, so dass im Bereich des Verbindungsstoßes 39 die Stopfmassepartikel 37 bei einer derartig vorteilhaften konstruktiven Gestaltung sogar für eine Reibungsminderung sorgen können.

Claims

Patentansprüche
Stichlochstopfmaschinenkanone für metallurgische Ofen, mit einem Druckzylinder zur Aufnahme der Stopfmasse und einem Stopfkolben zum Herauspressen der Stopfmasse aus einem an das Stichloch des Ofens gepressten Mundstück des Druckzylinders,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Druckzylinder (11) ein Zylinderrohr (21) mit einer in das Zylinderrohr eingesetzten Verschleiß hülsenanordnung (18) aufweist, die aus zumindest einer Einsatzhülse (25, 26) aus einem verschweißten Blechzuschnitt (31) gebildet ist.
Stichlochstopfmaschinenkanone nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
das die Einsatzhülse (25, 26) aus dem mit Längsschweißnaht zu einem Rohr ausgebildeten Blechzuschnitt (31) gebildet ist.
Stichlochstopfmaschinenkanone nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Blechzuschnitt (31) aus einem durch Wärmebehandlung gehärteten kohlenstoffarmen Stahl gebildet ist.
Stichlochstopfmaschinenkanone nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet,
dass der C-Gehalt im Stahl des Blechzuschnitts (31) weniger als 0,5 Gew.-% und der Cr-Gehalt weniger als 1,5 Gew.-% beträgt.
Stichlochstopfmaschinenkanone nach Anspruch 4,
dadurch gekennzeichnet,
dass der C-Gehalt im Stahl des Blechzuschnitts (31) weniger als 0,25 Gew.-% und der Cr-Gehalt weniger als 0,75 Gew.-% beträgt.
Stichlochstopfmaschinenkanone nach einem der vorangehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Wandstärke der Einsatzhülse (25, 26) mindestens 10 % der Wandstärke des Zylinderrohrs (21) beträgt.
Stichlochstopfmaschinenkanone nach Anspruch 6,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Wandstärke der Einsatzhülse (25, 26) zwischen 20 % und 40 % der Wandstärke des Zylinderrohrs (21) beträgt.
Stichlochstopfmaschinenkanone nach einem der vorangehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Verschleißhülsenanordnung (18) aus zwei Einsatzhülsen (25, 26) zusammengesetzt ist.
9. Stichlochstopfmaschinenkanone nach Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Einsatzhülsen (25, 26) zur Ausbildung der Verschleißhülsenanordnung (18) derart in das Zylinderrohr (21) eingesetzt sind, dass sie mit einander gegenüberliegenden Stirnflächen (41, 42) einen Verbindungsstoß (39) ausbilden mit einem durch Fasen (43, 44) an den Innenrändern der Stirnflächen gebildeten Nutquerschnitt (38).
10. Stichlochstopfmaschinenkanone nach Anspruch 8 oder 9,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Einsatzhülsen (25, 26) bei übereinstimmendem Innendurchmesser (du) unterschiedliche Außendurchmesser (DHi, DH2) aufweisen und zur Ausbildung einer sich kontinuierlich axial erstreckenden Verschleiß hülsenanordnung (18) in eine abgestufte Aufnahmebohrung (20) des Zylinderrohrs (21) eingesetzt sind.
11. Stichlochstopfmaschinenkanone nach einem der mehreren der vorangehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass zwischen den Einsatzhülsen (25, 26) und der Aufnahmebohrung (20) des Zylinderohrs (21) eine Spielpassung gebildet ist.
PCT/EP2011/050347 2010-01-20 2011-01-12 Stichlochstopfmaschinenkanone für metallurgische öfen WO2011089054A1 (de)

Priority Applications (9)

Application Number Priority Date Filing Date Title
UAA201209780A UA105083C2 (uk) 2010-01-20 2011-01-12 Автоматична гармата для забивання випускного отвору металургійної печі
CA2785596A CA2785596C (en) 2010-01-20 2011-01-12 Clay gun machine cannon for metallurgical furnaces
RU2012127268/02A RU2521173C2 (ru) 2010-01-20 2011-01-12 Автоматическая пушка для забивки выпускного отверстия металлургической печи
KR1020127020746A KR101873070B1 (ko) 2010-01-20 2011-01-12 야금로용 클레이 건 기계식 발사기
US13/521,598 US8968640B2 (en) 2010-01-20 2011-01-12 Clay gun machine cannon for metallurgical furnaces
CN201180006550.9A CN102713482B (zh) 2010-01-20 2011-01-12 用于冶金炉的泥炮
BR112012017857-1A BR112012017857B1 (pt) 2010-01-20 2011-01-12 Canhão de máquina de tamponamento para fornos metalúrgicos.
EP11701633.7A EP2526358B1 (de) 2010-01-20 2011-01-12 Stichlochstopfmaschinenkanone für metallurgische öfen
JP2012549306A JP5796019B2 (ja) 2010-01-20 2011-01-12 冶金炉用クレイガン装置の砲身

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102010001038A DE102010001038A1 (de) 2010-01-20 2010-01-20 Stichlochstopfmaschinenkanone für metallurgische Öfen
DE102010001038.3 2010-01-20

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2011089054A1 true WO2011089054A1 (de) 2011-07-28

Family

ID=43903009

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2011/050347 WO2011089054A1 (de) 2010-01-20 2011-01-12 Stichlochstopfmaschinenkanone für metallurgische öfen

Country Status (11)

Country Link
US (1) US8968640B2 (de)
EP (1) EP2526358B1 (de)
JP (1) JP5796019B2 (de)
KR (1) KR101873070B1 (de)
CN (1) CN102713482B (de)
BR (1) BR112012017857B1 (de)
CA (1) CA2785596C (de)
DE (1) DE102010001038A1 (de)
RU (1) RU2521173C2 (de)
UA (1) UA105083C2 (de)
WO (1) WO2011089054A1 (de)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2020182303A1 (de) 2019-03-13 2020-09-17 Tmt Tapping Measuring Technology Sàrl Stichlochstopfkanone
WO2020182304A1 (de) 2019-03-13 2020-09-17 Tmt Tapping Measuring Technology Sàrl Stichlochstopfkanone
RU2778242C1 (ru) * 2019-03-13 2022-08-16 Тмт Тэппинг Межеринг Текнолоджи Сарль Пушка для заделки леток

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102010001038A1 (de) * 2010-01-20 2011-07-21 TMT Tapping-Measuring-Technology GmbH, 57072 Stichlochstopfmaschinenkanone für metallurgische Öfen
KR102607519B1 (ko) * 2021-11-26 2023-11-29 현대제철 주식회사 고로 출선구 보수장치

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3682456A (en) * 1970-10-21 1972-08-08 Anderson Constr Corp A E Metallurgical furnace with cartridge clay gun means
US3984091A (en) * 1974-01-17 1976-10-05 Dango & Dienenthal Kg Piston ring arrangement for a taphole gun
DE19755932C1 (de) * 1997-12-17 1998-12-10 Dango & Dienenthal Maschbau Stichlochstopfmaschine für metallurgische Öfen
EP1312883A2 (de) * 2001-11-16 2003-05-21 SMS Demag AG Vorrichtung zum Verschliessen des Bodenabstichs eines metallurgischen Gefässes für flüssigen Stahl, insbesondere eines Elektroschmelzofens
KR200441704Y1 (ko) * 2007-03-15 2008-09-03 동도케이아이디(주) 용광로의 출선구용 폐쇄재 자동예열장치
EP2264391A1 (de) * 2009-06-20 2010-12-22 TMT Tapping-Measuring-Technology GmbH Stichlochstopfkanone für metallurgische Öfen

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS498088Y1 (de) * 1970-01-20 1974-02-26
LU62151A1 (de) * 1970-11-27 1972-08-03 Wurth Anciens Ets Paul
JPS4918087U (de) 1972-05-19 1974-02-15
DE3007072A1 (de) * 1980-02-26 1981-09-10 Dango & Dienenthal Maschinenbau GmbH, 5900 Siegen Stichlochstopfmaschine und verfahren zur herstellung des aufnahmezylinders derselben fuer die stopfmasse
JPS56138864U (de) * 1980-03-21 1981-10-20
JPS6051554B2 (ja) 1982-03-17 1985-11-14 株式会社神戸製鋼所 マツドガン砲身中間バレル
JPS62135645A (ja) * 1985-12-06 1987-06-18 Tech Res Assoc Highly Reliab Marine Propul Plant シリンダライナの製造方法
JPH0647579Y2 (ja) * 1992-07-17 1994-12-07 オザワ工業株式会社 スプレーガン
RU2112046C1 (ru) * 1994-09-02 1998-05-27 Акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" Устройство для отсекания шлака и закупорки выпускного отверстия металлургического агрегата
KR100775223B1 (ko) * 2001-07-19 2007-11-12 주식회사 포스코 출선구 폐쇄기의 선회 제어장치
KR100817150B1 (ko) * 2001-11-12 2008-03-27 주식회사 포스코 출선구 폐쇄시 발생하는 머드건의 역류 머드재 회수장치
CN2918438Y (zh) * 2006-04-14 2007-07-04 仇映辉 高炉液压泥炮
CN101104906A (zh) * 2007-07-19 2008-01-16 东华大学 低碳贝氏体钢及其制备方法
DE102010001038A1 (de) * 2010-01-20 2011-07-21 TMT Tapping-Measuring-Technology GmbH, 57072 Stichlochstopfmaschinenkanone für metallurgische Öfen

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3682456A (en) * 1970-10-21 1972-08-08 Anderson Constr Corp A E Metallurgical furnace with cartridge clay gun means
US3984091A (en) * 1974-01-17 1976-10-05 Dango & Dienenthal Kg Piston ring arrangement for a taphole gun
DE19755932C1 (de) * 1997-12-17 1998-12-10 Dango & Dienenthal Maschbau Stichlochstopfmaschine für metallurgische Öfen
EP1312883A2 (de) * 2001-11-16 2003-05-21 SMS Demag AG Vorrichtung zum Verschliessen des Bodenabstichs eines metallurgischen Gefässes für flüssigen Stahl, insbesondere eines Elektroschmelzofens
KR200441704Y1 (ko) * 2007-03-15 2008-09-03 동도케이아이디(주) 용광로의 출선구용 폐쇄재 자동예열장치
EP2264391A1 (de) * 2009-06-20 2010-12-22 TMT Tapping-Measuring-Technology GmbH Stichlochstopfkanone für metallurgische Öfen

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2020182303A1 (de) 2019-03-13 2020-09-17 Tmt Tapping Measuring Technology Sàrl Stichlochstopfkanone
WO2020182304A1 (de) 2019-03-13 2020-09-17 Tmt Tapping Measuring Technology Sàrl Stichlochstopfkanone
TWI766246B (zh) * 2019-03-13 2022-06-01 盧森堡商Ｔｍｔ泰平測量科技公司 流出口塞槍
TWI766247B (zh) * 2019-03-13 2022-06-01 盧森堡商Ｔｍｔ泰平測量科技公司 流出口塞槍
RU2778242C1 (ru) * 2019-03-13 2022-08-16 Тмт Тэппинг Межеринг Текнолоджи Сарль Пушка для заделки леток
RU2778243C1 (ru) * 2019-03-13 2022-08-16 Тмт Тэппинг Межеринг Текнолоджи Сарль Пушка для забивки лётки

Also Published As

Publication number Publication date
EP2526358B1 (de) 2015-07-08
KR101873070B1 (ko) 2018-08-02
UA105083C2 (uk) 2014-04-10
CN102713482A (zh) 2012-10-03
RU2012127268A (ru) 2014-03-10
BR112012017857A2 (pt) 2017-06-20
JP5796019B2 (ja) 2015-10-21
RU2521173C2 (ru) 2014-06-27
KR20120113256A (ko) 2012-10-12
CA2785596C (en) 2017-10-24
CA2785596A1 (en) 2011-07-28
BR112012017857B1 (pt) 2018-03-06
US8968640B2 (en) 2015-03-03
DE102010001038A1 (de) 2011-07-21
CN102713482B (zh) 2015-08-12
JP2013517455A (ja) 2013-05-16
EP2526358A1 (de) 2012-11-28
US20120292836A1 (en) 2012-11-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2526358B1 (de) Stichlochstopfmaschinenkanone für metallurgische öfen
DE102005021793B4 (de) Verfahren und Anlage zum Härten von Übergangsradien einer Welle
DE102007027693A1 (de) Metalldichtung
DE102010025950B4 (de) Warmumformwerkzeug mit verbesserter Verschleißfestigkeit und Verfahren zu dessen Herstellung
EP3084154B1 (de) Double / triple layer ventilführung
DE102008060067B4 (de) Axialkolbenmaschine mit einer Steuerplatte, die in einem Teilbereich des äußeren Dichtstegs eine erhöhte Elastizität aufweist
DE102008048922A1 (de) Nachstellvorrichtung für eine Scheibenbremse
EP2409806A1 (de) Verfahren zur Herstellung eines groß dimensionierten Bauteils aus Sphäroguss
WO2009000245A1 (de) Kolbenring
WO2020182303A1 (de) Stichlochstopfkanone
WO2007036447A1 (de) Hebel einer schaltbaren schlepphebelvorrichtung und verfahren zur herstellung desselben
DE2402088C2 (de) Stichlochstopfmaschine
DE4421696C1 (de) Einlagiges Transportrohr
WO2003033948A1 (de) Verfahren zum verbinden von bauteilen mit hohlwellen, vorzugsweise zur herstellung von nockenwellen und danach hergestellte nockenwelle
DE102008016161A1 (de) Welle für Kraftfahrzeuggetriebe
DE10320002A1 (de) Kolbenstange in Metall/Kunststoffbauweise
DE3733910C2 (de)
EP3938548A1 (de) Stichlochstopfkanone
DE10308008A1 (de) Zylindervorrichtung und Verfahren zur Herstellung einer Kolbenstange für die Zylindervorrichtung
DE102004040359B4 (de) Regelarmatur
DE102009056311A1 (de) Spritzgießmaschine und Werkzeug hierfür
DE3007072C2 (de)
DE10246466B4 (de) Druckplattenbaugruppe
DE102004024256B4 (de) Verfahren zur Herstellung der Loch-Mündungsbremse für ein Waffenrohr
DE2244202C2 (de) Gleitlager für Brücken o.dgl. Tragwerke

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201180006550.9

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 11701633

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2785596

Country of ref document: CA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1572/MUMNP/2012

Country of ref document: IN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13521598

Country of ref document: US

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2012549306

Country of ref document: JP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2011701633

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20127020746

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: A201209780

Country of ref document: UA

Ref document number: 2012127268

Country of ref document: RU

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112012017857

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112012017857

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20120718