WO2011016584A1 - 排ガス処理装置 - Google Patents

Abstract

本発明の第１の実施例に係る排ガス処理装置１０は、ボイラ１１からの排ガス１２中に含まれるＮＯｘ、Ｈｇを除去する排ガス処理装置であって、ボイラ１１の下流の煙道１３内に、ＮＨ4Ｃｌ溶液１４を噴霧ノズル１５により噴霧するＮＨ4Ｃｌ溶液供給手段１６と、ＮＨ4Ｃｌが気化する領域よりも後流側に設けられ、ＮＨ4Ｃｌが気化して生成されるＨＣｌ、ＮＨ3を排ガス１２と混合させるのを促進する混合器１７と、排ガス１２中のＮＯｘをＮＨ3で還元すると共に、ＨＣｌ共存下でＨｇを酸化する脱硝触媒を有する還元脱硝装置１８と、還元脱硝装置１８において酸化されたＨｇを石灰石膏スラリー２１を用いて除去する湿式脱硫装置２２とを有する。

Description

排ガス処理装置

　本発明は、ボイラなどから排出される排ガス中に含まれる水銀の酸化処理を行う排ガス処理装置に関する。

　石炭焚き排ガスや重質油を燃焼した際に生じる排ガス中には、煤塵、硫黄酸化物（ＳＯｘ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）のほか、金属水銀（Ｈｇ^０）が含まれることがある。近年、ＮＯｘを還元する脱硝装置、および、アルカリ吸収液をＳＯｘ吸収剤とする湿式脱硫装置と組み合わせて、この金属水銀を処理する方法や装置について様々な考案がなされてきた。

　排ガス中の金属水銀を処理する方法として、煙道中、高温の脱硝装置の前流側でアンモニウム（ＮＨ_３）溶液を噴霧して還元脱硝すると共に、塩酸（ＨＣｌ）溶液等の酸化助剤を噴霧し、脱硝触媒上で水銀を酸化（塩素化）させ、水溶性の塩化水銀にした後、後流側に設置した湿式の脱硫装置で水銀を除去するシステムが提案されている（例えば、特許文献１参照）。

　また、ＨＣｌを供給する方法として、塩化水素（ＨＣｌ）気化器を用いて塩酸（ＨＣｌ）溶液を気化させ塩化水素（ＨＣｌ）ガスとし、所定濃度のＨＣｌを含む混合ガスに調整した後、混合ガスを煙道内に分散させ、水銀を含有する排ガス中に均一に噴霧する方法がある（例えば、特許文献２参照）。

　また、他のＨＣｌを供給する方法として、脱硝装置の前流側の煙道内に塩化アンモニウム（ＮＨ_４Ｃｌ）を粉体状として添加し、排ガスの高温雰囲気温度によりＮＨ_４Ｃｌを昇華させ、ＨＣｌ、アンモニア（ＮＨ_３）をそれぞれ気化させ、気化されたＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスを排ガスに混合する方法がある（例えば、特許文献３参照）。

　上記のような排ガス中の金属水銀を処理する方法では、塩酸溶液を用いる場合、塩酸は危険物であるため、輸送、取り扱いなど手間及びコストを要するという問題がある。また、ＨＣｌ気化器を用いた場合では、熱源としてスチーム等が必要となり、ＨＣｌ気化器など設備、運転、メンテナンスなどの費用を要するという問題がある。更に、ＮＨ_４Ｃｌ粉末を用いた場合では、粒径を細かくして分散させる必要があるため、ハンドリングが困難であり、噴霧量の制御が容易ではないという問題がある。

特開平１０−２３０１３７号公報 特開２００７−１６７７４３号公報 特開２００８−２２１０８７号公報

　そこで、近年、Ｈｇ^０を脱硝触媒にて酸化させるために、脱硝装置の前流側で塩化アンモニウム（ＮＨ_４Ｃｌ）溶液を噴霧する方法が検討されている。従来のように、塩酸溶液を用いる方法に比べ、ＮＨ_４Ｃｌ溶液は危険性が少ないため輸送、取り扱いが容易であり、なおかつ、液を噴霧するための気化器などの設備が不要であり、コストが低減できる。

　ボイラから排出される排ガスの排ガス処理システムの概略図を図３４に示す。図３４に示すように、排ガス処理システム１００は、燃料として石炭を供給するボイラ１０１から排出されたＮＯｘ、Ｈｇ^０を含有する排ガス１０２にＮＨ_４Ｃｌ溶液１０３を煙道１０４内に噴霧するＮＨ_４Ｃｌ噴霧装置１０５と、ＮＯｘを還元すると共に、Ｈｇ^０を酸化する脱硝触媒を備える還元脱硝装置１０６と、排ガス１０２中の酸化されたＨｇＣｌを除去する脱硫装置１０７とを有する。ボイラ１０１から排出された排ガス１０２中にＮＨ_４Ｃｌ溶液タンク１０８よりＮＨ_４Ｃｌ溶液１０３を噴霧ノズル１０９により噴霧し、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１０３が気化し、ＮＨ_３ガス、ＨＣｌガスを排ガス１０２に混合する。その後、排ガス１０２は還元脱硝装置１０６に供給され、還元脱硝装置１０６内の脱硝触媒によりＮＯｘの還元を行なうと共に、Ｈｇ^０を酸化する。その後、ＮＯｘ除去後の排ガス１０２は空気予熱器（エアヒータ）１１０で空気１１１と熱交換され、熱回収された後、電気集塵器１１２に供給され、熱回収後の排ガス１０２中の煤塵が除去される。排ガス１０２は脱硫装置１０７に供給され、脱硫装置１０７に供給される石膏石スラリー１１３と気液接触させ、ＳＯｘ、Ｈｇが除去され、浄化ガス１１４として煙突１１５より外部に排出される。

　また、煙道１０４内の還元脱硝装置１０６の前流側に設置されたＮＯｘ測定計１１６により排ガス１０２中のＮＯｘ濃度を測定し、脱硫装置１０７の後流側に設置されたＨｇ濃度計１１７によりＨｇの濃度を測定する。測定されたＮＯｘ濃度、Ｈｇ濃度の測定値に基づいて、ＮＨ_４Ｃｌ溶液タンク１０８より供給するＮＨ_４Ｃｌ溶液１０３の供給量、濃度を演算部１１８により算出する。算出されたＮＨ_４Ｃｌ溶液１０３の供給量、濃度に基づいて、制御手段１１９により煙道１０４内に供給されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１０３の供給量を制御する。

　また、脱硫装置１０７の塔底部に設置された酸化還元電位測定装置１２０により酸化還元電位を測定し、空気１２１の供給量を調整し、酸化水銀の還元防止と、放散防止を行なっている。

　このように、排ガス１０２中にＮＨ_４Ｃｌ溶液１０３を供給することで、排ガス１０２中のＮＯｘを除去すると共に、Ｈｇを酸化することができる。

　ここで、図３４に示す排ガス処理システム１００では、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１０３を噴霧する際に、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１０３が気化する前に煙道１０４の壁面や煙道１０４中の構造物に付着すると、腐食、灰の堆積、ヒートショックによる破損などを生じる虞がある。そのため、図３５に示すように、噴霧ノズル１０９は煙道１０４の壁面の端から一定距離離した位置に設置する必要がある。

　しかしながら、噴霧ノズル１０９を煙道１０４の壁際からある程度離した位置より噴霧すると、煙道１０４内にＮＨ_４Ｃｌ溶液１０３を均一に噴霧することはできず、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１０３から生じるＮＨ_３、ＨＣｌが気化した後のＮＨ_３濃度が不均一となり、脱硝性能が低下する、という問題がある。

　本発明は、前記問題に鑑み、還元剤、水銀塩素化剤を濃度ムラ無く均一に煙道内に供給し、水銀の除去性能、窒素酸化物の還元性能を維持することが可能な排ガス処理装置を提供することを目的とする。

　上述した課題を解決するため、下記構成とすることができる。
１）　本発明の第１の発明は、ボイラからの排ガス中に含まれる窒素酸化物、水銀を除去する排ガス処理装置であって、前記ボイラの下流の煙道内に、気化した際に酸化性ガスと還元性ガスとを生成する還元酸化助剤を噴霧ノズルにより液体状で噴霧する還元酸化助剤供給手段と、前記還元酸化助剤が気化する領域よりも後流側に設けられ、前記還元酸化助剤が気化した際に生成される前記酸化性ガス及び前記還元性ガスを前記排ガスと混合させるのを促進する混合手段と、前記排ガス中の窒素酸化物を前記還元性ガスで還元すると共に、前記酸化性ガス共存下で水銀を酸化する脱硝触媒を有する還元脱硝手段と、該還元脱硝手段において酸化された水銀をアルカリ吸収液を用いて除去する湿式脱硫手段と、を有することを特徴とする排ガス処理装置にある。

２）　第２の発明は、第１の発明において、前記還元酸化助剤が、塩化アンモニウムであることを特徴とする排ガス処理装置にある。

３）　第３の発明は、第１又は２の発明において、前記混合手段が、前記排ガスに旋回流を生じさせる旋回流誘起部材を前記排ガスの流れ方向と直交するように複数配置されたユニットであることを特徴とする排ガス処理装置にある。

４）　第４の発明は、第３の発明において、前記混合手段が、前記ユニットを前記排ガスの流れ方向に複数段設けられてなることを特徴とする排ガス処理装置にある。

５）　第５の発明は、第３又は４の発明において、前記旋回流誘起部材が、前記排ガスの入口側に対向面を有する一対の第１の旋回流誘起板と、前記排ガスの排出側に対向面を有する一対の第２の旋回流誘起板と、を有し、前記第１の旋回流誘起板と前記第２の旋回流誘起板とを連結する連結部において両方の対向面が異なるように各々連結されることを特徴とする排ガス処理装置にある。

６）　第６の発明は、第５の発明において、前記旋回流誘起部材の幅Ｌ、高さＤが、下記式の範囲内であることを特徴とする排ガス処理装置にある。
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／１０≦Ｌ≦ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（１）
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／１０≦Ｄ≦５×ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（２）
　但し、Ｂは設置位置における煙道の断面の一方の辺の長さであり、Ｈは煙道の断面の他方の辺の長さであり、ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）は煙道の断面の一方の辺の長さＢ、煙道の断面の他方の辺の長さＨのうちの何れかの短辺側の長さの値である。

７）　第７の発明は、第１又は２の発明において、前記混合手段が、前記煙道内に配設され、前記煙道内の前記排ガスのガス流れの上流側では平板状に形成されると共に、前記排ガスのガス流れの下流側に向かうに従って波形に形成される拡散旋回板であり、前記排ガスのガス流れの下流側に向かうに従って前記波形の振幅が大きくなるように形成されてなることを特徴とする排ガス処理装置にある。

８）　第８の発明は、第１乃至７の何れか一つの発明において、前記還元酸化助剤供給手段と前記還元脱硝手段との間に設けられ、前記煙道中にアンモニアガスを供給するアンモニアガス供給部、前記煙道内に塩化水素ガスを供給する塩化水素ガス供給部の何れか一方又は両方を有することを特徴とする排ガス処理装置にある。

　更に上述の課題を解決するため、更に下記構成を採用することもできる。

９）　即ち、噴霧ノズルが、前記還元酸化助剤を前記排ガスの流通する煙道の内壁に付着しないように供給するようにしてもよい。

１０）　少なくともガス流速、液滴初速、液滴径、排ガス温度、液滴温度から求められる液滴が蒸発するまでの移動距離ｌと、噴射角度αに基づいて、前記煙道の内壁から前記噴霧ノズルのノズル孔までの最短距離ｘが、下記式を満たすように前記噴霧ノズルを配置するようにしてもよい。
ｘ＞ｌ×ｓｉｎα・・・（３）

１１）　前記噴霧ノズルのノズル孔は、前記煙道の壁面から０．５ｍ以上離した位置に設けるようにしてもよい。

１２）　噴霧ノズルが前記煙道内に複数設けられる場合、複数の噴霧ノズルは下記式を満たすように配置するようにしてもよい。
ａ≦ｂ／５・・・（４）
　但し、ａは噴霧ノズルのノズル孔のノズル孔間距離であり、ｂは煙道の断面の長さのうちの長辺側の長さである。

１３）　前記噴霧ノズルが、前記還元酸化助剤を噴霧するノズル孔を複数有するようにしてもよい。

１４）　前記噴霧ノズルが、前記還元酸化助剤を噴霧するノズル孔を複数有する場合において、前記ノズル孔同士の間隔が０．３ｍ以下とするようにしてもよい。

１５）　前記噴霧ノズルが前記煙道内に複数設けられる場合、各々の前記噴霧ノズルからの噴霧量を変更可能としてもよい。

１６）　前記煙道が前記煙道内に前記還元酸化助剤を供給する供給位置よりも後流側の前記煙道の内壁に突状部材を設けるようにしてもよい。

１７）　前記煙道が前記煙道内に前記還元酸化助剤を供給する供給位置よりも後流側に前記煙道内の通路を狭くするくびれ部を設けるようにしてもよい。

１８）　前記還元脱硝手段の上流側に設けられるガイドベーンに、気化した前記酸化性ガス、前記還元性ガスの前記排ガスへの混合を促進する混合促進補助部材を設けるようにしてもよい。

１９）　前記噴霧ノズルが、前記還元酸化助剤と、前記還元酸化助剤の噴霧用の空気とを噴射させる二流体ノズルとしてもよい。

２０）　前記還元酸化助剤を供給する供給位置よりも上流側に、前記排ガスの流速を測定する流量測定装置を設けるようにしてもよい。

２１）　ボイラからの排ガス中に含まれる窒素酸化物、水銀を除去する排ガスの水銀除去方法であって、以下の工程を有するようにしてもよい。
　前記ボイラの煙道内に気化した際に酸化性ガスと還元性ガスとを生成する還元酸化助剤を噴霧ノズルにより液体状で噴霧する還元酸化助剤供給工程
　前記還元酸化助剤が気化する領域よりも後流側に、前記還元酸化助剤が気化した際に生成される前記酸化性ガス及び前記還元性ガスを前記排ガスと混合させるのを促進する混合工程
　脱硝触媒で前記排ガス中の窒素酸化物を前記還元性ガスで還元すると共に、前記酸化性ガス共存下で水銀を酸化する還元脱硝処理工程
　該還元脱硝処理工程において酸化された水銀をアルカリ吸収液を用いて除去する湿式脱硫工程

２２）　前記還元酸化助剤として、塩化アンモニウムを用いるようにしてもよい。

２３）　更に前記還元酸化助剤を供給する供給位置よりも上流側に、前記排ガスの流速を測定する流量測定工程を有し、測定された前記排ガスの流速に基づいて前記還元酸化助剤の噴霧量、噴霧角度、噴霧初速度を調整するようにしてもよい。

２４）　前記還元脱硝処理工程の前工程側に、前記排ガス中の窒素酸化物の濃度を測定する窒素酸化物濃度測定工程と、前記還元脱硝処理工程の後工程側に、前記排ガス中の水銀の濃度を測定する水銀濃度測定工程とを含み、前記窒素酸化物濃度測定工程により得られた前記排ガス中の窒素酸化物の濃度と、前記水銀濃度測定工程により得られた前記排ガス中の水銀の濃度との何れか一方又は両方に基づいて、前記還元酸化助剤供給工程において供給する前記還元酸化助剤の供給量を調整するようにしてもよい。

２５）　前記還元酸化助剤供給工程と前記還元脱硝処理工程との間に、前記煙道中にアンモニアガスを供給するアンモニアガス供給工程、前記煙道中に塩化水素ガスを供給する塩化水素ガス供給工程の何れか一方又は両方を含み、前記流量測定工程により測定された前記排ガスの流速に基づいて前記アンモニアガス供給工程より供給する前記アンモニアガス、前記塩化水素ガス供給工程より供給する前記塩化水素ガスの何れか一方又は両方の噴霧量、噴霧角度、噴霧初速度を調整するようにしてもよい。

　本発明によれば、還元酸化助剤が気化する領域よりも後流側に還元酸化助剤が気化した際に発生する酸化性ガス及び還元性ガスを排ガスと混合させるのを促進することで、酸化性ガス、還元性ガスを濃度ムラ無く均一に煙道内に供給することができる。このため、還元脱硝装置において水銀の酸化性能を有すると共に、窒素酸化物の還元性能を維持することができると共に、ヒートショックによる煙道や煙道内構造物の破損、腐食、排ガス中の灰の堆積などを防止することができる。

図１は、本発明の実施例１に係る排ガス処理装置の構成を示す概略図である。 図２は、排ガス処理装置の構成の一部を示す図である。 図３は、噴霧ノズルから噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液の煙道に対する噴射角度を説明する図である。 図４は、ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給手段の構成の一例を示す図である。 図５は、煙道内への噴霧ノズルの挿入の一例を示す図である。 図６は、煙道内への噴霧ノズルの挿入の他の例を示す図である。 図７は、混合器の一例を示す平面図である。 図８は、混合器を構成する旋回流誘起部材の平面図である。 図９は、旋回流誘起部材の正面図である。 図１０は、旋回流誘起部材の斜視図である。 図１１は、混合器を煙道内に設置した時の排ガスのガス流れを模式的に示す図である。 図１２は、図１１の部分拡大図である。 図１３は、混合器を煙道内に設置していない場合の排ガス中のＮＨ_３ガスの濃度分布の一例を模式的に示す図である。 図１４は、混合器を煙道内に設置した場合の排ガス中のＮＨ_３ガスの濃度分布の一例を模式的に示す図である。 図１５は、混合器の圧損と混合器の寸法の関係を示す図である。 図１６は、本発明の実施例２に係る排ガス処理装置の煙道を排ガスの流れ方向から見た時の断面を示す図である。 図１７は、本発明の実施例３に係る排ガス処理装置の煙道を排ガスの流れ方向から見た時の断面を示す図である。 図１８は、噴霧ノズルの構成を簡略に示す図である。 図１９は、噴霧ノズルの部分拡大図である。 図２０は、本発明の実施例４に係る排ガス処理装置の煙道を排ガスの流れ方向から見た時の断面を示す図である。 図２１は、本発明の実施例５に係る排ガス処理装置の煙道の短辺方向から見た時の図である。 図２２は、煙道の長辺方向から見た時の図である。 図２３は、本発明の実施例６に係る排ガス処理装置の煙道の短辺方向から見た時の図である。 図２４は、煙道の長辺方向から見た時の図である。 図２５は、煙道の短辺方向から見た時の図である。 図２６は、煙道の長辺方向から見た時の図である。 図２７は、本発明の実施例７に係る排ガス処理装置の一部を示す図である。 図２８は、図２７中の符号Ｚを示す部分拡大斜視図である。 図２９は、本発明の実施例８に係る排ガス処理装置の煙道内の拡散旋回板を示す模式図である。 図３０は、図２９中のＡ−Ａ断面を簡略に示す図である。 図３１は、拡散旋回板の斜視概略図である。 図３２は、他の拡散旋回板の設置状態を示す図である。 図３３は、本発明の実施例９に係る排ガス処理装置の構成を簡略に示す図である。 図３４は、ボイラから排出される排ガスの排ガス処理システムの概略図を示す図である。 図３５は、煙道の排ガスの流れ方向から見た時の噴霧ノズルの配置を示す図である。

　以下、この発明につき図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。また、下記実施例における構成要素には、当業者が容易に想定できるもの、あるいは実質的に同一のものが含まれる。

　本発明による実施例１に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。
　図１は、本発明の実施例１に係る排ガス処理装置の構成を示す概略図であり、図２は、排ガス処理装置の構成の一部を示す図である。
　図１、２に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置１０は、ボイラ１１からの排ガス１２中に含まれる窒素酸化物（ＮＯｘ）、水銀（Ｈｇ）を除去する排ガス処理装置であって、ボイラ１１の下流の煙道１３内に、還元酸化助剤として塩化アンモニウム（ＮＨ_４Ｃｌ）を含む塩化アンモニウム（ＮＨ_４Ｃｌ）溶液１４を噴霧ノズル１５により液体状で噴霧する塩化アンモニウム（ＮＨ_４Ｃｌ）溶液供給手段（還元酸化助剤供給手段）１６と、ＮＨ_４Ｃｌが気化する領域よりも後流側に設けられ、ＮＨ_４Ｃｌが気化した際に生成される酸化性ガスとして塩化水素（ＨＣｌ）ガス及び還元性ガスとしてアンモニア（ＮＨ_３）ガスを排ガス１２と混合させるのを促進する混合器（混合手段）１７と、排ガス１２中のＮＯｘをＮＨ_３ガスで還元すると共に、ＨＣｌガス共存下でＨｇを酸化する脱硝触媒を有する還元脱硝装置（還元脱硝手段）１８と、脱硝された排ガス１２を熱交換する熱交換器（エアヒータ）１９と、脱硝された排ガス１２中の煤塵を除去する集塵器２０と、還元脱硝装置１８において酸化されたＨｇをアルカリ吸収液として石灰石膏スラリー２１を用いて除去する湿式脱硫装置２２とを有するものである。

　なお、本実施例に係る排ガス処理装置１０においては、還元酸化助剤としてＮＨ_４Ｃｌを用いているが、本発明はこれに限定されるものではなく、還元酸化助剤は気化した際に酸化性ガスと還元性ガスとを生成するものであれば用いることができる。
　また、本発明においては、還元酸化助剤とは、酸化性ガス共存下で水銀（Ｈｇ）を酸化するのに用いられる酸化助剤と、還元性ガスによりＮＯｘを還元する還元剤として機能するものをいう。本実施例では、酸化性ガスとしてＨＣｌガスが用いられ、還元性ガスとしてＮＨ_３ガスが用いられている。

　ボイラ１１から排出される排ガス１２には、ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給手段１６よりＮＨ_４Ｃｌ溶液１４が供給される。ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給手段１６は、噴霧ノズル１５を含んでいる。噴霧ノズル１５は、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を液体状で煙道１３内に供給する塩化アンモニウム（ＮＨ_４Ｃｌ）溶液供給管２５と、煙道１３内にＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を圧縮して噴霧させる空気２６を煙道１３内に供給する空気供給管２７とを有し、二流体ノズルで構成されている。噴霧ノズル１５は、ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給管２５及び空気供給管２７の先端部にＮＨ_４Ｃｌ溶液１４及び空気２６を同時に噴射するためのノズル孔を有している。

　ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４は塩化アンモニウム（ＮＨ_４Ｃｌ）溶液タンク２８内で所定濃度に調整される。また、ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給管２５から供給されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の流量はバルブＶ１により調整される。ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４は、ＮＨ_４Ｃｌ溶液タンク２８からＮＨ_４Ｃｌ溶液供給管２５内を通過して噴霧ノズル１５より煙道１３内に噴霧される。

　ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給手段１６は、噴霧ノズル１５をＮＨ_４Ｃｌ溶液１４が排ガス１２の流通する煙道１３の内壁１３ａに付着しないように供給するように配置している。ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を排ガス１２が流通する煙道１３の内壁１３ａに付着しないように供給する配置としては、噴霧ノズル１５が煙道１３内において、煙道１３の内壁１３ａから一定以上の距離を置いて配置される構造であることが好ましい。一定以上の距離とは、噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴が噴霧ノズル１５のノズル孔から煙道１３の内壁１３ａに到達する前に気化するのに十分な距離である。実際の煙道寸法、実際の処理条件を考慮すると、噴霧ノズル１５のノズル孔は、例えば煙道１３の壁面から０．５ｍ以上離した位置に設けるのが好ましい。

　噴霧ノズル１５のノズル孔の位置が、煙道１３の壁面から０．５ｍ以上離した位置とするのは、以下に示すように、排ガス１２のガス流速、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴初速、液滴径、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の煙道１３に対する噴射角度、排ガス１２の排ガス温度、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴温度などを考慮する必要があるためである。その一例として、例えば以下のように決定できる。

　即ち、煙道１３内の排ガス１２のガス流速が１５ｍ／ｓ程度、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴初速が３００ｍ／ｓ程度、排ガス１２のガス温度が３５０℃程度、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴温度が２０℃程度である場合、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴径に応じて、推定されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴が噴霧から蒸発するまでの時間と、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴が蒸発するまでの移動距離とは異なる。
　ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴径と、液滴が噴霧から蒸発するまでの時間と、液滴が蒸発するまでの移動距離との関係の一例を表１に示す。表１中、ｔはＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴が噴霧から蒸発するまでの時間を表し、ｌは液滴が蒸発するまでの移動距離を表す。

　表１に示すように、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴径が４０μｍ程度の時、この液滴が噴霧から蒸発するまでの時間ｔは０．０３２ｓ程度であり、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴が蒸発するまでの移動距離ｌは、噴霧ノズル１５から排ガス１２の流れと平行の向きに０．７６ｍ程度であると計算される。また、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴径が６０μｍ程度の時、この液滴が噴霧から蒸発するまでの時間ｔは０．０６８ｓ程度であり、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴が蒸発するまでの移動距離ｌは、噴霧ノズル１５から排ガス１２の流れと平行の向きに１．６ｍ程度であると計算される。また、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴径が８０μｍ程度の時、この液滴が噴霧から蒸発するまでの時間ｔは０．１１９ｓ程度であり、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴が蒸発するまでの移動距離ｌは、噴霧ノズル１５から噴霧方向に２．７ｍ程度であると計算される。

　次に、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の煙道１３に対する噴射角度を検討する。図３は、噴霧ノズルから噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液の煙道に対する噴射角度を説明する図である。図３中、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａから噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴の煙道１３の壁面に対する噴射角度をαとし、煙道１３の内壁１３ａから噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａまでの最短距離をｘとする。
　図３に示すように、噴霧ノズル１５は、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａから噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴の煙道１３の壁面に対する噴射角度αに応じて、下記式（ｉ）を満たすように設置することで、噴霧ノズル１５から噴霧される液滴が煙道１３の壁面に衝突しないようにすることができる。
ｌ×ｓｉｎα＜ｘ・・・（ｉ）
　但し、ｌは、ＮＨ_４Ｃｌ溶液の液滴が蒸発するまでの移動距離を表す。

　噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａから噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴の煙道１３の壁面に対する噴射角度αが、排ガス１２のガス流れ方向に対して１０°程度とした時の煙道１３の内壁１３ａから噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａまでの最短距離ｘの一例を表２に示す。

　表２に示すように、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴径が４０μｍ程度の時、煙道１３の内壁１３ａから噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａまでの最短距離ｘは０．１３ｍ程度である。また、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴径が６０μｍ程度の時、煙道１３の内壁１３ａから噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａまでの最短距離ｘは０．２８ｍ程度である。また、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴径が８０μｍ程度の時、煙道１３の内壁１３ａから噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａまでの最短距離ｘは０．４７ｍ程度である。

　よって、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａから噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴の煙道１３の壁面に対する噴射角度αが、排ガス１２のガス流れ方向に対して１０°程度である時、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴径が４０μｍ程度の場合には、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａは煙道１３から０．１３ｍ以上離して設ける必要がある。また、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴径が６０μｍ程度の場合には、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａは煙道１３から０．２８ｍ以上離して設ける必要がある。また、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴径が８０μｍ程度の場合には、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａは煙道１３から０．４７ｍ以上離して設ける必要がある。

　従って、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａは、例えば煙道１３の壁面から０．５ｍ以上離した位置に設けるようにする。これにより、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａの位置は、排ガス１２のガス流速、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａから噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴初速、液滴径、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の煙道１３に対する噴射角度、排ガス１２の排ガス温度、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴温度などに応じて、噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴が噴霧ノズル１５から煙道１３の内壁１３ａに到達する前に気化するのに十分な距離とすることができる。この結果、噴霧ノズル１５はＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を排ガス１２の流通する煙道１３の内壁１３ａに付着しないように供給することができる。

　噴露ノズル１５は、上記のように、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４と圧縮用の空気２６とを同時に噴射する二流体ノズルで構成されている。空気２６は、空気供給部３１から空気供給管２７を介して噴霧ノズル１５に送給され、噴霧ノズル１５からＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を噴霧する際の圧縮用の空気として用いられる。これにより、噴霧ノズル１５から噴射されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を空気２６により煙道１３内に微細な液滴として噴霧することができる。

　また、空気供給管２７から供給される空気２６の流量はバルブＶ２により調整される。空気供給管２７から供給される空気２６の流量により、噴霧ノズル１５のノズル孔から噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴の大きさを調整することができる。

　また、噴霧ノズル１５から噴射される空気２６の流量は、例えば気水比１００以上１００００以下（体積比）とするのが好ましい。これは、噴霧ノズル１５から噴射されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を微細な液滴として煙道１３内に噴霧させるようにするためである。

　ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給手段１６は、噴霧ノズル１５を用いて噴霧ノズル１５からＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を煙道１３内に噴霧するようにしているが、本発明はこれに限定されるものではない。ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給手段１６は、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を安定して煙道１３内に噴霧できるものであればよい。図４は、ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給手段の構成の一例を示す図である。図４に示すように、ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給手段１６は、噴霧ノズル１５をＮＨ_４Ｃｌ溶液供給管２５を内管とし、空気供給管２７を外管とした二重管構造とし、ノズル孔１５ａの先端部にノズル孔１５ａが設けられている。噴霧ノズル１５を空気供給管２７がＮＨ_４Ｃｌ溶液供給管２５を囲うように構成し、噴霧ノズル１５を煙道１３内に挿入することで、空気２６はＮＨ_４Ｃｌ溶液供給管２５と空気供給管２７との間を流れるため、煙道１３内の排ガス１２の熱が空気２６によりＮＨ_４Ｃｌ溶液１４に伝達されるのを防ぐことができる。よって、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４が排ガス１２の熱により加熱されるのを防ぐことができるため、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４が噴射される直前まで液体状態を維持することができる。

　また、ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給手段１６は、煙道１３内に噴霧ノズル１５を囲うように煙道１３内に挿入された吹込み管３２と、吹込み管３２内に空気３３を供給する空気供給管３４とを有している。また、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａは、吹込み管３２の先端部の側壁面の噴射孔３５に設けられている。

　空気３３は、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴を更に煙道１３内に分散させるために用いられる。空気３３は空気供給部３６から空気供給管３４を介して吹込み管３２に送給され、吹込み管３２の噴射孔３５と噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａとの隙間３７から噴射される。隙間３７から空気３３を噴射することで、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴を煙道１３内に分散させることができる。また、図１に示すように、空気供給部３６から供給される空気３３の流量はバルブＶ３により調整される。

　また、空気３３は、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４のＮＨ_４Ｃｌが吹込み管３２に付着するのを防止するためと、噴霧ノズル１５内の温度上昇を抑制しＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の沸騰及び塩化アンモニウム粒子の析出を防止するために用いられる。図４に示すように、吹込み管３２が噴霧ノズル１５を囲うように煙道１３内に挿入され、空気３３は吹込み管３２と噴霧ノズル１５のＮＨ_４Ｃｌ溶液供給管２５との間を流れるため、空気３３はＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の冷却用の空気として働く。このため、煙道１３内の排ガス１２の熱が吹込み管３２の外側から噴霧ノズル１５のＮＨ_４Ｃｌ溶液供給管２５内に伝達されるのを防ぐことができる。よって、噴霧ノズル１５内の温度上昇を防止し、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４が加熱されるのを防ぐことで、噴霧ノズル１５内でＮＨ_４Ｃｌ溶液１４が沸騰するのを防止することができ、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４が噴射される直前まで液体状態を維持することができる。また、噴霧ノズル１５の腐食も防止することができる。

　また、噴霧ノズル１５内の温度上昇を防止できるため、ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給管２５、空気供給管２７を構成する材料として金属材料を用いることができる。ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給管２５、空気供給管２７を構成する材料として、例えば、ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給管２５には耐食金属例えばハステロイＣなどのニッケル基耐熱・耐食合金、樹脂ライニング鋼管（低温度部）を例示できる。空気供給管２７には炭素鋼、ステンレス等を例示することができる。

　また、噴霧ノズル１５は、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の噴霧用として二流体ノズルを用いているが、本発明はこれに限定されるものではなく、通常の液体噴霧用の一流体ノズルを用いてもよい。

　また、噴霧ノズル１５は、ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給管２５と空気供給管２７との二重管構造とし、ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給管２５の周囲を空気供給管２７で囲んでいるため、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４が排ガス１２の熱により加熱されるのを防ぐことができるが、噴霧ノズル１５の周囲に吹込み管３２を設けることで、より安定してＮＨ_４Ｃｌ溶液１４が排ガス１２の熱により加熱されるのを防ぐことが可能となる。

　ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給管２５は空気供給管２７内に設けられているが、ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給管２５は空気供給管２７内に設けず、空気供給管２７の外側に設けるようにしてもよい。

　また、空気２６は空気供給部３１から供給され、空気３３は空気供給部３６から供給され、各々別々の供給源から空気を供給するようにしているが、本発明はこれに限定されるものではなく、同一の供給源から空気を供給するようにしてもよい。即ち、空気３３は空気供給部３１から供給される空気を用いてもよい。また、空気２６は空気供給部３６から供給される空気を用いてもよい。

　また、噴霧ノズル１５より煙道１３内に噴霧されたＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴は、排ガス１２の高温雰囲気温度により蒸発することで微細なＮＨ_４Ｃｌの固体粒子を生成し、下記式（１）のように、ＨＣｌとＮＨ_３とに分解し、昇華する。よって、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を噴霧ノズル１５から噴霧することにより、噴霧されたＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴から、ＨＣｌ、ＮＨ_３を生じ、ＮＨ_３ガス、ＨＣｌガスを煙道１３内に供給することができる。
ＮＨ_４Ｃｌ→ＮＨ_３＋ＨＣｌ・・・（１）

　また、煙道１３内の排ガス１２の温度は、例えば３２０℃以上４２０℃以下であり、高温である。噴霧ノズル１５のＮＨ_４Ｃｌ溶液供給管２５は、吹込み管３２内に設けられ、空気３３がＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の冷却用として用いられている。このため、噴霧ノズル１５から噴射される直前までＮＨ_４Ｃｌ溶液１４は液体状態を維持し、噴霧ノズル１５からＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を液滴状で噴霧することで、排ガス１２の高温雰囲気温度により噴霧したＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴を気化させることができる。

　また、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴径は、平均して１ｎｍ以上１００μｍ以下の微細な液滴とするのが好ましい。平均して１ｎｍ以上１００μｍ以下の微細な液滴を生成することで、噴霧されたＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴から生じるＮＨ_４Ｃｌの固体粒子を排ガス１２中に短い滞留時間でＮＨ_３、ＨＣｌに分解し、昇華させることができる。これにより、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を予め加熱しておく必要がないため、煙道１３、噴霧ノズル１５の低級化、腐食を防止することができる。

　ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４は、塩化アンモニウム（ＮＨ_４Ｃｌ）粉末を水に溶解させて生成することができる。ＮＨ_４Ｃｌ粉末、水の各々の供給量を調整することで所定濃度のＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を調整することができる。ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４は、ＨＣｌ溶液とＮＨ_３溶液とを所定濃度の割合で混合させて生成するようにしてもよい。

　また、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の濃度は、例えば液滴の温度が２０℃の場合、２０ｗｔ％以上３０ｗｔ％以下とするのが好ましい。表３は、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴の温度と、溶解度と、濃度との関係を示す。表３に示すように、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の溶解度は液滴の温度に応じておおよそ決まっているためである。

　また、煙道１３内の排ガス１２の温度は、ボイラ１１の燃焼条件にもよるが、例えば３２０℃以上４２０℃以下が好ましく、３２０℃以上３８０℃以下がより好ましく、３５０℃以上３８０℃以下が更に好ましい。これはこれらの温度帯において脱硝触媒上でＮＯｘの脱硝反応と、Ｈｇの酸化反応とを同時に効率的に生じさせることができるためである。

　よって、噴霧ノズル１５から液体状態のＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を噴霧することで、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を排ガス１２の高温雰囲気温度によりＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスに分解し、煙道１３内に供給することができるため、排ガス１２中のＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの濃度分布を均一にすることができる。また、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４が気化する前に煙道１３の壁面に付着するのを防止することができるため、煙道１３の腐食等に起因して発生する煙道１３の破損を防止することができる。

　また、図５は、煙道内への噴霧ノズルの挿入の一例を示す図である。本実施例に係る排ガス処理装置１０においては、図５に示すように、噴霧ノズル１５を煙道１３内に垂直に挿入し、噴霧ノズル１５の先端部の側壁面に設けたノズル孔１５ａからＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を排ガス１２のガス流れ方向に噴霧するようにしているが、本発明はこれに限定されるものではない。図６は、煙道内への噴霧ノズルの挿入の他の例を示す図である。図６に示すように、噴霧ノズル１５を煙道１３内に所定角度斜めにして挿入し、噴霧ノズル１５の先端部にノズル孔１５ａを設け、噴霧ノズル１５の先端部に設けたノズル孔１５ａからＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を噴霧するようにしてもよい。

　排ガス１２は、ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給手段１６より噴霧されたＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴から生じたＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスを含んだ後、混合器１７に送給される。混合器１７で排ガス１２を攪拌することで、排ガス１２にＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの混合を促進することができ、排ガス１２におけるＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの濃度分布を均一にすることができる。

　本実施例の混合器１７は、噴霧ノズル１５から噴霧されたＮＨ_４Ｃｌ溶液１４が気化する領域よりも後流側に設けられる。一般的なプラント運転条件においては、混合器１７は、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を供給する供給位置よりも１ｍ以上後流側に設けるのが好ましい。これは、現実的なプラント運転条件においては、混合器１７がＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の供給位置より１ｍより小さいと、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴が気化する前に混合器１７と接触してしまうケースが多いためである。よって、混合器１７をＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を供給する供給位置よりも１ｍ以上後流側に設けることで、排ガス１２におけるＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの混合を更に促進させることができる。また、混合器１７は現実的な機器配置の観点からＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の供給位置より１０ｍ程度までとする。

　また、混合器１７の構成を図７~図１０に示す。図７は、混合器の一例を示す平面図であり、図８は、混合器を構成する旋回流誘起部材の平面図であり、図９は、旋回流誘起部材の正面図であり、図１０は、旋回流誘起部材の斜視図である。尚、図７~図１０中、符号４２については符号４６の部材との違いを明確にするためハッチングを加えて示している。
　図７に示すように、本実施例の混合器１７は、排ガス１２に旋回流を生じさせる旋回流誘起部材４１を排ガス１２の流れ方向と直交するように六個配置されたユニットで形成されるものである。図８~図１０に示すように、旋回流誘起部材４１は、排ガス１２の入口側に対向面４２ａを有する一対の第１の旋回流誘起板４２と、排ガス１２の排出側に対向面４３ａを有する一対の第２の旋回流誘起板４３と、を有し、第１の旋回流誘起板４２と第２の旋回流誘起板４３とを連結する連結部として平板状の中間部材４４において第１の旋回流誘起板４２の対向面４２ａと第２の旋回流誘起板４３の対向面４３ａとが異なるように各々連結されている。本実施例においては、第１の旋回流誘起板４２の対向面４２ａと第２の旋回流誘起板４３の対向面４３ａとが約９０°異なるようにして配置されている。

　第１の旋回流誘起板４２と第２の旋回流誘起板４３とは、各々、略三角形状に形成されている。また、第１の旋回流誘起板４２は排ガス１２の入口側に設けられ、第２の旋回流誘起板４３は排ガス１２の排出側に設けられるため、旋回流誘起部材４１を正面から見たとき、第１の旋回流誘起板４２は第２の旋回流誘起板４３より下側に位置している。また、中間部材４４は平板であり、第１の旋回流誘起板４２と第２の旋回流誘起板４３とを連結するかなめとして機能している。また、第１の旋回流誘起板４２には下部支持板４５が設けられ、第２の旋回流誘起板４３には上部支持板４６が設けられている。下部支持板４５、上部支持板４６により隣接する旋回流誘起部材４１同士を連結するようにしている。

　図１０に示すように、排ガス１２が旋回流誘起部材４１に流入すると、排ガス１２は第１の旋回流誘起板４２の対向面４２ａの裏面側に衝突してガス流れが変化し、第２の旋回流誘起板４３の方向に流れる。その後、排ガス１２は第２の旋回流誘起板４３の対向面４３ａの裏面側に衝突して更にガス流れが変化する。このため、排ガス１２は、第１の旋回流誘起板４２、第２の旋回流誘起板４３によりガス流れが変化し、第１の旋回流誘起板４２、第２の旋回流誘起板４３を迂回するようにして流れ、旋回流誘起部材４１の排ガス１２の流入方向から排ガス１２の排出方向に向かって旋回しながら流れる。

　また、本実施例においては、第１の旋回流誘起板４２の対向面４２ａと第２の旋回流誘起板４３の対向面４３ａとを約９０°異なる向きとなるように配置しているが、本発明はこれに限定されるものではない。第１の旋回流誘起板４２の対向面４２ａと第２の旋回流誘起板４３の対向面４３ａとの向きは、旋回流誘起部材４１に流入した排ガス１２を旋回流誘起部材４１の排ガス１２の流入方向から排ガス１２の排出方向に向かって旋回させながら流すことができる角度であればよい。

　また、本実施例においては、混合器１７は、図７に示すように、旋回流誘起部材４１を排ガス１２の流れ方向と直交するように六個配置されたユニットとしているが、本発明はこれに限定されるものではなく、煙道１３の面積等に応じて旋回流誘起部材４１を設置する数は適宜変更する。

　また、本実施例においては、混合器１７は排ガス１２の流れ方向に旋回流誘起部材４１が６個配置されたユニットを１段として構成されているが、本発明はこれに限定されるものではなく、排ガス１２の流れ方向に旋回流誘起部材４１が複数配置されたユニットを複数段設置するようにしてもよい。また、本実施例の混合器１７は排ガス１２の流れ方向と直交する方向に旋回流誘起部材４１が複数配置されたユニットを設けると共に、排ガス１２の流れ方向に旋回流誘起部材４１が複数配置されたユニットを複数設けるようにしてもよい。

　図１１は、混合器を煙道内に設置した時の排ガスのガス流れを模式的に示す図であり、図１２は、図１１の部分拡大図である。なお、図１１、１２中には、図７同様、旋回流誘起部材４１を煙道１３の幅方向に６個設けている。
　図１１、１２に示すように、排ガス１２は、旋回流誘起部材４１を通過する際、第１の旋回流誘起板４２及び第２の旋回流誘起板４３に衝突してガス流れが変化し、第１の旋回流誘起板４２、第２の旋回流誘起板４３を迂回するようにして流れることで、排ガス１２を旋回しながら煙道１３の下側から上側に向かって流すことができるため、排ガス１２とＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスとの混合を促進することができる。

　また、混合器１７は、噴霧ノズル１５から噴霧されたＮＨ_４Ｃｌ溶液１４が気化する領域よりも後流側に設けられているため、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴が気化する前に混合器１７と接触するのを防止できるため、ヒートショックによる混合器１７の破損、混合器１７の腐食、排ガス１２中の灰の堆積などを防止することができる。

　図１３、１４は、図２におけるＡ−Ａ断面図であり、図１３は、混合器を煙道内に設置していない場合の排ガス中のＮＨ_３ガスの濃度分布の一例を模式的に示す図である。図１４は、混合器を煙道内に設置した場合の排ガス中のＮＨ_３ガスの濃度分布の一例を模式的に示す図である。なお、図１３中、符号１０４は、図３４に示す従来の排ガス処理システムの煙道を示す。

　図１３、１４に示すように、混合器１７を設置していない場合の方が還元脱硝装置１８に流入する直前の排ガス１２中のＮＨ_３ガスの濃度分布のばらつきは、煙道１３内に混合器１７を設置している場合に比べ還元脱硝装置１８に流入する直前の排ガス１２中のＮＨ_３ガスの濃度分布のばらつきよりも大きくなっている。

　よって、噴霧ノズル１５から噴霧されたＮＨ_４Ｃｌ溶液１４が気化する領域よりも後流側に混合器１７を設けることで、煙道１３内における排ガス１２にＮＨ_３ガスの混合を促進させることができるため、排ガス１２中のＮＨ_３ガスの濃度分布のばらつきは抑えられ、ＮＨ_３ガスの濃度分布のばらつきは例えば５％程度の範囲内とし、ほぼ均一とすることができる。このため、還元脱硝装置１８において脱硝触媒でのＮＯｘの還元効率を向上させることができる。

　また、噴霧ノズル１５から噴霧されたＮＨ_４Ｃｌ溶液１４が気化する領域よりも後流側に混合器１７を設けることで、煙道１３内における排ガス１２にＮＨ_３ガスの他にＨＣｌガスの混合も促進することができる。このため、排ガス１２中のＨＣｌガスの濃度分布のばらつきは抑えられ、ＨＣｌガスの濃度分布のばらつきについても例えば５％程度の範囲内とし、ほぼ均一とすることができる。このため、還元脱硝装置１８において脱硝触媒でのＨｇの酸化性能を向上させることができる。

　また、図７~図１０に示すように、旋回流誘起部材４１の幅Ｌ、高さＤが、下記式（２）、（３）の範囲内であることが好ましい。
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／１０≦Ｌ≦ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（２）
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／１０≦Ｄ≦５×ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（３）
　但し、Ｂは設置位置における煙道の断面の長辺であり、Ｈは煙道の断面の短辺であり、ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）は煙道の断面の長辺Ｂ、煙道の断面の短辺Ｈのうちの何れか短い方の辺である。煙道の断面の長辺Ｂ、短辺Ｈが同じ長さである場合にはどちらでもよい。

　旋回流誘起部材４１を上記式（２）、（３）の範囲内とするのは、以下に示すように、混合器１７の圧損の条件、排ガス１２中のＮＨ_３の濃度のバラツキ、製造する際の加工性の観点、現実の運転条件の観点、メンテナンス性の観点などを考慮して定める必要があるためである。
　図１５は、混合器１７の圧損と混合器の寸法の関係を示す図である。図１５に示すように、混合器１７の圧損が２５ｍｍＡｑ以下であるためには、下記式（４）を満たす必要がある。また、排ガス１２中のＮＨ_３の濃度の濃度バラツキを５％以下とするためには、下記式（５）を満たす必要がある。
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）×Ｄ／Ｌ^２≧２・・・（４）
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）×Ｄ／Ｌ^２≦５・・・（５）

　即ち、圧損の条件として、混合器１７の圧損が２５ｍｍＡｑ以下であるためには、上記式（４）を満たす必要がある。また、混合器１７の効果として排ガス１２中のＮＨ_３の濃度の濃度バラツキを５％以下とするためには、上記式（５）を満たす必要がある。

　また、混合器１７は製造する際の加工性の観点、現実の運転条件の観点、メンテナンス性の観点から上記式（２）、下記式（６）を満たす必要がある。
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／１０≦Ｌ≦ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（２）
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／１０≦Ｄ・・・（６）

　上記式（４）、（５）より、Ｄは下記式（７）のように表せる。
２Ｌ^２／ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）≦Ｄ≦５Ｌ^２／ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（７）

　上記式（７）に上記式（２）を代入すると、Ｄは下記式（８）のように表せる。
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／５０≦Ｄ≦５×ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（８）

　そして、上記式（８）に上記式（６）を考慮すると、Ｄは上記式（３）のように表される。
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／１０≦Ｄ≦５×ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（３）

　このように、旋回流誘起部材４１の幅Ｌ、高さＤが、上記式（２）、（３）の範囲内にあることで、複数の旋回流誘起部材４１を煙道１３内に設置することができるため、排ガス１２にＨＣｌ、ＮＨ_３の混合を促進させることができる。

　また、第１の旋回流誘起板４２および第２の旋回流誘起板４３の形状は、下部支持板４５及び上部支持板４６から中間部材４４にかけて形成される三角形状に限定されるものではなく、排ガス１２に旋回流を発生させ、排ガス１２のＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスとの混合を促進させることができる形状であればよい。例えば第１の旋回流誘起板４２および第２の旋回流誘起板４３の形状は、第２の旋回流誘起板４３及び第１の旋回流誘起板４２の一端側から他端側にかけて曲線型、波型などとしてもよい。

　よって、本実施例に係る排ガス処理装置１０によれば、混合器１７として煙道１３の断面方向に旋回流誘起部材４１を複数設けることで、排ガス１２中にＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの混合を促進させることができるため、噴霧ノズル１５より噴霧されたＮＨ_４Ｃｌ溶液１４が気化して生じるＮＨ_３及びＨＣｌの濃度の分布の均一化を図ることができる。これにより、還元脱硝装置１８において脱硝触媒によりＨｇの酸化性能およびＮＯｘの還元性能を向上させることができると共に、ヒートショックによる煙道１３や混合器１７など煙道内構造物の破損、煙道１３の腐食、排ガス１２中の灰の堆積などを防止することができる。

　また、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴から生じたＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスは、図１に示すように、排ガス１２に同伴して還元脱硝装置１８に送給される。図２に示すように、還元脱硝装置１８は、３つの脱硝触媒層４７−１~４７−３で構成されている。また、排ガス１２は還元脱硝装置１８を通過する前に整流板４８でガス流れを均一にする。ＮＨ_４Ｃｌが分解して生じたＮＨ_３ガスは還元脱硝装置１８でＮＯｘの還元脱硝用に用い、ＨＣｌガスはＨｇの酸化用に用いてＮＯｘ及びＨｇを排ガス１２から除去する。

　即ち、還元脱硝装置１８に充填されている脱硝触媒層４７−１~４７−３の脱硝触媒上でＮＨ_３ガスは下記式（９）のようにＮＯｘを還元脱硝し、ＨＣｌガスは下記式（１０）のようにＨｇを水銀酸化する。
４ＮＯ＋４ＮＨ_３＋Ｏ_２→４Ｎ_２＋６Ｈ_２Ｏ・・・（９）
Ｈｇ＋１／２Ｏ_２＋２ＨＣｌ→ＨｇＣｌ_２＋Ｈ_２Ｏ・・・（１０）

　また、還元脱硝装置１８は、３つの脱硝触媒層４７−１~４７−３で構成されているが、本発明はこれに限定されるものではなく、還元脱硝装置１８は、脱硝性能に応じて脱硝触媒層の数を適宜変更することができる。

　また、図１に示すように、排ガス１２は、還元脱硝装置１８において排ガス１２中のＮＯｘの還元とＨｇの酸化がされた後、エアヒータ１９、集塵器２０を通過して湿式脱硫装置２２に送給される。また、エアヒータ１９と集塵器２０との間には熱回収器を設けるようにしてもよい。

　湿式脱硫装置２２では、排ガス１２を装置本体４９内の底部の壁面側から送給し、アルカリ吸収液として用いられる石灰石膏スラリー２１を吸収液送給ライン５０により装置本体４９内に供給し、ノズル５１より塔頂部側に向かって噴流させる。装置本体４９内の底部側から上昇してくる排ガス１２と、ノズル５１から噴流して流下する石灰石膏スラリー２１とを対向して気液接触させ、排ガス１２中のＨｇＣｌ、硫黄酸化物（ＳＯｘ）は石灰石膏スラリー２１中に吸収され、排ガス１２から分離、除去され、排ガス１２は浄化される。石灰石膏スラリー２１により浄化された排ガス１２は、浄化ガス５２として塔頂部側より排出され、煙突５３から系外に排出される。

　排ガス１２の脱硫に用いられる石灰石膏スラリー２１は、水に石灰石粉末を溶解させた石灰スラリＣａＣＯ_３と、石灰と排ガス１２中のＳＯｘが反応し更に酸化させた石膏スラリＣａＳＯ_４と、水とを混合させて生成される。石灰石膏スラリー２１は、例えば湿式脱硫装置２２の装置本体４９の塔底部６５に貯留した液を揚水したものが用いられる。装置本体４９内で排ガス１２中のＳＯｘは石灰石膏スラリー２１と下記式（１１）のような反応を生じる。
ＣａＣＯ_３＋ＳＯ_２＋０．５Ｈ_２Ｏ→ＣａＳＯ_３・０．５Ｈ_２Ｏ＋ＣＯ_２・・・（１１）

　一方、排ガス１２中のＳＯｘを吸収した石灰石膏スラリー２１は、装置本体４９内に供給される水５４と混合され、装置本体４９の塔底部６５に供給される空気５５により酸化処理される。このとき、装置本体４９内を流下した石灰石膏スラリー２１は、水５４、空気５５と下記式（１２）のような反応を生じる。
ＣａＳＯ_３・０．５Ｈ_２Ｏ＋０．５Ｏ_２＋１．５Ｈ_２Ｏ→ＣａＳＯ_４・２Ｈ_２Ｏ・・・（１２）

　また、湿式脱硫装置２２の塔底部６５に貯留される脱硫に用いた石灰石膏スラリー２１は酸化処理された後、塔底部６５より抜き出され、脱水器５６に送給された後、塩化水銀（ＨｇＣｌ）を含んだ脱水ケーキ（石膏）５７として系外に排出される。脱水器５６として、例えばベルトフィルターなどが用いられる。また、脱水したろ液（脱水ろ液）は、例えば脱水ろ液中の懸濁物、重金属の除去、脱水ろ液のｐＨ調整などの排水処理が行われる。この排水処理された脱水ろ液の一部は湿式脱硫装置２２に返送され、脱水ろ液の他の一部は排水として処理される。

　また、アルカリ吸収液として石灰石膏スラリー２１を用いているが、排ガス１２中のＨｇＣｌを吸収できるものであれば他の溶液をアルカリ吸収液として用いることができる。

　石灰石膏スラリー２１はノズル５１より塔頂部側に向かって噴流させる方法に限定されるものではなく、例えばノズル５１から排ガス１２と対向するように流下させてもよい。

＜ＮＨ_４Ｃｌ溶液の噴霧量の制御＞
　噴霧ノズル１５の上流側には、排ガス１２の流量を計測する流量計６１が設けられている。流量計６１により排ガス１２の流量が測定される。流量計６１により測定された排ガス１２の流量の値は制御装置６２に送られ、排ガス１２の流量の値に基づいて噴霧ノズル１５から噴射するＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の流量、角度、初速度などを調整することができる。

　また、湿式脱硫装置２２の出口側には、ＮＯｘ濃度計６３が設けられている。ＮＯｘ濃度計６３で測定された浄化ガス５２中のＮＯｘ濃度の値は、制御装置６２に伝達される。制御装置６２はＮＯｘ濃度計６３で測定された浄化ガス５２中のＮＯｘ濃度の値から還元脱硝装置１８におけるＮＯｘの還元割合を確認することができる。よって、ＮＯｘ濃度計６３で測定された浄化ガス５２中のＮＯｘ濃度の値からＮＨ_４Ｃｌ溶液１４のＮＨ_４Ｃｌ濃度、供給流量などを制御することで、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４のＮＨ_４Ｃｌ濃度を所定の脱硝性能を満足するようにすることができる。

　また、煙道１３にはボイラ１１から排出される排ガス１２中のＨｇ含有量を測定する水銀（Ｈｇ）濃度計６４−１、６４−２が設けられている。Ｈｇ濃度計６４−１は、ボイラ１１と噴霧ノズル１５との間の煙道１３に設けられ、Ｈｇ濃度計６４−２は、還元脱硝装置１８と熱交換器１９との間に設けられる。Ｈｇ濃度計６４−１、６４−２で測定された排ガス１２中のＨｇ濃度の値は、制御装置６２に伝達される。制御装置６２は、Ｈｇ濃度計６４−１、６４−２で測定された排ガス１２中のＨｇ濃度の値から排ガス１２中に含まれるＨｇの含有量を確認することができる。Ｈｇ濃度計６４−１、６４−２で測定された排ガス１２中のＨｇ濃度の値からＮＨ_４Ｃｌ溶液１４のＮＨ_４Ｃｌ濃度、供給流量を制御することで、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４のＮＨ_４Ｃｌ濃度、供給流量を所定の脱硝性能を満足すると共に、Ｈｇの酸化性能を維持するようにすることができる。

　また、湿式脱硫装置２２の塔底部６５には、石灰石膏スラリー２１の酸化還元電位を測定する酸化還元電位測定制御装置（ＯＲＰコントローラ）６６が設けられている。このＯＲＰコントローラ６６により石灰石膏スラリー２１の酸化還元電位の値を測定する。測定された酸化還元電位の値に基づいて湿式脱硫装置２２の塔底部６５に供給される空気５５の供給量を調整する。塔底部６５に供給される空気５５の供給量を調整することで、湿式脱硫装置２２の塔底部６５に貯留する石灰石膏スラリー２１内に捕集されている酸化されたＨｇが還元されるのを防止し、煙突５３より放散されるのを防止することができる。

　湿式脱硫装置２２内の石灰石膏スラリー２１の酸化還元電位は、石灰石膏スラリー２１からのＨｇの再飛散を防止するためには、例えば１５０ｍＶ以上６００ｍＶ以下の範囲内にあることが好ましい。これは酸化還元電位が上記範囲内であれば石灰石膏スラリー２１中にＨｇＣｌ_２として捕集されたＨｇが安定な領域であり、大気中への再飛散を防ぐことができるためである。

　また、本実施例に係る排ガス処理装置１０においては、還元酸化助剤として、ＮＨ_４Ｃｌを用いているが、ＮＨ_４Ｃｌ以外の臭化アンモニウム（ＮＨ_４Ｂｒ）、ヨウ化アンモニウム（ＮＨ_４Ｉ）などのハロゲン化アンモニウムを還元酸化助剤として用い、水に溶解した溶液を用いてもよい。

　このように、本実施例に係る排ガス処理装置１０によれば、還元脱硝装置１８の上流側で煙道１３内に噴霧したＮＨ_４Ｃｌ溶液１４のＮＨ_４Ｃｌが気化する領域よりも後流側にＮＨ_４Ｃｌが気化した際に生成されるＨＣｌ、ＮＨ_３を排ガス１２と混合させるのを促進することができる。このため、ＨＣｌ、ＮＨ_３を濃度ムラ無く均一に煙道１３内に供給することができるので、還元脱硝装置１８においてＨｇの除去性能を維持すると共に、ＮＯｘの還元性能を維持することができると共に、ヒートショックによる煙道１３や混合器１７など煙道内構造物の破損、煙道１３や混合器１７の腐食、排ガス１２中の灰の堆積などを防止することができる。

　本発明による実施例２に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。本発明の実施例２に係る排ガス処理装置は、図１に示す本発明の実施例１に係る排ガス処理装置１０の構成と同様であるため、本実施例においては、煙道における噴霧ノズルの構成を示す図のみを用いて説明する。図１６は、本発明の実施例２に係る排ガス処理装置の煙道を排ガスの流れ方向から見た時の断面を示す図である。なお、実施例１に係る排ガス処理装置の構成と重複する部材については、同一符号を付してその説明は省略する。

　図１６に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置は、複数の噴霧ノズル７０が、下記式（１３）を満たすように煙道１３内に配置してなるものである。
ａ≦ｂ／５・・・（１３）
　但し、ａは噴霧ノズルのノズル孔のノズル孔間距離であり、ｂは煙道の断面の長さのうちの長辺側の長さである。

　上記式（１３）を満たすように複数の噴霧ノズル７０を煙道１３内に配置することで、煙道１３内に設置する噴霧ノズル７０の数を従来よりも多くすることができ、煙道１３内に噴霧ノズル１５を適切に配置することができる。このため、排ガス１２中に噴霧されるＮＨ_３、ＨＣｌ量を更に多くすることができるため、排ガス１２中へのＮＨ_３ガス、ＨＣｌガスの混合を促進することができる。

　また、複数の噴霧ノズル７０は、好ましくは、下記式（１４）を満たすように煙道１３内に配置する。
ａ≦ｂ／１０・・・（１４）

　よって、本実施例に係る排ガス処理装置によれば、上記式（１３）を満たすように複数の噴霧ノズル７０を煙道１３内に配置することで、排ガス１２にＮＨ_３の混合を促進させることができる。このため、ＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスを濃度ムラ無く均一に煙道１３内に供給することができ、還元脱硝装置１８においてＨｇの酸化性能を向上させると共に、ＮＯｘの還元性能を向上させることができる。

　本発明による実施例３に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。
　本発明の実施例３に係る排ガス処理装置は、図１に示す本発明の実施例１に係る排ガス処理装置１０の構成と同様であるため、本実施例においては、煙道における噴霧ノズルの構成を示す図のみを用いて説明する。
　図１７は、本発明の実施例３に係る排ガス処理装置の煙道を排ガスの流れ方向から見た時の断面を示す図であり、図１８は、噴霧ノズルの構成を簡略に示す図である。なお、実施例１、２に係る排ガス処理装置の構成と重複する部材については、同一符号を付してその説明は省略する。

　図１７、１８に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置は、噴霧ノズル７１が、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を噴霧するノズル孔７１ａを四つ設けるようにしたものである。噴霧ノズル７１のノズル孔７１ａを増加させることで、１本の噴霧ノズル７１から煙道１３内に噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の量を増加させることができるため、排ガス１２にＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの混合を促進することができる。

　このため、還元脱硝装置１８においてＨｇの酸化性能、ＮＯｘの還元性能を更に向上させることができる。

　また、ノズル孔７１ａ同士の間隔ｃは、０．３ｍ以下であるのが好ましい。液滴が４０μｍ程度と仮定した場合、表２より液滴の水平方向の移動距離（即ち、煙道１３の内壁１３ａから噴霧ノズル７１のノズル孔７１ａまでの最短距離ｘ）は０．１３ｍとなる。液滴は蒸発、昇華した後はガス流れ方向に流れるため、濃度分布の均一化のためには、蒸発・昇華までに２つのノズル孔７１ａから噴霧された液滴が重なるのが望ましい。噴霧ノズル７１の部分拡大図を図１９に示す。図１９に示すように、２つのノズル孔７１ａから出る液滴が蒸発までに水平方向に進む間隔の和が、０．２６ｍ（＝０．１３×２）である。そのため、ノズル孔７１ａ同士の間隔ｃは０．３ｍ以下とすることで２つのノズル孔７１ａから噴出される液滴を重ねることができる。また、現実的に用いられる液滴径は、制御性、装置寸法の関係から液滴が４０μｍ以上８０μｍ以下のものを採用する場合が多く、その液滴径の下限値として４０μｍ程度の場合、ノズル孔７１ａ同士の間隔ｃは０．３ｍ以下とすることで２つのノズル孔７１ａから噴霧された液滴同士を重ねることができる。

　また、本実施例に係る排ガス処理装置においては、各々の噴霧ノズル７１はノズル孔７１ａを四つ設けるようにしているが、本発明はこれに限定されるものではなく、２、３、又は５つ以上設けるようにしてもよい。

　本発明による実施例４に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。本発明の実施例４に係る排ガス処理装置は、図１に示す本発明の実施例１に係る排ガス処理装置１０の構成と同様であるため、本実施例においては、煙道における噴霧ノズルの構成を示す図のみを用いて説明する。本発明の実施例４に係る排ガス処理装置は、噴霧ノズルが煙道１３内に２４本設けられる場合、各々の噴霧ノズルからの噴霧量を変更可能としたものである。図２０は、本発明の実施例４に係る排ガス処理装置の煙道を排ガスの流れ方向から見た時の断面を示す図である。なお、実施例１乃至３に係る排ガス処理装置の構成と重複する部材については、同一符号を付してその説明は省略する。

　図２０に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置では、煙道１３の短辺側に設けられる噴霧ノズル７０−１、７０−１１~７０−１３、７０−２３、７０−２４の噴霧量が、煙道１３の長辺側に設けられる噴霧ノズル７０−２~７０−１０、７０−１４~７０−２２の噴霧量より多くしたものである。例えば、噴霧ノズル７０−２~７０−１０、７０−１４~７０−２２の噴霧量を１としたとき、噴霧ノズル７０−１、７０−１１~７０−１３、７０−２３、７０−２４の噴霧量は１．５とする。

　煙道１３の短辺側に設けられる噴霧ノズル７０−１、７０−１１~７０−１３、７０−２３、７０−２４から噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の噴霧量を煙道１３の長辺側に設けられる噴霧ノズル７０−２~７０−１０、７０−１４~７０−２２から噴霧されるＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の噴霧量よりも多くすることで、煙道１３の端部にまで効率良くＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を噴霧することができる。このため、煙道１３の端部近傍を流れる排ガス１２にまでＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスを供給することができ、還元脱硝装置１８においてＨｇの酸化性能、ＮＯｘの還元性能を更に向上させることができる。

　また、本実施例に係る排ガス処理装置においては、煙道１３の長辺側に設けられる噴霧ノズル７０−２~７０−１０、７０−１４~７０−２２の噴霧量を１とした時、煙道１３の短辺側に設けられる噴霧ノズル７０−１、７０−１１~７０−１３、７０−２３、７０−２４の噴霧量は１．５としたが、本発明はこれに限定されるものではない。煙道１３の短辺側に設けられる噴霧ノズルと、煙道１３の長辺側に設けられる噴霧ノズルとの比は、排ガス１２中のＮＯｘ濃度、Ｈｇ濃度、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の噴霧量などに応じて適宜調整する。

　本実施例に係る排ガス処理装置においては、煙道１３内に２４本の噴霧ノズル７０−１~７０−２４を設けているが、本発明はこれに限定されるものではなく、煙道１３内の設置面積等に応じて噴霧ノズルを複数本設けるようにしてもよい。

　本発明による実施例５に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。本発明の実施例５に係る排ガス処理装置は、図１に示す本発明の実施例１に係る排ガス処理装置１０の構成と同様であるため、本実施例においては、煙道の構成を示す図のみを用いて説明する。図２１は、本発明の実施例５に係る排ガス処理装置の煙道の短辺方向から見た時の図であり、図２２は、煙道の長辺方向から見た時の図である。なお、実施例１乃至４に係る排ガス処理装置の構成と重複する部材については、同一符号を付してその説明は省略する。

　図２１、２２に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置は、煙道１３が煙道１３内にＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を供給する供給位置よりも後流側で、かつＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴が気化している領域の煙道１３の内壁に突状部材７２を設けてなるものである。突状部材７２を煙道１３の内壁に設けることで、排ガス１２が流通可能な煙道１３の開口幅が小さくなるため、煙道１３の壁面近傍に排ガス１２のガス流れによる渦を生成することができる。このため、煙道１３の壁面近傍を流れる排ガス１２におけるＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの混合を促進することができ、還元脱硝装置１８においてＨｇの酸化性能、ＮＯｘの還元性能を向上させることができる。

　また、突状部材７２の設置位置は、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴が突起部材７２と衝突しないようにするため、噴霧ノズル１５から噴霧されたＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴が気化した後の領域に設けるようにするのが好ましく、特に噴霧ノズル１５から１ｍ以上後流側の離れた位置に設置するのが好ましい。

　また、本実施例に係る排ガス処理装置においては、突状部材７２の形状を板状としているが、本発明はこれに限定されるものではなく、箱型、三角形状など他の形状としてもよい。

　本発明による実施例６に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。本発明の実施例６に係る排ガス処理装置は、図１に示す本発明の実施例１に係る排ガス処理装置１０の構成と同様であるため、本実施例においては、煙道の構成を示す図のみを用いて説明する。図２３は、本発明の実施例６に係る排ガス処理装置の煙道の短辺方向から見た時の図であり、図２４は、煙道の長辺方向から見た時の図である。なお、実施例１乃至５に係る排ガス処理装置の構成と重複する部材については、同一符号を付してその説明は省略する。

　図２３、２４に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置は、煙道１３内にＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を供給する供給位置よりも後流側に煙道１３内の通路を狭くするくびれ部７３を設けてなるものである。煙道１３の壁面に煙道１３内の通路を狭くするくびれ部７３を設けることで、煙道１３の壁面近傍に排ガス１２のガス流れによる渦を生成することができるため、煙道１３の壁面近傍を流れる排ガス１２におけるＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの混合を促進することができる。このため、排ガス１２中のＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの濃度ムラを抑制することができ、還元脱硝装置１８においてＨｇの酸化性能、ＮＯｘの還元性能を向上させることができる。

　また、本実施例に係る排ガス処理装置においては、煙道１３の通路を狭くしてくびれ部７３を形成するようにしているが、本発明はこれに限定されるものではない。例えば、図２５、２６に示すように、くびれ部７３と同じ形状のくびれ部材７４を煙道１３の壁面に設けるようにしてもよい。これにより、くびれ部材７４の近傍に排ガス１２のガス流れによる渦を生成することができるため、煙道１３の壁面近傍を流れる排ガス１２におけるＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの混合を促進することができる。

　また、くびれ部７３の設置位置は、実施例５における突状部材７２の場合と同様に、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴がくびれ部７３と衝突しないようにするため、噴霧ノズル１５から噴霧されたＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴が気化した後の領域に設けるようにするのが好ましく、特に噴霧ノズル１５から１ｍ以上後流側の離れた位置に設置するのが好ましい。

　本発明による実施例７に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。本発明の実施例７に係る排ガス処理装置は、図１に示す本発明の実施例１に係る排ガス処理装置１０の構成と同様であるため、本実施例においては、煙道の構成を示す図のみを用いて説明する。図２７は、本発明の実施例７に係る排ガス処理装置の一部を示す図であり、図２８は、図２７中の符号Ｚを示す部分拡大斜視図である。なお、実施例１乃至６に係る排ガス処理装置の構成と重複する部材については、同一符号を付してその説明は省略する。

　図２７、２８に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置は、還元脱硝装置１８の上流側に設けられるガイドベーン７５に、ＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの排ガス１２への混合を促進する混合促進補助部材７６が設けられてなるものである。混合促進補助部材７６は、複数のガイドベーン７５同士を連結するリブ７７と直交する方向に伸びる複数の板状部材である。ガイドベーン７５同士を連結するリブ７７に混合促進補助部材７６を設けることで、排ガス１２のガス流れを乱すことができるため、混合器１７において排ガス１２におけるＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの混合が十分でない場合でも、還元脱硝装置１８の上流側で排ガス１２におけるＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの混合を促進することができる。このため、排ガス１２中のＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの濃度ムラを抑制することができ、還元脱硝装置１８においてＨｇの酸化性能、ＮＯｘの還元性能を向上させることができる。

　本発明による実施例８に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。本発明の実施例８に係る排ガス処理装置は、図１に示す本発明の実施例１に係る排ガス処理装置１０の構成と同様であるため、本実施例においては、煙道の構成を示す図のみを用いて説明する。図２９は、本発明の実施例８に係る排ガス処理装置の煙道内の拡散旋回板を示す模式図であり、図３０は、図２９中のＡ−Ａ断面を簡略に示す図であり、図３１は、拡散旋回板の斜視概略図である。尚、本実施例に係る排ガス処理装置は、実施例１乃至７に係る排ガス処理装置の構成と同様であるため、同一部材には同一の符号を付し、その説明は省略する。

　図２９~図３１に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置では、煙道１３内にガス拡散促進手段として拡散旋回板７８が配設されている。拡散旋回板７８は、煙道１３内の排ガス１２のガス流れの上流側では平板状に形成されると共に、排ガス１２のガス流れの下流側に向かうに従って波形に形成され、排ガス１２のガス流れの下流側に向かうに従って波形の振幅が大きくなるように形成されている。即ち、拡散旋回板７８は、煙道１３内の排ガス１２のガス流れの上流側に平板で形成される平板部７８ａと、排ガス１２のガス流れの下流側に向かうに従って波形に形成される波板部７８ｂとで構成されている。

　また、図３０に示すように、拡散旋回板７８と煙道１３との間には拡散旋回板７８を支持する支持部材７９が設けられ、拡散旋回板７８は支持部材７９を介して煙道１３の内壁に平板部７８ａと波板部７８ｂとで連結されている。拡散旋回板７８を煙道１３の内壁から所定間隔を持たせて設けることができるため、煙道１３の内壁付近のＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの濃度が低い低濃度領域と煙道１３の中心部分のＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの濃度が高い高濃度領域の境界付近に、拡散旋回板７８を設けることができる。

　煙道１３の内壁から所定間隔を持たせた状態で拡散旋回板７８を設けることができるため、煙道１３内の排ガス１２が上昇すると、図２９~図３１に示すように、拡散旋回板７８の出口側で排ガス１２のガス流れ方向に排ガス１２の縦渦流を形成させることができる。即ち、本実施例では、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を噴霧する噴霧ノズル１５の噴流軸に縦渦を発生させることができる。

　この縦渦流によって、煙道１３の内壁近傍を流れるＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの濃度が低い低濃度排ガス１２ａと、煙道１３の中心部分を流れるＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの濃度が高い高濃度排ガス１２ｂとを互いに巻き込んで混合することができる。拡散旋回板７８の出口側の下流域では、低濃度排ガス１２ａと高濃度排ガス１２ｂとが混合した混合排ガス１２ｃは、この縦渦の遠心力により、半径方向に拡げられることとなる。これにより、拡散旋回板７８の出口側の下流域では、拡散旋回板７８により発生した縦渦流が崩壊し、混合排ガス１２ｃの拡散が急激に促進することができる。

　従って、煙道１３の内壁から所定間隔を持たせた状態で拡散旋回板７８を設けることで、拡散旋回板７８の出口側の下流域では、低濃度排ガス１２ａと高濃度排ガス１２ｂとの混合を更に促進し、ＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの拡散を更に促進することができるため、煙道１３内にＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスを更に均一に拡散させることができる。また、煙道１３内にＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスを均一に拡散することができるため、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を噴霧する噴霧ノズル１５を設置する数を削減し、ノズル同士の間隔を広げても煙道１３内におけるＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの濃度の均一性を確保できる。

　また、拡散旋回板７８は、排ガス１２のガス流れ方向から見ると、図３１に示すように、排ガス１２のガス流れの閉塞率は小さく、ガス流れの偏向度も小さいため、圧力損失を小さくすることができると共に、排ガス１２の送風用に用いるファンなどの負荷を低減することができる。

　また、本実施例においては、拡散旋回板７８は排ガス１２のガス流れの上流側から下流側に向かうに従って平板状から波形となるように形成されているが、本発明はこれに限定されるものではない。図３２は、他の拡散旋回板の設置状態を示す図である。図３２に示すように、拡散旋回板７８の形状を矩形の互い違い形状としてもよい。

　本発明による実施例９に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。図３３は、本発明の実施例９に係る排ガス処理装置の構成を簡略に示す図である。尚、本実施例に係る排ガス処理装置は、実施例１乃至８に係る排ガス処理装置の構成と同様であるため、同一部材には同一の符号を付して重複した説明は省略する。

　図３３に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置８０は、ＮＨ_４Ｃｌ溶液供給手段１６と還元脱硝装置１８との間に設けられ、煙道１３中に還元剤としてアンモニア（ＮＨ_３）ガス８１を供給するアンモニア（ＮＨ_３）ガス噴射手段８２を有するものである。ＮＨ_３ガス噴射手段８２は、ＮＨ_３ガス８１を貯蔵しているＮＨ_３ガス供給部８３と、ＮＨ_３ガス８１を煙道１３に送給するアンモニア（ＮＨ_３）ガス送給通路８４と、煙道１３内にＮＨ_３ガス８１を噴射する噴射ノズル８５とで構成されている。また、噴射ノズル８５から噴射されるＮＨ_３ガス８１の噴射量はバルブＶ４により調整される。ＮＨ_３ガス８１はＮＨ_４Ｃｌ溶液１４のような液滴と異なり煙道１３に衝突しても煙道１３を損傷するなどの被害がないため、煙道１３の壁面領域にもＮＨ_３ガス８１を噴射することができる。このため、煙道１３の壁際の低濃領域でのＮＨ_３濃度を上げることができ、排ガス１２中のＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの濃度ムラを抑制することができる。

　また、噴射ノズル８５より煙道１３内に供給する位置は、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の噴霧位置より１ｍ以上後流側とするのが好ましい。これは、噴射ノズル８５にＮＨ_４Ｃｌ溶液１４の液滴が衝突するのを防ぐためである。

　よって、本実施例に係る排ガス処理装置８０によれば、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を煙道１３内に噴霧した後、ＮＨ_３ガス噴射手段８２より煙道１３内にＮＨ_３ガス８１を噴射することで、煙道１３の壁際の低濃領域でのＮＨ_３濃度を上げることができるため、排ガス１２中のＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの濃度ムラを抑制することができ、還元脱硝装置１８においてＨｇの酸化性能を維持すると共に、ＮＯｘの還元性能を向上させることができる。

＜ＮＨ_３ガスの噴射量の制御＞
　噴霧ノズル１５の上流側には、排ガス１２の流量を計測する流量計６１が設けられ、排ガス１２の流量が測定される。流量計６１により測定された排ガス１２の流量の値に基づいて制御装置６２は噴射ノズル８５から噴射するＮＨ_３ガス８１の流量、角度、初速度などを調整することができる。

　よって、ボイラ１１等の燃焼設備から排出される排ガス１２中のＮＯｘ濃度のバランスが通常よりも高く、ＮＨ_４Ｃｌ溶液１４を煙道１３内に噴霧するだけでは、必要量のＮＨ_３を供給することができない場合には、噴射ノズル８５からＮＨ_３ガス８１を煙道１３内に噴射することで、排ガス１２にＮＯｘを還元するのに必要な分のＮＨ_３ガスを供給することができると共に、煙道１３内における排ガス１２中に供給されるＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの濃度分布のばらつきを低減することができる。このため、排ガス１２中のＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスの濃度ムラを抑制することができ、還元脱硝装置１８においてＨｇの酸化性能を向上させると共に、ＮＯｘの還元性能を維持することができる。

　また、ＮＨ_３ガス供給部８３より供給されるＮＨ_３ガス８１の供給量は、ＮＯｘ濃度計６３の値を用いて制御するようにしてもよい。

　また、本実施例に係る排ガス処理装置８０においては、ＮＨ_３ガス供給部８３のみを設け、ＮＨ_３ガス８１を煙道１３内に供給できるようにしているが、本発明はこれに限定されるものではない。ＮＨ_３ガス供給部８３に代えて煙道１３内に酸化性ガスとして塩化水素（ＨＣｌ）ガスを供給する塩化水素（ＨＣｌ）ガス供給部を設け、煙道１３内にＨＣｌガスを供給するようにしてもよい。これにより排ガス１２にＨｇを酸化するのに必要量のＨＣｌガスを供給することができる。また、流量計６１により測定された排ガス１２の流速に基づいて前記ＨＣｌガス供給部より供給するＨＣｌガスの噴霧量、噴霧角度、初速度を調整することができる。

　更に、ＮＨ_３ガス供給部８３と前記ＨＣｌガス供給部の両方を設けるようにしてもよい。流量計６１により測定された排ガス１２の流速に基づいてＮＨ_３ガス供給部８３および前記ＨＣｌガス供給部より供給するＮＨ_３ガス８１およびＨＣｌガスの噴霧量、噴霧角度、初速度を調整することができる。これにより、排ガス１２に別途ＮＨ_３ガス及びＨＣｌガスの供給を行なうようにしているので、排ガス１２中のＮＯｘ又はＨｇ濃度の変動が生じるような場合においても適切な対応が可能となる。

　酸化性ガスに用いられる酸化助剤としては、ＨＣｌに限定されるものではなく、ＨＣｌ以外の臭化水素（ＨＢｒ）、ヨウ化水素（ＨＩ）などのハロゲン化水素を酸化性ガスとして用いてもよい。

　以上のように、本発明に係る排ガス処理装置は、煙道内に噴霧したＮＨ_４Ｃｌ溶液の微細な液滴から生じるＨＣｌガス、ＮＨ_３ガスと排ガスとの混合の促進を図ることができるので、排ガス中のＨｇ、ＮＯｘを除去する排ガス処理装置に用いるのに適している。

　１０、８０　排ガス処理装置
　１１　ボイラ
　１２　排ガス
　１３　煙道
　１４　塩化アンモニウム（ＮＨ_４Ｃｌ）溶液
　１５　噴霧ノズル
　１６　塩化アンモニウム（ＮＨ_４Ｃｌ）溶液供給手段（還元酸化助剤供給手段）
　１７　混合器（混合手段）
　１８　還元脱硝装置（還元脱硝手段）
　１９　熱交換器（エアヒータ）
　２０　集塵器
　２１　石灰石膏スラリー
　２２　湿式脱硫装置
　２５　塩化アンモニウム（ＮＨ_４Ｃｌ）溶液供給管
　２６、３３、５５　空気
　２７、３４　空気供給管
　２８　塩化アンモニウム（ＮＨ_４Ｃｌ）溶液タンク
　３１、３６　空気供給部
　３２、７０　吹込み管
　３５　噴射孔
　３７　隙間
　４１　旋回流誘起部材
　４２　第１の旋回流誘起板
　４３　第２の旋回流誘起板
　４４　中間部材（連結部）
　４５　下部支持板
　４６　上部支持板
　４７−１~４７−３　脱硝触媒層
　４８　整流板
　４９　装置本体
　５０　吸収液送給ライン
　５１　ノズル
　５２　浄化ガス
　５３　煙突
　５４　水
　５６　脱水器
　５７　石膏
　６１　流量計
　６２　制御装置
　６３　ＮＯｘ濃度計
　６４−１、６４−２　水銀（Ｈｇ）濃度計
　６５　塔底部
　６６　酸化還元電位測定制御装置（ＯＲＰコントローラ）
　７２　突状部材
　７３　くびれ部
　７４　くびれ部材
　７５　ガイドベーン
　７６　混合促進補助部材
　７７　リブ
　７８　拡散旋回板
　７８ａ　平板部
　７８ｂ　波板部
　７９　支持部材
　８１　アンモニア（ＮＨ_３）ガス
　８２　アンモニア（ＮＨ_３）ガス噴射手段
　８３　ＮＨ_３ガス供給部
　８４　アンモニア（ＮＨ_３）ガス送給通路
　８５　噴射ノズル
　Ｖ１~Ｖ４　バルブ

Claims (8)

1. 　ボイラからの排ガス中に含まれる窒素酸化物、水銀を除去する排ガス処理装置であって、
   　前記ボイラの下流の煙道内に、気化した際に酸化性ガスと還元性ガスとを生成する還元酸化助剤を噴霧ノズルにより液体状で噴霧する還元酸化助剤供給手段と、
   　前記還元酸化助剤が気化する領域よりも後流側に設けられ、前記還元酸化助剤が気化した際に生成される前記酸化性ガス及び前記還元性ガスと前記排ガスとの混合を促進する混合手段と、
   　前記排ガス中の窒素酸化物を前記還元性ガスで還元すると共に、前記酸化性ガス共存下で水銀を酸化する脱硝触媒を有する還元脱硝手段と、
   　該還元脱硝手段において酸化された水銀をアルカリ吸収液を用いて除去する湿式脱硫手段と、
   を有することを特徴とする排ガス処理装置。
2. 　請求項１において、
   　前記還元酸化助剤が、塩化アンモニウムであることを特徴とする排ガス処理装置。
3. 　請求項１又は２において、
   　前記混合手段が、前記排ガスに旋回流を生じさせる旋回流誘起部材を前記排ガスの流れ方向と直交するように複数配置されたユニットであることを特徴とする排ガス処理装置。
4. 　請求項３において、
   　前記混合手段が、前記ユニットを前記排ガスの流れ方向に複数段設けられてなることを特徴とする排ガス処理装置。
5. 　請求項３又は４において、
   　前記旋回流誘起部材が、
   　前記排ガスの入口側に対向面を有する一対の第１の旋回流誘起板と、
   　前記排ガスの排出側に対向面を有する一対の第２の旋回流誘起板と、を有し、
   　前記第１の旋回流誘起板と前記第２の旋回流誘起板とを連結する連結部において両方の対向面が異なるように各々連結されることを特徴とする排ガス処理装置。
6. 　請求項５において、
   　前記旋回流誘起部材の幅Ｌ、高さＤが、下記式の範囲内であることを特徴とする排ガス処理装置。
   ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／１０≦Ｌ≦ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（１）
   ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／１０≦Ｄ≦５×ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（２）
   　但し、Ｂは設置位置における煙道の断面の一方の辺の長さであり、Ｈは煙道の断面の他方の辺の長さであり、ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）は煙道の断面の一方の辺の長さＢ、煙道の断面の他方の辺の長さＨのうちの何れかの短辺側の長さの値である。
7. 　請求項１又は２において、
   　前記混合手段が、前記煙道内に配設され、前記煙道内の前記排ガスのガス流れの上流側では平板状に形成されると共に、前記排ガスのガス流れの下流側に向かうに従って波形に形成される拡散旋回板であり、
   　前記排ガスのガス流れの下流側に向かうに従って前記波形の振幅が大きくなるように形成されてなることを特徴とする排ガス処理装置。
8. 　請求項１乃至７の何れか一つにおいて、
   　前記還元酸化助剤供給手段と前記還元脱硝手段との間に設けられ、前記煙道中にアンモニアガスを供給するアンモニアガス供給部、前記煙道内に塩化水素ガスを供給する塩化水素ガス供給部の何れか一方又は両方を有することを特徴とする排ガス処理装置。

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