WO2010150831A1 - ハンガー組立体およびフロート板ガラス製造装置 - Google Patents

ハンガー組立体およびフロート板ガラス製造装置 Download PDF

Info

Publication number
WO2010150831A1
WO2010150831A1 PCT/JP2010/060688 JP2010060688W WO2010150831A1 WO 2010150831 A1 WO2010150831 A1 WO 2010150831A1 JP 2010060688 W JP2010060688 W JP 2010060688W WO 2010150831 A1 WO2010150831 A1 WO 2010150831A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
hanger assembly
silicon nitride
float
nitride material
oxide
Prior art date
Application number
PCT/JP2010/060688
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
和雄 浜島
成明 富田
信之 伴
Original Assignee
旭硝子株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 旭硝子株式会社 filed Critical 旭硝子株式会社
Priority to EP10792149A priority Critical patent/EP2447225A1/en
Priority to JP2011519927A priority patent/JP5510454B2/ja
Priority to CN2010800279240A priority patent/CN102803166A/zh
Publication of WO2010150831A1 publication Critical patent/WO2010150831A1/ja

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
    • C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
    • C04B35/584—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on silicon nitride
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B18/00—Shaping glass in contact with the surface of a liquid
    • C03B18/02—Forming sheets
    • C03B18/16—Construction of the float tank; Use of material for the float tank; Coating or protection of the tank wall
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
    • C04B2235/3224—Rare earth oxide or oxide forming salts thereof, e.g. scandium oxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
    • C04B2235/3224—Rare earth oxide or oxide forming salts thereof, e.g. scandium oxide
    • C04B2235/3225—Yttrium oxide or oxide-forming salts thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
    • C04B2235/3224—Rare earth oxide or oxide forming salts thereof, e.g. scandium oxide
    • C04B2235/3227—Lanthanum oxide or oxide-forming salts thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
    • C04B2235/3224—Rare earth oxide or oxide forming salts thereof, e.g. scandium oxide
    • C04B2235/3229—Cerium oxides or oxide-forming salts thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
    • C04B2235/3231—Refractory metal oxides, their mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof
    • C04B2235/3232—Titanium oxides or titanates, e.g. rutile or anatase
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
    • C04B2235/3231—Refractory metal oxides, their mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof
    • C04B2235/3244—Zirconium oxides, zirconates, hafnium oxides, hafnates, or oxide-forming salts thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
    • C04B2235/72—Products characterised by the absence or the low content of specific components, e.g. alkali metal free alumina ceramics
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
    • C04B2235/96—Properties of ceramic products, e.g. mechanical properties such as strength, toughness, wear resistance

Definitions

  • the present invention relates to a hanger assembly, and more particularly to a hanger assembly for suspending a refractory brick forming a ceiling surface in a float bath roof of a float bath apparatus for producing plate glass by a float process.
  • a float method As one method for producing a glass product, a float method is known. In this float method, (1) Introducing molten glass into a bathtub containing molten tin called a float bath, (2) On the molten tin, the molten glass is continuously conveyed from upstream to downstream, (3) A glass product is produced by discharging the molten glass from the float bath while cooling.
  • a ceiling part called a float bath roof is installed at the top of the float bath.
  • This float bath roof is composed of a refractory brick whose lower surface (that is, the side facing the float bath) is engaged with a plurality of hangers, that is, the float bath roof has a suspended structure.
  • the hanger is supported by the steel material installed in order to suspend this hanger at the upper part of this hanger.
  • Patent Document 1 silicon carbide or silicon nitride as a material for the members constituting such a hanger.
  • alkali-free glass used for display devices such as liquid crystal panels
  • many of such glass products have a high melting point, and the surface temperature of the float bath used when manufacturing such glass products tends to increase. Along with this, the temperature at which the hanger assembly is exposed also tends to increase.
  • the hanger is composed of an assembly of a plurality of members.
  • the hanger is configured by engaging a support member and a supported member below the support member with an engagement pin.
  • the supported member is exposed to a higher temperature than other members of the hanger, the number of cases where silicon nitride is used as the material of the supported member is increasing.
  • silicon nitride constituting the supported member of the hanger assembly is an oxide used as a bonding promoter during sintering, such as alumina (Al 2 O 3 ) and silica (SiO 2 ). Contains oxides. Such oxides tend to soften in the temperature range of 1100 ° C. to 1200 ° C. Therefore, the supported member made of silicon nitride (in particular, the tip portion close to the surface of the glass) creeps with use, and there is a risk of eventually breaking. Further, the creep deformation problem may become more apparent in the future due to the further increase in the surface temperature of the float bath.
  • the present invention has been made in view of such problems, and an object of the present invention is to provide a hanger assembly that can be used stably over a long period of time. Moreover, it aims at providing the float glass manufacturing apparatus which has such a hanger assembly.
  • a hanger assembly for hanging a refractory brick forming a ceiling surface, At least a part of the hanger assembly is made of silicon nitride,
  • a silicon nitride material composed of silicon nitride is substantially free of alumina (Al 2 O 3 ) and silica (SiO 2 ), and includes yttria (Y 2 O 3 ). Is done.
  • a float glass sheet manufacturing apparatus comprising: The hanger assembly is constituted by a hanger assembly having the above-described characteristics, and a float sheet glass manufacturing apparatus is provided.
  • a hanger assembly suitable for suspending a firebrick of a float bath roof of a float bath apparatus of a float sheet glass manufacturing apparatus that can be used stably over a long period of time. Further, by using such a hanger assembly, it is possible to provide a float sheet glass manufacturing apparatus capable of stably operating a float sheet glass over a long period of time.
  • FIG. 1 is an example of a schematic cross-sectional view of a hanger assembly according to the present invention.
  • a hanger assembly it is the figure which showed typically the state where the part which contacts the supporting member of a pin was bitten in the lower part of the through-hole of a supporting member.
  • It is sectional drawing which showed the structure of the apparatus for a sample evaluation test typically.
  • the float bath apparatus 100 of the float glass manufacturing apparatus includes a float bath 110 and a float bath roof 140 installed above the float bath 110.
  • a float bath device portion that is a plate glass forming region of a series of float glass glass manufacturing apparatuses is referred to as a float glass glass manufacturing apparatus or a float bath apparatus.
  • FIG. 1 corresponds to a cross-sectional view of the float glass sheet manufacturing apparatus 100 when viewed from a direction parallel to the traveling direction (Y direction) of the molten glass 130.
  • the float bath roof 140 includes a plurality of hanger assemblies 200 extending in a substantially vertical direction (Z direction in FIG. 1), a refractory brick 150 engaged with a lower end of the hanger assembly 200, and the hanger assembly 200. And a steel material 160 supporting the upper end. Moreover, the side part of the float bath roof 140 is comprised with the horizontal wall 170 made from a refractory brick.
  • the fire bricks 150 engaged with the hanger assembly 200 are two-dimensionally arranged so as to be aligned in the horizontal direction (X direction, Y direction), and form the ceiling surface 180 of the float bath roof 140.
  • a plurality of heaters 190 are disposed on the ceiling surface 180 along a direction (X direction in FIG. 1) that is substantially orthogonal to the traveling direction of the molten glass 130.
  • the structure as shown in FIG. 1 is repeated at a plurality of Y coordinate positions along the traveling direction (Y direction) of the molten glass 130.
  • FIG. 2 is a diagram showing a schematic cross section of a hanger assembly 200 used to suspend a firebrick of a float bath roof of the float glass manufacturing apparatus 100.
  • the hanger assembly 200 includes a supporting member 210, a supported member 240, and a pin 280.
  • the support member 210 has a substantially cylindrical shape, and one end is connected to the steel material 160 (not shown in FIG. 2). Further, another end 215 of the support member 210 has two convex portions 220 and is formed in an inverted U shape. A space 242 having a size into which the supported member 240 can be inserted is provided between the two convex portions 220. Each of the two convex portions 220 is provided with a through hole 230 so that one pin 280 can penetrate along the horizontal direction (X direction in FIG. 2).
  • the supported member 240 has a substantially cylindrical shape and extends in the same direction as the support member 210 (Z direction in FIG. 2).
  • the supported member 240 has a shape in which the first end portion 245 can be inserted between the convex portions 220 of the supporting member 210 (that is, the space 242).
  • the first end portion 245 of the supported member 240 has the same diameter as the extended portion of the supported member 240. It is narrower than the interval between them.
  • the first end 245 of the supported member 240 has a through hole 250 through which the pin 280 passes.
  • This through-hole 250 is inserted into the space 242 between the convex portions 220 of the supporting member 210 by inserting the first end portion 245 of the supported member 240 into the through-hole 230 provided in one convex portion 220.
  • the pin 280 is formed so as to pass through the through hole 250 and pass through the through hole 230 provided in the other convex portion 220 of the end portion 215 of the support member 210. Therefore, the support member 210 and the supported member 240 are integrated by allowing the pin 280 to pass through the through holes 230 and 250 of the support member 210 and the supported member 240, whereby the hanger assembly 200 can be configured. .
  • the second end portion 260 of the supported member 240 has, for example, a structure in which a rectangular parallelepiped hook member 265 is provided, and the above-described refractory brick 150 is engaged with the hook member 265.
  • the maximum temperature of the molten glass 130 formed into a glass ribbon shape varies depending on the product finally obtained, but is in a range of approximately 1000 ° C. to 1100 ° C.
  • the need for glass products called non-alkali glass used for display devices such as liquid crystal panels has been expanded.
  • Many such glass products have a high melting point, and in recent years, the maximum temperature of the molten glass 130 tends to gradually increase (eg, 1200 ° C.).
  • the temperature at which the hanger assembly 200 is exposed also tends to increase.
  • the second end portion 260 of the supported member 240 exposed to the highest temperature in the hanger assembly 200 may be exposed to a temperature of 1100 ° C. to 1200 ° C., for example.
  • the inside of the float glass manufacturing apparatus 100 is made a reducing atmosphere in order to suppress the oxidation of the molten tin 120. Therefore, the upper space of the float bath in the float glass manufacturing apparatus 100 is made a mixed gas atmosphere of hydrogen and nitrogen. Therefore, the hanger assembly 200 is exposed to a very high temperature reducing atmosphere in a state in which the refractory brick 150 is engaged and supported (that is, a state in which a tensile stress is applied).
  • a heat-resistant nickel-based alloy is used as the material of the support member 210 of the hanger assembly 200 in order to cope with use in such an environment.
  • silicon nitride Si 3 N 4
  • the number of cases in which silicon nitride (Si 3 N 4 ) is used as the material of the supported member 240 and the pin 280 of the hanger assembly 200 exposed to a higher temperature is increasing.
  • the silicon nitride material usually contains an oxide used as a bonding promoter during sintering, for example, an oxide of alumina (Al 2 O 3 ) and silica (SiO 2 ). Such oxides tend to soften in the temperature range of 1100 ° C. to 1200 ° C.
  • the supported member 240 and the pin 280 made of the silicon nitride material are creep-deformed with use, and there is a risk of finally breaking.
  • the second end portion 260 of the supported member 240 is closest to the surface of the molten glass 130 and has a high temperature, the possibility of creep deformation is extremely high. Furthermore, the problem of creep deformation may become more apparent in the future as the temperature of the molten glass 130 further increases.
  • the pin 280 of the hanger assembly 200 is made of the same silicon nitride material as that of the supported member 240. Therefore, the same problem may occur in the pin 280.
  • the pin 280 is relatively distant from the surface of the molten glass 130 and is not expected to be exposed to a temperature as high as the supported member 240.
  • the pin 280 needs to support the entire supported member 240 in a comparatively narrow region located substantially at the center of the pin. For this reason, in the pin 280, even if the temperature is lower than that of the supported member 240, there is a possibility that creep deformation and further breakage may occur.
  • the portion of the pin 280 that contacts the support member 210 is a through hole 230 of the support member 210 as schematically shown in FIG.
  • the pin 280 may stick to the through hole 230 of the support member 210 due to the bite into the lower portion of the support member 210.
  • the hanger assembly is periodically inspected and the relatively damaging supported member 240 (and pin 280) is replaced at shorter intervals than the supporting member 210.
  • the pin 280 is fixed to the support member 210 in the state shown in FIG. 3, there arises a problem that the supported member 240 cannot be replaced.
  • the supported member 240 and the pin 280 of the hanger assembly 200 are substantially free of alumina (Al 2 O 3 ) and silica (SiO 2 ), and yttria (Y It is made of a sintered material of silicon nitride containing 2 O 3 ).
  • yttria is preferably contained in an amount of 3 to 10% by mass with respect to silicon nitride.
  • the effect of preventing creep deformation can be enhanced by not containing alumina (Al 2 O 3 ) and silica (SiO 2 ).
  • the hook member 265 described above is also preferably made of a silicon nitride material similar to the above-described supported member and pin. In this case, the hook member can be manufactured integrally with the supported member.
  • Such a silicon nitride material is less likely to be softened even at a higher temperature than a silicon nitride material containing an oxide of alumina (Al 2 O 3 ) and / or silica (SiO 2 ) or a mixed oxide as described above. It has the characteristics. Therefore, in the supported member 240 and the pin 280 made of such a silicon nitride material, the creep resistance and deformation resistance at high temperatures are significantly improved.
  • the hanger assembly 200 according to the present invention can be used stably over a long period of time even in the manufacturing process of a high melting point glass product such as non-alkali glass. Further, the pin 280 can be significantly prevented from being fixed to the support member 210. Therefore, the supported member 240 and / or the pin 280 can be appropriately replaced during regular maintenance of the hanger assembly 200.
  • the silicon nitride material constituting the supported member 240 and the pin 280 is further lanthanoid (L), actinoid (A), titanium (Ti), zirconium (Zr), hafnium. It may contain at least one metal oxide selected from the group consisting of (Hf) and silicon (Si). Such oxides preferably have a total content of such oxides of 2% by mass to 18% by mass with respect to silicon nitride.
  • the lanthanoid (L) includes elements 57 to 71 in the periodic table, for example, lanthanum (La), cerium (Ce), and erbium (Er).
  • the actinoid (A) includes elements 89 to 103 in the periodic table, for example, thorium (Th).
  • the supported member 240 and the pin 280 are made of a silicon nitride material containing at least one selected from the group consisting of yttria (Y 2 O 3 ), zirconium oxide (ZrO 2 ), and erbium oxide (Er 2 O 3 ).
  • Y 2 O 3 yttria
  • ZrO 2 zirconium oxide
  • Er 2 O 3 erbium oxide
  • the total content of these oxides is preferably 2% by mass to 12% by mass with respect to silicon nitride.
  • the silicon nitride material constituting the supported member 240 and the pin 280 preferably has a ratio of bending strength at room temperature to Young's modulus at room temperature of 0.003 or more.
  • the ratio of the bending strength at 1200 ° C. to the Young's modulus at room temperature is preferably 0.002 or more. In this case, sticking of the pin 280 to the support member 210 as described above can be significantly suppressed.
  • Example 1 An evaluation test of creep resistance characteristics at a high temperature was performed using a sample of silicon nitride material. The evaluation test was a four-point bending test at a high temperature and was carried out by the following method.
  • a strip-shaped silicon nitride material sample having a width of 10 mm, a length of 100 mm, and a thickness of 2 mm was prepared.
  • This sample is a silicon nitride sintered body containing Si 3 N 4 as a main component and Y 2 O 3 (yttria content: 6 mass%) as a bonding accelerator.
  • this sample has a ratio of bending strength at room temperature to Young's modulus at room temperature of 0.0033, and a ratio of bending strength at 1200 ° C. to Young's modulus at room temperature is 0.0025.
  • the sample 420 was placed in an electric furnace 410 for a bending test so that the upper surface of 100 mm ⁇ 10 mm was horizontal.
  • the sample 420 has two supports A and B arranged in the vicinity of the center of the long side of the sample over the width direction of the short side, and another two supports C in the vicinity of both ends of the sample 420. , D are arranged.
  • the supports A and B are arranged on the upper surface side of the sample 420, and the supports C and D are arranged on the lower surface side of the sample 420.
  • the distance between supports A and B is 10 mm.
  • the distance between the supports C and D is 80 mm. Note that the distance from point C to its end is 10 mm, and the distance from point D to its end is also 10 mm.
  • the sample 420 was taken out from the electric furnace 410, and the deflection of the sample after the test was measured.
  • the maximum deflection was less than 0.1 mm.
  • Comparative Example 1 Similar evaluations were made using samples of silicon nitride materials of different compositions.
  • the sample used has Al 2 O 3 and SiO 2 as bonding promoters, and MgO. Further, this sample has a ratio of the bending strength at room temperature to the Young's modulus at room temperature is 0.0027, and the ratio of the bending strength at 1200 ° C. to the Young's modulus at room temperature is 0.0017.
  • the contents of Al 2 O 3 , SiO 2 , and MgO in this sample are 8% by mass, 3% by mass, and 2% by mass, respectively, with respect to silicon nitride.
  • the glass plate was manufactured using the float bath apparatus shown in FIG. A hanger assembly having the structure shown in FIG. 2 was used.
  • the supporting member was made of a nickel-based alloy
  • the supported member and the pin were made of a silicon nitride material having the composition used in Example 1 described above.
  • SiO 2 50 to 66% SiO 2 , 10.5 to 22% Al 2 O 3 , 0 to 12% B 2 O 3 , 0 to 8% MgO, 0 to 14.5 by weight percentage based on oxide Alkali-free glass containing 1% CaO, 0-24% SrO, 0-13.5% BaO, and MgO + CaO + SrO + BaO in an amount of 9-29.5%.
  • the temperature on the second end side of the supported member of the hanger assembly was approximately in the range of 1100 ° C. to 1300 ° C. (calculated value).
  • the present invention it is possible to improve the heat resistance and creep resistance characteristics of the hanger structure for suspending the refractory bricks that form the ceiling surface of the float bath roof of the float bath apparatus.
  • it is possible to produce a glass sheet which is particularly useful for producing a glass sheet that requires the glass sheet to be molded at a higher temperature.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)

Abstract

　本発明では、長期にわたって安定に使用することの可能なハンガー組立体を提供することを目的とする。　フロート板ガラス製造装置用のフロートバス装置のフロートバスルーフにおいて、天井面を形成する耐火レンガを吊り下げるためのハンガー組立体であって、当該ハンガー組立体の少なくとも一部は、窒化珪素で構成され、該窒化珪素は、実質的にアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）とシリカ（ＳｉＯ２）を含まず、イットリア（Ｙ２Ｏ３）を含むことを特徴とするハンガー組立体。

Description

ハンガー組立体およびフロート板ガラス製造装置
　本発明は、ハンガー組立体に関し、特に、フロート法による板ガラス製造用のフロートバス装置のフロートバスルーフにおいて、天井面を形成する耐火レンガを吊り下げるためのハンガー組立体に関する。
　ガラス製品を製造する一方法として、フロート法が知られている。このフロート法では、
（１）フロートバスと呼ばれる溶融スズを収容する浴槽内に、溶融ガラスを導入し、
（２）溶融スズ上で、溶融ガラスを上流から下流に沿って連続的に搬送し、
（３）この溶融ガラスを冷却しながら、フロートバスから排出させることにより、ガラス製品が製造される。
　通常、フロートバスの上部には、フロートバスルーフと呼ばれる天井部分が設置される。このフロートバスルーフは、下面（すなわちフロートバスと対面する側）が複数のハンガーに係合された耐火物レンガで構成され、すなわちフロートバスルーフは、吊り構造となっている。また、ハンガーは、該ハンガーの上部に、該ハンガーをつり下げるために設置された鋼材により、支持されている。
　このようなハンガーを構成する部材の材料として、炭化珪素または窒化珪素を使用することが提案されている（特許文献１）。
特開平６－２３９６３１号公報
　近年、液晶パネル等の表示装置等に使用される、無アルカリガラスと呼ばれる板ガラス製品のニーズが拡大している。しかしながら、このようなガラス製品には、高融点のものが多く、このようなガラス製品を製造する際に使用されるフロートバスの表面温度は、上昇する傾向にある。またこれに伴い、ハンガー組立体が晒される温度もまた、上昇する傾向にある。
　このような状況に対応するため、最近では、ハンガーを、複数の部材の組立体で構成する場合が増えてきている。例えば、ハンガーは、支持部材と、この支持部材の下側の被支持部材とを、係合ピンで係合させることにより構成される。なお、被支持部材は、ハンガーの他の部材に比べてより高温に晒されるため、被支持部材の材料として、窒化珪素を使用するケースが増えてきている。
　しかしながら、通常の場合、ハンガー組立体の被支持部材を構成する窒化珪素は、焼結の際に結合促進剤として使用される酸化物、例えばアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）とシリカ（ＳｉＯ２）の酸化物等を含んでいる。また、このような酸化物は、１１００℃～１２００℃のような温度範囲では、軟化する傾向にある。従って、窒化珪素で構成された被支持部材（特に、ガラスの表面と近接する先端部）は、使用とともにクリープ変形し、最終的に破断する危険性がある。また、フロートバスの表面温度のさらなる上昇によって、このようなクリープ変形の問題は、今後、より顕在化するおそれがある。
　本発明は、このような問題に鑑みなされたものであり、本発明では、長期にわたって安定に使用することの可能なハンガー組立体を提供することを目的とする。また、そのようなハンガー組立体を有するフロート板ガラス製造装置を提供することを目的とする。
　本発明では、
　フロート板ガラス製造装置用のフロートバスルーフにおいて、天井面を形成する耐火レンガを吊り下げるためのハンガー組立体であって、
　当該ハンガー組立体の少なくとも一部は、窒化珪素で構成され、
　窒化珪素で構成された窒化珪素材料は、実質的にアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）とシリカ（ＳｉＯ２）を含まず、イットリア（Ｙ２Ｏ３）を含むことを特徴とするハンガー組立体が提供される。
　また本発明では、
　内部に溶融スズが収容されるフロートバスと、
　ハンガー組立体に耐火レンガを係合させることにより形成された天井面を有するフロートバスルーフと、
　を備えるフロート板ガラス製造装置であって、
　前記ハンガー組立体は、前述のような特徴を有するハンガー組立体で構成されることを特徴とするフロート板ガラス製造装置が提供される。
　本発明では、長期にわたって安定に使用することの可能な、フロート板ガラス製造装置のフロートバス装置のフロートバスルーフの耐火レンガを吊り下げるのに好適なハンガー組立体を提供することが可能となる。また、そのようなハンガー組立体の使用により、長期間に渡って安定したフロート板ガラスの操業ができるフロート板ガラス製造装置を提供することができる。
フロート法により、ガラス製品を製造する際に使用されるフロート板ガラス製造装置のフロートバス装置の一例を模式的に示した横断面図である。 本発明によるハンガー組立体の概略的な断面図の一例である。 ハンガー組立体において、ピンの支持部材と接触する部分が、支持部材の貫通孔の下側部分に食い込まれた状態を模式的に示した図である。 サンプルの評価試験用装置の構成を模式的に示した断面図である。
　以下、図面を参照して、本発明についてより詳しく説明する。
　図１に示すように、フロート板ガラス製造装置のフロートバス装置１００は、フロートバス１１０と、該フロートバス１１０の上方に設置されたフロートバスルーフ１４０とを有する。以下、一連のフロート板ガラス製造装置の板ガラスの成形領域となるフロートバス装置部分をフロート板ガラス製造装置またはフロートバス装置と称する。
　フロートバス１１０は、内部に溶融スズ１２０が収容されている。溶融スズ１２０の上には、溶融ガラス１３０が供給され、この溶融ガラス１３０は、ガラスリボン状となって、厚さが調整されながら上流から下流に向かって進行する。図１の例では、溶融ガラス１３０は、紙面に垂直な方向（以下、この方向をＹ方向とも称する）に進行する。従って、図１は、フロート板ガラス製造装置１００を、溶融ガラス１３０の進行方向（Ｙ方向）に対して平行な方向から見たときの断面図に相当する。
　フロートバスルーフ１４０は、略鉛直方向（図１のＺ方向）に延在する複数のハンガー組立体２００と、該ハンガー組立体２００の下端に係合された耐火レンガ１５０と、ハンガー組立体２００の上端を支持する鋼材１６０とを有する。また、フロートバスルーフ１４０の側部は、耐火レンガ製の横壁１７０で構成されている。
　ハンガー組立体２００に係合された耐火レンガ１５０は、水平方向（Ｘ方向、Ｙ方向）に揃うように２次元的に配置され、フロートバスルーフ１４０の天井面１８０を形成する。この天井面１８０には、溶融ガラス１３０の進行方向と略直交する方向（図１のＸ方向）に沿って、複数のヒータ１９０が配設される。なお、実際のフロート板ガラス製造装置１００では、溶融ガラス１３０の進行方向（Ｙ方向）に沿って、複数のＹ座標の位置に、図１に示すような構造が繰り返されている。
　次に、図２を参照して、ハンガー組立体２００の構成について、詳しく説明する。
　図２は、フロート板ガラス製造装置１００のフロートバスルーフの耐火レンガを吊り下げるために使用されるハンガー組立体２００の概略的な断面を示した図である。
　図２に示すように、本発明によるハンガー組立体２００は、支持部材２１０と、被支持部材２４０と、ピン２８０とで構成される。
　図２の例では、支持部材２１０は、略円柱状であり、一端が、前述の鋼材１６０に接続されている（図２には、示されていない）。また、支持部材２１０の別の端部２１５は、２つの凸部２２０を有し、逆Ｕ字型に形成されている。２つの凸部２２０の間には、被支持部材２４０が挿入し得る寸法の空間２４２が設けられている。また、２つの凸部２２０の各々には、一本のピン２８０が水平方向（図２のＸ方向）に沿って貫通できるように、貫通孔２３０が設置されている。
　図２の例では、被支持部材２４０は、略円柱状であり、支持部材２１０と同軸方向（図２のＺ方向）に延在する。被支持部材２４０は、第１の端部２４５が支持部材２１０の凸部２２０の間（すなわち空間２４２）に挿入され得る形状となっている。例えば、図２の例では、被支持部材２４０の第１の端部２４５は、該被支持部材２４０の延伸部分と直径が等しくなっており、この直径は、支持部材２１０の凸部２２０同士の間の間隔よりも狭くなっている。
　また、被支持部材２４０の第１の端部２４５は、ピン２８０が貫通する貫通孔２５０を有する。この貫通孔２５０は、被支持部材２４０の第１の端部２４５を、支持部材２１０の凸部２２０の間の空間２４２に挿入して、一方の凸部２２０に設けられた貫通孔２３０にピン２８０を挿入した際に、丁度、ピン２８０が貫通孔２５０を通り、支持部材２１０の端部２１５の他方の凸部２２０に設けられた貫通孔２３０を貫通するように形成される。従って、支持部材２１０と被支持部材２４０の各貫通孔２３０、２５０に、ピン２８０を貫通させることにより、支持部材２１０と被支持部材２４０が一体化され、ハンガー組立体２００を構成することができる。
　被支持部材２４０の第２の端部２６０は、例えば、直方体状のフック部材２６５が設けられた構造となっており、このフック部材２６５に、前述の耐火物レンガ１５０が係合される。
　ところで、このようなフロート板ガラス製造装置１００において、ガラスリボン状に成形された溶融ガラス１３０の最高温度は、最終的に得られる製品によって異なるが、おおよそ１０００℃～１１００℃の範囲である。ただし、最近では、液晶パネル等の表示装置等に使用される、無アルカリガラスと呼ばれるガラス製品のニーズが拡大している。このようなガラス製品には、高融点のものが多く、近年、溶融ガラス１３０の最高温度は、徐々に上昇する傾向にある（例えば１２００℃）。これに伴って、ハンガー組立体２００が晒される温度もまた、上昇する傾向にある。例えば、ハンガー組立体２００のうち最も高温に晒される被支持部材２４０の第２の端部２６０は、例えば１１００℃～１２００℃の温度に晒され得る。
　また、通常の場合、フロート板ガラス製造装置１００内は、溶融スズ１２０の酸化を抑制するため、還元性雰囲気とされる。そのため、フロート板ガラス製造装置１００内のフロートバスの上部空間は水素と窒素の混合ガス雰囲気にされる。従って、ハンガー組立体２００は、耐火レンガ１５０を係合支持した状態（すなわち引張応力が負荷された状態）で、極めて高温の還元性雰囲気に晒されていることになる。
　このような環境での使用に対応するため、従来ではハンガー組立体２００の支持部材２１０の材料として、耐熱性のニッケル基合金が使用される。また、より高温に晒されるハンガー組立体２００の被支持部材２４０およびピン２８０の材料として、窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）を使用するケースが増えてきている。
　しかしながら、通常の場合、窒化珪素材料は、焼結の際に結合促進剤として使用される酸化物、例えばアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）とシリカ（ＳｉＯ２）の酸化物等を含んでいる。このような酸化物は、１１００℃～１２００℃のような温度範囲では、軟化する傾向にある。
　従って、窒化珪素材料で構成された被支持部材２４０およびピン２８０は、使用とともにクリープ変形し、最終的に破断する危険性がある。特に、被支持部材２４０の第２の端部２６０は、溶融ガラス１３０の表面に最も近く、温度が高いため、クリープ変形する可能性が極めて高い。さらに、溶融ガラス１３０のさらなる温度上昇によって、このようなクリープ変形の問題は、今後、より顕在化するおそれがある。
　また、ハンガー組立体２００のピン２８０は、被支持部材２４０と同様の窒化珪素材料で構成される。従って、ピン２８０においても、同様の問題が生じ得る。
　ここで、ピン２８０は、溶融ガラス１３０の表面からは、比較的離れており、被支持部材２４０ほどの高温には晒されないと予想される。しかしながら、ピン２８０は、該ピンのほぼ中心に位置する比較的狭小の領域で、被支持部材２４０全体を支持する必要がある。このため、ピン２８０においては、被支持部材２４０に比べて、より低い温度であっても、クリープ変形、さらには破断が生じる可能性は、十分にある。
　また、破断には至らなくとも、高温により、ピン２８０の強度が低下した場合、図３に模式的に示すように、ピン２８０の支持部材２１０と接触する部分が、支持部材２１０の貫通孔２３０の下側部分に食い込まれ、ピン２８０が支持部材２１０の貫通孔２３０に固着するおそれがある。一般に、ハンガー組立体は、定期的に点検され、比較的損傷の激しい被支持部材２４０（およびピン２８０）は、支持部材２１０よりも短い間隔で交換される。しかしながら、図３に示すような状態で、ピン２８０が支持部材２１０と固着されると、被支持部材２４０を交換することができなくなってしまうという問題が生じる。
　これらの問題を解決するため、本発明では、ハンガー組立体２００の被支持部材２４０およびピン２８０は、実質的にアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）とシリカ（ＳｉＯ２）とを含まず、イットリア（Ｙ２Ｏ３）を含む窒化珪素の焼結体の材料で構成される。特に、本発明においては、イットリアは、窒化珪素に対し３～１０質量％含有するのが好ましい。また、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）とシリカ（ＳｉＯ２）とを含有させないことにより、クリープ変形防止効果を高めることができる。また、上記したフック部材２６５も、上記した被支持部材およびピンと同様な窒化珪素材料により構成されるのが好ましい。この場合、フック部材は被支持部材と一体成形して製造することができる。
　このような窒化珪素材料は、前述のようなアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）および／またはシリカ（ＳｉＯ２）の酸化物、または混合酸化物を含む窒化珪素材料に比べて、高温でも軟化が生じ難いという特徴を有する。従って、このような窒化珪素材料により構成された被支持部材２４０およびピン２８０では、高温での耐クリープ特性や耐変形性が有意に向上する。
　従って、本発明によるハンガー組立体２００は、無アルカリガラスのような高融点ガラス製品の製造工程においても、長期にわたって安定に使用することができる。また、ピン２８０が支持部材２１０と固着することも、有意に抑制される。従って、ハンガー組立体２００の定期的なメンテナンスの際に、被支持部材２４０および／またはピン２８０を、適正に交換することができる。
　なお、被支持部材２４０およびピン２８０を構成する窒化珪素材料は、イットリア（Ｙ２Ｏ３）の他、さらに、ランタノイド（Ｌ）、アクチノイド（Ａ）、チタン（Ｔｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、ハフニウム（Ｈｆ）、および珪素（Ｓｉ）からなる群から選定された、少なくとも一つの金属の酸化物を含んでも良い。かかる酸化物は、かかる酸化物の含有割合を合量で、窒化珪素に対し２質量％～１８質量％とするのが好ましい。
　ランタノイド（Ｌ）には、周期律表の５７番から７１番までの元素、例えば、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、およびエルビウム（Ｅｒ）が含まれる。また、アクチノイド（Ａ）には、周期律表の８９番から１０３番までの元素、例えば、トリウム（Ｔｈ）が含まれる。
　特に、被支持部材２４０およびピン２８０を、イットリア（Ｙ２Ｏ３）、酸化ジルコニウム（ＺｒＯ２）および酸化エルビウム（Ｅｒ２Ｏ３）の群から選ばれる少なくとも１種を含む窒化珪素材料で構成した場合、極めて良好な耐クリープ特性が得られる。かかる酸化物を含む場合は、かかる酸化物の含有割合を合量で、窒化珪素に対し２質量％～１２質量％とするのが好ましい。
　また、被支持部材２４０およびピン２８０を構成する窒化珪素材料は、室温でのヤング率に対する室温での曲げ強度の比が０．００３以上であることが好ましい。また、本発明の窒化珪素材料は、室温でのヤング率に対する１２００℃での曲げ強度の比が０．００２以上であることが好ましい。この場合、前述のような支持部材２１０へのピン２８０の固着を、有意に抑制することができる。
　以下、本発明の実施例について説明する。
　（実施例１）
　窒化珪素材料のサンプルを使用して、高温での耐クリープ特性の評価試験を実施した。評価試験は、高温での４点曲げ試験とし、以下の方法で実施した。
　まず、幅１０ｍｍ×長さ１００ｍｍ×厚さ２ｍｍの短冊状の窒化珪素材料のサンプルを準備した。このサンプルは、Ｓｉ３Ｎ４を主成分とし、結合促進剤としてＹ２Ｏ３を（イットリアの含有割合：６質量％）有する窒化珪素焼結体である。またこのサンプルは、室温でのヤング率に対する室温での曲げ強度の比が０．００３３であり、室温でのヤング率に対する１２００℃での曲げ強度の比が０．００２５である。
　次に、図４に示すように、曲げ試験用の電気炉４１０に、サンプル４２０を、１００ｍｍ×１０ｍｍの上表面が水平になるように設置した。この電気炉４１０内では、サンプル４２０は、サンプルの長辺の中央近傍に、短辺の幅方向にわたって２つの支持Ａ、Ｂが配置され、サンプル４２０の両端側近傍に、別の２つの支持Ｃ、Ｄが配置されるようにして設置される。支持Ａ、Ｂは、サンプル４２０の上表面側に配置され、支持Ｃ、Ｄは、サンプル４２０の下表面側に配置される。支持ＡとＢの間の距離は、１０ｍｍである。また、支持ＣとＤの間の距離は、８０ｍｍである。なお、Ｃ点からその端部までの距離は、１０ｍｍであり、Ｄ点からその端部までの距離も、１０ｍｍである。
　次に、大気中で、サンプル４２０を１２００℃まで昇温した後、支持Ａ、Ｂの間に、上方から最大曲げ応力が１８ＭＰａとなるように荷重を加え、この状態で、５００時間保持した。その後、荷重を除去し、サンプル４２０を室温まで冷却（炉冷）した。
　その後、サンプル４２０を電気炉４１０から取り出し、試験後のサンプルの撓みを測定した。
　測定の結果、撓み量は、最大でも０．１ｍｍ未満であった。
　（比較例１）
　別の組成の窒化珪素材料のサンプルを使用して、同様の評価を行った。使用サンプルは、結合促進剤としてＡｌ２Ｏ３およびＳｉＯ２、またＭｇＯを有するものである。またこのサンプルは、室温でのヤング率に対する室温での曲げ強度の比が０．００２７であり、室温でのヤング率に対する１２００℃での曲げ強度の比が０．００１７である。このサンプルのＡｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２、及びＭｇＯの含有量は、窒化珪素に対しそれぞれ８質量％、３質量％、２質量％である。
　測定の結果、撓み量は、９ｍｍに達していた。この結果から、実施例１のサンプルでは、従来の窒化珪素に比べて、変形強度が有意に改善されることが示された。
　（長時間使用後の評価）
　図１に示したフロートバス装置を用いて、板ガラスの製造を行った。ハンガー組立体には、図２の構造のものを使用した。ハンガー組立体において、支持部材は、ニッケル基合金製とし、被支持部材およびピンは、前述の実施例１に使用した組成の窒化珪素材料で構成した。
　本発明のフロートガラス製造装置で製造される板ガラスの組成の一例を以下に示す。
　酸化物基準の質量百分率で、５０～６６％のＳｉＯ２、１０．５～２２％のＡｌ２Ｏ３、０～１２％のＢ２Ｏ３、０～８％のＭｇＯ、０～１４．５％のＣａＯ、０～２４％のＳｒＯ、０～１３．５％のＢａＯ、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯの量：９～２９．５％、を含む無アルカリガラス。
　なお、使用したフロートバス装置の稼働中、ハンガー組立体の被支持部材の第２の端部側の温度は、おおよそ１１００℃～１３００℃の範囲であった（計算値）。
　フロートバス装置を稼働させてから約５年経過後に、フロートバス装置の点検を行う。その結果、フロートバスルーフの天井面の垂れ下がりは、ほとんど認められない。またいずれのハンガー組立体においても、構成部材に、破断は全く生じない。
　本発明によれば、フロートバス装置のフロートバスルーフの天井面を形成する耐火レンガを吊り下げるためのハンガー構造体の耐熱性、耐クリープ特性を向上させることができるので、長期間に渡って安定的に板ガラスを生産することができ、特により高温度において板ガラスの成形が要求されるガラス板の製造に有用である。
　なお、２００９年６月２４日に出願された日本特許出願２００９－１５０３１３号の明細書、特許請求の範囲、図面及び要約書の全内容をここに引用し、本発明の開示として取り入れるものである。
　１００　　フロート板ガラス製造装置
　１１０　　フロートバス
　１２０　　溶融スズ
　１３０　　溶融ガラス
　１４０　　フロートバスルーフ
　１５０　　耐火レンガ
　１６０　　鋼材
　１７０　　横壁
　１８０　　天井面
　１９０　　ヒータ
　２００　　ハンガー組立体
　２１０　　支持部材
　２１５　　支持部材の端部
　２２０　　凸部
　２３０、２５０　　貫通孔
　２４０　　被支持部材
　２４２　　空間
　２４５　　被支持部材の第１の端部
　２６０　　被支持部材の第２の端部
　２６５　　フック部材
　２８０　　ピン
　４１０　　電気炉
　４２０　　サンプル。

Claims (9)

  1. 　フロート板ガラス製造装置用のフロートバスルーフにおいて、天井面を形成する耐火レンガを吊り下げるためのハンガー組立体であって、
    　当該ハンガー組立体の少なくとも一部は、窒化珪素で構成され、
    　窒化珪素で構成された窒化珪素材料は、実質的にアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）とシリカ（ＳｉＯ２）を含まず、イットリア（Ｙ２Ｏ３）を含むことを特徴とするハンガー組立体。
  2. 　前記窒化珪素材料は、イットリア（Ｙ２Ｏ３）を、窒化珪素に対し３～１０質量％含有する請求項１に記載のハンガー組立体。
  3. 　前記窒化珪素材料は、さらに、
    　ランタノイド（Ｌ）、アクチノイド（Ａ）、チタン（Ｔｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、およびハフニウム（Ｈｆ）からなる群から選定された、少なくとも一種の金属の酸化物を含むことを特徴とする請求項１に記載のハンガー組立体。
  4. 　前記窒化珪素材料は、さらに、ランタノイド（Ｌ）、アクチノイド（Ａ）、チタン（Ｔｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、およびハフニウム（Ｈｆ）からなる群から選定された、少なくとも一種の金属の酸化物を、この１種の金属酸化物、あるいはこれらの複数の合量で、窒化珪素に対し２～１８質量％含有する請求項１乃至３のいずれか１項に記載のハンガー組立体。
  5. 　前記窒化珪素材料は、酸化ジルコニウム（ＺｒＯ２）および／または酸化エルビウム（Ｅｒ２Ｏ３）を含むことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載のハンガー組立体。
  6. 　前記窒化珪素材料は、酸化ジルコニウム（ＺｒＯ２）および酸化エルビウム（Ｅｒ２Ｏ３）を、窒化珪素に対し２～１２質量％含有する請求項１乃至５のいずれか１項に記載のハンガー組立体。
  7. 　前記窒化珪素材料は、室温でのヤング率に対する室温での曲げ強度の比が０．００３以上であり、室温でのヤング率に対する１２００℃での曲げ強度の比が０．００２以上であることを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載のハンガー組立体。
  8. 　当該ハンガー組立体は、支持部材と、被支持部材とをピンにより係止することにより構成され、
    　前記被支持部材は、前記支持部材よりも前記耐火レンガに近接しており、
    　前記被支持部材は、前記窒化珪素材料で構成され、
    　前記支持部材は、耐熱性ニッケル基合金で構成され、
    　前記ピンは、前記窒化珪素材料で構成されることを特徴とする請求項１乃至７のいずれか１項に記載のハンガー組立体。
  9. 　内部に溶融スズが収容されるフロートバスと、
    　ハンガー組立体に耐火レンガを係合させることにより形成された天井面を有するフロートバスルーフと、
    　を備えるフロート板ガラス製造装置であって、
    　前記ハンガー組立体は、請求項１乃至８のいずれか１項に記載のハンガー組立体で構成されることを特徴とするフロート板ガラス製造装置。
PCT/JP2010/060688 2009-06-24 2010-06-23 ハンガー組立体およびフロート板ガラス製造装置 WO2010150831A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP10792149A EP2447225A1 (en) 2009-06-24 2010-06-23 Hanger assembly and device for producing float plate glass
JP2011519927A JP5510454B2 (ja) 2009-06-24 2010-06-23 ハンガー組立体およびフロート板ガラス製造装置
CN2010800279240A CN102803166A (zh) 2009-06-24 2010-06-23 吊架组装物以及浮法平板玻璃制造装置

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2009150313 2009-06-24
JP2009-150313 2009-06-24

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2010150831A1 true WO2010150831A1 (ja) 2010-12-29

Family

ID=43386600

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2010/060688 WO2010150831A1 (ja) 2009-06-24 2010-06-23 ハンガー組立体およびフロート板ガラス製造装置

Country Status (6)

Country Link
EP (1) EP2447225A1 (ja)
JP (1) JP5510454B2 (ja)
KR (1) KR101614980B1 (ja)
CN (1) CN102803166A (ja)
TW (1) TW201107255A (ja)
WO (1) WO2010150831A1 (ja)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2015098425A (ja) * 2013-11-20 2015-05-28 旭硝子株式会社 ハンガー組立体およびそれを備えたフロート板ガラスの製造装置

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH046160A (ja) * 1990-04-25 1992-01-10 Ngk Insulators Ltd 窒化珪素焼結体の製造方法
JPH05306172A (ja) * 1992-05-01 1993-11-19 Nippon Steel Corp 高温強度および耐酸化性に優れた窒化ケイ素焼結体およびその製造方法
JPH06239631A (ja) 1993-02-12 1994-08-30 Asahi Glass Co Ltd フロートガラスの製造装置
JPH06279121A (ja) * 1993-03-26 1994-10-04 Ngk Insulators Ltd 窒化珪素焼結体の製造方法
JPH09227235A (ja) * 1996-02-28 1997-09-02 Honda Motor Co Ltd 窒化珪素焼結体およびその製造方法
JP2001181053A (ja) * 1999-12-22 2001-07-03 Sumitomo Electric Ind Ltd 窒化ケイ素焼結体及びその製造方法
JP2009150313A (ja) 2007-12-20 2009-07-09 Toyota Central R&D Labs Inc 内燃機関の燃料性状推定装置

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN2307788Y (zh) * 1997-10-15 1999-02-17 中国耀华玻璃集团公司 锡槽槽顶罩吊杆装置

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH046160A (ja) * 1990-04-25 1992-01-10 Ngk Insulators Ltd 窒化珪素焼結体の製造方法
JPH05306172A (ja) * 1992-05-01 1993-11-19 Nippon Steel Corp 高温強度および耐酸化性に優れた窒化ケイ素焼結体およびその製造方法
JPH06239631A (ja) 1993-02-12 1994-08-30 Asahi Glass Co Ltd フロートガラスの製造装置
JPH06279121A (ja) * 1993-03-26 1994-10-04 Ngk Insulators Ltd 窒化珪素焼結体の製造方法
JPH09227235A (ja) * 1996-02-28 1997-09-02 Honda Motor Co Ltd 窒化珪素焼結体およびその製造方法
JP2001181053A (ja) * 1999-12-22 2001-07-03 Sumitomo Electric Ind Ltd 窒化ケイ素焼結体及びその製造方法
JP2009150313A (ja) 2007-12-20 2009-07-09 Toyota Central R&D Labs Inc 内燃機関の燃料性状推定装置

Also Published As

Publication number Publication date
KR101614980B1 (ko) 2016-04-22
EP2447225A1 (en) 2012-05-02
TW201107255A (en) 2011-03-01
JP5510454B2 (ja) 2014-06-04
CN102803166A (zh) 2012-11-28
KR20120102490A (ko) 2012-09-18
JPWO2010150831A1 (ja) 2012-12-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102365243B (zh) 高输送温度等压槽材料
KR20090071475A (ko) 높은 전기저항의 고지르코니아 주조 내화물
JP4658870B2 (ja) 高電気抵抗高ジルコニア鋳造耐火物
JP2012020926A (ja) スズ含有ガラスに使用するためのアルミナ製アイソパイプ
US20150239765A1 (en) Molten glass conveying equipment element, method for manufacturing molten glass conveying equipment element, glass manufacturing apparatus comprising molten glass conveying equipment element and method for manufacturing glass product
AU2013213481B2 (en) Method for producing mineral wool
KR102652430B1 (ko) 유리 생산 장치 및 방법
JP5510454B2 (ja) ハンガー組立体およびフロート板ガラス製造装置
JP2009155148A (ja) ガラス組成物
JP6586096B2 (ja) 耐火物のガス前処理を含むガラスシート作製方法
WO2006080292A1 (ja) ディスプレイ装置用基板ガラス
JP4391321B2 (ja) ディスプレイ装置用基板ガラス
JP5472302B2 (ja) ハンガー組立体およびフロート板ガラス製造装置
JPH06239631A (ja) フロートガラスの製造装置
TWI826432B (zh) 玻璃熔融系統的排放導管
CN104649567A (zh) 吊架装配体和含该吊架装配体的浮法平板玻璃的制造装置
KR20160002774A (ko) 플로트 배스 루프 부재, 그것을 사용한 플로트 판유리 제조 장치 및 플로트 판유리 제조 방법
KR20210033421A (ko) 플로트 유리 제조 장치 및 플로트 유리 제조 방법
JP2006096594A (ja) ディスプレイ装置用基板ガラス

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201080027924.0

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 10792149

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2011519927

Country of ref document: JP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20117024398

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2010792149

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE