WO2010126096A1 - 光学ガラス - Google Patents

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WO2010126096A1
WO2010126096A1 PCT/JP2010/057608 JP2010057608W WO2010126096A1 WO 2010126096 A1 WO2010126096 A1 WO 2010126096A1 JP 2010057608 W JP2010057608 W JP 2010057608W WO 2010126096 A1 WO2010126096 A1 WO 2010126096A1
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optical glass
glass
less
optical
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進 上原
哲也 津田
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株式会社オハラ
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Definitions

  • the Abbe number ( ⁇ d ) and the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) satisfy the relational expression ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0058 ⁇ ⁇ d + 0.7539 in the range of ⁇ d ⁇ 25, and the range of ⁇ d> 25.
  • ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0058 ⁇ ⁇ d + 0.7539 in the range of ⁇ d ⁇ 25
  • the range of ⁇ d> 25 has a high dispersion optical glass having an optical constant satisfying the relational expression of ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0020 ⁇ ⁇ d + 0.6589, a small partial dispersion ratio, and a lens and a prism obtained by using this optical glass, etc.
  • Optical systems such as digital cameras and video cameras, although large and small, contain blurs called aberrations.
  • This aberration is classified into a monochromatic aberration and a chromatic aberration.
  • the chromatic aberration particularly depends strongly on the material characteristics of the lens used in the optical system.
  • chromatic aberration is corrected by combining a low-dispersion convex lens and a high-dispersion concave lens, but with these combinations, only aberrations relating to the two colors of the red region and the green region can be corrected, and the aberration in the blue region remains.
  • This aberration in the blue region that cannot be removed is called a secondary spectrum.
  • optical materials having a low dispersion and a large partial dispersion ratio ⁇ g, F
  • fluorophosphate-based optical glass and fluorite are well known.
  • an optical material having a high dispersion and a small partial dispersion ratio ⁇ g, F
  • an optical glass disclosed in Patent Document 1 is known.
  • the optical glass shown in the examples of Patent Document 1 has an Abbe number ( ⁇ d ) of 30.5 or more, an optical glass having a smaller Abbe number ( ⁇ d ) than that, that is, a high dispersion and partial dispersion ratio.
  • Optical glasses having a small ( ⁇ g, F) are demanded.
  • An object of the present invention is to comprehensively eliminate the various disadvantages found in the optical glass described in the background art described above, and to provide an optical glass having the above optical constant and a small partial dispersion ratio.
  • the present inventor has conducted intensive studies and studies, and as a result, by containing a specific amount of B 2 O 3 component and TeO 2 component, the present inventor has the above-mentioned optical constant and partially disperses. An optical glass with a small ratio was obtained.
  • the Abbe number ( ⁇ d ) and the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) satisfy the relational expression of ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0058 ⁇ ⁇ d + 0.75539 in the range of ⁇ d ⁇ 25, In the range of ⁇ d> 25, it has an optical constant satisfying the relational expression of ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0020 ⁇ ⁇ d + 0.6589, and in mol% of oxide basis, B 2 O 3 component More than 0% and 50% or less, TeO 2 component 15-70%, More than B 2 O 3 / TeO 2 0 and less than 2.0, It is an optical glass characterized by being.
  • the second configuration of the present invention is mol% based on oxide, B 2 O 3 component More than 0% and less than 8%, TeO 2 component 15 to less than 63%, More than B 2 O 3 / TeO 2 0 and less than 0.5,
  • the third configuration of the present invention is mol% based on oxide, B 2 O 3 component 8 to less than 29%, TeO 2 component 15 to less than 70%, B 2 O 3 / TeO 2 more than 0.01 and less than 2,
  • the fourth configuration of the present invention is mol% of oxide basis, B 2 O 3 component 29-50%, TeO 2 component 20-70%, B 2 O 3 / TeO 2 more than 0.4 and less than 0.75, 2.
  • the optical glass according to any one of the first to fourth aspects wherein the mol% based on the oxide and the content of Ga 2 O 3 component is 20% or less.
  • a sixth structure of the present invention is the optical glass according to the structure 5, wherein the mol% based on the oxide and the content of the Ga 2 O 3 component is less than 5%.
  • the content of each of the following components is mol% based on oxide, and the In 2 O 3 component is 0 to 20%.
  • CeO 2 component 0-10%, Bi 2 O 3 component 0-20% The optical glass according to any one of the above constitutions 1 to 6, characterized in that:
  • the eighth configuration of the present invention is mol% based on oxide, and the content of each of the following components is SiO 2 component 0 to 20%, GeO 2 component 0-20%, Al 2 O 3 component 0-20%, TiO 2 component 0-20%, ZrO 2 component 0-20%, Nb 2 O 5 component 0-30%, Ta 2 O 5 component 0-20%, WO 3 component 0-20%, La 2 O 3 component 0-30%, Gd 2 O 3 component 0-30%, Y 2 O 3 component 0-30%, Yb 2 O 3 component 0-30%, ZnO component 0-70%, MgO component 0-40%, CaO component 0-40%, SrO component 0-40%, BaO component 0-40%, Li 2 O component 0-20%, Na 2 O component 0-20%, K 2 O component 0-20%, Sb 2 O 3 component 0 to 1%
  • the optical glass according to any one of the above constitutions 1 to 7, characterized in that:
  • a ninth configuration of the present invention is the optical glass according to any one of the above configurations 1 to 8, wherein the refractive index (nd) is 1.7 or more.
  • the tenth configuration of the present invention is the optical glass according to any one of the above configurations 1 to 9, wherein the glass transition point (Tg) is 600 ° C. or lower.
  • the eleventh configuration of the present invention is a lens preform material made of the optical glass of any one of the above configurations 1 to 10.
  • a twelfth configuration of the present invention is a lens press molding material for mold press molding made of the optical glass according to any one of the above configurations 1 to 10.
  • a thirteenth configuration of the present invention is an optical element made of the optical glass according to any one of the above configurations 1 to 10.
  • the Abbe number ( ⁇ d ) and the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) are ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0058 ⁇ ⁇ d + 0.75539 is satisfied, and in the range of ⁇ d> 25, ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0020 ⁇ ⁇ d + 0.6589 has an optical constant that satisfies the relationship, and the partial dispersion ratio
  • a small high dispersion optical glass can be obtained.
  • optical elements such as lenses and prisms obtained using this optical glass can be obtained.
  • the relational expression of the Abbe number ( ⁇ d ) and the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) is in the range of ⁇ d ⁇ 25, ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0058 ⁇ ⁇ d + 0.75539 and ⁇ d> 25. In the range, it has an optical constant in the range of ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0020 ⁇ ⁇ d + 0.6589, in mol% of oxide basis, B 2 O 3 component More than 0% and 50% or less, TeO 2 component 15-70%, More than B 2 O 3 / TeO 2 0 and less than 2.0, It is characterized by being.
  • the first optical glass is mol% based on oxide, B 2 O 3 component More than 0% and less than 8%, TeO 2 component 15 to less than 63%, More than B 2 O 3 / TeO 2 0 and less than 0.5, It is characterized by being.
  • the second optical glass is mol% based on oxide, B 2 O 3 component 8 to less than 29%, TeO 2 component 15 to less than 70%, B 2 O 3 / TeO 2 more than 0.01 and less than 2, It is characterized by being.
  • the third optical glass is mol% based on oxide, B 2 O 3 component 29-50%, TeO 2 component 20-70%, B 2 O 3 / TeO 2 more than 0.4 and less than 0.75,
  • the total content of the Y 2 O 3 component, the La 2 O 3 component and the Gd 2 O 3 component is 0 to less than 5%.
  • each component constituting the optical glass of the present invention The composition range of each component constituting the optical glass of the present invention is described below. Unless otherwise specified, the content of each component in the present specification is expressed in mol% with respect to the total amount of glass having an oxide conversion composition.
  • the “oxide equivalent composition” is based on the assumption that the oxide, composite salt, metal fluoride, etc. used as the raw material of the glass component of the present invention are all decomposed and changed into an oxide when melted. This is a composition in which each component contained in the glass is described with the total amount of the generated oxide as 100 mol%.
  • the B 2 O 3 component is an indispensable component as a glass-forming oxide component, it is an effective component for improving the devitrification resistance and chemical durability of glass. However, if the amount is too small, the effect is insufficient, and if the amount is too large, the meltability tends to deteriorate. Therefore, the B 2 O 3 component can be contained in the optical glass, preferably more than 0%, more preferably 0.1%, and most preferably 0.5%, preferably 50%, more preferably 45%. %, And most preferably 40% can be contained in the optical glass.
  • the B 2 O 3 component in the first optical glass, can be preferably contained in an amount of more than 0%, more preferably 0.1%, most preferably 0.5%, preferably less than 8%. , More preferably 7.8%, and most preferably 7.6%.
  • the B 2 O 3 component can be preferably contained at 8% or more, more preferably 8.1%, most preferably 8.2% as a lower limit, preferably less than 29%, More preferably, it can contain 27%, and most preferably 25% as an upper limit.
  • the B 2 O 3 component can be contained preferably at 29%, more preferably 29.5%, most preferably 30% as a lower limit, preferably 50%, more preferably 45. %, Most preferably 40% as the upper limit.
  • the B 2 O 3 component is introduced into the glass using, for example, H 3 BO 3 or B 2 O 3 as a raw material.
  • the TeO 2 component is a component that has high dispersion characteristics and is extremely effective in reducing the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F), the Abbe number ( ⁇ d ) and the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) are To satisfy the relational expression of ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0058 ⁇ ⁇ d + 0.7539 in the range of ⁇ d ⁇ 25, and to satisfy the relational expression of ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0020 ⁇ ⁇ d + 0.6589 in the range of ⁇ d> 25. , An essential ingredient. However, if the amount is too small, the effect is insufficient, and if it is too large, the transmittance of the glass tends to deteriorate. Therefore, the TeO 2 component can be contained in the optical glass with a lower limit of preferably 15%, more preferably 20%, most preferably 25%, preferably 70%, more preferably 68%, most preferably 65%. It can contain in optical glass as an upper limit.
  • the first optical glass can contain a TeO 2 component of preferably 15%, more preferably 30%, most preferably 45% as a lower limit, preferably less than 63%, more preferably 62.5%. Most preferably, the upper limit may be 62%.
  • the TeO 2 component can be preferably contained at a lower limit of 15%, more preferably 20%, most preferably 25%, preferably less than 70%, more preferably 68%, most preferably Preferably it can contain 65% as an upper limit.
  • the TeO 2 component can be preferably contained at 20%, more preferably 30%, most preferably 40% as a lower limit, preferably 70%, more preferably 65%, most preferably. Can contain up to 60%.
  • the TeO 2 component is introduced into the glass using, for example, TeO 2 as a raw material.
  • the SiO 2 component is a component that acts as a glass-forming oxide component in the optical glass of the present invention, and is an effective component for increasing the viscosity of the glass and improving the chemical durability. However, if the amount is too large, devitrification resistance and meltability are likely to deteriorate. Accordingly, the SiO 2 component can be contained in the optical glass with an upper limit of preferably 20%, more preferably 15%, still more preferably 10%, and most preferably 5%.
  • the SiO 2 component is introduced into the glass using, for example, SiO 2 as a raw material.
  • the GeO 2 component is an optional component having an effect of improving the devitrification resistance while increasing the refractive index, and acts as a glass forming oxide.
  • the GeO 2 component can be contained in the optical glass with an upper limit of preferably 20%, more preferably 15%, still more preferably 10%, and most preferably 5%.
  • the GeO 2 component is introduced into the glass using, for example, GeO 2 as a raw material.
  • the Al 2 O 3 component is an optional component effective for improving chemical durability. However, if the amount is too large, the devitrification resistance tends to deteriorate. Therefore, the Al 2 O 3 component can be contained in the optical glass preferably with an upper limit of 20%, more preferably 15%, and most preferably 10%.
  • the first optical glass can contain an Al 2 O 3 component of preferably 20%, more preferably 15%, and most preferably 10%.
  • the Al 2 O 3 component can be contained preferably at an upper limit of 20%, more preferably 10%, and most preferably 6%.
  • the Al 2 O 3 component can be contained preferably at an upper limit of 20%, more preferably 10%, and most preferably 5%.
  • the Al 2 O 3 component is introduced into the glass using, for example, Al 2 O 3 or Al (OH) 3 as a raw material.
  • the TiO 2 component is an effective component for increasing the dispersion while increasing the refractive index. However, if the amount is too large, the transmittance in the visible light short wavelength region deteriorates and the partial dispersion ratio also increases. Therefore, the TiO 2 component can be contained in the optical glass with an upper limit of preferably 20%, more preferably 15%, still more preferably 10%, and most preferably 5%.
  • the TiO 2 component is introduced into the glass using, for example, TiO 2 as a raw material.
  • the ZrO 2 component is an effective component for increasing the refractive index, reducing the partial dispersion ratio, and improving the chemical durability. However, if the amount is too large, the meltability and devitrification resistance are likely to deteriorate. Therefore, the ZrO 2 component can be contained in the optical glass with an upper limit of preferably 20%, more preferably 10%, and most preferably 5%.
  • the ZrO 2 component is introduced into the glass using, for example, ZrO 2 as a raw material.
  • the Nb 2 O 5 component is an effective component for increasing the refractive index and decreasing the partial dispersion ratio while increasing the dispersion.
  • the Nb 2 O 5 component can be contained in the optical glass with an upper limit of preferably 30%, more preferably 20%, and most preferably 10%.
  • the Nb 2 O 5 component is introduced into the glass using, for example, Nb 2 O 5 as a raw material.
  • the Ta 2 O 5 component is an effective component for improving the chemical durability while increasing the refractive index. However, if the amount is too large, the devitrification resistance tends to deteriorate. Accordingly, the Ta 2 O 5 component can be contained in the optical glass with an upper limit of preferably 20%, more preferably 10%, and most preferably 5%.
  • the Ta 2 O 5 component is introduced into the glass using, for example, Ta 2 O 5 as a raw material.
  • the WO 3 component is an effective component for improving devitrification resistance.
  • the WO 3 component can be contained in the optical glass, preferably 50%, more preferably 40%, still more preferably 30%, and most preferably 10%.
  • the WO 3 component is introduced into the glass using, for example, WO 3 as a raw material.
  • the La 2 O 3 component is an effective component for increasing the refractive index of the glass while reducing the dispersion. However, when there is too much the quantity, devitrification resistance will deteriorate easily. Accordingly, the La 2 O 3 component can be contained in the optical glass with an upper limit of preferably 30%, more preferably 17%, still more preferably less than 7.5%, and most preferably 4.9%.
  • the La 2 O 3 component is introduced into the glass using, for example, La 2 O 3 , lanthanum nitrate or a hydrate thereof as a raw material.
  • the Gd 2 O 3 component is an effective component for increasing the refractive index of the glass while reducing the dispersion. However, when there is too much the quantity, devitrification resistance will deteriorate easily. Therefore, the Gd 2 O 3 component can be contained in the optical glass with an upper limit of preferably 30%, more preferably 20%, still more preferably 15%, and most preferably 10%.
  • the Gd 2 O 3 component is introduced into the glass using, for example, Gd 2 O 3 as a raw material.
  • the Y 2 O 3 component is an effective component for increasing the refractive index of the glass while reducing the dispersion.
  • the Y 2 O 3 component can be contained in the optical glass preferably with an upper limit of 30%, more preferably 15%, still more preferably 10%, and most preferably 5%.
  • the Y 2 O 3 component is introduced into the glass using, for example, Y 2 O 3 as a raw material.
  • the Yb 2 O 3 component is an effective component for increasing the refractive index of the glass while reducing the dispersion. However, if the amount is too large, devitrification resistance and chemical durability are likely to deteriorate. Therefore, the Yb 2 O 3 component can be contained in the optical glass with an upper limit of preferably 30%, more preferably 15%, still more preferably 10%, and most preferably 5%.
  • the Yb 2 O 3 component is introduced into the glass using, for example, Yb 2 O 3 as a raw material.
  • the ZnO component is an effective component for improving the chemical durability while lowering the glass transition temperature (Tg) while improving the devitrification resistance.
  • the ZnO component can be contained in the optical glass with an upper limit of preferably 70%, more preferably 60%, and most preferably 50%.
  • the first optical glass can contain the ZnO component at an upper limit of preferably 70%, more preferably 55%, and most preferably 45%.
  • the ZnO component can be preferably contained in an upper limit of 70%, more preferably 60%, and most preferably 50%.
  • the third optical glass can contain the ZnO component at an upper limit of preferably 70%, more preferably 55%, and most preferably 40%.
  • the ZnO component can be introduced into the glass using, for example, ZnO as a raw material.
  • the MgO component is an effective component for adjusting the optical constant. However, when there is too much the quantity, devitrification resistance will deteriorate easily. Accordingly, the MgO component can be contained in the optical glass, preferably with an upper limit of 40%, more preferably 10%, and most preferably 5%.
  • the MgO component can be introduced into the glass using, for example, MgO or a carbonate, nitrate, hydroxide, or the like as a raw material.
  • the CaO component is an effective component for adjusting the optical constant. However, when there is too much the quantity, devitrification resistance will deteriorate easily. Accordingly, the CaO component can be contained in the optical glass, preferably with an upper limit of 40%, more preferably 10%, and most preferably 5%.
  • the CaO component can be introduced into the glass using, for example, CaO or its carbonate, nitrate, hydroxide, etc. as a raw material.
  • the SrO component is an effective component for adjusting the optical constant. However, when there is too much the quantity, devitrification resistance will deteriorate easily. Accordingly, the SrO component can be contained in the optical glass with an upper limit of preferably 40%, more preferably 10%, and most preferably 5%.
  • the SrO component can be introduced into the glass using, for example, SrO or a carbonate, nitrate, hydroxide, or the like as a raw material.
  • the BaO component is an effective component for adjusting the optical constant. However, when there is too much the quantity, devitrification resistance will deteriorate easily. Accordingly, the BaO component can be contained in the optical glass, preferably with an upper limit of 40%, more preferably 10%, and most preferably 5%.
  • the BaO component can be introduced into the glass using, for example, BaO or its carbonate, nitrate, hydroxide, etc. as a raw material.
  • the Li 2 O component is an effective component for reducing the partial dispersion ratio, significantly lowering the glass transition temperature (Tg), and promoting the melting of the mixed glass raw material.
  • Tg glass transition temperature
  • the Li 2 O component can be contained in the optical glass preferably with an upper limit of 20%, more preferably 18%, and most preferably 16%.
  • the first optical glass can contain the Li 2 O component preferably at an upper limit of 20%, more preferably 18%, and most preferably 16%.
  • the Li 2 O component can be contained preferably at an upper limit of 20%, more preferably 15%, and most preferably 10%.
  • Li 2 O component the raw material as, for example, Li 2 O or its carbonate, nitrate or by using the hydroxides can be incorporated in the glass.
  • the Na 2 O component is an effective component for lowering the glass transition temperature (Tg) and promoting the melting of the mixed glass raw material.
  • Tg glass transition temperature
  • the Na 2 O component can be contained in the optical glass preferably at an upper limit of 20%, more preferably 15%, still more preferably 10%, and most preferably 5%.
  • the Na 2 O component can be introduced into the glass using, for example, Na 2 O or its carbonate, nitrate, hydroxide, etc. as a raw material.
  • the K 2 O component is an effective component for lowering the glass transition temperature (Tg) and promoting the melting of the mixed glass raw material.
  • Tg glass transition temperature
  • the K 2 O component can be contained in the optical glass preferably at an upper limit of 20%, more preferably 15%, still more preferably 10%, and most preferably 5%.
  • K 2 O component the raw material as for example K 2 O or its carbonate, nitrate or by using the hydroxides can be incorporated in the glass.
  • the Sb 2 O 3 component is a component that can be optionally added for defoaming during glass melting. However, if the amount is too large, the transmittance in the short wavelength region of the visible light region tends to deteriorate. Therefore, the Sb 2 O 3 component can be contained in the optical glass preferably with an upper limit of 1%, more preferably 0.5%, and most preferably 0.2%.
  • the Ga 2 O 3 component is an effective component for increasing the refractive index.
  • the Ga 2 O 3 component can be contained in the optical glass with an upper limit of preferably 20%, more preferably 15%, more preferably 10%, and most preferably 5%.
  • the second optical glass can contain the Ga 2 O 3 component preferably at less than 5%, more preferably 3%, and most preferably 1%.
  • Ga 2 O 3 component as a raw material by using, eg, Ga 2 O 3 or the like is incorporated in the glass.
  • the In 2 O 3 component is an effective component for increasing the refractive index. However, if the amount is too large, the raw material is very expensive and the raw material cost of the glass becomes high. Accordingly, the In 2 O 3 component can be contained in the optical glass with an upper limit of preferably 20%, more preferably 10%, still more preferably 5%, and most preferably 3%.
  • the In 2 O 3 component is introduced into the glass using, for example, In 2 O 3 as a raw material.
  • the CeO 2 component is an effective component for improving devitrification resistance. However, if the amount is too large, the light transmittance in the short wavelength region tends to deteriorate. Accordingly, the CeO 2 component can be contained in the optical glass preferably with an upper limit of 10%, more preferably 5%, and most preferably 3%.
  • CeO 2 is introduced into the glass using, for example, CeO 2 as a raw material.
  • the Bi 2 O 3 component is an effective component for increasing the refractive index and lowering the glass transition temperature (Tg). However, if the amount is too large, the devitrification resistance tends to deteriorate, and the partial dispersion ratio increases. Accordingly, the Bi 2 O 3 component can be contained in the optical glass with an upper limit of preferably 20%, more preferably 15%, and most preferably 10%.
  • Bi 2 O 3 is introduced into the glass using, for example, Bi 2 O 3 as a raw material.
  • the present inventor has a small partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) by adjusting the ratio of the content of the B 2 O 3 component and the content of the TeO 2 component to a predetermined value within the optical constant within the above range. It was found that glass was obtained. That is, the value of B 2 O 3 / TeO 2 is preferably less than 2, more preferably with an upper limit of 1, most preferably less than 0.75, preferably more than 0, more preferably 0.01. More, most preferably 0.015 can be the lower limit.
  • the value of B 2 O 3 / TeO 2 is preferably less than 0.5, more preferably 0.2, and most preferably 0.15, preferably The lower limit can be more than 0, more preferably 0.01, and most preferably 0.015.
  • the value of B 2 O 3 / TeO 2 can be preferably less than 2, more preferably 1, and most preferably 0.7, preferably from 0.01.
  • the lower limit can be many, more preferably 0.05, and most preferably 0.1.
  • the value of B 2 O 3 / TeO 2 can be preferably less than 0.75, more preferably 0.7, and most preferably 0.65, preferably
  • the lower limit may be more than 0.4, more preferably 0.41, and most preferably 0.45.
  • each component of Lu 2 O 3 , SnO 2 and BeO can be contained in the optical glass.
  • Lu 2 O 3 is very expensive, the raw material cost of the glass becomes high, which is not practical in actual production.
  • SnO 2 becomes an alloy because tin and platinum are alloyed when a glass raw material is melted using a crucible made of platinum or a melting tank in which a portion in contact with molten glass is formed of platinum. The heat resistance becomes worse at the spot.
  • BeO is a component having a very large environmental load because it has a harmful effect on the environment. Therefore, each component of Lu 2 O 3 , SnO 2 and BeO preferably contains less than 5%, more preferably up to 1%, and most preferably does not contain.
  • the F component can be contained in the optical glass.
  • the F component has a problem of high volatility during melting.
  • devitrification resistance is easy to deteriorate. Therefore, the F component is preferably contained in the optical glass with an upper limit of less than 5%, more preferably 1%, and most preferably not contained.
  • the Ag 2 O component can be contained in the optical glass. However, since the Ag 2 O component is very expensive, the raw material cost of the glass is increased. Therefore, the Ag 2 O component is preferably contained in the optical glass with an upper limit of less than 37%, more preferably 10%, and most preferably not contained.
  • Lead compounds are components that have a large environmental impact because they require not only glass production but also cold processing of glass such as polishing and glass disposal, and measures for environmental measures are required. Therefore, the lead compound should not be contained in the optical glass of the present invention.
  • the optical glass of the present invention does not contain coloring components such as V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Mo, Eu, Nd, Sm, Tb, Dy, and Er.
  • coloring components such as V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Mo, Eu, Nd, Sm, Tb, Dy, and Er.
  • does not contain here means that it is not contained artificially unless it is mixed as an impurity.
  • the glass composition of the present invention cannot be expressed directly in the description of mass% because the composition is expressed in mol%, but is present in the glass composition satisfying various properties required in the present invention.
  • the composition by the mass% display of each component takes the following value in an oxide conversion composition in general.
  • B 2 O 3 component More than 0% and 30% or less, TeO 2 component 40-85%, SiO 2 component 0-15%, GeO 2 component 0-15%, Al 2 O 3 component 0-10%, TiO 2 component 0-10%, ZrO 2 component 0-5%, Nb 2 O 5 component 0-30%, Ta 2 O 5 component 0-10%, WO 3 component 0-15%, La 2 O 3 component 0-20%, Gd 2 O 3 component 0-20%, Y 2 O 3 component 0-20%, Yb 2 O 3 component 0-20%, ZnO component 0-60%, MgO component 0-10%, CaO component 0-10%, SrO component 0-10%, BaO component 0-10%, Li 2 O component 0-10%, Na 2 O component 0-10%, K 2 O component 0-10%, Sb 2 O 3 component 0 to 1% Ga 2 O 3 component 0-10%, In 2 O 3 component 0-10%, CeO 2 component 0-10%, Bi 2
  • the composition by the mass% display of each component which exists in 1st optical glass takes the following values in an oxide conversion composition in general.
  • B 2 O 3 component More than 0% and 15% or less, TeO 2 component 45-80%, SiO 2 component 0-15%, GeO 2 component 0-15%, Al 2 O 3 component 0-10%, TiO 2 component 0-10%, ZrO 2 component 0-5%, Nb 2 O 5 component 0-30%, Ta 2 O 5 component 0-10%, WO 3 component 0-15%, La 2 O 3 component 0-20%, Gd 2 O 3 component 0-20%, Y 2 O 3 component 0-20%, Yb 2 O 3 component 0-20%, ZnO component 0-50%, MgO component 0-10%, CaO component 0-10%, SrO component 0-10%, BaO component 0-10%, Li 2 O component 0-10%, Na 2 O component 0-10%, K 2 O component 0-10%, Sb 2 O 3 component 0 to
  • composition by the mass% display of each component which exists in 2nd optical glass takes the following values in an oxide conversion composition in general.
  • composition by the mass% display of each component which exists in 3rd optical glass takes the following values in an oxide conversion composition in general.
  • the refractive index (n d ) of the optical glass of the present invention is preferably 1.7, more preferably 1.78, and most preferably 1.83, from the viewpoint of usefulness in optical design.
  • the upper limit is preferably 2.2, more preferably 2.1, and most preferably 2.06.
  • refractive index (n d) is preferably 1.7, more preferably 1.78, and most preferably the lower limit 1.89, preferably 2.2, more preferably 2 .1, and most preferably 2.06.
  • the refractive index (n d ) is preferably 1.7, more preferably 1.78, most preferably 1.83, and preferably 2.2, more preferably 2. .1, most preferably 2.01 is the upper limit.
  • the third optical glass refractive index (n d) is preferably 1.7, more preferably 1.78, and most preferably with a lower limit on 1.88, preferably 2.1, more preferably 2 0.0, most preferably 1.93.
  • the Abbe number ( ⁇ d ) of the optical glass of the present invention is preferably 18, more preferably 18.5, most preferably 19 as the lower limit, preferably 35, from the viewpoint of usefulness in optical design.
  • the upper limit is preferably 33, and most preferably 30.
  • the Abbe number ( ⁇ d ) is preferably 18, more preferably 18.5, most preferably 19 as a lower limit, preferably 30, more preferably 28, most preferably 27.
  • the Abbe number ( ⁇ d ) is preferably 18, more preferably 18.5, most preferably 19, with the lower limit, preferably 35, more preferably 33, most preferably 30.
  • the Abbe number ( ⁇ d ) is preferably 18, more preferably 20, most preferably 22, the lower limit, preferably 35, more preferably 33, and most preferably 30. To do.
  • the Abbe number ( ⁇ d ) and partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) of the optical glass of the present invention are within the range of ⁇ d ⁇ 25 from the viewpoint of usefulness in optical design, and the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F). Is preferably ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0058 ⁇ ⁇ d + 0.75539, more preferably ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0058 ⁇ ⁇ d + 0.7519, most preferably ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0058 ⁇ ⁇ d + 0.7509.
  • the lower limit of the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) is satisfied, preferably ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0016 ⁇ ⁇ d + 0.6346, more preferably ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0016 ⁇ ⁇ d + 0.6366, most preferably The relational expression ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0016 ⁇ ⁇ d + 0.6386 is satisfied.
  • the upper limit of the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) is preferably ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0020 ⁇ ⁇ d + 0.6589, more preferably ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0020 ⁇ ⁇ d + 0.6569.
  • the relational expression of ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0020 ⁇ ⁇ d + 0.6559 is satisfied, and the lower limit of the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) is preferably ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0025 ⁇ ⁇ d + 0.6571, more preferably Satisfies the relation of ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0025 ⁇ ⁇ d + 0.6591, most preferably ⁇ g, F ⁇ ⁇ 0.0025 ⁇ ⁇ d + 0.6611.
  • the upper limit of the glass transition point (Tg) of the optical glass of the present invention is preferably 600 ° C., more preferably 550 ° C., and most preferably 500 ° C.
  • the optical glass of the present invention can be used as a preform material for precision press molding.
  • the production method and precision press molding method are not particularly limited, and known production methods and molding methods can be used.
  • the preform material may be produced directly from molten glass, or the glass formed into a plate shape may be produced by cold working.
  • the optical glass of the present invention when using the optical glass of the present invention to produce a preform by dripping molten glass, if the viscosity of the molten glass is too low, the glass preform is likely to have striae, and if the viscosity is too high, It becomes difficult to cut glass due to surface tension.
  • the logarithmic log ⁇ value of the viscosity (Pa ⁇ s) at the liquidus temperature is preferably 0.2 to 2.0, more preferably 0.3 to 1.8. Most preferably, it is in the range of 0.4 to 1.6.
  • composition of the examples (No. A1 to No. A61) of the first optical glass of the present invention is the refractive index (nd), Abbe number ( ⁇ d), partial dispersion ratio ( ⁇ g, F), reflection of these glasses.
  • Tables 1 to 6 show the wavelength ( ⁇ 70) and glass transition temperature (Tg) at 70% transmittance including loss. In the table, the composition of each component is expressed in mol%.
  • composition of Examples (No. B1 to No. B129) of the second optical glass of the present invention was changed to the refractive index (nd), Abbe number ( ⁇ d), and partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) of these glasses.
  • Tables 7 to 19 show the wavelength ( ⁇ 70) and glass transition temperature (Tg) at a transmittance of 70% including reflection loss. In the table, the composition of each component is expressed in mol%.
  • composition of Examples (No. C1 to No. C2) of the third optical glass of the present invention is changed to the refractive index (nd), Abbe number ( ⁇ d), and partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) of these glasses.
  • Table 20 shows the wavelength ( ⁇ 70) and glass transition temperature (Tg) at a transmittance of 70% including reflection loss. In the table, the composition of each component is expressed in mol%.
  • composition of the glasses (No. a to No. b) of the comparative examples of the present invention was changed to the refractive index (nd), Abbe number ( ⁇ d), partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) and glass transition temperature of these glasses.
  • nd refractive index
  • ⁇ d Abbe number
  • ⁇ g, F partial dispersion ratio
  • Tg glass transition temperature
  • the optical glasses (No. A1 to No. A61, No. B1 to No. B129, No. C1 to No. C2) of the examples of the present invention shown in Tables 1 to 20 are oxides, hydroxides, Ordinary optical glass materials such as carbonate and nitrate were weighed and mixed so as to have the composition ratios of the respective examples shown in Tables 1 to 20. This is put into a quartz crucible or a gold crucible, melted at 650 to 950 ° C. for 2 to 5 hours, clarified and stirred for homogenization, and then poured into a mold or the like and gradually cooled. I was able to get it.
  • the refractive index (nd) and Abbe number ( ⁇ d) of the obtained optical glass were measured with respect to the obtained optical glass at a slow cooling rate of ⁇ 25 ° C./hour.
  • the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) of the obtained optical glass is the refractive index (nC) at the C line (wavelength: 656.27 nm) for the optical glass obtained at a slow cooling rate of -25 ° C / hour.
  • the resulting glass transition temperature of the optical glass was measured by the method described in Japan Optical Glass Industry Society Standard JOGIS08- 2003 (method of measuring thermal expansion of optical glass). However, a sample having a length of 50 mm and a diameter of 4 mm was used as a test piece.
  • the obtained yield point (At) was measured by the same method as the glass transition temperature (Tg) described above. At this time, the temperature at which the elongation of the glass stopped and the shrinkage started was defined as the yield point (At).
  • Tg transition temperature
  • the optical glass of the present invention has a composition of B 2 O 3 —TeO 2 and B 2 O 3 / TeO 2 is more than 0 and less than 0.5 at a mol% ratio.
  • the Abbe number ( ⁇ d ) and the partial dispersion ratio ( ⁇ g, F) satisfy the relationship of ⁇ g in the range of ⁇ d ⁇ 25, F ⁇ ⁇ 0.0058 ⁇ ⁇ d + 0.7539, and in the range of ⁇ d> 25, ⁇ g, Since it has an optical constant satisfying the relationship of F ⁇ ⁇ 0.0020 ⁇ ⁇ d + 0.6589, it is very useful in optical design, and the transition temperature (Tg) is 600 ° C. or less. It is suitable for precision mold press molding and is very useful in industry.

Abstract

　光学ガラスは、アッベ数(νｄ)および部分分散比(θｇ,Ｆ)が、νｄ≦２５の範囲ではθｇ,Ｆ≦-０.００５８×νｄ+０.７５３９の関係式を満たし、νｄ>２５の範囲ではθｇ,Ｆ≦-０.００２０×νｄ+０.６５８９の関係式を満たす光学定数を有するとともに、酸化物基準のｍｏｌ％で、Ｂ２Ｏ３成分を０％より多く５０％以下、およびＴｅＯ２成分を１５～７０％含有し、Ｂ２Ｏ３／ＴｅＯ２が０より多く２.０未満である。

Description

光学ガラス
　本発明は、アッベ数（νｄ）および部分分散比（θｇ，Ｆ）が、νｄ≦２５の範囲ではθｇ，Ｆ≦－０．００５８×νｄ＋０．７５３９の関係式を満たし、νｄ＞２５の範囲ではθｇ，Ｆ≦－０．００２０×νｄ＋０．６５８９の関係式を満たすような光学定数を有する、部分分散比の小さい高分散光学ガラス、並びに、この光学ガラスを利用して得られるレンズおよびプリズム等の光学素子に関する。
　デジタルカメラやビデオカメラ等の光学系は、その大小はあるが、収差と呼ばれるにじみを含んでいる。この収差は単色収差と色収差に分類されるが、その中でも特に色収差は、光学系に使用されるレンズの材料特性に強く依存している。
　一般に色収差は、低分散の凸レンズと高分散の凹レンズとを組み合わせることにより補正されるが、これらの組み合わせでは赤色領域と緑色領域の２色に関する収差しか補正できず、青色領域の収差が残る。この除去しきれない青色領域の収差は、二次スペクトルと呼ばれる。二次スペクトルを補正するには、青色領域のｇ線（４３５．８３５ｎｍ）を考慮して光学設計を行う必要があり、光学特性の指標として部分分散比（θｇ，Ｆ）が用いられている。レンズを組み合わせたときに、低分散側のレンズに部分分散比（θｇ，Ｆ）の大きい光学材料を用い、且つ高分散側のレンズに部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学材料を用いることで、二次スペクトルが良好に補正される。
　低分散で部分分散比（θｇ，Ｆ）の大きい光学材料として、弗燐酸系の光学ガラスや蛍石がよく知られている。また、高分散で部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学材料として、特許文献１に示される光学ガラスが知られている。しかしながら特許文献１の実施例に示される光学ガラスはアッベ数（νｄ）が３０．５以上であるため、これよりも更にアッベ数（νｄ）が小さい光学ガラス、すなわち高分散で部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学ガラスが求められている。
特開平１０－２６５２３８号公報
　本発明の目的は、上述の背景技術に記載された光学ガラスに見られる諸欠点を総合的に解消し、前記の光学定数を有し、部分分散比が小さい光学ガラスを提供することにある。
　本発明者は、上記課題を解決するために、鋭意試験研究を重ねた結果、特定量のＢ２Ｏ３成分およびＴｅＯ２成分を含有させることにより、上述の光学定数を有し、且つ部分分散比が小さい光学ガラスが得られた。
　本発明の第１の構成は、アッベ数（νｄ）および部分分散比（θｇ，Ｆ）が、νｄ≦２５の範囲ではθｇ，Ｆ≦－０．００５８×νｄ＋０．７５３９の関係式を満たし、νｄ＞２５の範囲ではθｇ，Ｆ≦－０．００２０×νｄ＋０．６５８９の関係式を満たす光学定数を有し、酸化物基準のｍｏｌ％で、
Ｂ２Ｏ３成分　　　　　　０％より多く５０％以下、
ＴｅＯ２成分　　　　　　１５～７０％、
Ｂ２Ｏ３／ＴｅＯ２　０より多く２．０未満、
であることを特徴とする光学ガラスである。
　本発明の第２の構成は、酸化物基準のｍｏｌ％で、
Ｂ２Ｏ３成分　　　　　　０％より多く８％未満、
ＴｅＯ２成分　　　　　　１５～６３％未満、
Ｂ２Ｏ３／ＴｅＯ２　０より多く０．５未満、
であることを特徴とする前記構成１に記載の光学ガラスである。
　本発明の第３の構成は、酸化物基準のｍｏｌ％で、
Ｂ２Ｏ３成分　　　　　　　８～２９％未満、
ＴｅＯ２成分　　　　　　１５～７０％未満、
Ｂ２Ｏ３／ＴｅＯ２　０．０１より多く２未満、
であることを特徴とする前記構成１に記載の光学ガラスである。
　本発明の第４の構成は、酸化物基準のｍｏｌ％で、
Ｂ２Ｏ３成分　　　　　　　２９～５０％、
ＴｅＯ２成分　　　　　　　２０～７０％、
Ｂ２Ｏ３／ＴｅＯ２　０．４より多く０．７５未満、
Ｙ２Ｏ３成分、Ｌａ２Ｏ３成分およびＧｄ２Ｏ３成分の合計含有量が０～５％未満
であることを特徴とする前記構成１に記載の光学ガラスである。
　本発明の第５の構成は、酸化物基準のｍｏｌ％で、Ｇａ２Ｏ３成分の含有量が２０％以下である前記構成１～４に記載の光学ガラスである。
　本発明の第６の構成は、酸化物基準のｍｏｌ％で、Ｇａ２Ｏ３成分の含有量が５％未満である前記構成５に記載の光学ガラスである。
　本発明の第７の構成は、酸化物基準のｍｏｌ％で、以下の各成分の含有量が
Ｉｎ２Ｏ３成分　　　　０～２０％、
ＣｅＯ２成分　　　　０～１０％、
Ｂｉ２Ｏ３成分　　　　０～２０％
であることを特徴とする前記構成１～６に記載の光学ガラスである。
　本発明の第８の構成は、酸化物基準のｍｏｌ％で、以下の各成分の含有量が
ＳｉＯ２成分　　　　０～２０％、
ＧｅＯ２成分　　　　０～２０％、
Ａｌ２Ｏ３成分　　　　０～２０％、
ＴｉＯ２成分　　　　０～２０％、
ＺｒＯ２成分　　　　０～２０％、
Ｎｂ２Ｏ５成分　　　　０～３０％、
Ｔａ２Ｏ５成分　　　　０～２０％、
ＷＯ３成分　　　　　０～２０％、
Ｌａ２Ｏ３成分　　　　０～３０％、
Ｇｄ２Ｏ３成分　　　　０～３０％、
Ｙ２Ｏ３成分　　　　　０～３０％、
Ｙｂ２Ｏ３成分　　　　０～３０％、
ＺｎＯ成分　　　　　０～７０％、
ＭｇＯ成分　　　　　０～４０％、
ＣａＯ成分　　　　　０～４０％、
ＳｒＯ成分　　　　　０～４０％、
ＢａＯ成分　　　　　０～４０％、
Ｌｉ２Ｏ成分　　　　０～２０％、
Ｎａ２Ｏ成分　　　　０～２０％、
Ｋ２Ｏ成分　　　　　０～２０％、
Ｓｂ２Ｏ３成分　　　　０～１％
であることを特徴とする前記構成１～７に記載の光学ガラスである。
　本発明の第９の構成は、屈折率（ｎｄ）が１．７以上であることを特徴とする前記構成１～８に記載の光学ガラスである。
　本発明の第１０の構成は、ガラス転移点（Ｔｇ）が６００℃以下であることを特徴とする前記構成１～９に記載の光学ガラスである。
　本発明の第１１の構成は、前記構成１～１０のいずれか１項の光学ガラスからなるレンズプリフォーム材である。
　本発明の第１２の構成は、前記構成１～１０のいずれかに記載の光学ガラスからなるモールドプレス成形用レンズプリフォーム材である。
　本発明の第１３の構成は、前記構成１～１０のいずれか１項の光学ガラスからなる光学素子である。
　本発明によれば、ＴｅＯ２成分およびＢ２Ｏ３成分を所定の関係で含有させることにより、アッベ数（νｄ）および部分分散比（θｇ，Ｆ）が、νｄ≦２５の範囲ではθｇ，Ｆ≦－０．００５８×νｄ＋０．７５３９の関係式を満たし、νｄ＞２５の範囲ではθｇ，Ｆ≦－０．００２０×νｄ＋０．６５８９の関係式を満たすような光学定数を有する、部分分散比の小さい高分散光学ガラスを得ることができる。加えて、この光学ガラスを利用して得られるレンズ、プリズム等の光学素子を得ることができる。
　本発明の光学ガラスは、アッベ数（νｄ）および部分分散比（θｇ，Ｆ）の関係式が、νｄ≦２５の範囲ではθｇ，Ｆ≦－０．００５８×νｄ＋０．７５３９、νｄ＞２５の範囲ではθｇ，Ｆ≦－０．００２０×νｄ＋０．６５８９の範囲の光学定数を有し、酸化物基準のｍｏｌ％で、
Ｂ２Ｏ３成分　　　　　　０％より多く５０％以下、
ＴｅＯ２成分　　　　　　１５～７０％、
Ｂ２Ｏ３／ＴｅＯ２　０より多く２．０未満、
であることを特徴とする。
　このうち、第１の光学ガラスは、酸化物基準のｍｏｌ％で、
Ｂ２Ｏ３成分　　　　　　０％より多く８％未満、
ＴｅＯ２成分　　　　　　１５～６３％未満、
Ｂ２Ｏ３／ＴｅＯ２　０より多く０．５未満、
であることを特徴とする。
　また、第２の光学ガラスは、酸化物基準のｍｏｌ％で、
Ｂ２Ｏ３成分　　　　　　　８～２９％未満、
ＴｅＯ２成分　　　　　　１５～７０％未満、
Ｂ２Ｏ３／ＴｅＯ２　０．０１より多く２未満、
であることを特徴とする。
　また、第３の光学ガラスは、酸化物基準のｍｏｌ％で、
Ｂ２Ｏ３成分　　　　　　　２９～５０％、
ＴｅＯ２成分　　　　　　　２０～７０％、
Ｂ２Ｏ３／ＴｅＯ２　０．４より多く０．７５未満、
Ｙ２Ｏ３成分、Ｌａ２Ｏ３成分およびＧｄ２Ｏ３成分の合計含有量が０～５％未満
であることを特徴とする。
　以下、本発明の光学ガラスの実施形態について詳細に説明するが、本発明は、以下の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内で適宜変更を加えて実施できる。なお、説明が重複する箇所について適宜説明を省略する場合があるが、これは発明の趣旨を限定するものではない。
［ガラス成分］
　本発明の光学ガラスを構成する各成分の組成範囲を以下に述べる。本明細書中における各成分の含有率は、特に断りがない場合、全て酸化物換算組成のガラス全物質量に対するｍｏｌ％で表示する。ここで、「酸化物換算組成」は、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、複合塩および金属弗化物等が溶融時に全て分解されて酸化物に変化すると仮定した場合、当該生成酸化物の総物質量を１００ｍｏｌ％として、ガラス中に含有される各成分を表記した組成である。
　Ｂ２Ｏ３成分は、ガラス形成酸化物成分として欠かすことのできない成分であるため、ガラスの耐失透性および化学的耐久性を向上させるのに有効な成分である。しかし、その量が少なすぎるとその効果が不十分であり、多すぎると熔融性が悪化しやすくなる。従って、Ｂ２Ｏ３成分は、好ましくは０％より多く、より好ましくは０．１％、最も好ましくは０．５％を下限として光学ガラス中に含有でき、好ましくは５０％、より好ましくは４５％、最も好ましくは４０％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　特に、第１の光学ガラスには、Ｂ２Ｏ３成分は、好ましくは０％より多く、より好ましくは０．１％、最も好ましくは０．５％を下限として含有でき、好ましくは８％未満、より好ましくは７．８％、最も好ましくは７．６％を上限として含有できる。
　また、第２の光学ガラスには、Ｂ２Ｏ３成分は、好ましくは８％以上、より好ましくは８．１％、最も好ましくは８．２％を下限として含有でき、好ましくは２９％未満、より好ましくは２７％、最も好ましくは２５％を上限として含有できる。
　また、第３の光学ガラスには、Ｂ２Ｏ３成分は、好ましくは２９％、より好ましくは２９．５％、最も好ましくは３０％を下限として含有でき、好ましくは５０％、より好ましくは４５％、最も好ましくは４０％を上限として含有できる。
　Ｂ２Ｏ３成分は、原料として例えばＨ３ＢＯ３、Ｂ２Ｏ３等を使用してガラス内に導入される。
　ＴｅＯ２成分は、高分散特性を有しつつ部分分散比（θｇ，Ｆ）を低くするのに極めて有効な成分であるため、アッベ数（νｄ）および部分分散比（θｇ，Ｆ）が、νｄ≦２５の範囲ではθｇ，Ｆ≦－０．００５８×νｄ＋０．７５３９の関係式を満たし、νｄ＞２５の範囲ではθｇ，Ｆ≦－０．００２０×νｄ＋０．６５８９の関係式を満足するために、必須な成分である。しかし、その量が少なすぎるとその効果が不十分であり、多すぎるとガラスの透過率が悪化しやすくなる。従って、ＴｅＯ２成分は、好ましくは１５％、より好ましくは２０％、最も好ましくは２５％を下限として光学ガラス中に含有でき、好ましくは７０％、より好ましくは６８％、最も好ましくは６５％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　特に、第１の光学ガラスには、ＴｅＯ２成分は、好ましくは１５％、より好ましくは３０％、最も好ましくは４５％を下限として含有でき、好ましくは６３％未満、より好ましくは６２．５％、最も好ましくは６２％を上限として含有できる。
　また、第２の光学ガラスには、ＴｅＯ２成分は、好ましくは１５％、より好ましくは２０％、最も好ましくは２５％を下限として含有でき、好ましくは７０％未満、より好ましくは６８％、最も好ましくは６５％を上限として含有できる。
　また、第３の光学ガラスには、ＴｅＯ２成分は、好ましくは２０％、より好ましくは３０％、最も好ましくは４０％を下限として含有でき、好ましくは７０％、より好ましくは６５％、最も好ましくは６０％を上限として含有できる。
　ＴｅＯ２成分は、原料として例えばＴｅＯ２等を使用してガラス内に導入される。
　ＳｉＯ２成分は、本発明の光学ガラスにおいて、ガラス形成酸化物成分として作用する成分であるとともに、ガラスの粘度を高め且つ化学的耐久性を向上するのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると耐失透性および熔融性が悪化しやすくなる。従って、ＳｉＯ２成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１５％、さらに好ましくは１０％、最も好ましくは５％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　ＳｉＯ２成分は、原料として例えばＳｉＯ２等を使用してガラス内に導入される。
　ＧｅＯ２成分は、屈折率を高めつつ、耐失透性を向上させる効果を有する任意成分であり、ガラス形成酸化物として作用する。しかし、その量が多すぎると、原料が非常に高価であるため、ガラスの原料コストが高くなる。従って、ＧｅＯ２成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１５％、さらに好ましくは１０％、最も好ましくは５％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　ＧｅＯ２成分は、原料として例えばＧｅＯ２等を使用してガラス内に導入される。
　Ａｌ２Ｏ３成分は、化学的耐久性の改善に有効な任意成分である。しかし、その量が多すぎると耐失透性が悪化しやすくなる。従って、Ａｌ２Ｏ３成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１５％、最も好ましくは１０％を上限として光学ガラス中に含有できる。特に、第１の光学ガラスには、Ａｌ２Ｏ３成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１５％、最も好ましくは１０％を上限として含有できる。また、第２の光学ガラスには、Ａｌ２Ｏ３成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１０％、最も好ましくは６％を上限として含有できる。また、第３の光学ガラスには、Ａｌ２Ｏ３成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１０％、最も好ましくは５％を上限として含有できる。
　Ａｌ２Ｏ３成分は、原料として例えばＡｌ２Ｏ３、Ａｌ（ＯＨ）３等を使用してガラス内に導入される。
　ＴｉＯ２成分は、屈折率を高めつつ、分散を大きくするのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると可視光短波長域の透過率が悪化し、且つ部分分散比も大きくなる。従って、ＴｉＯ２成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１５％、さらに好ましくは１０％、最も好ましくは５％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　ＴｉＯ２成分は、原料として例えばＴｉＯ２等を使用してガラス内に導入される。
　ＺｒＯ２成分は、屈折率を高め、部分分散比を小さくし、化学的耐久性を向上させるのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると熔融性や耐失透性が悪化しやすくなる。従って、ＺｒＯ２成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１０％、最も好ましくは５％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　ＺｒＯ２成分は、原料として例えばＺｒＯ２等を使用してガラス内に導入される。
　Ｎｂ２Ｏ５成分は、屈折率を高め、分散を大きくしつつ部分分散比を小さくするのに有効な成分である。しかし、多すぎると逆に耐失透性が悪くなり、可視光短波長域の透過率も悪化しやすくなる。従って、Ｎｂ２Ｏ５成分は、好ましくは３０％、より好ましくは２０％、最も好ましくは１０％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　Ｎｂ２Ｏ５成分は、原料として例えばＮｂ２Ｏ５等を使用してガラス内に導入される。
　Ｔａ２Ｏ５成分は、屈折率を高めつつ、化学的耐久性を改善するのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると耐失透性が悪化しやすくなる。従って、Ｔａ２Ｏ５成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１０％、最も好ましくは５％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　Ｔａ２Ｏ５成分は、原料として例えばＴａ２Ｏ５等を使用してガラス内に導入される。
　ＷＯ３成分は、耐失透性を改善するのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると逆に耐失透性や可視光領域の短波長域の光線透過率が悪くなる上、部分分散比が大きくなる。従って、ＷＯ３成分は、好ましくは５０％、より好ましくは４０％、さらに好ましくは３０％、最も好ましくは１０％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　ＷＯ３成分は、原料として例えばＷＯ３等を使用してガラス内に導入される。
　Ｌａ２Ｏ３成分は、ガラスの屈折率を高めつつ、低分散化させるのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると、耐失透性が悪化しやすくなる。従って、Ｌａ２Ｏ３成分は、好ましくは３０％、より好ましくは１７％、更に好ましくは７．５％未満、最も好ましくは４．９％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　Ｌａ２Ｏ３成分は、原料として例えばＬａ２Ｏ３、硝酸ランタンまたはその水和物等を使用してガラス内に導入される。
　Ｇｄ２Ｏ３成分は、ガラスの屈折率を高めつつ、低分散化させるのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると、耐失透性が悪化しやすくなる。従って、Ｇｄ２Ｏ３成分は、好ましくは３０％、より好ましくは２０％、さらに好ましくは１５％、最も好ましくは１０％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　Ｇｄ２Ｏ３成分は、原料として例えばＧｄ２Ｏ３等を使用してガラス内に導入される。
　Ｙ２Ｏ３成分は、ガラスの屈折率を高めつつ、低分散化させるのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると、耐失透性が悪化しやすくなる。従って、Ｙ２Ｏ３成分は、好ましくは３０％、より好ましくは１５％、さらに好ましくは１０％、最も好ましくは５％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　Ｙ２Ｏ３成分は、原料として例えばＹ２Ｏ３等を使用してガラス内に導入される。
　Ｙｂ２Ｏ３成分は、ガラスの屈折率を高めつつ、低分散化させるのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると、耐失透性および化学的耐久性が悪化しやすくなる。従って、Ｙｂ２Ｏ３成分は、好ましくは３０％、より好ましくは１５％、さらに好ましくは１０％、最も好ましくは５％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　Ｙｂ２Ｏ３成分は、原料として例えばＹｂ２Ｏ３等を使用してガラス内に導入される。
　ＺｎＯ成分は、耐失透性を改善しつつ、ガラス転移温度（Ｔｇ）を低くし、化学的耐久性を改善するのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると、逆に耐失透性が悪化しやすくなる。従って、ＺｎＯ成分は、好ましくは７０％、より好ましくは６０％、最も好ましくは５０％を上限として光学ガラス中に含有できる。特に、第１の光学ガラスには、ＺｎＯ成分は、好ましくは７０％、より好ましくは５５％、最も好ましくは４５％を上限として含有できる。また、第２の光学ガラスには、ＺｎＯ成分は、好ましくは７０％、より好ましくは６０％、最も好ましくは５０％を上限として含有できる。また、第３の光学ガラスには、ＺｎＯ成分は、好ましくは７０％、より好ましくは５５％、最も好ましくは４０％を上限として含有できる。
　ＺｎＯ成分は、原料として例えばＺｎＯ等を使用してガラス内に導入できる。
　ＭｇＯ成分は、光学定数の調整に有効な成分である。しかし、その量が多すぎると、耐失透性が悪化しやすくなる。従って、ＭｇＯ成分は、好ましくは４０％、より好ましくは１０％、最も好ましくは５％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　ＭｇＯ成分は、原料として例えばＭｇＯまたはその炭酸塩、硝酸塩、水酸化物等を使用してガラス内に導入できる。
　ＣａＯ成分は、光学定数の調整に有効な成分である。しかし、その量が多すぎると、耐失透性が悪化しやすくなる。従って、ＣａＯ成分は、好ましくは４０％、より好ましくは１０％、最も好ましくは５％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　ＣａＯ成分は、原料として例えばＣａＯまたはその炭酸塩、硝酸塩、水酸化物等を使用してガラス内に導入できる。
　ＳｒＯ成分は、光学定数の調整に有効な成分である。しかし、その量が多すぎると、耐失透性が悪化しやすくなる。従って、ＳｒＯ成分は、好ましくは４０％、より好ましくは１０％、最も好ましくは５％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　ＳｒＯ成分は、原料として例えばＳｒＯまたはその炭酸塩、硝酸塩、水酸化物等を使用してガラス内に導入できる。
　ＢａＯ成分は、光学定数の調整に有効な成分である。しかし、その量が多すぎると、耐失透性が悪化しやすくなる。従って、ＢａＯ成分は、好ましくは４０％、より好ましくは１０％、最も好ましくは５％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　ＢａＯ成分は、原料として例えばＢａＯまたはその炭酸塩、硝酸塩、水酸化物等を使用してガラス内に導入できる。
　Ｌｉ２Ｏ成分は、部分分散比を小さくし、ガラス転移温度（Ｔｇ）を大幅に下げ、且つ、混合したガラス原料の溶融を促進するのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると、摩耗度や化学的耐久性、耐失透性が急激に悪化しやすくなる。従って、Ｌｉ２Ｏ成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１８％、最も好ましくは１６％を上限として光学ガラス中に含有できる。特に、第１の光学ガラスには、Ｌｉ２Ｏ成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１８％、最も好ましくは１６％を上限として含有できる。また、第２および第３の光学ガラスには、Ｌｉ２Ｏ成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１５％、最も好ましくは１０％を上限として含有できる。
　Ｌｉ２Ｏ成分は、原料として例えばＬｉ２Ｏまたはその炭酸塩、硝酸塩、水酸化物等を使用してガラス内に導入できる。
　Ｎａ２Ｏ成分は、ガラス転移温度（Ｔｇ）を下げ、且つ、混合したガラス原料の溶融を促進するのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると、摩耗度や化学的耐久性、耐失透性が急激に悪化しやすくなる。従って、Ｎａ２Ｏ成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１５％、さらに好ましくは１０％、最も好ましくは５％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　Ｎａ２Ｏ成分は、原料として例えばＮａ２Ｏまたはその炭酸塩、硝酸塩、水酸化物等を使用してガラス内に導入できる。
　Ｋ２Ｏ成分は、ガラス転移温度（Ｔｇ）を下げ、且つ、混合したガラス原料の溶融を促進するのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると、耐失透性が急激に悪化しやすくなる。従って、Ｋ２Ｏ成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１５％、さらに好ましくは１０％、最も好ましくは５％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　Ｋ２Ｏ成分は、原料として例えばＫ２Ｏまたはその炭酸塩、硝酸塩、水酸化物等を使用してガラス内に導入できる。
　Ｓｂ２Ｏ３成分は、ガラス溶融時の脱泡のために任意に添加しうる成分である。しかし、その量が多すぎると、可視光領域の短波長領域における透過率が悪化しやすくなる。従って、Ｓｂ２Ｏ３成分は、好ましくは１％、より好ましくは０．５％、最も好ましくは０．２％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　Ｇａ２Ｏ３成分は、屈折率を高めるのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると、原料が非常に高価であるため、ガラスの原料コストが高くなる。従って、Ｇａ２Ｏ３成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１５％、より好ましくは１０％、最も好ましくは５％を上限として光学ガラス中に含有できる。特に、第２の光学ガラスには、Ｇａ２Ｏ３成分は、好ましくは５％未満とし、より好ましくは３％、最も好ましくは１％を上限として含有できる。
　Ｇａ２Ｏ３成分は、原料として例えばＧａ２Ｏ３等を使用してガラス内に導入される。
　Ｉｎ２Ｏ３成分は、屈折率を高めるのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると、原料が非常に高価であるため、ガラスの原料コストが高くなる。従って、Ｉｎ２Ｏ３成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１０％、さらに好ましくは５％、最も好ましくは３％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　Ｉｎ２Ｏ３成分は、原料として例えばＩｎ２Ｏ３等を使用してガラス内に導入される。
　ＣｅＯ２成分は、耐失透性を改善するのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると、短波長領域の光線透過率が悪化しやすくなる。従って、ＣｅＯ２成分は、好ましくは１０％を上限とし、より好ましくは５％、最も好ましくは３％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　ＣｅＯ２は、原料として例えばＣｅＯ２等を使用してガラス内に導入される。
　Ｂｉ２Ｏ３成分は、屈折率を高め、ガラス転移温度（Ｔｇ）を下げるのに有効な成分である。しかし、その量が多すぎると、耐失透性が悪化しやすくなり、部分分散比が大きくなる。従って、Ｂｉ２Ｏ３成分は、好ましくは２０％、より好ましくは１５％、最も好ましくは１０％を上限として光学ガラス中に含有できる。
　Ｂｉ２Ｏ３は、原料として例えばＢｉ２Ｏ３等を使用してガラス内に導入される。
　なお、上記ガラス中に存在する各成分を導入させるために使用される原料は、あくまで例示の目的で記載したものであるため、光学ガラスの原料が上記に列挙された酸化物等に限定されるものではない。従って、ガラスを製造する条件の諸変更に適宜対応させて、公知の原料から原料を選択できる。
　本発明者は、前記範囲内の光学定数において、Ｂ２Ｏ３成分の含有量とＴｅＯ２成分の含有量の比を所定の値に調節することにより、部分分散比（θｇ，Ｆ）が小さいガラスが得られることを見出した。すなわちＢ２Ｏ３／ＴｅＯ２の値は、好ましくは２未満、より好ましくは１を上限とし、最も好ましくは０．７５未満とすることができ、好ましくは０より多く、より好ましくは０．０１より多く、最も好ましくは０．０１５を下限とすることができる。
　特に、第１の光学ガラスでは、Ｂ２Ｏ３／ＴｅＯ２の値は、好ましくは０．５未満、より好ましくは０．２、最も好ましくは０．１５を上限とすることができ、好ましくは０より多く、より好ましくは０．０１、最も好ましくは０．０１５を下限とすることができる。また、第２の光学ガラスでは、Ｂ２Ｏ３／ＴｅＯ２の値は、好ましくは２未満、より好ましくは１、最も好ましくは０．７を上限とすることができ、好ましくは０．０１より多く、より好ましくは０．０５、最も好ましくは０．１を下限とすることができる。また、第３の光学ガラスでは、Ｂ２Ｏ３／ＴｅＯ２の値は、好ましくは０．７５未満、より好ましくは０．７、最も好ましくは０．６５を上限とすることができ、好ましくは０．４より多く、より好ましくは０．４１、最も好ましくは０．４５を下限とすることができる。
　Ｌｕ２Ｏ３、ＳｎＯ２、ＢｅＯの各成分は、光学ガラスに含有させることは可能である。しかし、Ｌｕ２Ｏ３は非常に高価であるため、ガラスの原料コストが高くなり、実際の製造においては現実的ではない。また、ＳｎＯ２は、白金製の坩堝や、溶融ガラスと接する部分が白金で形成されている溶融槽を用いてガラス原料を溶融する際に、錫と白金とが合金化するため、合金となった箇所は耐熱性が悪くなる。それとともに、合金化した箇所に穴が開いて、溶融ガラスが流出する事故がおこる危険性が憂慮される。また、ＢｅＯは、環境に有害な影響を与えるため、環境負荷の非常に大きい成分である。従って、Ｌｕ２Ｏ３、ＳｎＯ２およびＢｅＯの各成分は、好ましくは５％未満、より好ましくは１％を上限として含有し、最も好ましくは含有しない。
　Ｆ成分は、光学ガラスに含有させることは可能である。しかし、Ｆ成分は、熔解中における揮発性が強いという問題がある。また、本組成系にあっては、耐失透性を悪化しやすい。従って、Ｆ成分は、好ましくは５％未満、より好ましくは１％を上限として光学ガラス中に含有し、最も好ましくは含有しない。
　Ａｇ２Ｏ成分は、光学ガラスに含有させることは可能である。しかし、Ａｇ２Ｏ成分は非常に高価であるため、ガラスの原料コストが高くなる。従って、Ａｇ２Ｏ成分は、好ましくは３７％未満、より好ましくは１０％を上限として光学ガラス中に含有し、最も好ましくは含有しない。
　次に、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない成分について説明する。
　鉛化合物は、ガラスの製造のみならず、研磨等のガラスの冷間加工およびガラスの廃棄に至るまで、環境対策上の措置が必要となり、環境負荷が大きい成分である。そのため、鉛化合物は、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない。
　Ａｓ２Ｏ３、カドミウムおよびトリウムは、共に、環境に有害な影響を与え、環境負荷の非常に大きい成分であるため、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない。
　さらに本発明の光学ガラスにおいては、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｅｕ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｅｒ等の着色成分は、含有しないことが好ましい。ただし、ここでいう含有しないとは、不純物として混入される場合を除き、人為的に含有させないことを意味する。
　本発明のガラス組成物は、その組成がｍｏｌ％で表されているため直接的に質量％の記載に表せるものではないが、本発明において要求される諸特性を満たすガラス組成物中に存在する各成分の質量％表示による組成は、酸化物換算組成で概ね以下の値をとる。
Ｂ２Ｏ３成分　　　０％より多く３０％以下、
ＴｅＯ２成分　　　４０～８５％、
ＳｉＯ２成分　　　　０～１５％、
ＧｅＯ２成分　　　　０～１５％、
Ａｌ２Ｏ３成分　　　　０～１０％、
ＴｉＯ２成分　　　　０～１０％、
ＺｒＯ２成分　　　　０～５％、
Ｎｂ２Ｏ５成分　　　　０～３０％、
Ｔａ２Ｏ５成分　　　　０～１０％、
ＷＯ３成分　　　　　０～１５％、
Ｌａ２Ｏ３成分　　　　０～２０％、
Ｇｄ２Ｏ３成分　　　　０～２０％、
Ｙ２Ｏ３成分　　　　　０～２０％、
Ｙｂ２Ｏ３成分　　　　０～２０％、
ＺｎＯ成分　　　　　０～６０％、
ＭｇＯ成分　　　　　０～１０％、
ＣａＯ成分　　　　　０～１０％、
ＳｒＯ成分　　　　　０～１０％、
ＢａＯ成分　　　　　０～１０％、
Ｌｉ２Ｏ成分　　　　０～１０％、
Ｎａ２Ｏ成分　　　　０～１０％、
Ｋ２Ｏ成分　　　　　０～１０％、
Ｓｂ２Ｏ３成分　　　　０～１％
Ｇａ２Ｏ３成分　　　　０～１０％、
Ｉｎ２Ｏ３成分　　　　０～１０％、
ＣｅＯ２成分　　　　０～１０％、
Ｂｉ２Ｏ３成分　　　　０～４０％
　ここで、第１の光学ガラスに存在する各成分の質量％表示による組成は、酸化物換算組成で概ね以下の値をとる。
Ｂ２Ｏ３成分　　　０％より多く１５％以下、
ＴｅＯ２成分　　　４５～８０％、
ＳｉＯ２成分　　　　０～１５％、
ＧｅＯ２成分　　　　０～１５％、
Ａｌ２Ｏ３成分　　　　０～１０％、
ＴｉＯ２成分　　　　０～１０％、
ＺｒＯ２成分　　　　０～５％、
Ｎｂ２Ｏ５成分　　　　０～３０％、
Ｔａ２Ｏ５成分　　　　０～１０％、
ＷＯ３成分　　　　　０～１５％、
Ｌａ２Ｏ３成分　　　　０～２０％、
Ｇｄ２Ｏ３成分　　　　０～２０％、
Ｙ２Ｏ３成分　　　　　０～２０％、
Ｙｂ２Ｏ３成分　　　　０～２０％、
ＺｎＯ成分　　　　　０～５０％、
ＭｇＯ成分　　　　　０～１０％、
ＣａＯ成分　　　　　０～１０％、
ＳｒＯ成分　　　　　０～１０％、
ＢａＯ成分　　　　　０～１０％、
Ｌｉ２Ｏ成分　　　　０～１０％、
Ｎａ２Ｏ成分　　　　０～１０％、
Ｋ２Ｏ成分　　　　　０～１０％、
Ｓｂ２Ｏ３成分　　　　０～１％
Ｇａ２Ｏ３成分　　　　０～１０％、
Ｉｎ２Ｏ３成分　　　　０～１０％、
ＣｅＯ２成分　　　　０～１０％、
Ｂｉ２Ｏ３成分　　　　０～４０％
　また、第２の光学ガラスに存在する各成分の質量％表示による組成は、酸化物換算組成で概ね以下の値をとる。
Ｂ２Ｏ３成分　　　　３～２５％、
ＴｅＯ２成分　　　４０～８５％、
ＳｉＯ２成分　　　　０～１０％、
ＧｅＯ２成分　　　　０～１０％、
Ａｌ２Ｏ３成分　　　　０～１０％、
ＴｉＯ２成分　　　　０～１０％、
ＺｒＯ２成分　　　　０～５％、
Ｎｂ２Ｏ５成分　　　　０～２０％、
Ｔａ２Ｏ５成分　　　　０～１０％、
ＷＯ３成分　　　　　０～１５％、
Ｌａ２Ｏ３成分　　　　０～２０％、
Ｇｄ２Ｏ３成分　　　　０～２０％、
Ｙ２Ｏ３成分　　　　　０～２０％、
Ｙｂ２Ｏ３成分　　　　０～２０％、
ＺｎＯ成分　　　　　０～６０％、
ＭｇＯ成分　　　　　０～１０％、
ＣａＯ成分　　　　　０～１０％、
ＳｒＯ成分　　　　　０～１０％、
ＢａＯ成分　　　　　０～１０％、
Ｌｉ２Ｏ成分　　　　０～１０％、
Ｎａ２Ｏ成分　　　　０～１０％、
Ｋ２Ｏ成分　　　　　０～１０％、
Ｓｂ２Ｏ３成分　　　　０～１％
Ｇａ２Ｏ３成分　　　　０～１０％、
Ｉｎ２Ｏ３成分　　　　０～１０％、
ＣｅＯ２成分　　　　０～１０％、
Ｂｉ２Ｏ３成分　　　　０～４０％
　また、第３の光学ガラスに存在する各成分の質量％表示による組成は、酸化物換算組成で概ね以下の値をとる。
Ｂ２Ｏ３成分　　　　１０～３０％、
ＴｅＯ２成分　　　５０～８５％、
ＳｉＯ２成分　　　　０～１０％、
ＧｅＯ２成分　　　　０～１０％、
Ａｌ２Ｏ３成分　　　　０～１０％、
ＴｉＯ２成分　　　　０～１０％、
ＺｒＯ２成分　　　　０～５％、
Ｎｂ２Ｏ５成分　　　　０～２０％、
Ｔａ２Ｏ５成分　　　　０～１０％、
ＷＯ３成分　　　　　０～１５％、
Ｌａ２Ｏ３成分　　　　０～２０％、
Ｇｄ２Ｏ３成分　　　　０～２０％、
Ｙ２Ｏ３成分　　　　　０～２０％、
Ｙｂ２Ｏ３成分　　　　０～２０％、
ＺｎＯ成分　　　　　０～３０％、
ＭｇＯ成分　　　　　０～１０％、
ＣａＯ成分　　　　　０～１０％、
ＳｒＯ成分　　　　　０～１０％、
ＢａＯ成分　　　　　０～１０％、
Ｌｉ２Ｏ成分　　　　０～１０％、
Ｎａ２Ｏ成分　　　　０～１０％、
Ｋ２Ｏ成分　　　　　０～１０％、
Ｓｂ２Ｏ３成分　　　　０～１％
Ｇａ２Ｏ３成分　　　　０～１０％、
Ｉｎ２Ｏ３成分　　　　０～１０％、
ＣｅＯ２成分　　　　０～１０％、
Ｂｉ２Ｏ３成分　　　　０～４０％
　次に本発明の光学ガラスの物性について説明する。
　前述の通り、本発明の光学ガラスの屈折率（ｎｄ）は、光学設計上の有用性の観点から、好ましくは１．７、より好ましくは１．７８、最も好ましくは１．８３を下限とし、好ましくは２．２、より好ましくは２．１、最も好ましくは２．０６を上限とする。特に、第１の光学ガラスでは、屈折率（ｎｄ）は、好ましくは１．７、より好ましくは１．７８、最も好ましくは１．８９を下限とし、好ましくは２．２、より好ましくは２．１、最も好ましくは２．０６を上限とする。また、第２の光学ガラスでは、屈折率（ｎｄ）は、好ましくは１．７、より好ましくは１．７８、最も好ましくは１．８３を下限とし、好ましくは２．２、より好ましくは２．１、最も好ましくは２．０１を上限とする。また、第３の光学ガラスでは、屈折率（ｎｄ）は、好ましくは１．７、より好ましくは１．７８、最も好ましくは１．８８を下限とし、好ましくは２．１、より好ましくは２．０、最も好ましくは１．９３を上限とする。
　また、本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）は、光学設計上の有用性の観点から、好ましくは１８、より好ましくは１８．５、最も好ましくは１９を下限とし、好ましくは３５、より好ましくは３３、最も好ましくは３０を上限とする。特に、第１の光学ガラスでは、アッベ数（νｄ）は、好ましくは１８、より好ましくは１８．５、最も好ましくは１９を下限とし、好ましくは３０、より好ましくは２８、最も好ましくは２７を上限とする。また、第２の光学ガラスでは、アッベ数（νｄ）は、好ましくは１８、より好ましくは１８．５、最も好ましくは１９を下限とし、好ましくは３５、より好ましくは３３、最も好ましくは３０を上限とする。また、第３の光学ガラスでは、アッベ数（νｄ）は、好ましくは１８、より好ましくは２０、最も好ましくは２２を下限とし、好ましくは３５、より好ましくは３３、最も好ましくは３０を上限とする。
　また、本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）および部分分散比（θｇ，Ｆ）は、光学設計上の有用性の観点から、νｄ≦２５の範囲では、部分分散比（θｇ，Ｆ）の上限について好ましくはθｇ，Ｆ≦－０．００５８×νｄ＋０．７５３９、より好ましくはθｇ，Ｆ≦－０．００５８×νｄ＋０．７５１９、最も好ましくはθｇ，Ｆ≦－０．００５８×νｄ＋０．７５０９の関係式を満たし、部分分散比（θｇ，Ｆ）の下限について好ましくはθｇ，Ｆ≦－０．００１６×νｄ＋０．６３４６、より好ましくはθｇ，Ｆ≦－０．００１６×νｄ＋０．６３６６、最も好ましくはθｇ，Ｆ≦－０．００１６×νｄ＋０．６３８６の関係式を満たす。一方、νｄ＞２５の範囲では、部分分散比（θｇ，Ｆ）の上限について好ましくはθｇ，Ｆ≦－０．００２０×νｄ＋０．６５８９、より好ましくはθｇ，Ｆ≦－０．００２０×νｄ＋０．６５６９、最も好ましくはθｇ，Ｆ≦－０．００２０×νｄ＋０．６５５９の関係式を満たし、部分分散比（θｇ，Ｆ）の下限について好ましくはθｇ，Ｆ≦－０．００２５×νｄ＋０．６５７１、より好ましくはθｇ，Ｆ≦－０．００２５×νｄ＋０．６５９１、最も好ましくはθｇ，Ｆ≦－０．００２５×νｄ＋０．６６１１の関係式を満たす。
　本発明の光学ガラスは、ガラス転移点（Ｔｇ）が高くなりすぎると、前述したように精密プレス成形を行う場合、成形型の劣化等が起こり易くなる。従って、本発明の光学ガラスのガラス転移点（Ｔｇ）は、好ましくは６００℃、より好ましくは５５０℃、最も好ましくは５００℃を上限とする。
　本発明の光学ガラスは、精密プレス成形用のプリフォーム材として使用できる。プリフォーム材として使用する場合、その製造方法および精密プレス成形方法は、特に限定されず、公知の製造方法および成形方法を使用できる。例えば、熔融ガラスから直接プリフォーム材を製造してもよく、また板状に成形されたガラスを冷間加工して製造してもよい。
　なお、本発明の光学ガラスを用い、熔融ガラスを滴下させてプリフォームを製造する場合、熔融ガラスの粘度が低すぎるとガラスプリフォームに脈理が入りやすくなり、粘度が高すぎると、自重と表面張力によるガラスの切断が困難になる。
　従って、高品質且つ安定した生産のためには、液相温度における粘度（Ｐａ・ｓ）の対数ｌｏｇηの値は、好ましくは０．２～２．０、より好ましくは０．３～１．８、最も好ましくは０．４～１．６の範囲である。
　以下、本発明の実施例について述べるが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
　本発明の第１の光学ガラスの実施例（Ｎｏ．Ａ１～Ｎｏ．Ａ６１）の組成を、これらのガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、部分分散比（θｇ，Ｆ）、反射損失を含む透過率７０％における波長（λ７０）およびガラス転移温度（Ｔｇ）とともに表１～表６に示した。表中、各成分の組成はｍｏｌ％で表示するものとする。
　また、本発明の第２の光学ガラスの実施例（Ｎｏ．Ｂ１～Ｎｏ．Ｂ１２９）の組成を、これらのガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、部分分散比（θｇ，Ｆ）、反射損失を含む透過率７０％における波長（λ７０）およびガラス転移温度（Ｔｇ）とともに表７～表１９に示した。表中、各成分の組成はｍｏｌ％で表示するものとする。
　また、本発明の第３の光学ガラスの実施例（Ｎｏ．Ｃ１～Ｎｏ．Ｃ２）の組成を、これらのガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、部分分散比（θｇ，Ｆ）、反射損失を含む透過率７０％における波長（λ７０）およびガラス転移温度（Ｔｇ）とともに表２０に示した。表中、各成分の組成はｍｏｌ％で表示するものとする。
　また、本発明の比較例のガラス（Ｎｏ．ａ～Ｎｏ．ｂ）の組成を、これらのガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、部分分散比（θｇ，Ｆ）およびガラス転移温度（Ｔｇ）とともに表２１に示した。表中、各成分の組成はｍｏｌ％で表示するものとする。
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　表１～表２０に示した本発明の実施例の光学ガラス（Ｎｏ．Ａ１～Ｎｏ．Ａ６１、Ｎｏ．Ｂ１～Ｎｏ．Ｂ１２９、Ｎｏ．Ｃ１～Ｎｏ．Ｃ２）は、酸化物、水酸化物、炭酸塩および硝酸塩等の通常の光学ガラス用原料を、表１～２０に示した各実施例の組成の割合となるように秤量して混合した。これを石英るつぼ又は金るつぼに投入し、組成による熔融性に応じて、６５０～９５０℃で２～５時間溶融、清澄および攪拌して均質化した後、金型等に鋳込み徐冷することにより得ることができた。
　得られた光学ガラスの屈折率（ｎｄ）およびアッベ数（νｄ）は、徐冷降温速度を－２５℃／時にして得られた光学ガラスについて測定した。
　得られた光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、徐冷降温速度を－２５℃／時にして得られた光学ガラスについて、Ｃライン（波長　６５６．２７ｎｍ）における屈折率（ｎＣ）、Ｆライン（波長　４８６．１３ｎｍ）における屈折率（ｎＦ）、および、ｇライン（波長　４３５．８３５ｎｍ）における屈折率（ｎｇ）を測定し、これらの値からθｇ，Ｆ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）による式にて算出した。
　得られた光学ガラスのガラス転移温度（Ｔｇ）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０８－２００３（光学ガラスの熱膨張の測定方法）に記載された方法により測定した。ただし、試験片として長さ５０ｍｍ、直径４ｍｍの試料を使用した。
　得られた屈伏点（Ａｔ）は、上述のガラス転移温度（Ｔｇ）と同様の方法で測定した。このとき、ガラスの伸びが止まり、収縮が始まる温度を屈伏点（Ａｔ）とした。
　表１～表２０に見られる通り、本発明の実施例の光学ガラス（Ｎｏ．Ａ１～Ｎｏ．Ａ６１、Ｎｏ．Ｂ１～Ｎｏ．Ｂ１２９、Ｎｏ．Ｃ１～Ｎｏ．Ｃ２）は全て、上述した所望の範囲内の光学定数（屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）および部分分散比（θｇ，Ｆ））を有しているために、光学設計上の利用価値がある。また、これらのガラス転移温度（Ｔｇ）は３９５℃以下（より具体的には、第１の光学ガラスが３９５℃以下、第２の光学ガラスが４３３℃以下、第３の光学ガラスが３３０℃以下）であるため、本発明の実施例の光学ガラスは精密モールドプレス成形に適しているといえる。
　これに対し、表２１に示す組成の比較例（Ｎｏ．ａ～Ｎｏ．ｂ）の各試料について、酸化物、水酸化物、炭酸塩および硝酸塩等の通常の光学ガラス用原料を、表２１に示した各比較例の組成の割合となるように秤量して混合した。これを白金るつぼに投入し、組成による熔融性に応じて、１３００～１４００℃で、３～４時間溶融、清澄および攪拌して均質化した後、金型等に鋳込み徐冷することにより作製した。得られたガラスについて、同一の評価方法により、ガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、部分分散比（θｇ，Ｆ）、反射損失を含む透過率７０％における波長（λ７０）およびガラス転移温度（Ｔｇ）を評価した。その結果、比較例（Ｎｏ．ａ～Ｎｏ．ｂ）に見られる通り、アッベ数（νｄ）と部分分散比（θｇ，Ｆ）の関係は良好であるが、屈折率（ｎｄ）が１．７３以下であるため、本発明の目的に合致した利用には不向きであるといえる。
　以上、述べた通り、本発明の光学ガラスは、組成がＢ２Ｏ３－ＴｅＯ２系であり、且つ、ｍｏｌ％の比率でＢ２Ｏ３／ＴｅＯ２が０より多く０．５未満であって、アッベ数（νｄ）および部分分散比（θｇ，Ｆ）が、νｄ≦２５の範囲ではθｇ，Ｆ≦－０．００５８×νｄ＋０．７５３９の関係を満たし、νｄ＞２５の範囲ではθｇ，Ｆ≦－０．００２０×νｄ＋０．６５８９の関係を満たすような光学定数を有しているから、光学設計上、非常に有用であり、また、転移温度（Ｔｇ）が６００℃以下であるから、精密モールドプレス成形に適しており、産業上非常に有用である。

Claims (13)

  1. アッベ数（νｄ）および部分分散比（θｇ，Ｆ）が、νｄ≦２５の範囲ではθｇ，Ｆ≦－０．００５８×νｄ＋０．７５３９の関係式を満たし、νｄ＞２５の範囲ではθｇ，Ｆ≦－０．００２０×νｄ＋０．６５８９の関係式を満たす光学定数を有し、酸化物基準のｍｏｌ％で、
    Ｂ２Ｏ３成分　　　　　　０％より多く５０％以下、
    ＴｅＯ２成分　　　　　　１５～７０％、
    Ｂ２Ｏ３／ＴｅＯ２　０より多く２．０未満、
    であることを特徴とする光学ガラス。
  2. 酸化物基準のｍｏｌ％で、
    Ｂ２Ｏ３成分　　　　　　０％より多く８％未満、
    ＴｅＯ２成分　　　　　　１５～６３％未満、
    Ｂ２Ｏ３／ＴｅＯ２　０より多く０．５未満、
    であることを特徴とする請求項１に記載の光学ガラス。
  3. 酸化物基準のｍｏｌ％で、
    Ｂ２Ｏ３成分　　　　　　　８～２９％未満、
    ＴｅＯ２成分　　　　　　１５～７０％未満、
    Ｂ２Ｏ３／ＴｅＯ２　０．０１より多く２未満、
    であることを特徴とする請求項１に記載の光学ガラス。
  4. 酸化物基準のｍｏｌ％で、
    Ｂ２Ｏ３成分　　　　　　　２９～５０％、
    ＴｅＯ２成分　　　　　　　２０～７０％、
    Ｂ２Ｏ３／ＴｅＯ２　０．４より多く０．７５未満、
    Ｙ２Ｏ３成分、Ｌａ２Ｏ３成分およびＧｄ２Ｏ３の合計含有量が０～５％未満
    であることを特徴とする請求項１に記載の光学ガラス。
  5. 酸化物基準のｍｏｌ％で、Ｇａ２Ｏ３成分の含有量が２０％以下である請求項１～４に記載の光学ガラス。
  6. 酸化物基準のｍｏｌ％で、Ｇａ２Ｏ３成分の含有量が５％未満である請求項５に記載の光学ガラス。
  7. 酸化物基準のｍｏｌ％で、以下の各成分の含有量が
    Ｉｎ２Ｏ３成分　　　　０～２０％、
    ＣｅＯ２成分　　　　０～１０％、
    Ｂｉ２Ｏ３成分　　　　０～２０％
    であることを特徴とする請求項１～６に記載の光学ガラス。
  8. 酸化物基準のｍｏｌ％で、以下の各成分の含有量が
    ＳｉＯ２成分　　　　０～２０％、
    ＧｅＯ２成分　　　　０～２０％、
    Ａｌ２Ｏ３成分　　　　０～２０％、
    ＴｉＯ２成分　　　　０～２０％、
    ＺｒＯ２成分　　　　０～２０％、
    Ｎｂ２Ｏ５成分　　　　０～３０％、
    Ｔａ２Ｏ５成分　　　　０～２０％、
    ＷＯ３成分　　　　　０～５０％、
    Ｌａ２Ｏ３成分　　　　０～３０％、
    Ｇｄ２Ｏ３成分　　　　０～３０％、
    Ｙ２Ｏ３成分　　　　　０～３０％、
    Ｙｂ２Ｏ３成分　　　　０～３０％、
    ＺｎＯ成分　　　　　０～７０％、
    ＭｇＯ成分　　　　　０～４０％、
    ＣａＯ成分　　　　　０～４０％、
    ＳｒＯ成分　　　　　０～４０％、
    ＢａＯ成分　　　　　０～４０％、
    Ｌｉ２Ｏ成分　　　　０～２０％、
    Ｎａ２Ｏ成分　　　　０～２０％、
    Ｋ２Ｏ成分　　　　　０～２０％、
    Ｓｂ２Ｏ３成分　　　　０～１％
    であることを特徴とする請求項１～７に記載の光学ガラス。
  9. 屈折率（ｎｄ）が１．７以上であることを特徴とする請求項１～８のいずれかに記載の光学ガラス。
  10. ガラス転移点（Ｔｇ）が６００℃以下であることを特徴とする請求項１～９のいずれかに記載の光学ガラス。
  11. 請求項１～１０のいずれか１項の光学ガラスからなるレンズプリフォーム材。
  12. 請求項１～１０のいずれかに記載の光学ガラスからなるモールドプレス成形用レンズプリフォーム材。
  13. 請求項１～１０のいずれか１項の光学ガラスからなる光学素子。
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