WO2010093228A2 - Способ получения водотопливной эмульсии и композиционного многокомпонентного топлива - Google Patents

Способ получения водотопливной эмульсии и композиционного многокомпонентного топлива Download PDF

Info

Publication number
WO2010093228A2
WO2010093228A2 PCT/KZ2010/000003 KZ2010000003W WO2010093228A2 WO 2010093228 A2 WO2010093228 A2 WO 2010093228A2 KZ 2010000003 W KZ2010000003 W KZ 2010000003W WO 2010093228 A2 WO2010093228 A2 WO 2010093228A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
fuel
water
oil
emulsion
hydrocarbons
Prior art date
Application number
PCT/KZ2010/000003
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
WO2010093228A3 (ru
Inventor
Виктор Викторович МАЩЕНКО
Анатолий Ильич ДУДКО
Виктор Викторович РАДАЕВ
Original Assignee
Maschenko Viktor Viktorovich
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Maschenko Viktor Viktorovich filed Critical Maschenko Viktor Viktorovich
Priority to EP10741445A priority Critical patent/EP2420313A4/en
Publication of WO2010093228A2 publication Critical patent/WO2010093228A2/ru
Publication of WO2010093228A3 publication Critical patent/WO2010093228A3/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
    • C10L1/32—Liquid carbonaceous fuels consisting of coal-oil suspensions or aqueous emulsions or oil emulsions
    • C10L1/328—Oil emulsions containing water or any other hydrophilic phase
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/40—Mixing liquids with liquids; Emulsifying
    • B01F23/41—Emulsifying
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/40—Mixing liquids with liquids; Emulsifying
    • B01F23/41—Emulsifying
    • B01F23/414—Emulsifying characterised by the internal structure of the emulsion
    • B01F23/4145—Emulsions of oils, e.g. fuel, and water
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/40—Mixing liquids with liquids; Emulsifying
    • B01F23/49—Mixing systems, i.e. flow charts or diagrams
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/70—Pre-treatment of the materials to be mixed
    • B01F23/708—Filtering materials
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/40—Static mixers
    • B01F25/45—Mixers in which the materials to be mixed are pressed together through orifices or interstitial spaces, e.g. between beads
    • B01F25/452—Mixers in which the materials to be mixed are pressed together through orifices or interstitial spaces, e.g. between beads characterised by elements provided with orifices or interstitial spaces
    • B01F25/4521—Mixers in which the materials to be mixed are pressed together through orifices or interstitial spaces, e.g. between beads characterised by elements provided with orifices or interstitial spaces the components being pressed through orifices in elements, e.g. flat plates or cylinders, which obstruct the whole diameter of the tube
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F35/00—Accessories for mixers; Auxiliary operations or auxiliary devices; Parts or details of general application
    • B01F35/10—Maintenance of mixers
    • B01F35/145—Washing or cleaning mixers not provided for in other groups in this subclass; Inhibiting build-up of material on machine parts using other means
    • B01F35/1452—Washing or cleaning mixers not provided for in other groups in this subclass; Inhibiting build-up of material on machine parts using other means using fluids
    • B01F35/1453—Washing or cleaning mixers not provided for in other groups in this subclass; Inhibiting build-up of material on machine parts using other means using fluids by means of jets of fluid, e.g. air

Definitions

  • the invention relates to the production of hydrocarbon fuels used as process fuels in industrial enterprises, in particular thermal power plants, metallurgical plants, chemical plants and other heat-consuming structures, and can be used to produce fuel from flooded fuel oil, heating oil, oil sludge, heavy residual fractions oil refining, as well as coal oils and resins with the simultaneous utilization of produced water contaminated with hydrocarbons.
  • a known method of producing gas oil fuel for heating a steel-smelting furnace comprising replacing part of the supplied fuel oil with water and obtaining a water-oil emulsion, supplying combustible gas, for example natural, obtained oil-oil emulsion, fan and compressor air and technical oxygen to the burner device, burning flammable components and removal of combustion products.
  • combustible gas for example natural, obtained oil-oil emulsion, fan and compressor air and technical oxygen
  • a water-oil emulsion is obtained by supplying fuel oil and water to a rotary device for hydroacoustic treatment of liquids, containing a blade impeller in the form of a bearing and covering disks with a peripheral annular wall provided with a number of outlet openings and formed by a peripheral annular wall of the impeller and a continuous coaxial wall of the stator annular resonance cavity in communication with the precast chamber.
  • the water content in the water-oil emulsion is regulated depending on the temperature and emissivity of the torch so that they are maintained at least at the level of temperature and emissivity of the torch when operating on clean fuel oil.
  • the viscosity of a water-oil emulsion is reduced depending on the water content by increasing the temperature of the oil-oil emulsion at the inlet of the burner so that it remains at least at the level of viscosity of the fuel oil when working on clean fuel oil (RF patent Na 2253798, class F 23 C 1/00, 2005).
  • a known method of producing a fuel emulsion and multicomponent composite fuel from fuel oil comprising mixing heated mazut grade M100 and / or M40 and stabilized gas condensate, in which heating oil is heating oil with a temperature of fuel oil of 50 0 C and stabilized gas condensate with a temperature of 20 0 C under pressure up to 3 atm in a predetermined proportion is fed into the mixing chamber of the components, then the resulting mixture enters the emulsifying device, where it is subjected to ultrasonic treatment to obtain finely from the fuel mixture ispersnoy emulsion and subsequent mixing of two or more streams of fine emulsion fuel mixture to continuously maintain the temperature of 50-60 0 C in the intensive mixing chamber by arranging counter-flow mixing under pressure and the transportation of the finished product in storage tanks, the combined circulation system by subjecting the final product constant circulation under pressure up to 2 atm and passing through an emulsifying device (RF patent JNi- 2278149, cl.
  • This method involves obtaining a fuel emulsion and multicomponent composite fuel from fuel oil and stabilized gas condensate and does not allow to obtain fuel only from heavy oil residues. This reduces the efficiency of the method and its availability, complicates the process of obtaining fuel and increases material costs and labor costs for implementation.
  • the need to include stabilized gas condensate in the fuel narrows the technological capabilities of the method, since its implementation is possible only at those facilities where there is gas condensate.
  • the objective of the invention is to develop a method for producing hydrocarbon fuel from waterlogged oil residues generated during oil refining, which allows to reduce material costs and labor costs for the implementation of the method, as well as to ensure its availability.
  • EFFECT simplification of the method, provision of the possibility of obtaining high-quality water-fuel emulsion and composite multicomponent fuel from hydrocarbon raw materials - fuel oil, heating oil, oil sludge, heavy residual fractions of oil refining, as well as coal oils and resins with simultaneous utilization of produced water contaminated with hydrocarbons, and the exception the need for the introduction of gaseous hydrocarbons, which increases the efficiency of the method.
  • the feedstock with a water content of up to 50% is heated to a temperature of 50-120 0 C and subjected to cavitation treatment under pressure up to 50 atmospheres to form a finely dispersed water-fuel emulsion containing water particles with a size of 0.5 - 5.0 microns.
  • the proposed method allows the production of hydrocarbons
  • the resulting emulsion forming a composite multicomponent fuel remains stable for more than 12 months since the dispersion of water and fuel oil occurs at a pre-molecular level.
  • the particle size of water of 0.5 - 5.0 microns is optimal, with such parameters of the particles, the surface tension forces are sufficient to maintain a stable dispersion of the medium for a long time.
  • the claimed particle size provides the necessary degree of atomization of the fuel. With a decrease in the particle size of water below 0.5 ⁇ m, the vapors generated from it during combustion of a water-fuel emulsion do not have enough energy to break the surrounding hydrocarbon shell and provide a secondary atomization process. With an increase in the particle size of water more than 5.0 ⁇ m, the required stability and high efficiency during combustion are not achieved.
  • the use of a fuel-oil emulsion obtained in accordance with the proposed method will increase the overhaul time for servicing boiler equipment up to 40%; significantly reduce environmentally harmful emissions into the environment of industrial regions by up to 80%, and by some indicators by an order of magnitude. In addition, it ensures the complete utilization of water contaminated with oil products and saves (up to 30%) expensive hydrocarbon fuels.
  • FIG. 1 is a diagram for producing a water-fuel emulsion with a dispersant for processing the feedstock
  • FIG. 2 is a photomicrograph of the initial flooded fuel oil
  • FIG. 3 - micrograph of a fuel oil emulsion from fuel oil
  • FIG. 4 is a graph representing the dependence of the content of nitrogen oxides in the exhaust gases on the steam load when burning conventional fuel oil (I) and water-fuel emulsion (II)
  • FIG. 5 is a graph representing the dependence of the content of sulfur dioxide in the exhaust gas on the steam load of the boiler, when burning conventional fuel oil (I) and water-fuel emulsion (II); in FIG.
  • FIG. 6 is a graph of the specific fuel consumption for the generation of 1 Gcal of heat with optimal excess air from steam load during the combustion of ordinary fuel oil (I) and water-fuel emulsion (II); in FIG. 7 is a graph of the dependence of the content of nitrogen oxides in the exhaust gases behind the superheater, reduced to an excess of air 1.4, on the steam load when burning ordinary fuel oil (I) and water-fuel emulsion (II); in FIG. 8 is a graph of the dependence of the content of sulfur dioxide in the flue gases, reduced to an excess of air 1.4, on the load when burning ordinary fuel oil (I) and a fuel-oil emulsion
  • the system for producing a fuel-oil emulsion includes a line 1 for collecting the feedstock into a system of containers (not shown), filters 2, feed pumps 3 with appropriate characteristics, an emulsifying device 4, pressure gauges for monitoring the health and contamination of the emulsifying device 5, a sampler 6 for monitoring product quality, in-line hydrometer 7, pipe 8 for supplying steam to flush the emulsifying device 4, pipe 9 for draining condensate and deposits from the emulsifying device 4, line 10 for supplying additional components comrade (e.g., water, or waste oil), pumps 11, feeding additional components, dispensers 12 (flow) for adjusting the amount of additional components, the ducts 13 discharge the finished product.
  • additional components comrade e.g., water, or waste oil
  • the method is as follows.
  • Example 1 Fuel oil containing 50% water is heated to a temperature
  • pumps 3 are fed into an emulsifying device 4, for example, a dispersant, under a pressure of 30 atmospheres.
  • the pressure in the system is checked using gauges 5.
  • the flow rate is 8 -
  • samples are taken using a sampler 6.
  • the finished product is taken through the nozzle 13.
  • steam is used, which is fed through line 8, the condensate that forms and dirt is removed through line 9.
  • the incineration process' obtained water-fuel emulsion, and the composite fuel differs from the untreated fuel combustion as follows. Micron droplets of water surrounded by a solvate shell of hydrocarbon fuel evaporate in a furnace heated to high temperatures with an explosion speed, water vapor “breaks up” the surrounding fuel - a secondary atomization process occurs. As a result of this, many microdrops are formed from the initial fuel drop, the evaporation rate and the total area of chemical interaction of which with the blown air supplied to the furnace is many times higher.
  • Comparative tests were carried out on a TGM-84 boiler unit at loads of 260, 290 and 320 t / h at a temperature of fuel oil supplied to the boiler equal to 110-114 ° C and a temperature of water-fuel emulsion equal to 90-95 ° C.
  • the analysis of the flue gas composition was carried out by a DAG-500 gas analyzer and was duplicated by a KGA-M type device behind the boiler (operating point), as well as in front of the smoke exhausters (balance point). Flue gas sampling was carried out using gas sampling tubes.
  • the test duration was 40-60 minutes, the stability criteria of the newly established mode was the constancy of steam flow, steam pressure in the line, the temperature of the exhaust gases, as well as gas analysis.
  • Steam consumption was determined by a shield flow meter.
  • the fuel consumption for the boiler was determined by the reverse balance at the actual boiler efficiency, as well as by monitoring the change in the pressure of the fuel supply to the nozzles and according to the indications of the fuel oil shield meter.
  • the water mode of operation of the boiler was monitored on the basis of analyzes of feed and boiler water performed by the personnel of the chemical laboratory of the station.
  • the change in fuel consumption burned on the boiler was carried out by its pressure in front of the nozzles. Depression in the furnace of the boiler was maintained at a constant level (-1.5 -2.0) kgf / m 2 using guide vanes of smoke exhausters.
  • the flow rate of the supplied air to the boiler furnace was controlled by the air pressure in front of the burners. Air flow control was carried out by guiding devices of the blower fans with fully open gates in front of the burners.
  • FIG. Figure 7 shows the dependences of the concentration of nitrogen oxides reduced to excess air of 1.4 in the exhaust gases during the combustion of fuel oil (Schedule I) and water-fuel emulsion (Schedule II).
  • FIG. Figure 8 shows the dependence of the content of sulfur dioxide in the flue gases, reduced to an excess of 1.4 air, on the load when burning ordinary fuel oil (I) and water-fuel emulsion (II).
  • I ordinary fuel oil
  • II water-fuel emulsion
  • FIG. Figure 8 shows the dependence of the content of sulfur dioxide in the flue gases, reduced to an excess of 1.4 air, on the load when burning ordinary fuel oil (I) and water-fuel emulsion (II).
  • I ordinary fuel oil
  • III water-fuel emulsion
  • the above calculation shows the economic efficiency of using the resulting water-fuel emulsion by lowering the heating temperature to 95 ° C.
  • the water-fuel emulsion obtained in accordance with the proposed method guarantees the possibility of efficient operation of the burners when it is heated to 65 - 75 ° C. In this case, the steam consumption for heating will be even lower, which will provide additional heat savings due to lower fuel heating temperatures.
  • the ash content of the emulsion obtained in accordance with the proposed method is reduced from 0.095 to 0.021%, the mass fraction of sulfur is reduced from 2.3 to
  • calorific value increased from 9688 to 10656 kcal / kg.
  • Example 2 The method is carried out as in example 1, but as a starting product using heating oil containing 20% of produced water. Waterlogged heating oil is heated to a temperature of 60 ° C and subjected to cavitation treatment under a pressure of 20 atmospheres.
  • the resulting water-fuel emulsion during combustion provides a reduction in emissions of toxic substances such as sulfur and nitrogen oxides, which is confirmed by the graphs presented in FIG. 4 - 8.
  • cavitation treatment can be carried out under a pressure of 6 - 10 atmospheres, which also provides a high-quality emulsion.
  • Example 3
  • Table 2 presents the characteristics of the original fuel oil brand M - 40 with a mass fraction of moisture of 1% and a fuel oil emulsion with a mass fraction of moisture of 15%.
  • Experiments conducted with emulsions containing a large amount of water (15%) confirm that it has a higher calorific value (43372 kJ / kg) compared to non-irrigated fuel oil 41674 kJ / kg) containing a normalized amount of water.
  • the technical condition of the fuel oil preparation system does not allow heating the fuel oil to the temperature necessary for burning at least 90 ° C. This leads to the fact that the nozzles do not provide the necessary spray of fuel oil. And this, in turn, leads to a large chemical and mechanical underburning of the fuel (soot), an excess supply of air for combustion, and, ultimately, to a decrease in the efficiency of the equipment and excessive consumption of fuel oil.
  • the feedstock passing through a dispersant; undergoes cavitation treatment, as a result of which the water present in the fuel is evenly distributed throughout the mass in the form of tiny particles with sizes from 0.5 to 5 microns, forming a homogeneous, highly stable and finely dispersed water-fuel emulsion.
  • Preheating the feedstock to 50 - 120 ° C and a pressure of up to 50 atm make it possible to obtain an emulsion with this size of water particles.
  • Table 1 1.

Abstract

Изобретение относится к получению углеводородного топлива, применяемого в качестве технологического топлива на промышленных предприятиях, в частности теплоэлектростанциях, металлургических комбинатах, химических заводах и в других теплоэнергоемких структурах, и может быть использовано для получения топлива из обводненного мазута, печного топлива, нефтешламов, тяжелых остаточных фракций переработки нефти, а также каменноугольных масел и смол с одновременной утилизацией подтоварных вод, загрязненных углеводородами. Технический результат - упрощение способа, обеспечение возможности получения высококачественной водотопливной эмульсии и композиционного многокомпонентного топлива из углеводородного сырья - мазута, печного топлива, нефтешламов, тяжелых остаточных фракций переработки нефти, а также каменноугольных масел и смол с одновременной утилизацией подтоварных вод, загрязненных углеводородами, и исключение необходимости введения газообразных углеводородов, что повышает эффективность способа. Указанный результат достигается тем, что в способе получения водотопливной эмульсии и композиционного многокомпонентного топлива, включающем разогрев исходного углеводородного сырья и обработку под давлением в эмульгирующем устройстве, согласно изобретению, исходное углеводородное сырье с содержанием воды до 50 % нагревают до температуры 50 - 120° C и подвергают кавитационной обработке под давлением до 50 атмосфер для образования тонкодисперсной водотопливной эмульсии, содержащей частицы воды размером 0,5 - 5,0 мкм.

Description

Способ получения водотопливной эмульсии и композиционного многокомпонентного топлива
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
Изобретение относится к получению углеводородного топлива, применяемого в качестве технологического топлива на промышленных предприятиях, в частности теплоэлектростанциях, металлургических комбинатах, химических заводах и в других теплоэнергоемких структурах, и может быть использовано для получения топлива из обводненного мазута, печного топлива, нефтешламов, тяжелых остаточных фракций переработки нефти, а также каменноугольных масел и смол с одновременной утилизацией подтоварных вод, загрязненных углеводородами.
ПРЕДШЕСТВУЮЩИЙ УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Известен способ получения газомазутного топлива для отопления сталеплавильной печи, включающий замещение части подаваемого мазута водой и получение водомазутной эмульсии, подачу к горелочному устройству печи горючего газа, например природного, полученной водомазутной эмульсии, вентиляторного и компрессорного воздуха и технического кислорода, сжигание горючих компонентов в факеле и отвод продуктов горения. Водомазутную эмульсию получают путем подачи мазута и воды в роторное устройство для гидроакустической обработки жидкостей, содержащее лопастное рабочее колесо в виде несущего и покрывающего дисков с периферийной кольцевой стенкой, снабженной рядом выходных отверстий, и образованную периферийной кольцевой стенкой рабочего колеса и сплошной коаксиальной стенкой статора кольцевую резонансную полость, сообщенную со сборной камерой. Содержание воды в водомазутной эмульсии регулируют в зависимости от температуры и излучательной способности факела таким образом, чтобы они сохранялись по крайней мере на уровне температуры и излучательной способности факела при работе на чистом мазуте. Вязкость водомазутной эмульсии снижают в зависимости от содержания в ней воды путем повышения температуры водомазутной эмульсии на входе в горелочное устройство таким образом, чтобы она сохранялась по крайней мере на уровне вязкости мазута при работе на чистом мазуте (патент РФ Na 2253798, кл. F 23 С 1/00, 2005).
Недостатком данного способа является необходимость дополнительной подачи горючего газа, например природного, а также технического кислорода, что усложняет процесс получения топлива.
Известен способ получения топливной эмульсии и многокомпонентного композиционного топлива из мазута, включающий смешение подогретого мазута марки M100 и/или M40 и стабилизированного газового конденсата, при котором мазут топочный с температурой мазута 500C и стабилизированный газовый конденсат с температурой 200C под давлением до 3 атм в заданной пропорции подают в камеру смешения компонентов, затем полученная смесь поступает в эмульгирующее устройство, где она подвергается ультразвуковой обработке для получения из топливной смеси тонкодисперсной эмульсии и последующее смешение двух и более потоков тонкодисперсной эмульсии топливной смеси с постоянно поддерживаемой температурой 50-600C в камере интенсивного смешения за счет организации перемешивания встречными потоками под давлением и транспортировку готового продукта в емкости накопителей, объединенные системой циркуляции, подвергая готовый продукт постоянной циркуляции под давлением до 2 атм и прохождению через эмульгирующее устройство (патент РФ JNi- 2278149, кл. С 10 L 1/04, 2006). Данный способ предусматривает получение топливной эмульсии и многокомпонентного композиционного топлива из мазута и стабилизированного газового конденсата и не позволяет получать топливо только из тяжелых нефтяных остатков. Это снижает эффективность способа и его доступность, усложняет процесс получения топлива и повышает материальные затраты и трудозатраты на реализацию. Необходимость включения в состав топлива стабилизированного газового конденсата сужает технологические возможности способа, так как его реализация возможна только на тех объектах, где имеется газовый конденсат.
РАСКРЫТИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Задачей изобретения является разработка способа получения углеводородного топлива из обводненных нефтяных остатков, образующихся при переработке нефти, позволяющего снизить материальные затраты и трудозатраты на реализацию способа, а также обеспечить его доступность.
Технический результат - упрощение способа, обеспечение возможности получения высококачественной водотопливной эмульсии и композиционного многокомпонентного топлива из углеводородного сырья - мазута, печного топлива, нефтешламов, тяжелых остаточных фракций переработки нефти, а также каменноугольных масел и смол с одновременной утилизацией подтоварных вод, загрязненных углеводородами, и исключение необходимости введения газообразных углеводородов, что повышает эффективность способа.
Указанный результат достигается тем, что в способе получения водотопливной эмульсии и композиционного многокомпонентного топлива, включающем разогрев исходного углеводородного сырья и обработку под давлением в эмульгирующем устройстве, согласно изобретению, исходное углеводородное сырье с содержанием воды до 50 % нагревают до температуры 50 - 120 0 C и подвергают кавитационной обработке под давлением до 50 атмосфер для образования тонко дисперсной водотопливной эмульсии, содержащей частицы воды размером 0,5 - 5,0 мкм. Предлагаемый способ позволяет производить из углеводородного сырья
- мазута, печного топлива, нефтешламов, других тяжелых остаточных фракций переработки нефти, а также каменноугольных масел и смол и подтоварной загрязненной нефтепродуктами воды высококачественное топливо, по своим характеристикам значительно превосходящее эксплуатационные мазуты. Получаемая эмульсия, образующая композиционное многокомпонентное топливо, остается стабильной более 12 месяцев т.к. диспергирование воды и мазута происходит на предмолекулярном уровне.
Размер частиц воды 0,5 - 5,0 мкм является оптимальным, при таких параметрах частиц силы поверхностного натяжения достаточны, чтобы сохранять стабильную дисперсность среды в течение длительного времени. Кроме того, заявленный размер частиц обеспечивает необходимую степень распыла топлива. При уменьшении размера частиц воды ниже 0,5 мкм образующиеся из нее пары при сжигании водотопливной эмульсии не обладают достаточной энергией для того, чтобы разорвать окружающую углеводородную оболочку и обеспечить процесс вторичного распыла. При увеличении размера частиц воды более 5,0 мкм не достигается требуемая устойчивость и высокая эффективность при сжигании.
Использование водотопливной эмульсии, полученной в соответствии с предлагаемым способом, позволит увеличить до 40 % межремонтные сроки обслуживания котельного оборудования; значительно сократить экологически вредные выбросы в окружающую природную среду промышленных районов до 80 %, а по некоторым показателям на порядок. Кроме того, обеспечивается полная утилизация загрязненной нефтепродуктами воды и экономия (до 30%) дорогостоящего углеводородного топлива.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
Изобретение поясняется чертежами, где на фиг. 1 представлена схема для получения водотопливной эмульсии с диспергатором для обработки исходного нефтяного сырья; на фиг. 2 - микрофотография исходного обводненного мазута; на фиг. 3 - микрофотография водотопливной эмульсии из мазута; на фиг. 4 - график, представляющий зависимость содержания оксидов азота в отходящих газах от паровой нагрузки, при сжигании обычного мазута (I) и водотопливной эмульсии (II); на фиг. 5 — график, представляющий зависимость содержания сернистого ангидрида в отходящих газах от паровой нагрузки котлоагрегата, при сжигании обычного мазута (I) и водотопливной эмульсии (II); на фиг. 6 - график зависимости удельного расхода топлива на выработку 1 Гкал теплоты при оптимальных избытках воздуха от паровой нагрузки при сжигании обычного мазута (I) и водотопливной эмульсии (II); на фиг. 7 - график зависимости содержания оксидов азота в уходящих газах за пароперегревателем, приведенного к избытку воздуха 1,4, от паровой нагрузки, при сжигании обычного мазута (I) и водотопливной эмульсии (II); на фиг. 8 - график зависимости содержания сернистого ангидрида в уходящих газах, приведенного к избытку воздуха 1,4, от нагрузки, при сжигании обычного мазута (I) и водотопливной эмульсии
(П).
Система получения водотопливной эмульсии включает линию 1 забора исходного сырья в систему из емкостей (не показаны), фильтры 2, подающие насосы 3 с соответствующими характеристиками, эмульгирующее устройство 4, манометры для контроля работоспособности и загрязнения эмульгирующего устройства 5, пробоотборник 6 для контроля качества продукции, поточный влагомер 7, патрубок 8 подачи пара для промывки эмульгирующего устройства 4, патрубок 9 для слива конденсата и отложений из эмульгирующего устройства 4, линии 10 подвода дополнительных компонентов (например, воды или отработанных нефтепродукты), насосы 11, подающие дополнительные компоненты, дозаторы 12 (расходомеры) для регулировки количества дополнительных компонентов, трубопроводы 13 отвода готовой продукции.
ВАРИАНТЫ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Способ осуществляют следующим образом.
Пример 1. Мазут, содержащий 50 % воды, нагревают до температуры
120 ° С и по линии 1 через фильтры 2 насосами 3 подают в эмульгирующее устройство 4, например, диспергатор, под давлением 30 атмосфер. Давление в системе проверяют с помощью манометров 5. Скорость потока составляет 8 -
15 м/сек. При указанной скорости и под действием высокого давления происходит разгон потока исходной среды и его дробление с помощью кавитационной решетки (не показаны), установленной в эмульгирующем устройстве. При дроблении потока и торможении решеткой пластин возникает перепад давления, за счет чего образуются кавитационные пузырьки, при охлопывании которых генерируются ударные волны, которые дополнительно разрушают молекулы тяжелых углеводородов и частицы воды. Это приводит к образованию тонкодисперсной водотопливной эмульсии, содержащей частицы воды размером 0,5 - 5 мкм.
В результате интенсивного кавитационного воздействия на топливо в нем происходят структурные изменения - «pвyтcя» длинные углеводородные цепочки, топливо становится более «лeгким» и улучшаются его теплофизические характеристики и реологические свойства, происходит разрушение и измельчение содержащихся в топливе твердых включений. Это подтверждают положительные результаты работ по переводу котлов и сушильных печей, рассчитанных на сжигание дизельного и светлого печного топлива на работу на низкосортном темном печном топливе.
Для определения качества готового продукта производят отбор проб с помощью пробоотборника 6. Готовый продукт отбирают через патрубок 13. Для очистки системы используют пар, который подают по трубопроводу 8, образующийся конденсат и грязь удаляют по трубопроводу 9.
Процесс сжигания ' получаемой водотопливной эмульсии и композиционного топлива отличается от сжигания необработанного топлива следующим. Микронные капли воды, окруженные сольватной оболочкой углеводородного топлива, испаряются в нагретой до высоких температур топке со скоростью взрыва, пары воды «paзpывaют» окружающее их топливо - происходит процесс вторичного распыла. В результате этого из исходной капли топлива образуется множество микрокапель, скорость испарения и суммарная площадь химического взаимодействия которых с подаваемым в топку дутьевым воздухом во много раз выше. За счет этого обеспечивается многократное уменьшение времени прохождения окислительных реакций (полного сгорания топлива) и, соответственно, обеспечивается возможность существенного снижения количества подаваемого на сжигание воздуха, что сокращает тепловые потери с уходящими газами и значительно уменьшает массовые выбросы вредных веществ в атмосферу. Кроме того, вследствие высокой стойкости получаемых водотопливных эмульсий из технологии топливоподготовки исключаются операции отстаивания и слива подтоварной воды, что также является важным результатом в обеспечении экологической чистоты функционирования объектов.
При этом гарантируется надёжная работа котлов и технологических печей при обводнённости исходного топлива до 50% и обеспечиваются высокие энергетические и экологические показатели при сжигании полученной эмульсии в штатном режиме.
Сравнительные испытания проводили на котлоагрегате ТГМ - 84 на нагрузках 260, 290 и 320 т/ч при температуре мазута, подаваемого в котел, равной 110-114°C и температуре водотопливной эмульсии, равной 90-95°C. Анализ состава дымовых газов проводился газоанализатором типа "ДАГ- 500" и дублировался прибором типа «KГA-M» за котлом (режимная точка), а также перед дымососами (балансовая точка). Отбор проб дымовых газов осуществлялся при помощи газо-заборных трубок. Длительность испытания составляла 40 - 60 минут, критериями стабилизации вновь установленного режима являлось постоянство расхода пара, давления пара в магистрали, температуры уходящих газов, а также газового анализа.
В период проведения испытаний на котле сжигались топочный мазут марки M- 40 и водомазутная эмульсия (модифицированный мазут), приготовленная из этого же мазута. Характеристика топлива представлена в таблице.
Расход пара определялся по щитовому расходомеру. Расход топлива на котел определялся по обратному балансу при фактическом КПД котла «бpyттo», а также контролем изменения давления подачи топлива к форсункам и по показаниям щитового расходомера мазута.
Водный режим работы котлоагрегата контролировался на основании анализов питательной и котловой воды, выполняемых персоналом химической лаборатории станции.
Температура питательной воды, поступающая в экономайзер котла, при проведении испытаний, составила - 207-211 °C (расчетное значение - 230 0C). Изменение расхода топлива, сжигаемого на котле, осуществлялся по его давлению перед форсунками. Разрежение в топке котла поддерживалось на постоянном уровне (-1,5 -2,0) кгс/м2 при помощи направляющих аппаратов дымососов. Расход подаваемого воздуха в топку котла контролировался по давлению воздуха перед горелками. Регулирование расхода воздуха осуществлялось направляющими аппаратами дутьевых вентиляторов при полностью открытых шиберах перед горелками.
За оптимальный принимался устойчивый (стабильный) режим горения топлива, без пульсаций. Оптимальный коэффициент избытка воздуха в уходящих газах, выбирался из следующего соотношения: α опт = αкp + (0,03-н0,04) где: α кp - критический коэффициент избытка воздуха. После определения оптимального избытка воздуха проводились испытания с определением параметров, необходимых для расчета потерь тепла с уходящими газами, с химической неполнотой сгорания и в окружающую среду, а также коэффициента полезного действия брутто котлоагрегата.
В период проведения сравнительных испытаний в местах отбора проб газового анализа проводились замеры уровня концентраций вредных веществ в уходящих газах, выбрасываемых в атмосферу (окись углерода, оксиды азота и сернистый ангидрид).
Окись углерода (СО).
В ходе проведения работ было организовано практически полное сгорания топлива в топочной камере котлоагрегата. При ведении режима работы на оптимальных избытках воздуха концентрация продуктов неполного сгорания топлива (СО) в дымовых газах не превышает 50 мг/м3, что соответствует при фактических избытках потерям теплоты с хим. недожогом в 0,01%. (допустимо - 0,5% ). Оксиды азота (NOx).
Особое внимание при проведении экспериментальных работ было уделено выбросам оксидов азота в атмосферу с уходящими газами, так как по своим токсичным свойствам и вредным воздействиям на человека, они являются одними из самых опасных веществ. На практике обычно фиксируется сумма оксида и диоксида азота, выбрасываемых в атмосферу, (NO+N02=NOX).
Исследования, проведенные при сжигании мазута (влажностью 1,0%) и эмульсии влажностью 16,0 %, показали, что при переходе на сжигание эмульсии концентрация оксидов азота в уходящих газах, приведенная к избытку воздуха 1.4, снижается. На фиг. 7 показаны зависимости приведенной к избытку воздуха 1,4 концентрации оксидов азота в уходящих газах при сжигании мазута (график I) и водотопливной эмульсии (график II).
Сернистый ангидрид (SO2). На фиг. 8 показана зависимость содержания сернистого ангидрида в уходящих газах, приведенного к избытку воздуха 1,4, от нагрузки, при сжигании обычного мазута (I) и водотопливной эмульсии (II). Как видно из графика, при переходе на сжигание водотопливной эмульсии, концентрация SO2 в уходящих газах снижается. При сжигании водотопливной эмульсии снижаются расходы электроэнергии (тяга и дутьё). Ориентировочный расчёт экономической эффективности данного способа представлен ниже. Электроэнергия на тягу и дутьё.
По результатам обработки экспериментальных данных выявлено, что на одинаковых нагрузках при переходе на сжигание полученной эмульсии в среднем расход электроэнергии на привод вентиляторов и дымососов снижается на 200 кВт/ч.
При среднем количестве часов работы котла, равном 2 160 ч в году, при сжигании жидкого топлива экономия электроэнергии составит: ΔЭ = 200кВт 21 бОч/год = 432000кВт ч/год
Экономия теплоты за счёт снижения температуры подогрева топлива со 120°C (мазут) до 95 0C (водотопливная эмульсия) будет следующей.
Среднее снижение расхода пара на подогрев эмульсии по сравнению с мазутом составило 1,18 т/ч при следующих параметрах пара: давлении 10 кгс/см и температуре 2500C. Соответственно энтальпия пара равна 1=703,2 ккал/кг. Температура конденсата на ' выходе с подогревателей составляла 90°C, энтальпия воды равна г =90,1 ккал/кг.
Разница энтальпий:
Δi = 703,2 - 90,1 = 613, 1 ккал / кг Годовая экономия теплоты составит:
ΔQ = (613,1 • 1,18 • 2160) / 1000 = 1562,67 Гкал / год.
Среднее снижение расхода исходного мазута при переходе на сжигание водотопливной эмульсии на среднеэксплуатационных нагрузках (250-270 т/ч) составила 300 кг/ч. Экономия мазута за год составляет:
ΔBM = 0,3 • 2160 = 648 т / год.
Приведенный расчет показывает экономическую эффективность использования получаемой водотопливной эмульсии за счет снижения температуры нагрева до 95 0C. Водотопливная эмульсия, полученная в соответствии с предлагаемым способом, гарантирует возможность эффективной работы горелок при ее нагреве до 65 - 75 ° С. В этом случае расход пара на подогрев будет еще ниже, что обеспечит дополнительную экономию теплоты за счёт снижения температуры подогрева топлива. Зольность полученной в соответствии с предлагаемым способом эмульсии снижена с 0,095 до 0,021 %, массовая доля серы снижена с 2,3 до
1,5 %, теплота сгорания повышена с 9688 до 10656 ккал/кг.
Пример 2. Способ осуществляют по примеру 1, но в качестве исходного продукта используют печное топливо, содержащее 20 % подтоварной воды. Нагревают обводненное печное топливо до температуры 60 ° С и подвергают кавитационной обработке под давлением 20 атмосфер.
Полученная водотопливная эмульсия при сжигании обеспечивает снижение выбросов токсичных веществ, таких как оксиды серы и азота, что подтверждается графиками, представленными на фиг. 4 - 8. При небольшом содержании воды в исходном продукте кавитационную обработку можно проводить под давлением 6 - 10 атмосфер, что также обеспечивает получение высококачественной эмульсии. Пример 3. В процессе приготовления водотопливной эмульсии с целью определения изменений свойств исходного мазута, происходящих при его кавитационной обработке в эмульгирующем устройстве, были проведены лабораторные исследования проб исходного мазута M-IOO; исходного мазута, прошедшего через эмульгирующее устройство; исходного мазута с добавлением в лаборатории 22 % воды без проведения кавитационной обработки и полученной после кавитационной обработки водотопливной эмульсии MM-100 с содержанием воды 19 и 32 мac.%. Результаты лабораторных исследований всех указанных проб топлива приведены в таблице 1.
Лабораторные калориметрические исследования высшей и расчет низшей теплотворной способности всех указанных образцов топлив показали, что кавитационная обработка как исходного мазута, так и высокообводненной эмульсии MM-100 обеспечили существенное их повышение (в пересчете на сухое топливо) до значений низшей теплоты сгорания от 42811 кДж/кг для «cyxoгo» мазута после кавитационной обработки, до 58505 кДж/кг для водотопливной эмульсии с влагосодержанием 19% и 47090 кДж/кг для водотопливной эмульсии с содержанием воды 32 %. Эти результаты позволяют рекомендовать для использования полученное к сжиганию. Пример 4. В таблице 2 представлены характеристики исходного мазута марки M - 40 с массовой долей влаги 1% и водотопливной эмульсии с массовой долей влаги 15 %. Эксперименты, проведенные с эмульстей, содержащей большое количество воды (15 %) подтверждают, что она имеет большую теплоту сгорания (43372 кДж/кг) по сравнению с необводненным мазутом 41674 кДж/кг), содержащим нормируемое количество воды.
Приведенные данные позволяют рекомендовать для использования и сжигания полученную водотопливную эмульсию и композиционное многокомпонентное топливо. Кроме улучшения технологических характеристик полученного топлива, следует учесть увеличение его объема за счет введения воды.
ПРОМЫШЛЕННАЯ ПРИМЕНИМОСТЬ В современных условиях эксплуатации котельных установок и технологических печей при сжигании мазута и печного топлива обслуживающий персонал встречается с рядом проблем, которые не только влияют на надежность работы теплотехнического оборудования, но и приводят к перерасходу топлива, снижению технико-экономических показателей работы оборудования и сортности выпускаемой продукции, загрязнению окружающей природной среды (загазованности воздушного бассейна и загрязнению почвы и водоемов сбросными водами, содержащими нефтепродукты).
Наиболее часто встречающимися проблемами при использовании мазута являются следующие:
1. Обводнение мазута. При разгрузке, транспортировании, хранении и поддержании в горячем резерве мазут насыщается водой. Включения воды в современных «тяжeлыx» мазутах практически не отстаиваются и не могут быть удалены из мазута традиционными способами. При этом вода в виде линз или мешков неравномерно распределяется по всей массе мазута, что приводит к существенному ухудшению условий его сжигания.
2. Ухудшение качества исходного мазута. Из-за изменения технологии переработки нефти с целью получения большего количества светлых фракций, снижается качество мазута, в частности повышается его вязкость и температура вспышки. Использование вязких и тяжёлых мазутов сопряжено со значительными трудностями, как при хранении, так и при распыливании для сжигания. 3. «Cтapeниe» мазута. В процессе длительного хранения при практикующейся технологии поддержания мазута в горячем резерве, из него испаряются легкие фракции, что приводит к повышению его вязкости и температуры вспышки. Как правило, после двух-трёх лет хранения сжигание такого мазута становится невозможным и его надо заменять на более свежий мазут. 4. Изношенность оборудования и недостаточная техническая вооруженность топливосжигающих установок. В некоторых случаях техническое состояние системы мазутоподготовки не позволяет прогреть мазут до необходимой для сжигания температуры не менее 90°C. Это приводит к тому, что форсунки не обеспечивают необходимого распыла мазута. А это, в свою очередь, приводит к большому химическому и механическому недожогу топлива (сажа), избыточной подаче воздуха на сжигание и, в конечном итоге, к снижению КПД оборудования и перерасходу мазута.
5. Низкотемпературная сернокислотная коррозия металлических поверхностей дымовых трактов.
6. Загрязнение окружающей природной среды продуктами сгорания мазута (оксиды углерода, серы и азота, сажа, бeнз(a)пиpeн) и сбросными водами, содержащими нефтепродукты.
Одним из наиболее эффективных и малозатратных способов решения указанных проблем является модифицирование тяжелых мазутов и других отходов нефтепереработки .с целью получения гомогенной водотопливной эмульсии и сжигание уже этой эмульсии в топках котлов и технологических печей. Существенным требованием к эмульсии, в значительной мере обеспечивающим эффективность её использования, является ее дисперсность. Данная характеристика отражает размеры водяных частиц в топливе. Наилучшие результаты достигаются при дисперсности водяных частиц от 0,5 до 5 мкм.
В соответствии с предлагаемым способом исходное нефтяное сырье, проходя через диспергатор; подвергается кавитационной обработке, в результате которой присутствующая в топливе вода равномерно распределяется по всей массе в виде мельчайших частичек размерами от 0,5 до 5 мкм, образуя гомогенную, высокостабильную и мелкодисперсную водотопливную эмульсию. Предварительный нагрев исходного сырья до 50 - 120 ° С и давление до 50 атм позволяют получить эмульсию с таким размером частиц воды. Таблица 1.
Figure imgf000016_0001
Таблица 2
Figure imgf000017_0001

Claims

Формула изобретения
Способ получения водотопливной эмульсии и композиционного многокомпонентного топлива, включающий разогрев исходного углеводородного сырья и обработку под давлением в эмульгирующем устройстве, отличающийся тем, что исходное углеводородное сырье с содержанием воды до 50 % нагревают до температуры 50 — 120 ° С и подвергают кавитационной обработке под давлением до 50 атмосфер для образования тонкодисперсной водотопливной эмульсии, содержащей частицы воды размером 0,5 - 5,0 мкм.
PCT/KZ2010/000003 2009-02-10 2010-02-09 Способ получения водотопливной эмульсии и композиционного многокомпонентного топлива WO2010093228A2 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP10741445A EP2420313A4 (en) 2009-02-10 2010-02-09 PROCESS FOR MANUFACTURING WATER-COMBUSTIBLE EMULSION AND COMPOUND COMPOUND FUEL

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KZ20090172A KZ22398A4 (ru) 2009-02-10 2009-02-10 Способ получения водотопливной эмульсии и композиционного многокомпонентного топлива
KZ2009/0172.1 2009-02-10

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2010093228A2 true WO2010093228A2 (ru) 2010-08-19
WO2010093228A3 WO2010093228A3 (ru) 2010-10-07

Family

ID=42041983

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/KZ2010/000003 WO2010093228A2 (ru) 2009-02-10 2010-02-09 Способ получения водотопливной эмульсии и композиционного многокомпонентного топлива

Country Status (4)

Country Link
EP (1) EP2420313A4 (ru)
EA (1) EA200900610A1 (ru)
KZ (1) KZ22398A4 (ru)
WO (1) WO2010093228A2 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019168490A1 (en) * 2018-02-28 2019-09-06 Mykytiuk Oleksandr Yuriiovych Water-fuel emulsion and fuel treatment method

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016068828A1 (ru) * 2014-10-27 2016-05-06 Игорь Борисович ТРОЦКО Способ получения котельного топлива "биомазут"
RU2605951C1 (ru) * 2015-11-24 2017-01-10 Акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти" (АО "ВНИИ НП") Способ получения композиционного топлива и установка для его осуществления
RU2620606C1 (ru) * 2016-05-23 2017-05-29 Владимир Трофимович Пятков Способ получения композитной эмульсии топлива
RU2635664C1 (ru) * 2017-02-15 2017-11-15 Юрий Александрович Пименов Способ получения гидратированного топлива
WO2019172862A1 (ru) * 2018-03-05 2019-09-12 Валерий Анатолиевич ЯКОВЛЕВ Способ подготовки углеводородного сырья
RU2726488C2 (ru) * 2018-11-12 2020-07-14 Талатай Василий Алексеевич Гидростабилизированное топливо, способ его получения и теплоэнергообменный реактор
CN110681309A (zh) * 2019-09-30 2020-01-14 浙江工业大学 一种气体驱动乳化制备乳液的方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4218221A (en) * 1978-01-30 1980-08-19 Cottell Eric Charles Production of fuels
JPS5773078A (en) * 1980-10-23 1982-05-07 Hiroshi Nagato Preparation of emulsified heavy oil for fuel
JPH0237393B2 (ja) * 1982-03-16 1990-08-23 Kazumasa Tanaka Emarujonabura
IT1168927B (it) * 1983-05-03 1987-05-20 Ernesto Marelli Apparecchiatura per l'emulsione e l'atomizzazione di combustibili fluidi con fluidi secondari,in particolare acqua
FR2576907B1 (fr) * 1985-01-31 1987-02-20 Gradient Composition a viscosite reduite a base de residus de la distillation du petrole et procede pour la preparer
SU1333968A1 (ru) * 1986-04-23 1987-08-30 Ленинградский инженерно-строительный институт Способ подготовки жидкого топлива к сжиганию
RU2033851C1 (ru) * 1991-11-22 1995-04-30 Юрий Петрович Родионов Способ приготовления эмульсии и система для его осуществления
RU2105184C1 (ru) * 1996-02-27 1998-02-20 Товарищество с ограниченной ответственностью Фирма "ДИТО" Способ обработки дизельного топлива
CN1362987A (zh) * 2000-02-25 2002-08-07 柳正人 超声波控制的液体燃料改良系统
RU2202406C2 (ru) * 2001-01-12 2003-04-20 Баев Владимир Сергеевич Способ приготовления водотопливной эмульсии, статическое кавитационное устройство для эмульгирования и гидродинамическое многосекционное кавитационное устройство гомогенизации эмульсии
RU2205864C1 (ru) * 2002-01-31 2003-06-10 Загребнев Александр Иванович Способ получения топливной композиции
RU2253798C1 (ru) * 2004-06-30 2005-06-10 Черепанов Олег Валентинович Способ газомазутного отопления преимущественно сталеплавильной печи
RU2278149C1 (ru) * 2005-05-27 2006-06-20 Александр Валентинович Бенюш Топливо мазутное суперлегкое, способ его получения и устройство осуществления способа
EP2068080A1 (en) * 2006-09-01 2009-06-10 Nanomizer Inc. Method for production of emulsion fuel and apparatus for production of the fuel

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of EP2420313A4 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019168490A1 (en) * 2018-02-28 2019-09-06 Mykytiuk Oleksandr Yuriiovych Water-fuel emulsion and fuel treatment method

Also Published As

Publication number Publication date
EA013093B1 (ru) 2010-02-26
KZ22398A4 (ru) 2010-03-15
EP2420313A2 (en) 2012-02-22
EA200900610A1 (ru) 2010-02-26
EP2420313A4 (en) 2012-08-15
WO2010093228A3 (ru) 2010-10-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2010093228A2 (ru) Способ получения водотопливной эмульсии и композиционного многокомпонентного топлива
Lehto et al. Fuel oil quality and combustion of fast pyrolysis bio-oils
AU2015203153B2 (en) Compact wastewater concentrator using waste heat
JP4185289B2 (ja) 産業用燃焼設備を利用した廃液の焼却処理方法および混合液体
US9926215B2 (en) Compact wastewater concentrator and pollutant scrubber
US20060218853A1 (en) Composition for preventing scaling, excluding of soot, clinker and sludge, and controlling flame in combustion apparatus
AU2010279004B2 (en) Compact wastewater concentrator using waste heat
Zvereva et al. Results of industrial tests of carbonate additive to fuel oil
Robinson et al. Interactions between coal and biomass when cofiring
EP0128792A1 (fr) Procédé et dispositif de combustion propre s'appliquant notamment au brûlage des combustibles lourds
Dorokhov et al. Relative energy efficiency indicators calculated for high-moisture waste-based fuel blends using multiple-criteria decision-making
Nyashina et al. Emissions from the combustion of high-potential slurry fuels
Krumdieck et al. Evaluating the feasibility of biomass pyrolysis oil for spray combustion applications
US10718511B2 (en) System for combustion of fuel to provide high efficiency, low pollution energy
Wei Experimental study on the effects of operational parameters of a downdraft gasifier
Zadmajid The development of a new experimental facility for pyrolysis liquid biofuel (bio-oil) combustion
KR102417963B1 (ko) 에멀젼을 이용한 에너지 생산 시스템 및 그 운용방법
Zroichikov et al. Analysis and experience with application of water-fuel oil emulsion at TGMP-314 and TGM-96 power-generating boilers
RU2311588C1 (ru) Способ комбинированного отопления промышленных печей (варианты)
Zroichikov et al. Optimization of the operating conditions of fuel oil combustion in the furnaces of large-capacity boilers
Arsenie et al. Technologies for the Reduction of Nitrogen Oxides Emissions
Pavlov et al. Technology of utilization of liquid wastes generated during the preparation of main oil pipelines to transport diesel fuel with produce cheap steam or warm heat carrier
Broumand et al. Spray Combustion and Emissions of a Hydrothermal Liquefaction Biofuel for Gas Turbine Applications
Kirzhner et al. Combustion of Sewage Sludge and Coal Powder
AU2014253544A1 (en) Compact wastewater concentrator using waste heat

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 10741445

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A2

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2010741445

Country of ref document: EP