WO2010074396A2 - 물질의 유전율과 투자율을 이용한 인공 자계 도체 및 다이폴 안테나 - Google Patents

물질의 유전율과 투자율을 이용한 인공 자계 도체 및 다이폴 안테나 Download PDF

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    • H01Q9/16—Resonant antennas with feed intermediate between the extremities of the antenna, e.g. centre-fed dipole
    • H01Q9/28—Conical, cylindrical, cage, strip, gauze, or like elements having an extended radiating surface; Elements comprising two conical surfaces having collinear axes and adjacent apices and fed by two-conductor transmission lines
    • H01Q9/285—Planar dipole

Definitions

  • the present invention relates to an artificial magnetic field conductor and a dipole antenna using the dielectric constant and permeability of the material, and more particularly to an artificial magnetic conductor and a dipole antenna attached to the artificial magnetic conductor having a common material of dielectric constant and permeability placed on the conductor. .
  • AMC Artificial Magnetic Conductor
  • PEC Perfect Electric Conductor
  • the conventional AMC is a structure in which most mushroom-shaped unit cells are arranged periodically, and the structure is large, and the height thereof is high, so that the electrical size is difficult to integrate and the bandwidth thereof is narrow.
  • the magnetic dielectric is mainly structured to insert an inclusion (inclusion) such as a Spilt Ring Resonator (SRR) into the material.
  • inclusion such as a Spilt Ring Resonator (SRR)
  • SRR Spilt Ring Resonator
  • Ferrite is a material having a high permeability value.
  • the exact processing method of ferrites to obtain the desired permeability value has not been reported. So far, the loss is very high above 1 GHz and can only be used in the low frequency band.
  • the present invention provides AMC designed by placing a common material of permittivity and permeability on a conductor.
  • the present invention also provides an AMC designed to improve bandwidth by using a material having a high permeability.
  • the present invention also provides an AMC designed using the permittivity and permeability of the material without the need for patterning techniques.
  • the present invention provides a dipole antenna that can be positioned on the AMC to validate the effectiveness of the AMC.
  • the present invention also provides a thin dipole antenna designed to be positioned on an AMC and attached to a particular surface.
  • the present invention also provides a dipole antenna that can be located on the AMC to reduce the electrical size.
  • One embodiment of the present invention provides an artificial magnetic conductor having a structure in which a material having a predetermined thickness, permittivity and permeability is mounted on the conductor.
  • Another embodiment of the present invention provides a dipole antenna attached over an artificial magnetic conductor consisting of a material having a dielectric constant and permeability and a ground plane.
  • an AMC designed by placing a common material of permittivity and permeability on a conductor.
  • a thin dipole antenna designed to be attached to a specific surface by placing a dipole antenna on the AMC can be designed.
  • FIG. 1 is a view showing the structure of an artificial magnetic field conductor according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a diagram showing an example of a phase with respect to the reflection coefficient when the dielectric constant and permeability of a material are different.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating an example of a phase with respect to a reflection coefficient according to a dielectric constant loss.
  • FIG. 4 is a diagram showing an example of the amplitude of the reflection coefficient according to the dielectric constant loss.
  • FIG. 5 is a diagram illustrating an example of a phase with respect to a reflection coefficient according to a loss of permeability.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating an example in which a dipole antenna is attached to an artificial magnetic field conductor.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating an example of an operating frequency according to various structures of a dipole antenna.
  • FIG. 8 is a diagram illustrating an example of a directional radiation pattern in the x-z plane.
  • FIG. 9 is a diagram illustrating an example of an operating frequency for a dipole antenna according to dielectric constant and permeability values of a material.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating an example of an operating frequency for a dipole antenna according to the thickness of a material.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating an example of an operating frequency of a dipole antenna according to a gap between a dipole antenna and an artificial magnetic conductor.
  • FIG. 1 is a view showing the structure of an AMC according to an embodiment of the present invention.
  • an AMC 100 has a thickness L and a conductor (PEC) 10 having a constant dielectric constant ( ⁇ r ) and a permeability ( ⁇ r ). ) Is located above.
  • the artificial magnetic field characteristic of the material 120 may be represented by calculating the input impedance Z in at the surface of the material 120 as shown in Equation 1 below.
  • ⁇ is a propagation constant of the material 120
  • Z F is represented by the following equation (2) as the intrinsic impedance of the material (120).
  • Z 0 is 377 ⁇ as a natural impedance in the free space (air, 130).
  • Equation 3 When the plane wave is incident on the AMC 100, the reflection coefficient? By the surface of the AMC 100 is expressed by Equation 3 below.
  • Equation 4 Equation 4
  • the amplitude of the reflection coefficient is '1' if there is no loss inside the material 120. If the frequency at which the reflection coefficient phase becomes '0' is defined as the center frequency f 0 of the AMC 100, it is expressed by Equation 5 below.
  • the thickness L of the material 120 at the center frequency f 0 is expressed by Equation 6 below.
  • the thickness L of the AMC 100 can be designed to be thinner.
  • the bandwidth BW of the AMC 100 is represented by Equation 7 below when the reflection coefficient is defined as ⁇ 90 °.
  • the phase with respect to the reflection coefficient changes rapidly and the bandwidth is observed at 4%.
  • the reflection coefficient has a bandwidth of 196%.
  • the permittivity and permeability are 1000 1/2 , the bandwidth is 100%, and the thickness L is 0.008 ⁇ g, which is very thin.
  • the AMC according to the present invention is designed with the permittivity and permeability of the material, thus eliminating the need for patterning techniques.
  • Equation 8 The effective dielectric constant ( ⁇ c ) of the lossy material is expressed by Equation 8 below.
  • Equation 9 The effective permeability ( ⁇ c ) of the lossy material is expressed by Equation 9 below.
  • Equation 10 The propagation constant ⁇ of the lossy material is expressed by Equation 10 below.
  • the phase for the reflection coefficient can be obtained using Equation 4 above.
  • the propagation constant itself since the propagation constant itself has a complex value, a complex value is entered into a tangent function in Equation 4, and the bandwidth cannot be expressed as an equation as shown in Equation 7 above. Therefore, bandwidth can only be calculated through numerical analysis.
  • the amplitude and phase of the reflection coefficient may be expressed using Equations 11 to 16, respectively.
  • the permeability loss tan ⁇ m is set to '0', and the phase of the reflection coefficient is as shown in FIG. 3 and the amplitude is shown in FIG. 4 according to the value of the dielectric loss loss tan ⁇ e .
  • the amplitude of the reflection coefficient decreases as the dielectric constant loss ⁇ e increases.
  • the characteristic to be noted is the reflection coefficient phase, it can be seen that the characteristics of the phase becomes more flat when there is a loss. This characteristic is because when the loss increases, t 1 converges to '0', t 2 converges to '-1', and consequently, the phase of the reflection coefficient converges to '0'. Therefore, it can be seen that the dielectric constant loss further improves the AMC bandwidth.
  • the AMC according to the present invention can be designed with a small thickness as the product of the permittivity and the permeability is large, and the bandwidth is wider as the permittivity is low or the permeability is high.
  • AMCs with high permeability in terms of material thickness and bandwidth. Therefore, by using materials with high permeability, AMCs with up to 200% bandwidth can be designed.
  • the AMC according to the present invention increases the bandwidth in the presence of permeability and dielectric constant loss of the material. For example, if there is a loss in permittivity and permeability of the materials constituting the AMC according to the present invention, the AMC bandwidth can be infinitely wide.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating an example in which a dipole antenna is attached on an AMC.
  • (a) is a top view of the dipole 630 present on the top of the AMC 620
  • (b) is a general material of dielectric constant and permeability and a ground plane 610.
  • the permittivity ( ⁇ r ) of the material is '20'
  • the permeability ( ⁇ r ) of the material is '20'
  • the thickness (L) of the material is '3 mm'
  • the width (a) of the material is '240 mm' and the gap between the dipole 630 and the AMC 620 is' 3 mm '
  • the center frequency of the AMC 620 is' 1.25 GHz'
  • the bandwidth of the AMC 620 is' 100% '.
  • the length D_l of the dipole 630 is '110 mm' and the radius D_r of the dipole 630 is '1.5 mm', which is about 0.49 wavelength at 1.25 GHz.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating an example of an operating frequency according to various structures of a dipole antenna.
  • the gains for each dipole antenna are 1.92 dBi, -1.59 dBi, and 5.48 dBi when the dipole antenna is present above free space, PEC, and AMC.
  • the dipole antenna In free space, the dipole antenna operates at 1.22 GHz, and when attached over a PEC, the dipole antenna does not work.
  • the phase of the incident wave is reversed on the surface of the PEC, and the incident wave and the reflected wave cancel each other, so that radiation does not occur well in the dipole antenna.
  • the operating frequency of the dipole antenna is lower than the operating frequency of 1.22 GHz in free space to operate at 0.545 GHz, which is lowered by the loading effect of the surrounding material.
  • the dipole antenna attached to the surface of the AMC is because the effective dielectric constant and permeability of the dipole antenna increases, the electrical length of the dipole antenna increases.
  • the AMC phase is about '80' instead of '0', which is a mismatch required to match a 50 ⁇ system because the input resistance of the dipole antenna in free space is about 70 ⁇ . Therefore, the phase of AMC is 80 degrees instead of 0 degrees.
  • FIG. 8 shows an example of a directional radiation pattern for a dipole antenna in the x-z plane.
  • the directional radiation pattern is different depending on whether the dipole antenna is positioned above free space, PMC, or AMC.
  • FIG. 9 is a diagram illustrating an example of an operating frequency for a dipole antenna according to dielectric constant and permeability values of a material.
  • the operating frequency of a dipole antenna varies according to permittivity and permeability values of materials constituting the AMC to which the dipole antenna is attached.
  • the dipole antenna attached to the AMC according to the present invention can adjust the operating frequency by adjusting the dielectric constant or permeability value of the material constituting the AMC to which the dipole antenna is attached.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating an example of an operating frequency for a dipole antenna according to the thickness of a material.
  • the operating frequency of the dipole antenna varies according to the thickness of the material constituting the AMC to which the dipole antenna is attached. Therefore, the dipole antenna attached to the AMC according to the present invention can adjust the operating frequency by adjusting the thickness of the material constituting the AMC to which the dipole antenna is attached.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating an example of an operating frequency of a dipole antenna according to a distance between the dipole antenna and the AMC.
  • the operating frequency of the dipole antenna varies according to the distance between the dipole antenna and the AMC. Therefore, the operating frequency can be adjusted by adjusting the distance between the dipole antenna and the AMC to which the dipole antenna is attached.
  • the effective permittivity and permeability decrease, resulting in a higher operating frequency for the dipole antenna.
  • the operating frequency is increased to approach the AMC design frequency of 1.25 GHz, which increases the input impedance and does not match '50 ⁇ '.
  • the dipole antenna according to the present invention adjusts the operating frequency by adjusting the dielectric constant of the material, the permeability of the material, the thickness of the material, or the distance between the dipole antenna and the AMC, not the length of the dipole antenna, but the AMC to which the dipole antenna is attached. I can regulate it.

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Abstract

소정의 두께, 유전율 및 투자율을 가지는 물질이 도체 위에 올려지는 구조로 이루어지는 인공 자계 도체 및 인공 자계 도체 위에 부착되는 다이폴 안테나를 제공한다.

Description

물질의 유전율과 투자율을 이용한 인공 자계 도체 및 다이폴 안테나
본 발명은 물질의 유전율과 투자율을 이용한 인공 자계 도체 및 다이폴 안테나에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 유전율과 투자율의 일반 물질을 도체 위에 위치시킨 인공 자계 도체 및 인공 자계 도체 위에 부착된 다이폴 안테나에 관한 것이다.
인공 자계 도체(Artificial Magnetic Conductor: 이하 AMC라고 함)는 표면에서의 반사계수의 위상이 0˚가 되는 도체로서, 반사계수의 위상이 180˚인 일반적인 완전 전자 도체(Perfect Electric Conductor: 이하 PEC라고 함)와 상반되는 자계 도체이다. 이러한 AMC의 특성을 이용하면, 안테나를 AMC에 부착하더라도 이미지(image) 전류가 안테나와 동위상이 되기 때문에 안테나를 특정 표면에 부착할 수 있어 집적화가 가능하여 이로부터 다양하게 응용할 수 있다.
종래의 AMC는 대부분 버섯 모양의 단위 셀을 주기적으로 나열한 구조로서 구조의 크기가 크고, 높이가 높아 전기적인 크기가 커서 집적화가 어렵고, 그 대역폭이 좁은 단점을 가진다.
최근 투자율이 '1'보다 큰 자석식 유전체(magneto-dielectric) 물질이 안테나를 포함한 수동 소자의 대역폭을 향상시킴에 따라 기존의 유전율 값에 따른 수동 소자의 설계에서 벗어나 투자율이 높은 물질을 적용한 응용연구가 매우 활발하게 진행되고 있는 실정이다.
지금까지의 자석식 유전체는 Spilt Ring Resonator(SRR)과 같은 함유물(inclusion)을 물질에 삽입하는 구조가 주를 이루고 있다. 높은 투자율 값을 가지는 물질로서는 페라이트(ferrite)가 있다. 하지만 원하는 투자율 값을 얻기 위한 페라이트의 정확한 가공 방법이 보고되지 않은 상황이며, 아직까지 1GHz 이상에서는 손실이 매우 높아 저주파수 대역에서만 사용이 가능하다.
본 발명은 유전율과 투자율의 일반 물질을 도체 위에 위치시켜 설계된 AMC를 제공한다.
또한 본 발명은 투자율이 높은 물질을 사용함으로써 대역폭을 향상시킬 수 있도록 설계된 AMC를 제공한다.
또한 본 발명은 패터닝 기술이 필요 없이 물질의 유전율와 투자율을 이용하여 설계된 AMC를 제공한다.
또한 본 발명은 AMC 위에 위치시켜 AMC의 유효성을 타진할 수 있는 다이폴 안테나를 제공한다.
또한 본 발명은 AMC 위에 위치시켜 특정 표면에 부착시키도록 설계된 박형 다이폴 안테나를 제공한다.
또한 본 발명은 AMC 위에 위치시켜 전기적인 크기를 줄일 수 있는 다이폴 안테나를 제공한다.
본 발명의 일실시예는 소정의 두께, 유전율 및 투자율을 가지는 물질이 도체 위에 올려지는 구조로 이루어지는 인공 자계 도체를 제공한다.
본 발명의 다른 실시예는 유전율 및 투자율을 가지는 물질과 접지면으로 구성된 인공 자계 도체 위에 부착되는 다이폴 안테나를 제공한다.
본 발명에 따르면, 유전율과 투자율의 일반 물질을 도체 위에 위치시켜 설계된 AMC를 제공할 수 있다.
또한 본 발명에 따르면, 투자율이 높은 물질을 사용함으로써 AMC의 대역폭을 향상시킬 수 있다.
또한 본 발명에 따르면, 물질의 유전율와 투자율을 이용하여 AMC를 설계함으로써 패터닝 기술이 필요 없다.
또한 본 발명에 따르면, AMC 위에 다이폴 안테나를 위치시켜 AMC의 유효성을 타진할 수 있다.
또한 본 발명에 따르면, AMC 위에 다이폴 안테나를 위치시켜 특정 표면에 부착시키도록 설계된 박형 다이폴 안테나를 설계할 수 있다.
또한 본 발명에 다르면, AMC 위에 다이폴 안테나를 위치시켜 다이폴 안테나의 전기적인 크기를 줄일 수 있다.
도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 인공 자계 도체의 구조를 나타내는 도면이다.
도 2는 물질의 유전율과 투자율이 다를 때 반사계수에 대한 위상의 일례를 나타내는 도면이다.
도 3는 유전율 손실에 따른 반사계수에 대한 위상의 일례를 나타내는 도면이다.
도 4은 유전율 손실에 따른 반사계수에 대한 진폭의 일례를 나타내는 도면이다.
도 5는 투자율 손실에 따른 반사계수에 대한 위상의 일례를 나타내는 도면이다.
도 6은 인공 자계 도체 위에 다이폴 안테나가 부착된 일례를 나타내는 도면이다.
도 7은 다이폴 안테나의 다양한 구조에 따른 동작 주파수의 일례를 나타내는 도면이다.
도 8는 x-z 평면에서의 지향성 방사 패턴의 일례를 나타내는 도면이다.
도 9은 물질의 유전율, 투자율 값에 따른 다이폴 안테나에 대한 동작 주파수의 일례를 나타내는 도면이다.
도 10은 물질의 두께에 따른 다이폴 안테나에 대한 동작 주파수의 일례를 나타내는 도면이다.
도 11는 다이폴 안테나와 인공 자계 도체의 간격에 따른 다이폴 안테나에 대한 동작 주파수의 일례를 나타내는 도면이다.
이하 첨부된 도면들을 참조하여 AMC 및 AMC 위에 부착된 다이폴 안테나를 상세하게 설명하기로 한다.
도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 AMC의 구조를 나타내는 도면이다.
도 1을 참조하면, 본 발명의 일실시예에 따른 AMC(100)는 두께가 L이고, 일정한 유전율(εr)과 투자율(μr)을 가지는 물체(Material, 120)을 도체(PEC, 10) 위에 위치시킨 구조이다. 물질(120)의 인공 자계 특성은 물질(120) 표면에서의 입력 임피던스(Zin)을 하기 수학식 1과 같이 계산함으로써 나타낼 수 있다.
수학식 1
Figure PCTKR2009006077-appb-M000001
여기서, β는 물질(120)의 전파 상수이고, ZF는 물질(120)의 고유(intrinsic) 임피던스로 하기 수학식 2와 같이 표현된다.
수학식 2
Figure PCTKR2009006077-appb-M000002
여기서, Z0는 자유 공간(air, 130)에서의 고유 임피던스로 377Ω이다.
AMC(100)에 평면파가 입사할 때 AMC(100)의 표면에 의한 반사계수(Г)는 하기 수학식 3과 같다.
수학식 3
Figure PCTKR2009006077-appb-M000003
상기 수학식 3을 정리하여 반사계수의 위상(∠Г)은 하기 수학식 4와 같이 나타낼 수 있다.
수학식 4
Figure PCTKR2009006077-appb-M000004
이때 반사계수의 진폭은 물질(120) 내부에 손실이 없으면, '1'이다. 반사계수의 위상이 '0'이 되는 주파수를 AMC(100)의 중심 주파수(f0)로 정의하면, 하기 수학식 5와 같이 표현된다.
수학식 5
Figure PCTKR2009006077-appb-M000005
상기 중심 주파수(f0)에서 물질(120)의 두께(L)는 하기 수학식 6과 같다.
수학식 6
Figure PCTKR2009006077-appb-M000006
상기 수학식 6으로부터 도체(110)가 AMC(100)로 동작하기 위해서는 λg/4의 두께(L)가 필요하다.
따라서, 유전율과 투자율이 높은 물질(120)을 사용할수록 AMC(100)의 두께(L)를 얇게 설계할 수 있다.
AMC(100)의 대역폭(BW)는 반사계수를 ±90°로 정의하면, 하기 수학식 7과 같이 표현된다.
수학식 7
Figure PCTKR2009006077-appb-M000007
물질(120)의 유전율과 투자율의 비율(R=μr/εr)에 따라 AMC(100)의 대역폭(BW)이 결정된다. 일례로 물질(120)의 유전율이 높으면, AMC(100)의 대역폭(BW)가 좁으며, 투자율이 높을수록 AMC(100)의 대역폭은 넓게 나온다. 이때, 최대 대역폭은 '2'이고, 최소 대역폭은 '0'이다. 이를 확인하기 위해서 물질의 두께(L)가 '2mm'이고, 유전율과 투자율의 곱이 '1000'으로 일정한 3가지 경우{(εr= 1000, μr = 1), (εr= 1, μr = 1000), (εr = 10001/2, μr = 10001/2)}의 반사계수에 대한 위상은 도 2에 도시된 것과 같다.
도 2를 참조하면, AMC(100)의 중심 주파수는 상기 수학식 5로부터 유전율과 투자율의 곱으로 나타나므로 3가지 경우 모두 1.19GHz로 동일하다.
일례로 유전율이 '1000'이고, 투자율이 '1'인 경우는 반사계수에 대한 위상이 급격히 변하여 대역폭은 4%로 관찰된다.
다른 일례로 유전율이 '1'이고, 투자율이 '1000'인 경우는 반사계수는 대역폭이 196%이다.
또 다른 일례로 유전율과 투자율이 모두 10001/2인 경우는 대역폭이 100%이며, 이때 두께(L)은 0.008 λg로 매우 얇다.
이와 같이, 본 발명에 따른 AMC는 물질의 유전율과 투자율로 설계함으로써 패터닝 기술이 필요없다.
손실이 있는 물질의 유효 유전율(εc)은 하기 수학식 8과 같다.
수학식 8
Figure PCTKR2009006077-appb-M000008
손실이 있는 물질의 유효 투자율(μc)은 하기 수학식 9와 같다.
수학식 9
Figure PCTKR2009006077-appb-M000009
손실이 있는 물질의 전파 상수(β)는 하기 수학식 10과 같다.
수학식 10
Figure PCTKR2009006077-appb-M000010
Figure PCTKR2009006077-appb-I000001
손실이 있을 경우에도 반사계수에 대한 위상은 상기 수학식 4를 이용하여 구할 수 있다. 이때, 전파 상수 자체가 복소수의 값을 가지고 있으므로 상기 수학식 4에서 탄젠트(tangent) 함수 안에 복소수 값이 들어가서 이를 상기 수학식 7과 같이 대역폭을 수식으로 나타낼 수 없다. 따라서, 대역폭은 수치 해석을 통해 계산할 수 밖에 없다. 이를 위해 몇 가지 파라미터를 치환하여 반사계수의 진폭과 위상은 각각 하기 수학식 11 내지 수학식 16을 이용하여 표현될 수 있다.
수학식 11
Figure PCTKR2009006077-appb-M000011
수학식 12
Figure PCTKR2009006077-appb-M000012
수학식 13
Figure PCTKR2009006077-appb-M000013
수학식 14
Figure PCTKR2009006077-appb-M000014
수학식 15
Figure PCTKR2009006077-appb-M000015
수학식 16
Figure PCTKR2009006077-appb-M000016
Figure PCTKR2009006077-appb-I000002
Figure PCTKR2009006077-appb-I000003
Figure PCTKR2009006077-appb-I000004
투자율 손실(tanδm)은 '0'으로 두고, 유전율 손실(tanδe) 값에 따라 반사 계수의 위상은 도 3에 도시된 것과 같고, 진폭은 도 4에 도시된 것과 같다. 여기서, εr = 1, μr = 1000, L = 2 mm인 경우이다.
도 3 및 도 4를 참조하면, 유전율 손실(tanδe)이 증가할수록 반사계수의 진폭이 감소함을 볼 수 있다. 이때 주목해야 할 특성은 반사계수 위상인데, 손실이 있을 때 위상의 특성이 더욱 평판해짐을 볼 수 있다. 이러한 위상의 특성은 손실이 증가하면, t 1 은 '0'으로 수렴하고, t 2 는 '-1'로 수렴하여 결과적으로 반사계수의 위상이 '0'으로 수렴하기 때문이다. 그러므로, 유전율 손실은 AMC 대역폭을 더욱 향상시킴을 알 수 있다.
도 5는 투자율 손실이 존재할 때의 반사계수에 대한 위상 특성의 일례를 나타낸다.
도 5를 참조하면, 투자율 손실이 증가할수록 반사계수의 위상이 0도에 가까워 짐을 볼 수 있다.
이와 같이, 본 발명에 따른 AMC는 유전율과 투자율에 대한 곱이 클수록 작은 두께로 설계될 수 있고, 유전율이 낮을수록 또는 투자율이 높을수록 대역폭이 넓어진다.
그러므로, 본 발명에 따른 AMC를 설계할 때 투자율이 높은 물질을 사용하는 것이 물질의 두께와 대역폭 측면에서 유리하다. 예를 들어, 투자율이 높은 물질을 사용함으로써 최대 200% 대역폭을 가지는 AMC를 설계할 수 있다.
또한 본 발명에 따른 AMC는 물질의 투자율 및 유전율 손실이 존재하면 대역폭이 증가한다. 예를 들어, 본 발명에 따른 AMC를 구성하는 물질의 유전율 및 투자율에 대한 손실이 있을 경우 AMC 대역폭은 무한히 넓어질 수 있다.
도 6은 AMC 위에 다이폴 안테나가 부착된 일례를 나타내는 도면이다.
도 6을 참조하면, (a)는 AMC(620) 상부에 존재하는 다이폴(630)을 위에서 본(top view) 도면이고, (b)는 유전율 및 투자율의 일반 물질과 접지면(ground plane, 610)으로 이루어진 AMC(620) 상부에 존재하는 다이폴(630)을 측면에서 본(side view) 도면이다. 상기 물질의 유전율(εr)이 '20'이고, 상기 물질의 투자율(μr)이 '20'이고, 상기 물질의 두께(L)가 '3 mm'이고, 상기 물질의 너비(a)가 '240 mm'이고, 다이폴(630)과 AMC(620)간의 간격(gap)이 '3 mm'인 경우는 AMC(620)의 중심 주파수는 '1.25GHz'이고, AMC(620)의 대역폭이 '100%'이다. 다이폴(630)의 길이(D_l)는 '110mm'이고, 다이폴(630)의 반지름(D_r)은 '1.5mm'인 경우로서 1.25GHz에서 약 0.49파장이다.
도 7은 다이폴 안테나의 다양한 구조에 따른 동작 주파수의 일례를 나타내는 도면이다.
도 7을 참조하면, 다이폴 안테나가 자유 공간(free space), PEC, AMC 위에 존재할 때 각 다이폴 안테나에 대한 이득은 1.92dBi, -1.59dBi, 5.48dBi이다.
자유 공간에서 다이폴 안테나는 1.22GHz로 동작하며, PEC 위에 부착하면 다이폴 안테나가 동작하지 않는다. PEC 위에 다이폴 안테나가 존재할 경우는 PEC 표면에서 입사파의 위상이 반대가 되어 입사파와 반사파가 상쇄되어 다이폴 안테나에서 방사가 잘 일어나지 못하기 때문이다.
한편, AMC 표면에서는 입사파와 반사파가 동위상이 되므로 다이폴이 AMC 표면에 존재하더라도 방사는 잘 일어난다. 이때 다이폴 안테나의 동작 주파수가 자유 공간의 동작 주파수인 1.22GHz보다 낮아져 0.545GHz로 동작하며, 이는 주위 물질의 로딩(loading) 효과에 의해 낮아진 것이다. 즉, AMC 표면에 부착된 다이폴 안테나는 다이폴 안테나의 근처 유효 유전율과 투자율이 증가하여 다이폴 안테나의 전기적 길이가 증가했기 때문이다.
예를 들어, 동작 주파수에서 AMC 위상은 '0˚'가 아닌 약 '80˚'이며, 이는 자유 공간에서 다이폴 안테나의 입력 저항이 약 70Ω이기 때문에 50Ω 시스템에 매칭시키기 위해서 미스 매칭이 필요하며, 이에 따라 AMC의 위상이 0˚가 아닌 80˚가 되는 것이다.
다이폴의 길이(D_1)에 따른 동작 주파수(f0), 동작 주파수에 따른 위상 및 입력 저항(Zreal)의 관계는 하기 표1에 도시된 것과 같다.
표 1
D_1 (mm) f0 (GHz) Phase at f0(°) Zreal at f0(Ω)
50 0.735 74 104
70 0.679 82.08 49.69
90 0.609 92.8 37.45
110 0.545 100.8 36.91
170 0.388 124 28.58
표 1을 참조하면, 다이폴 안테나의 길이(D_1)가 증가하면, 상기 다이폴 안테나의 동작 주파수(f0)가 낮아지며, AMC의 위상이 증가하고, 입력 저항(Zreal)이 낮아진다. 따라서, 동작 주파수에서 위상이 약 '80˚'일 때 입력 저항이 '50Ω'이 된다.
도 8은 x-z 평면에서의 다이폴 안테나에 대한 지향성 방사 패턴의 일례를 나타내는 도면이다.
도 8을 참조하면, 다이폴 안테나가 자유 공간(free space), PMC 또는 AMC 위에 위치하느냐에 따라 지향성 방사 패턴이 각기 달라진다.
도 9는 물질의 유전율, 투자율 값에 따른 다이폴 안테나에 대한 동작 주파수의 일례를 나타내는 도면이다.
도 9를 참조하면, 다이폴 안테나가 부착되는 AMC를 구성하는 물질의 유전율, 투자율 값에 따라 다이폴 안테나는 동작 주파수가 달라진다.
따라서, 본 발명에 따른 AMC 위에 부착된 다이폴 안테나는 다이폴 안테나가 부착되는 AMC를 구성하는 물질의 유전율 또는 투자율 값을 조절함으로써 동작 주파수를 조절할 수 있다.
도 10은 물질의 두께에 따른 다이폴 안테나에 대한 동작 주파수의 일례를 나타내는 도면이다.
도 10을 참조하면, 다이폴 안테나가 부착되는 AMC를 구성하는 물질의 두께에 따라 다이폴 안테나는 동작 주파수가 달라진다. 따라서, 본 발명에 따른 AMC 위에 부착된 다이폴 안테나는 다이폴 안테나가 부착되는 AMC를 구성하는 물질의 두께를 조절함으로써 동작 주파수를 조절할 수 있다.
도 11은 다이폴 안테나와 AMC의 간격에 따른 다이폴 안테나에 대한 동작 주파수의 일례를 나타내는 도면이다.
도 11을 참조하면, 다이폴 안테나와 AMC의 간격에 따라 다이폴 안테나는 동작 주파수가 달라진다. 따라서, 본 발명에 따른 다이폴 안테나와 다이폴 안테나가 부착되는 AMC의 간격을 조절함으로써 동작 주파수를 조절할 수 있다.
상기 다이폴 안테나와 상기 인공 자계 도체의 간격(gap)이 증가하면, 유효 유전율과 투자율이 감소하여 상기 다이폴 안테나에 대한 동작 주파수가 높아진다. 이때 만일 상기 다이폴 안테나와 AMC의 간격이 더 증가하게 되면, 동작 주파수가 높여져서 AMC 설계 주파수인 1.25GHz에 근접하게 되어 입력 임피던스가 증가하여 '50Ω'에 매칭되지 않게 된다.
이와 같이, 본 발명에 따른 다이폴 안테나는 다이폴 안테나의 길이가 아니라 다이폴 안테나가 부착되는 AMC를 구성하는 물질의 유전율, 물질의 투자율, 물질의 두께, 또는 다이폴 안테나와 AMC간의 간격을 조절함으로써 동작 주파수를 조절할 수 있다.
이상과 같이 본 발명은 비록 한정된 실시예와 도면에 의해 설명되었으나, 본 발명은 상기의 실시예에 한정되는 것은 아니며, 본 발명이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 이러한 기재로부터 다양한 수정 및 변형이 가능하다.
그러므로, 본 발명의 범위는 설명된 실시예에 국한되어 정해져서는 아니되며, 후술하는 특허청구범위뿐 아니라 이 특허청구범위와 균등한 것들에 의해 정해져야 한다.

Claims (10)

  1. 소정의 두께, 유전율 및 투자율을 가지는 물질이 도체 위에 올려지는 구조로 이루어지는 인공 자계 도체.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 인공 자계 도체에 대한 중심 주파수는,
    상기 물질의 유전율, 상기 물질의 투자율 또는 상기 물질의 두께에 따라 결정되는 인공 자계 도체.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 인공 자계 도체에 대한 대역폭은,
    상기 물질의 유전율과 투자율의 비율에 따라 결정되는 인공 자계 도체.
  4. 제3항에 있어서,
    상기 인공 자계 도체에 대한 대역폭은,
    상기 물질의 유전율이 높아지면 좁아지는 인공 자계 도체.
  5. 제3항에 있어서,
    상기 인공 자계 도체에 대한 대역폭은,
    상기 물질의 투자율이 높을수록 넓어지는 인공 자계 도체.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 물질의 두께는,
    상기 유전율과 상기 투자율이 높은 물질이 사용될수록 얇게 설계되는 인공 자계 도체.
  7. 제3항에 있어서,
    상기 인공 자계 도체에 대한 대역폭은,
    상기 유전율과 투자율의 손실이 존재하면 증가하는 인공 자계 도체.
  8. 유전율 및 투자율을 가지는 물질과 접지면으로 구성된 인공 자계 도체 위에 부착되는 다이폴 안테나.
  9. 제8항에 있어서,
    상기 물질의 유전율, 상기 물질의 투자율, 상기 물질의 두께 또는 상기 다이폴 안테나와 상기 인공 자계 도체의 간격(gap)에 따라 동작 주파수가 조절되는 다이폴 안테나.
  10. 제9항에 있어서,
    상기 다이폴 안테나와 상기 인공 자계 도체의 간격이 증가하면, 유효 유전율과 투자율이 감소하여 상기 동작 주파수가 높아지는 다이폴 안테나.
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