WO2010018769A1 - 排ガス処理装置及び排ガス処理システム - Google Patents

排ガス処理装置及び排ガス処理システム Download PDF

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坂田　展康
利久磨 四條
佐藤　敏浩
盛紀 村上
鵜飼　展行
野地　勝己
正志 清澤
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三菱重工業株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to an exhaust gas treatment device and an exhaust gas treatment system for treating exhaust gas discharged from a combustion device.
  • coal fired boilers are provided with a wet desulfurization device for removing sulfur content in the exhaust gas.
  • a desulfurization device for removing sulfur content in the exhaust gas.
  • chlorine (Cl) content in the exhaust gas increases, the proportion of divalent metal mercury (Hg) soluble in water It is widely known that mercury tends to be collected by the desulfurization apparatus.
  • a removal method using an adsorbent such as activated carbon or a selenium filter is known.
  • an adsorbent such as activated carbon or a selenium filter
  • a special adsorption removal means is required, and a large-capacity exhaust gas such as power plant exhaust gas is treated. Not suitable for.
  • a chlorinating agent is gas-sprayed in the upstream process of the high-temperature denitration catalyst layer in the flue, and mercury is oxidized (chlorinated) on the denitration catalyst to produce water.
  • a method is proposed in which the product is converted to a characteristic mercury chloride and then absorbed by a downstream wet desulfurization apparatus (see, for example, Patent Document 1 and Patent Document 2).
  • an apparatus and a technique for spraying gas on an exhaust gas flue have been put to practical use by NH 3 spraying of a denitration catalyst layer and gas spraying of a chlorinating agent.
  • Fig. 5 shows a schematic diagram of an exhaust gas treatment system for a coal fired boiler.
  • the conventional exhaust gas treatment system 100 removes nitrogen oxides (NOx) in the exhaust gas 12 from the coal-fired boiler 11 that supplies coal as the fuel F, and contains hydrochloric acid (NOx) in the exhaust gas 12.
  • NOx nitrogen oxides
  • the flue 19 of the exhaust gas upstream of the denitration catalyst layer 13 is provided with an injection site of hydrochloric acid (HCl), and the hydrochloric acid (liquid) stored in the hydrochloric acid (liquid HCl) supply unit 20 is chlorinated. It vaporizes in the hydrogen spraying part 21 and is sprayed on the exhaust gas 12 as hydrogen chloride through a hydrogen chloride (HCl) spray nozzle 21a.
  • HCl hydrogen chloride
  • the flue 19 of the exhaust gas upstream of the denitration catalyst layer 13 is provided with an injection portion of ammonia (NH 3 ), and the ammonia supplied from the NH 3 supply unit 29 is supplied to the exhaust gas 12 by the ammonia spray nozzle 29a.
  • NH 3 ammonia
  • the ammonia supplied from the NH 3 supply unit 29 is supplied to the exhaust gas 12 by the ammonia spray nozzle 29a.
  • NOx nitrogen oxide
  • reference numeral 25 denotes an oxidation-reduction potential measurement control device (ORP controller), and 26 denotes air.
  • the exhaust gas 12 from the coal-fired boiler 11 is supplied to the denitration catalyst layer 13 and then heated to the air preheater 14 by heat exchange, and then supplied to the electrostatic precipitator 15 and further desulfurized. After being supplied to the device 16, it is discharged to the atmosphere as purified gas 17.
  • the mercury concentration of exhaust gas after wet desulfurization is measured with a mercury monitor, and based on the mercury concentration after desulfurization, the chlorinating agent The supply amount is adjusted (for example, see Patent Document 2).
  • NH 3 is used for the reduction denitration of NOx
  • NH 3 ammonia (NH 3) supplied from the NH 3 supply unit 29 via the spray nozzle 29a is sprayed into the flue gas 12, in the denitration catalyst layer 13, the following As shown in the formula, NOx is replaced with nitrogen (N 2 ) by a reduction reaction, and denitration is performed.
  • NOx is replaced with nitrogen (N 2 ) by a reduction reaction, and denitration is performed.
  • Hydrogen chloride is used for mercury oxidation, and hydrogen chloride used as a chlorinating agent is supplied from a liquid HCl supply unit 20 to a hydrogen chloride (HCl) spray unit 21 where hydrochloric acid is vaporized and hydrogen chloride ( HCl) is sprayed into the exhaust gas 12 by the hydrogen chloride spray nozzle 21a to oxidize (chlorinate) low-solubility Hg on the denitration catalyst 13 in the denitration catalyst layer 13 as shown in the following formula. It is converted into mercury (HgCl 2 ), and Hg contained in the exhaust gas 12 is removed by a desulfurization device 16 provided on the downstream side. Hg + 2HCl + 1 / 2O 2 ⁇ HgCl 2 + H 2 O (3)
  • the fuel when coal or heavy oil is used as the fuel, the fuel contains Cl, so the combustion gas contains a Cl content, but the Cl content differs depending on the type of fuel, and the Cl concentration in the exhaust gas 12 Since it is difficult to control the amount of HCl, it is preferable to add more HCl or the like than necessary to the upstream of the denitration catalyst layer 13 to reliably remove Hg.
  • the denitration catalyst layer 13 uses a honeycomb structure having a quadrangular passage arranged in a lattice shape and carrying a denitration catalyst, and the cross-sectional shape of the passage is a polygonal shape such as a triangular shape or a quadrangular shape.
  • the passage is made of a shape.
  • the flow of the exhaust gas 12 supplied to the conventional denitration catalyst layer 13 is numerous in order to make the concentration of hydrogen chloride uniform in consideration of the variation in the inlet air flow conditions (uneven flow) in the flue. Therefore, there is a problem that the initial cost and the maintenance cost become enormous.
  • an object of the present invention is to provide an exhaust gas treatment apparatus and an exhaust gas treatment system capable of efficiently diffusing hydrogen chloride in the flow of exhaust gas supplied into the denitration catalyst layer.
  • the first invention of the present invention for solving the above-described problem is to remove at least one denitration catalyst layer that removes nitrogen oxides in exhaust gas from a boiler and oxidizes mercury by spraying hydrogen chloride into the exhaust gas.
  • An exhaust gas treatment apparatus having two or more exhaust gas treatment apparatuses, wherein hydrogen chloride is supplied into a flue while generating a gas swirl using gas diffusion promoting means.
  • the gas diffusion accelerating means is disposed in the flue, and the spray pipe header inserted perpendicularly to the gas flow direction of the flue;
  • An exhaust gas treatment apparatus is provided in a pipe header, wherein a vertical vortex is formed in a gas flow direction from at least three spray nozzles.
  • the gas diffusion accelerating means is disposed in the flue, and the spray pipe header inserted perpendicularly to the gas flow direction of the flue;
  • An exhaust gas treatment apparatus is characterized in that a plurality of spray nozzles provided in a pipe header are opposed to each other, and a longitudinal vortex is formed in a gas flow direction.
  • the gas diffusion accelerating means is disposed in the flue, and the spray pipe header inserted perpendicularly to the gas flow direction of the flue;
  • a swirling diffusion plate is provided on the opening side of a spray nozzle provided in a pipe header, and a vertical vortex is formed in the gas flow direction.
  • the gas diffusion accelerating means is disposed in the flue, and the spray pipe header inserted perpendicularly to the gas flow direction of the flue;
  • a swirl vane is provided on the opening side of a spray nozzle provided in a pipe header, and a vertical vortex is formed in a gas flow direction.
  • a sixth invention includes the boiler, a chlorinating agent supply unit for injecting a chlorinating agent into the exhaust gas discharged to the exhaust gas flue downstream of the boiler, and any one of the fifth to fifth exhaust gas treatment apparatuses,
  • the exhaust gas treatment system includes a desulfurization device that removes sulfur oxides in the exhaust gas after denitration, and a chimney that discharges the gas after desulfurization to the outside.
  • an exhaust gas treatment system according to the sixth aspect of the invention, further comprising an ammonia supply unit for introducing ammonia into the exhaust gas discharged to the exhaust gas flue downstream of the boiler.
  • the diffusion of hydrogen chloride is rapidly promoted.
  • the concentration uniformity at the catalyst position can be secured.
  • FIG. 1-1 is a schematic diagram illustrating a spray nozzle in a flue of the exhaust gas treatment apparatus according to the first embodiment.
  • FIG. 1-2 is an AA arrow view of FIG. 1-1.
  • FIG. 2-1 is a schematic diagram illustrating a spray nozzle in a flue of the exhaust gas treatment apparatus according to the second embodiment. It is a BB arrow directional view of FIG.
  • FIG. 2C is a schematic diagram illustrating a state in which the spray nozzles face each other.
  • FIG. 3A is a schematic diagram illustrating a spray nozzle in a flue of the exhaust gas treatment apparatus according to the third embodiment.
  • FIG. 3-2 is a CC arrow view of FIG. 3-1.
  • FIG. 3-3 is a perspective view of the swirl diffusion plate.
  • FIG. 1-1 is a schematic diagram illustrating a spray nozzle in a flue of the exhaust gas treatment apparatus according to the first embodiment.
  • FIG. 1-2 is an AA arrow view of FIG. 1-1.
  • FIG. 3-4 is a perspective view showing an installed state of another swirl diffusion plate.
  • FIG. 4A is a schematic diagram illustrating a spray nozzle in a flue of the exhaust gas treatment apparatus according to the fourth embodiment.
  • FIG. 4-2 is a view taken along the line DD in FIG. 4-1.
  • FIG. 4-3 is a perspective view of the swirl vane.
  • FIG. 4-4 is a side view of the swirl vane.
  • FIG. 5 is a schematic diagram of an exhaust gas treatment system for a coal fired boiler.
  • FIG. 1-1 is a schematic view showing a spray nozzle in a flue of an exhaust gas treatment apparatus according to an embodiment
  • FIG. 1-2 is an AA arrow view thereof.
  • the configuration of the exhaust gas treatment system is the same as that shown in FIG. As shown in FIGS.
  • the exhaust gas treatment apparatus removes nitrogen oxides in the exhaust gas 12 from the boiler 11 and sprays hydrogen chloride into the exhaust gas 12.
  • An exhaust gas treatment apparatus having at least one denitration catalyst layer that oxidizes mercury, and using hydrogen gas diffusion promoting means, hydrogen chloride is supplied into the flue while generating a gas swirl.
  • the gas diffusion promoting means is an exhaust gas treatment apparatus according to the present embodiment, in which nitrogen oxides in the exhaust gas 12 from the boiler 11 are used. And an exhaust gas treatment apparatus having at least one denitration catalyst layer for spraying hydrogen chloride into the exhaust gas 12 to oxidize mercury while generating gas swirling flow using gas diffusion promoting means Hydrogen chloride is supplied into the flue.
  • the ejection direction of the four nozzles is adjusted to a predetermined angle so that a swirl flow can be generated by the plurality of spray nozzles 52-1 to 52-4.
  • a plurality of spray nozzles 52-1 to 52-4 are used as one unit, and the vertical vortex flow 53 is formed by the momentum of the jets from the spray nozzles 52-1 to 52-4. ing.
  • the longitudinal vortex is a longitudinal vortex 53 having a rotation axis in the gas flow direction of the exhaust gas 12, and the centrifugal force of the longitudinal vortex expands hydrogen chloride in the radial direction.
  • reference numeral 54 indicates the hydrogen chloride diffusion width.
  • the diffusion of hydrogen chloride is greatly promoted by this embodiment, the number of nozzles can be reduced as compared with the conventional case, and the concentration uniformity at the catalyst position can be ensured even if the nozzle interval is widened.
  • the spray nozzles 52 disposed in the flue 19 may be configured to generate a swirl flow in an appropriate combination, and the vertical vortex flow 53 may be formed from a combination of three or more.
  • FIG. 2-1 is a schematic view showing a spray nozzle in the flue of the exhaust gas treatment apparatus according to the embodiment
  • FIG. 2-2 is a view taken along line BB.
  • FIG. 2-3 is a schematic view showing a state in which the spray nozzles face each other.
  • the configuration of the exhaust gas treatment system is the same as that shown in FIG.
  • the gas diffusion promoting means is disposed in the flue 19 and the gas flow direction of the flue 19
  • the jet pipe header 51 inserted perpendicularly to the spray pipe header 51 and the plurality of spray nozzles 52 provided in the spray pipe header 51 are opposed to each other while the jets collide with each other.
  • the spray nozzles 52-1 and 52-2 face each other so that the two jets collide with each other. And the core part of a jet with small gas diffusion is eliminated at an early stage by the collision between jets, and the diffusion is promoted.
  • FIG. 3-1 is a schematic view showing a spray nozzle in a flue of the exhaust gas treatment apparatus according to the embodiment
  • FIG. 3-2 is a CC arrow view
  • FIG. 3-3 is a perspective view of the swirl diffusion plate.
  • FIG. The configuration of the exhaust gas treatment system is the same as that shown in FIG.
  • the gas diffusion promoting means is disposed in the flue 19 and inserted perpendicular to the gas flow direction of the flue 19.
  • the spraying pipe header 51 and the swirling diffusion plate 55 are provided on the opening side of the spray nozzle 52 provided in the spraying pipe header 51 to form a vertical vortex in the gas flow direction.
  • a corrugated swirl diffusion plate 55 is added to the opening side of the spray nozzle 52 to generate a vertical vortex 53 on the hydrogen chloride jet axis.
  • the shape of the swirling diffusion plate is not limited to the corrugated shape but may be a rectangular staggered swirling diffusion plate 56.
  • the jet flow from the spray nozzle 52 is entrained in the vertical vortex generated by the swirl diffusion plate 55. Due to the centrifugal force of the longitudinal vortex, hydrogen chloride is expanded in the radial direction. As a result, in the downstream area, the vertical vortex collapses and diffusion is rapidly promoted.
  • the number of spray nozzles 52 can be reduced and the concentration uniformity at the catalyst position can be ensured even if the nozzle interval is widened.
  • FIG. 4-1 is a schematic view showing a spray nozzle in a flue of the exhaust gas treatment apparatus according to the embodiment
  • FIG. 4-2 is a DD arrow view thereof
  • FIG. 4-3 is a perspective view of a swirl blade.
  • 4-4 is a side view thereof.
  • the configuration of the exhaust gas treatment system is the same as that shown in FIG.
  • the gas diffusion promoting means is disposed in the flue 19 and inserted perpendicular to the gas flow direction of the flue 19.
  • the spraying pipe header 51 and the swirl vane 57 are provided on the opening side of the spray nozzle 52 provided in the spraying pipe header 51 to form a vertical vortex in the gas flow direction.
  • the swirl vane 57 is installed at the spray nozzle outlet, and the exhaust gas 12 flows there, so that the jet of hydrogen chloride is swirled.
  • the number of spray nozzles 52 can be reduced and the concentration uniformity at the catalyst position can be ensured even if the nozzle interval is widened.
  • a denitration catalyst used in the denitration catalyst layer 13 for reducing denitration metal oxides such as V, W, Mo, Ni, Co, Fe, Cr, Mn, and Cu are used.
  • a sulfate, a noble metal such as Pt, Ru, Rh, Pd, or Ir, or a mixture thereof, supported on titania, silica, zirconia and a composite oxide thereof, or zeolite, which are supports can be used.
  • the concentration of HCl to be used is not particularly limited.
  • dilute hydrochloric acid of about 5% from concentrated hydrochloric acid can be used.
  • hydrogen chloride (HCl) was used as the chlorinating agent to be used.
  • Hg in the exhaust gas is a denitration catalyst.
  • HgCl and / or HgCl 2 mercury chloride ammonium chloride, chlorine, hypochlorous acid, ammonium hypochlorite, chlorous acid, ammonium chlorite, Examples include chloric acid, ammonium chlorate, perchloric acid, ammonium perchlorate, other amine salts of the above acids, and other salts.
  • the amount of the chlorinating agent added to the exhaust gas 12 may be a stoichiometric amount or an excessive amount with respect to mercury which is hardly soluble in water.
  • the concentration of the chlorinating agent in the exhaust gas flue 19 in the exhaust gas flue 19 is determined with respect to the exhaust gas 12 in consideration of the chlorine concentration in the wastewater discharged on the downstream side while efficiently removing Hg in the exhaust gas 12. Spraying to 1000 ppm or less.
  • the addition position of the HCl into the flue gas 12 in the exhaust gas flue 19, while the upstream side of the feed point of the NH 3, may be downstream of the feed point of the NH 3.
  • both HCl and NH 3 are added to the exhaust gas 12 discharged from the boiler 11, but NH 3 may not be added to the exhaust gas 12 in the exhaust gas flue 19.
  • the denitration catalyst layer 13 of the exhaust gas treatment device 10 removes NOx (nitrogen oxides) in the exhaust gas 12 and oxidizes Hg in the exhaust gas 12, and Hg is removed by a desulfurization device (not shown) provided on the downstream side. Since it is to be removed, even if NH 3 is not added to the exhaust gas 12 in the exhaust gas flue 19, Hg is converted to chloride with HCl in the presence of the denitration catalyst of the denitration catalyst layer 13, and a desulfurization apparatus (illustrated This is because the effect of removing Hg does not change.
  • the swirl flow may be formed by applying the nozzles according to the first to fourth embodiments even when the ammonia is sprayed.
  • the exhaust gas treatment apparatus having the layer 13 since hydrogen chloride is supplied into the flue while generating a gas swirling flow using the gas diffusion promoting means, the diffusion of hydrogen chloride is rapidly promoted. As a result, even when the number of nozzles is reduced and the nozzle interval is widened, the concentration uniformity at the catalyst position can be ensured.
  • the exhaust gas discharged from the boiler of the thermal power plant that burns fossil fuel containing sulfur, mercury, etc. such as coal and heavy oil is described, but the present invention is not limited to this. NOx concentration is low, boiler exhaust gas emitted from a factory that burns fuel containing carbon dioxide, oxygen, SOx, dust, or moisture, fuel containing sulfur, mercury, etc., metal factory, oil refinery factory, petrochemical It can also be applied to furnace exhaust gas discharged from factories and the like.
  • the exhaust gas treatment apparatus uses the gas diffusion accelerating means to supply hydrogen chloride into the flue while generating a gas swirling flow, so that the diffusion of hydrogen chloride is rapidly accelerated. Even if the number of nozzles is reduced and the nozzle interval is widened, the concentration uniformity at the catalyst position can be ensured, so from a device that burns fossil fuels such as coal and heavy oil containing mercury such as thermal power plants. Suitable for use in the treatment of exhaust gas discharged.
  • Spray pipe header 52 (52-1 to 52-4) Spray nozzle 53 Longitudinal vortex 54 Hydrogen chloride diffusion width

Abstract

　ボイラからの排ガス中の窒素酸化物を除去すると共に、排ガス中に塩化水素を噴霧して水銀を酸化する脱硝触媒層を少なくとも一つ以上有する排ガス処理装置であって、排ガスの煙道１９内に配設されると共に該煙道１９のガス流れ方向と直交して挿入された噴霧用パイプヘッダ５１と、前記噴霧用パイプヘッダ５１に設けられ、少なくとも４ヶの噴霧ノズル５２－１～５２－４からガス流れ方向に縦渦流５３を形成してなり、塩化水素の拡散が急激に促進され、ノズルの個数を削減し、ノズル間隔を広げても触媒位置での濃度均一性を確保することができる。

Description

排ガス処理装置及び排ガス処理システム
　本発明は、燃焼装置から排出される排ガスの処理を行う排ガス処理装置及び排ガス処理システムに関する。
　例えば火力発電所等の燃焼装置である石炭焚ボイラから排出される排ガスには毒性の高い水銀が含まれるため、従来から排ガス中の水銀を除去するためのシステムが種々検討されてきた。
　通常、石炭焚ボイラには排ガス中の硫黄分を除去するための湿式の脱硫装置が設けられている。このようなボイラに排ガス処理装置として脱硫装置が付設されてなる排煙処理設備においては、排ガス中の塩素（Ｃｌ）分が多くなると、水に可溶な２価の金属水銀（Ｈｇ）の割合が多くなり、前記脱硫装置で水銀が捕集しやすくなることが、広く知られている。
　そのため、近年、ＮＯｘを還元する脱硝触媒層、および、アルカリ吸収液を硫黄酸化物（ＳＯｘ）吸収剤とする湿式脱硫装置と組み合わせて、この金属水銀を処理する方法や装置について様々な考案がなされてきた。
　排ガス中の金属水銀を処理する方法としては、活性炭やセレンフィルター等の吸着剤による除去方法が知られているが、特殊な吸着除去手段が必要であり、発電所排ガス等の大容量排ガスの処理には適していない。
　そこで、大容量排ガス中の金属水銀を処理する方法として、煙道中、高温の脱硝触媒層の前流工程で塩素化剤をガス噴霧し、脱硝触媒上で水銀を酸化（塩素化）させ、水溶性の塩化水銀にした後、後流の湿式脱硫装置で吸収させる方法が提案されている（例えば、特許文献１及び特許文献２、参照）。また、排ガス煙道にガス噴霧する装置および技術は脱硝触媒層のＮＨ3噴霧、塩素化剤のガス噴霧で実用化されている。
　石炭焚きボイラの排ガス処理システムの概略図を図５に示す。図５に示すように、従来の排ガス処理システム１００は、燃料Ｆとして石炭を供給する石炭焚きのボイラ１１からの排ガス１２中の窒素酸化物（ＮＯｘ）を除去すると共に、排ガス１２中に塩酸（ＨＣｌ）を噴霧して水銀（Ｈｇ）を酸化する脱硝触媒層１３と、窒素酸化物（ＮＯｘ）除去後の排ガス１２中の熱を回収する空気予熱器１４と、熱回収後の排ガス１２中の煤塵を除去する電気集塵器１５と、除塵後の排ガス１２中の硫黄酸化物（ＳＯｘ）、水銀（Ｈｇ）を除去する脱硫装置１６と、脱硫後の排ガス１２を浄化ガス１７として外部に排出する煙突１８とを具備するものである。
　また、脱硝触媒層１３の前流の排ガスの煙道１９には、塩酸（ＨＣｌ）の注入箇所が設けられており、塩酸（液体ＨＣｌ）供給部２０に貯蔵された塩酸（液体）は、塩化水素噴霧部２１で気化して塩化水素（ＨＣｌ）噴霧ノズル２１ａを介して塩化水素として排ガス１２に噴霧されている。
　また、脱硝触媒層１３の前流の排ガスの煙道１９には、アンモニア（ＮＨ3）の注入箇所が設けられており、ＮＨ3供給部２９から供給されるアンモニアはアンモニア噴霧ノズル２９ａにより排ガス１２に噴霧し、窒素酸化物（ＮＯｘ）の還元を行うようにしている。
　なお、図５中、符号２５は酸化還元電位測定制御装置（ＯＲＰコントローラ）、２６は空気を各々図示する。
　ここで、石炭焚きのボイラ１１からの排ガス１２は、脱硝触媒層１３に供給され、その後空気予熱器１４で熱交換により空気２７を加熱した後、電気集塵器１５に供給され、更に、脱硫装置１６に供給された後、浄化ガス１７として大気に排出される。
　また、塩素化剤による装置への腐食破損等の影響を抑え信頼性を向上させるため、湿式脱硫後の排ガスについて水銀濃度を水銀モニターで測定し、脱硫後の水銀濃度に基づいて塩素化剤の供給量を調整するようにしている（例えば、特許文献２、参照）。
　このように、従来においては、排ガス１２中に塩化水素とアンモニアとを供給することで、排ガス１２中のＮＯｘ（窒素酸化物）を除去すると共に、排ガス１２中の水銀（Ｈｇ）を酸化するようにしている。
　即ち、ＮＨ3はＮＯｘの還元脱硝用に用い、ＮＨ3供給部２９から供給されるＮＨ3をアンモニア（ＮＨ3）噴霧ノズル２９ａを介して排ガス１２中に噴霧し、脱硝触媒層１３で、下記式のように還元反応によりＮＯｘを窒素（Ｎ2）に置換し、脱硝するようにしている。
４ＮＯ　＋　４ＮＨ3　＋　Ｏ2　→　４Ｎ2　＋　６Ｈ2Ｏ・・・（１）
ＮＯ　＋　ＮＯ2　＋　２ＮＨ3　→　２Ｎ2　＋　３Ｈ2Ｏ・・・（２）
　また、塩化水素は水銀酸化用に用いており、塩素化剤として用いられる塩化水素は液体ＨＣｌ供給部２０から塩化水素（ＨＣｌ）噴霧部２１に供給され、ここで塩酸は気化され、塩化水素（ＨＣｌ）として塩化水素噴霧ノズル２１ａにより排ガス１２中に噴霧することで、脱硝触媒層１３において、下記式のように脱硝触媒上で溶解度の低いＨｇを酸化(塩素化)し、水溶性の高い塩化水銀（ＨｇＣｌ2）に変換させ、後流側に設けられる脱硫装置１６で排ガス１２中に含有するＨｇを除去するようにしている。
Ｈｇ　＋　２ＨＣｌ　＋　１／２Ｏ2　→　ＨｇＣｌ2　＋　Ｈ2Ｏ・・・（３）
　また、燃料として石炭又は重油を使用した場合、燃料中にはＣｌが含まれるため燃焼ガスにはＣｌ分が含まれるが、燃料の種類によりＣｌ分の含有量は異なり、排ガス１２中のＣｌ濃度を制御するのは困難であるため、脱硝触媒層１３の前流に必要量以上のＨＣｌ等を添加し、確実にＨｇを除去するようにするのが好ましい。
　また、脱硝触媒層１３は、格子状に配列して四角形状の通路を有するハニカム形状のものに脱硝触媒を担持したものを用いており、その通路の断面形状は例えば三角形状や四角形状など多角形状からなる通路としている。
特開平１０－２３０１３７号公報 特開２００１－１９８４３４号公報
　ところで、従来の脱硝触媒層１３に供給される排ガス１２の気流は、煙道内において、入口気流条件にバラツキ（偏流）があることを考慮して、塩化水素の濃度を均一化するために、数多くの投入ノズルを設置する必要があり、この結果イニシャルコスト、及びメンテナンスコストが膨大となるという問題がある。
　このため、煙道内に塩化水素を効率的に噴霧すると共に、そのノズルの設置個数を低減することが切望されている。
　本発明は、前記問題に鑑み、脱硝触媒層内に供給される排ガスの流れに塩化水素を効率的に拡散することができる排ガス処理装置及び排ガス処理システムを提供することを課題とする。
　上述した課題を解決するための本発明の第１の発明は、ボイラからの排ガス中の窒素酸化物を除去すると共に、排ガス中に塩化水素を噴霧して水銀を酸化する脱硝触媒層を少なくとも一つ以上有する排ガス処理装置であって、ガス拡散促進手段を用いて、ガス旋回流を発生しつつ塩化水素を煙道内に供給してなることを特徴とする排ガス処理装置にある。
　第２の発明は、第１の発明において、前記ガス拡散促進手段が煙道内に配設されると共に、該煙道のガス流れ方向と直交して挿入された噴霧用パイプヘッダと、前記噴霧用パイプヘッダに設けられ、少なくとも３ヶ以上の噴霧ノズルからガス流れ方向に縦渦流を形成してなることを特徴とする排ガス処理装置にある。
　第３の発明は、第１の発明において、前記ガス拡散促進手段が煙道内に配設されると共に、該煙道のガス流れ方向と直交して挿入された噴霧用パイプヘッダと、前記噴霧用パイプヘッダに設けられた複数の噴霧ノズルを相対向させつつ、ガス流れ方向に縦渦流を形成してなることを特徴とする排ガス処理装置にある。
　第４の発明は、第１の発明において、前記ガス拡散促進手段が煙道内に配設されると共に、該煙道のガス流れ方向と直交して挿入された噴霧用パイプヘッダと、前記噴霧用パイプヘッダに設けられた噴霧ノズルの開口側に旋回拡散板を設け、ガス流れ方向に縦渦流を形成してなることを特徴とする排ガス処理装置にある。
　第５の発明は、第１の発明において、前記ガス拡散促進手段が煙道内に配設されると共に、該煙道のガス流れ方向と直交して挿入された噴霧用パイプヘッダと、前記噴霧用パイプヘッダに設けられた噴霧ノズルの開口側に旋回羽根を設け、ガス流れ方向に縦渦流を形成してなることを特徴とする排ガス処理装置にある。
　第６の発明は、前記ボイラと、前記ボイラの下流側の排ガス煙道に排出された排ガスに塩素化剤を注入する塩素化剤供給部と、第乃至５の何れか一つの排ガス処理装置と、脱硝後の排ガス中の硫黄酸化物を除去する脱硫装置と、脱硫後のガスを外部に排出する煙突とを有することを特徴とする排ガス処理システムにある。
　第７の発明は、第６の発明において、前記ボイラの下流側の排ガス煙道に排出された排ガスにアンモニアを投入するアンモニア供給部が設けられてなることを特徴とする排ガス処理システムにある。
　本発明によれば、ガス拡散促進手段を用いて、ガス旋回流を発生しつつ塩化水素を煙道内に供給してなるので、塩化水素の拡散が急激に促進される。この結果、ノズルの個数を削減し、ノズル間隔を広げても触媒位置での濃度均一性を確保することができる。
図１－１は、実施例１に係る排ガス処理装置の煙道内の噴霧ノズルを示す概略図である。 図１－２は、図１－１のＡ－Ａ矢示図である。 図２－１は、実施例２に係る排ガス処理装置の煙道内の噴霧ノズルを示す概略図である。 図２－２のＢ－Ｂ矢示図である。 図２－３は、噴霧ノズルの対向状態を示す概略図である。 図３－１は、実施例３に係る排ガス処理装置の煙道内の噴霧ノズルを示す概略図である。 図３－２は、図３－１のＣ－Ｃ矢示図である。 図３－３は、旋回拡散板の斜視図である。 図３－４は、他の旋回拡散板の設置状態を示す斜視図である。 図４－１は、実施例４に係る排ガス処理装置の煙道内の噴霧ノズルを示す概略図である。 図４－２は、図４－１のＤ－Ｄ矢示図である。 図４－３は、旋回羽根の斜視図である。 図４－４は、旋回羽根の側面図である。 図５は、石炭焚きボイラの排ガス処理システムの概略図である。
　以下、この発明につき図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。また、下記実施例における構成要素には、当業者が容易に想定できるもの、あるいは実質的に同一のものが含まれる。
　本発明による実施例に係る排ガス処理装置を適用した排ガス処理システムについて、図面を参照して説明する。
　なお、本実施例に係る排ガス処理装置を適用した排ガス処理システムの構成は、図５に示す排ガス処理システムの構成と同様であるため、本実施例においては、排ガス処理装置の構成のみについて説明する。
　図１－１は、実施例に係る排ガス処理装置の煙道内の噴霧ノズルを示す概略図であり、図１－２は、そのＡ－Ａ矢示図である。なお、排ガス処理システムの構成は図５と同様であるので、その説明は省略する。
　図１－１及び図１－２に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置は、ボイラ１１からの排ガス１２中の窒素酸化物を除去すると共に、排ガス１２中に塩化水素を噴霧して水銀を酸化する脱硝触媒層を少なくとも一つ以上有する排ガス処理装置であって、ガス拡散促進手段を用いて、ガス旋回流を発生しつつ塩化水素を煙道内に供給してなるものである。
　本実施例では、前記ガス拡散促進手段としては、図１－１に示すように、前記ガス拡散促進手段は、本実施例に係る排ガス処理装置は、ボイラ１１からの排ガス１２中の窒素酸化物を除去すると共に、排ガス１２中に塩化水素を噴霧して水銀を酸化する脱硝触媒層を少なくとも一つ以上有する排ガス処理装置であって、ガス拡散促進手段を用いて、ガス旋回流を発生しつつ塩化水素を煙道内に供給してなるものである。
　すなわち、本実施例では４ヶのノズルの噴出方向を所定の角度に調整し、複数の噴霧ノズル５２－１～５２－４で旋回流を発生できるようにしている。
　本実施例によれば、複数の噴霧ノズル５２－１～５２－４を一つの単位として、これらの各噴霧ノズル５２－１～５２－４からの噴流の運動量により縦渦流５３を形成するようにしている。
　縦渦は、図１－２に示すように、排ガス１２のガス流れ方向に回転軸を持つ縦渦流５３であり、この縦渦の遠心力により、塩化水素は半径方向に拡げられることとなる。この結果、下流域では、縦渦が崩壊し、拡散が急激に促進されることとなる。図１－２中、符号５４は塩化水素拡散幅を図示する。
　本実施例により、塩化水素の拡散が大幅に促進されるため、従来よりもノズルの個数を削減し、ノズル間隔を広げても触媒位置での濃度均一性を確保できる。
　煙道１９内に配置する噴霧ノズル５２は、適切な組み合わせで、それぞれ旋回流を発生できるようにすればよく、個数も３ヶ以上の組み合わせから縦渦流５３を形成するようにすればよい。
　本発明による実施例に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。
　図２－１は、実施例に係る排ガス処理装置の煙道内の噴霧ノズルを示す概略図であり、図２－２は、そのＢ－Ｂ矢示図である。図２－３は噴霧ノズルの対向状態を示す概略図である。なお、排ガス処理システムの構成は図５と同様であるので、その説明は省略する。
　図２－１、図２－２及び図２－３に示すように、本実施例では、前記ガス拡散促進手段は、煙道１９内に配設されると共に、該煙道１９のガス流れ方向と直交して挿入された噴霧用パイプヘッダ５１と、前記噴霧用パイプヘッダ５１に設けられた複数の噴霧ノズル５２を相対向させつつ、噴流同士を衝突させるものである。
　本実施例では、図２－３に示すように、噴霧ノズル５２－１，５２－２は相対向することで、２つの噴流を衝突させるようにしている。
　そして、噴流同士の衝突により、ガスの拡散が小さい噴流のコア部分が早期に解消されて、拡散を促進するようにしている。
　ここで、噴霧ノズル５２－１，５２－２との対向角度は、ノズル同士が直接対向（α＝０度）とする以外に、ガス流れ方向に所定角度αをもって対向するようにしてもよい。但し、α＝３０度以上であると、塩化水素の噴出流が合体してしまうので、好ましくない。
　これにより、塩化水素の拡散が促進されるため、噴霧ノズル５２の個数を削減し、ノズル間隔を広げても触媒位置での濃度均一性を確保できることとなる。
　本発明による実施例に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。
　図３－１は、実施例に係る排ガス処理装置の煙道内の噴霧ノズルを示す概略図であり、図３－２は、そのＣ－Ｃ矢示図、図３－３は旋回拡散板の斜視図である。なお、排ガス処理システムの構成は図５と同様であるので、その説明は省略する。
　図３－１乃至図３－３に示すように、本実施例では、前記ガス拡散促進手段は、煙道１９内に配設されると共に、該煙道１９のガス流れ方向と直交して挿入された噴霧用パイプヘッダ５１と、前記噴霧用パイプヘッダ５１に設けられた噴霧ノズル５２の開口側に旋回拡散板５５を設け、ガス流れ方向に縦渦流を形成してなるものである。
　本実施例では、図３－３に示すように、噴霧ノズル５２の開口側に波形の旋回拡散板５５を付加し、塩化水素の噴流軸に縦渦５３を発生させるようにしている。
　また、図３－４に示すように、旋回拡散板の形状は、波形のみでなく、矩形の互い違い形状の旋回拡散板５６としてもよい。
　本実施例によれば、噴霧ノズル５２からの噴流は旋回拡散板５５によって発生する縦渦に巻き込まれることとなる。
　この縦渦の遠心力により、塩化水素は半径方向に拡げられることとなる。この結果、下流域では、縦渦が崩壊し、拡散が急激に促進されることとなる。
　本実施例により、拡散促進されるため、噴霧ノズル５２の個数を削減し、ノズル間隔を広げても触媒位置での濃度均一性を確保できることとなる。
　本発明による実施例に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。
　図４－１は、実施例に係る排ガス処理装置の煙道内の噴霧ノズルを示す概略図であり、図４－２は、そのＤ－Ｄ矢示図、図４－３は旋回羽根の斜視図、図４－４はその側面図である。なお、排ガス処理システムの構成は図５と同様であるので、その説明は省略する。
　図４－１乃至図４－４に示すように、本実施例では、前記ガス拡散促進手段は、煙道１９内に配設されると共に、該煙道１９のガス流れ方向と直交して挿入された噴霧用パイプヘッダ５１と、前記噴霧用パイプヘッダ５１に設けられた噴霧ノズル５２の開口側に旋回羽根５７を設け、ガス流れ方向に縦渦流を形成してなるものである。
　本実施例では、噴霧ノズル出口に旋回羽根５７を設置し、そこに排ガス１２が流れてくるので、塩化水素の噴流を旋回させることとなる。
　本実施例によれば、噴霧ノズル５２からの噴流は旋回し縦渦が発生するので、縦渦の遠心力により、塩化水素は半径方向に拡げられることとなる。
　そして、下流域では、縦渦が崩壊し、拡散が急激に促進されることとなる。
　本実施例により、拡散促進されるため、噴霧ノズル５２の個数を削減し、ノズル間隔を広げても触媒位置での濃度均一性を確保できることとなる。
　ここで、本実施例に係る排ガス処理装置においては、還元脱硝用に脱硝触媒層１３で用いる脱硝触媒として、Ｖ、Ｗ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ等の金属酸化物又は硫酸塩あるいは、Ｐｔ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｉｒなどの貴金属、又はこれらの混合物を担体であるチタニア、シリカ、ジルコニア及びこれらの複合酸化物、又はゼオライトに担持したものを用いることができる。
　また、本実施例において、用いるＨＣｌについて、特に濃度の制限はないが、例えば濃塩酸から５％程度の希塩酸を用いることができる。また、本実施例において、使用する塩素化剤として塩化水素（ＨＣｌ）を用いて説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、塩素化剤としては、排ガス中のＨｇが脱硝触媒の存在下で反応してＨｇＣｌ及び／又はＨｇＣｌ2の塩化水銀を生成するものであればよく、塩化アンモニウム、塩素、次亜塩素酸、次亜塩素酸アンモニウム、亜塩素酸、亜塩素酸アンモニウム、塩素酸、塩素酸アンモニウム、過塩素酸、過塩素酸アンモニウム、その他上記酸のアミン塩類、その他の塩類などが例示される。
　また、排ガス１２中に添加する塩素化剤の量は、水難溶性の水銀に対して化学量論量かそれよりも過剰であればよい。排ガス１２中のＨｇを効率よく除去すると共に、後流側で排出される排水中の塩素濃度を考慮して、排ガス煙道１９内における排ガス１２の塩素化剤の濃度としては、排ガス１２に対して１０００ｐｐｍ以下となるよう噴霧するようにすればよい。
　また、排ガス煙道１９内における排ガス１２へのＨＣｌの添加位置は、ＮＨ3の添加位置よりも上流側としているが、ＮＨ3の添加位置よりも下流側としてもよい。
　また、本実施例において、ボイラ１１から排出される排ガス１２にＨＣｌとＮＨ3の両方を添加しているが、排ガス煙道１９内における排ガス１２にＮＨ3を添加しなくてもよい。排ガス処理装置１０の脱硝触媒層１３では、排ガス１２中のＮＯｘ（窒素酸化物）を除去すると共に、排ガス１２中のＨｇを酸化し、後流側に設けられる脱硫装置（図示しない）でＨｇを除去するものであるため、排ガス煙道１９内で排ガス１２にＮＨ3を添加しなくても、脱硝触媒層１３の脱硝触媒の存在下でＨＣｌによりＨｇを塩化物に転換し、脱硫装置（図示しない）でＨｇを除去できる効果には変わりないからである。
　このアンモニアの噴霧の際にも実施例１乃至４に係るノズルを適用して旋回流を形成するようにしてもよい。
　このように、本実施例に係る排ガス処理装置によれば、ボイラ１１からの排ガス１２中のＮＯｘ（窒素酸化物）を除去すると共に、排ガス１２中にＨＣｌを噴霧してＨｇを酸化する脱硝触媒層１３を有する排ガス処理装置において、ガス拡散促進手段を用いて、ガス旋回流を発生しつつ塩化水素を煙道内に供給してなるので、塩化水素の拡散が急激に促進される。この結果、ノズルの個数を削減し、ノズル間隔を広げても触媒位置での濃度均一性を確保することができる。
　また、本実施例では、石炭や重油などの硫黄、水銀等を含む化石燃料を燃焼する火力発電所のボイラから排出される排ガスを用いて説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、ＮＯｘ濃度が低く、二酸化炭素、酸素、ＳＯｘ、煤塵、あるいは水分を含む排ガス、硫黄、水銀等を含む燃料を燃焼する工場などから排出されるボイラ排ガス、金属工場、石油精製工場、石油化学工場等から排出される加熱炉排ガス等にも適用できる。
　以上のように、本発明に係る排ガス処理装置は、ガス拡散促進手段を用いて、ガス旋回流を発生しつつ塩化水素を煙道内に供給してなるので、塩化水素の拡散が急激に促進され、ノズルの個数を削減し、ノズル間隔を広げても触媒位置での濃度均一性を確保することができるので、火力発電所等の水銀を含有する石炭や重油などの化石燃料を燃焼する装置から排出される排ガスの処理に用いるのに適している。
　５１　噴霧用パイプヘッダ
　５２（５２－１～５２－４）　噴霧ノズル
　５３　縦渦流
　５４　塩化水素拡散幅

Claims (7)

  1. 　ボイラからの排ガス中の窒素酸化物を除去すると共に、排ガス中に塩化水素を噴霧して水銀を酸化する脱硝触媒層を少なくとも一つ以上有する排ガス処理装置であって、
    　ガス拡散促進手段を用いて、ガス旋回流を発生しつつ塩化水素を煙道内に供給してなることを特徴とする排ガス処理装置。
  2. 　請求項１において、
    　前記ガス拡散促進手段が煙道内に配設されると共に、該煙道のガス流れ方向と直交して挿入された噴霧用パイプヘッダと、
    　前記噴霧用パイプヘッダに設けられ、少なくとも３ヶ以上の噴霧ノズルからガス流れ方向に縦渦流を形成してなることを特徴とする排ガス処理装置。
  3. 　請求項１において、
    　前記ガス拡散促進手段が煙道内に配設されると共に、該煙道のガス流れ方向と直交して挿入された噴霧用パイプヘッダと、
    　前記噴霧用パイプヘッダに設けられた複数の噴霧ノズルを相対向させつつ、ガス流れ方向に縦渦流を形成してなることを特徴とする排ガス処理装置。
  4. 　請求項１において、
    　前記ガス拡散促進手段が煙道内に配設されると共に、該煙道のガス流れ方向と直交して挿入された噴霧用パイプヘッダと、
    　前記噴霧用パイプヘッダに設けられた噴霧ノズルの開口側に旋回拡散板を設け、ガス流れ方向に縦渦流を形成してなることを特徴とする排ガス処理装置。
  5. 　請求項１において、
    　前記ガス拡散促進手段が煙道内に配設されると共に、該煙道のガス流れ方向と直交して挿入された噴霧用パイプヘッダと、
    　前記噴霧用パイプヘッダに設けられた噴霧ノズルの開口側に旋回羽根を設け、ガス流れ方向に縦渦流を形成してなることを特徴とする排ガス処理装置。
  6. 　前記ボイラと、
    　前記ボイラの下流側の排ガス煙道に排出された排ガスに塩素化剤を注入する塩素化剤供給部と、
    　請求項１乃至５の何れか一つの排ガス処理装置と、
    　脱硝後の排ガス中の硫黄酸化物を除去する脱硫装置と、
    　脱硫後のガスを外部に排出する煙突とを有することを特徴とする排ガス処理システム。
  7. 　請求項６において、
    　前記ボイラの下流側の排ガス煙道に排出された排ガスにアンモニアを投入するアンモニア供給部が設けられてなることを特徴とする排ガス処理システム。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10730014B2 (en) 2015-09-14 2020-08-04 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Boiler

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2815962C (en) 2010-11-02 2015-03-31 Ihi Corporation Ammonia injection device
CN104857793A (zh) * 2015-06-01 2015-08-26 安徽诚泰环保工程有限公司 一种废气净化除尘装置
CN108939918B (zh) * 2017-05-18 2021-05-04 中国石油化工股份有限公司 一种低温scr脱硝处理方法及装置
CN108097080A (zh) * 2017-12-28 2018-06-01 浙江百能科技有限公司 一种节能高效的多种污染物脱除用活性分子双旋流喷射装置
CN109619999B (zh) * 2018-11-30 2020-11-27 广东美的厨房电器制造有限公司 微波烤箱
CN112691544B (zh) * 2019-10-22 2022-11-18 中国石油化工股份有限公司 脱硝用喷氨装置及具有其的裂解炉系统
CN110813083B (zh) * 2019-11-19 2021-12-17 泉州贝莱邦机械科技有限公司 一种室内甲醛空气净化器
CN111905538A (zh) * 2020-07-20 2020-11-10 来安县华阳玻璃制品有限公司 一种耗能少的玻璃加工废气脱硫装置
CN114849438B (zh) * 2022-03-16 2024-04-02 冀东水泥璧山有限责任公司 熟料车间脱硝系统

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5123051U (ja) * 1974-08-08 1976-02-20
JPS58137425U (ja) * 1982-03-05 1983-09-16 三菱重工業株式会社 アンモニア注入装置
JPH0629646U (ja) * 1992-09-09 1994-04-19 株式会社いけうち ノズル
JPH079428U (ja) * 1993-07-16 1995-02-10 三菱重工業株式会社 排ガスの脱硝装置
JPH09173785A (ja) * 1995-12-21 1997-07-08 Hitachi Zosen Corp 脱硝装置におけるアンモニアガス注入装置
JPH10230137A (ja) 1997-02-19 1998-09-02 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 排ガス処理方法及び排ガス処理装置
JP2001198434A (ja) 2000-01-18 2001-07-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 排ガス中の水銀処理方法および排ガスの処理システム
JP2006326498A (ja) * 2005-05-26 2006-12-07 Masaru Tsukada 静止混合機
JP2008049306A (ja) * 2006-08-28 2008-03-06 Hitachi Ltd ガス混合装置

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6029646U (ja) 1983-08-03 1985-02-28 シヤチハタ工業株式会社 印判
GB2149685B (en) * 1983-11-17 1987-08-12 Dresser Ind Improvements in or relating to liquid spraying
YU111888A (en) * 1987-12-15 1990-12-31 United Technologies Corp Wrinkled plate with whirl generator
US5636795A (en) * 1995-05-11 1997-06-10 First Pioneer Industries Inc. Cyclonic spray nozzle
US5988115A (en) * 1998-08-11 1999-11-23 Anderson; David K. SCR reactant injection grid
WO2003008072A1 (fr) * 2000-01-18 2003-01-30 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Procede de traitement du mercure dans un gaz d'echappement et systeme de traitement de gaz d'echappement
TWI426952B (zh) * 2006-06-27 2014-02-21 Sulzer Chemtech Ag 具有在通路流動方向上產生流動漩渦之葉片對的靜態混合器
EP1894616A1 (en) * 2006-08-30 2008-03-05 Fachhochschule Zentralschweiz Static mixing device
JP4388542B2 (ja) * 2006-12-07 2009-12-24 三菱重工業株式会社 水銀除去方法及び水銀除去システム

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5123051U (ja) * 1974-08-08 1976-02-20
JPS58137425U (ja) * 1982-03-05 1983-09-16 三菱重工業株式会社 アンモニア注入装置
JPH0629646U (ja) * 1992-09-09 1994-04-19 株式会社いけうち ノズル
JPH079428U (ja) * 1993-07-16 1995-02-10 三菱重工業株式会社 排ガスの脱硝装置
JPH09173785A (ja) * 1995-12-21 1997-07-08 Hitachi Zosen Corp 脱硝装置におけるアンモニアガス注入装置
JPH10230137A (ja) 1997-02-19 1998-09-02 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 排ガス処理方法及び排ガス処理装置
JP2001198434A (ja) 2000-01-18 2001-07-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 排ガス中の水銀処理方法および排ガスの処理システム
JP2006326498A (ja) * 2005-05-26 2006-12-07 Masaru Tsukada 静止混合機
JP2008049306A (ja) * 2006-08-28 2008-03-06 Hitachi Ltd ガス混合装置

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2338586A4 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10730014B2 (en) 2015-09-14 2020-08-04 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Boiler

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