WO2009116645A1 - 光学ガラス、それを用いた精密プレス成形用プリフォームおよびそれを用いた光学素子 - Google Patents

光学ガラス、それを用いた精密プレス成形用プリフォームおよびそれを用いた光学素子 Download PDF

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WO2009116645A1
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glass
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optical glass
optical
refractive index
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PCT/JP2009/055508
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French (fr)
Inventor
暁 留野
裕己 近藤
Original Assignee
旭硝子株式会社
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Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/062—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight
    • C03C3/064—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight containing boron
    • C03C3/068—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight containing boron containing rare earths

Definitions

  • the present invention relates to an optical glass having a high refractive index and low dispersibility, a precision press molding preform using the same, and an optical element using the same.
  • the precision press molding method includes a direct press method in which molten glass is directly dropped onto a mold and pressed as it is, and a glass preform having a predetermined mass and shape is once formed by dripping from the molten glass (hereinafter, this process is referred to as a process). It is roughly classified into a reheat press method in which the obtained glass preform is put in a mold, reheated and press-molded. In the latter reheat press method, press moldability is also important, but it is also important to make an accurate glass preform (glass preform moldability) from molten glass.
  • a glass mainly composed of B 2 O 3 —La 2 O 3 is conventionally known.
  • this focuses on improving chemical durability, devitrification resistance or press formability, and glass preform formability, that is, low liquidus temperature and resistance to devitrification (devitrification resistance).
  • Characteristics) and an appropriate viscosity for obtaining a predetermined shape are not necessarily sufficient.
  • Patent Document 1 proposes a glass mainly composed of B 2 O 3 —SiO 2 —La 2 O 3 —Gd 2 O 3 —ZnO in order to solve the above problem.
  • Patent Document 1 does not specifically present an optical glass composition having a refractive index of 1.73 or more and an Abbe number of 48 or more, and is not necessarily sufficient in terms of optical characteristics.
  • optical glass of Patent Document 2 and Patent Document 3 although containing both ingredients of La 2 O 3 or La 2 O 3 and Gd 2 O 3, the ratio of La 2 O 3 and Gd 2 O 3 is not optimal Therefore, the liquidus temperature is very high, which is not always sufficient in terms of glass preform moldability.
  • JP 2006-111482 A Japanese Patent No. 3458461 Japanese Patent No. 3458462 JP 2002-249337 A
  • An object of the present invention is to provide an optical glass having optical characteristics of high refractive index and low dispersibility, hardly devitrifying, excellent in preform moldability, low in molding temperature, and excellent in press moldability. To do.
  • the present invention is expressed in mass% based on the following oxide as an essential component.
  • B 2 O 3 18-30% SiO 2 : 3 to 12%, La 2 O 3 : 15-30%, Gd 2 O 3 : 20.5-30% ZnO: 20-30%, Li 2 O: 0.1-2% and ZrO 2 : 0.1-5%
  • the total content of ZnO and Li 2 O is 20 to 30%
  • the refractive index (n d ) is 1.73 to 1.76
  • the Abbe number ( ⁇ d ) is 48 to 51
  • the glass transition temperature An optical glass having (Tg) of 580 ° C. or lower is provided.
  • the present invention is expressed by mass% on the basis of oxide, and as essential components, B 2 O 3 : 18 to 30%, SiO 2 : 3 to 12%, La 2 O 3 : 15 to 30%, Gd 2 O 3 : 20.5 to 30%, ZnO: 20 to 30%, Li 2 O: 0.1 to 2%, and ZrO 2 : 0.1 to 5%, and the total content of Li 2 O and ZnO Of optical glass having a refractive index (n d ) of 1.73 to 1.76, an Abbe number ( ⁇ d ) of 48 to 51, and a glass transition temperature (Tg) of 580 ° C. or less.
  • a glass preform for press molding is provided.
  • this glass has a low glass transition temperature (Tg) of 580 ° C or lower, the press molding temperature is low, the durability of the mold used for press molding is improved, and the molding cycle can be shortened. Excellent in properties.
  • the present glass preferably has a mass ratio of La 2 O 3 / (La 2 O 3 + Gd 2 O 3 ) of 0.4 to 0.6 and a liquidus temperature (T L ) of 1000. It is preferable that it is below °C. By doing so, the present glass has excellent devitrification resistance, and also has a preform moldability of 8 to 15 dPa ⁇ s at a liquidus temperature. Therefore, this glass is excellent in three balances of an optical characteristic, glass preform moldability, and press moldability as glass for an aspherical large diameter lens.
  • B 2 O 3 is a component that forms a glass skeleton and lowers the liquidus temperature TL , and is an essential component.
  • the content of B 2 O 3 is 18 to 30% by mass (hereinafter, mass% is simply abbreviated as%). If the B 2 O 3 content is less than 18%, vitrification becomes difficult, or the liquidus temperature TL increases. In order to lower the liquidus temperature TL , the B 2 O 3 content is preferably 18.5% or more. When the B 2 O 3 content is 19% or more, the liquidus temperature is lowered, and the Abbe number can be increased to 48 to 51. Therefore, the B 2 O 3 content is more preferably 19.5% or more. And particularly preferred.
  • B 2 O 3 refractive index n d decreases in content of 30 percent, or chemical durability such as water resistance is also likely to deteriorate.
  • the B 2 O 3 content is preferably 28% or less, the B 2 O 3 content is more preferably 27% or less, and the B 2 O 3 content is 26%. The following is particularly preferable.
  • SiO 2 is a component that forms a glass skeleton, stabilizes the glass, or suppresses devitrification at the time of molding a glass preform, as in B 2 O 3, and is an essential component.
  • the SiO 2 content is 3 to 12%. It suppresses devitrification when the glass preform, or from the viewpoint of viscosity adjustment, preferably when the SiO 2 content is 3.5% or more, further preferable to set the SiO 2 content of 4% or more. For the same reason, the SiO 2 content is particularly preferably 4.5% or more.
  • the SiO 2 content exceeds 12%, there is a possibility that the press molding temperature becomes too high, the refractive index n d becomes too low.
  • the SiO 2 content is less 11.5%, further preferably SiO 2 content is 11% or less.
  • the SiO 2 content is particularly preferably 10.5% or less.
  • La 2 O 3 is higher refractive index n d, a component that improves the chemical durability is an essential component.
  • the La 2 O 3 content is 15 to 30%. Content of La 2 O 3, there is a possibility that a refractive index n d becomes too low at less than 15%.
  • the La 2 O 3 content is preferably 18% or more, and the La 2 O 3 content is more preferably 19% or more.
  • the content of La 2 O 3 is particularly preferably 20% or more.
  • the La 2 O 3 content is preferably 27% or less, and the La 2 O 3 content is more preferably 26% or less.
  • the La 2 O 3 content is particularly preferably 25% or less.
  • Gd 2 O 3 is increased similarly refractive index n d and La 2 O 3, is a component that improves the chemical durability is an essential component.
  • the content of Gd 2 O 3 is 20.5 to 30%.
  • the content of Gd 2 O 3 is the refractive index n d is lowered less than 20.5%.
  • n d is preferably When the content of Gd 2 O 3 21% or more, more preferably when the content of Gd 2 O 3 22% or more, the content of Gd 2 O 3 22.5 % Or more is particularly preferable.
  • the Gd 2 O 3 content is preferably 29% or less, and the Gd 2 O 3 content is more preferably 28% or less.
  • the Gd 2 O 3 content is particularly preferably 27% or less.
  • the effect of lowering the liquidus temperature TL can be obtained.
  • Optimizing the ratio of La 2 O 3 and Gd 2 O 3 has the effect of greatly reducing the liquidus temperature TL . That is, satisfying the relationship that the mass ratio of La 2 O 3 / (La 2 O 3 + Gd 2 O 3 ) (hereinafter, this ratio is abbreviated as La ratio) is 0.4 to 0.6. It is preferable from the viewpoint of the phase temperature TL .
  • the La ratio is more preferably 0.41 to 0.55, and the La ratio is particularly preferably 0.42 to 0.54.
  • ZnO is a component that stabilizes the glass and lowers the molding temperature or melting temperature, and is an essential component.
  • the ZnO content is 20 to 30%.
  • the ZnO content is 29.5 to 40 mol% in terms of mol%.
  • the ZnO content is less than 20%, the glass becomes unstable and the chemical durability decreases.
  • the ZnO content is preferably 20.5% or more, and more preferably 21.0% or more.
  • it is particularly preferable that the ZnO content is 21.6% or more.
  • the ZnO content is preferably 27% or less, and the ZnO content is more preferably 26% or less. From the viewpoint of resistance to devitrification, the content of ZnO is particularly preferably 25% or less.
  • Li 2 O is a component that stabilizes the glass and lowers the molding temperature and the melting temperature, and is an essential component.
  • the Li 2 O content is 0.1 to 2%. If the Li 2 O content is less than 0.1%, the molding temperature or the melting temperature may be too high.
  • the Li 2 O content is preferably 0.2% or more, and the Li 2 O content is more preferably 0.3% or more. For the same reason, it is particularly preferable that the Li 2 O content is 0.4% or more.
  • the Li 2 O content is preferably 1.8% or less, and the Li 2 O content is more preferably 1.6% or less.
  • the Li 2 O content is particularly preferably 1.5% or less.
  • both components Li 2 O and ZnO are essential components.
  • the total content of ZnO and Li 2 O (hereinafter referred to as the total amount of ZnLi) is 20 to 30%. If the ZnLi content is less than 20%, the glass transition temperature will be insufficiently reduced. On the other hand, if the ZnLi content exceeds 30%, the viscosity at the liquidus temperature will be reduced.
  • the ZnLi content is preferably 20.3% or more, the ZnLi content is more preferably 20.5% or more, and the ZnLi content is particularly preferably 21% or more.
  • the ZnLi content is preferably 28% or less, more preferably 27% or less, and particularly preferably 26% or less.
  • ZrO 2 stabilizes the glass, increasing the refractive index n d, a component to suppress devitrification during glass preform, it is an essential component.
  • the ZrO 2 content is 0.1 to 5%. If the ZrO 2 content exceeds 5%, the molding temperature may be too high, or the Abbe number ⁇ d may be too small.
  • the ZrO 2 content is more preferably 4.5% or less, and the ZrO 2 content is further preferably 4% or less. It is particularly preferable that the ZrO 2 content is 3.5% or less.
  • the ZrO 2 content is preferably 0.2% or more, and more preferably ZrO 2 content is 0.3% or more.
  • the ZrO 2 content is particularly preferably 0.4% or more.
  • a Ta 2 O 5 is an essential component, a glass to stabilize, to increase the refractive index n d, a component to suppress devitrification during glass preform contains 0-5% May be. If the Ta 2 O 5 content exceeds 5%, the molding temperature may become too high, or the Abbe number ⁇ d may become too small. Ta 2 O 5 is also a component having a higher cost than other components. Therefore, when added, the content is more preferably 4% or less, and particularly preferably 3% or less.
  • a glass to stabilize in the present glass, but not in WO 3 is an essential component, a glass to stabilize, to increase the refractive index n d, a component to suppress devitrification during glass preform, also contain 0-5% Good. If the WO 3 content exceeds 5%, the molding temperature increases, and the Abbe number ⁇ d may decrease. Preferably, the WO 3 content is 4% or less. WO 3 is more easily colored than other components and may reduce the transmittance. Therefore, when added, it is more preferably 3% or less, and particularly preferably 2.5% or less.
  • Nb 2 O 5 is not an essential component to stabilize the glass, to increase the refractive index n d, it contains 0-5% for such suppress devitrification during glass preform May be. If the Nb 2 O 5 content exceeds 5%, the Abbe number ⁇ d may be too small, or the transmittance may be reduced.
  • the Nb 2 O 5 content is more preferably 5% or less, and the Nb 2 O 5 content is particularly preferably 4% or less.
  • Y 2 is O 3
  • Yb 2 O 3 is not an Any essential component to increase the refractive index n d, respectively 0-20% for such suppress devitrification during glass preform You may contain. However, if these contents exceed 20%, the glass becomes unstable and the molding temperature may become too high.
  • the content of Y 2 O 3 or Yb 2 O 3 is more preferably 19% or less, and the content of Y 2 O 3 or Yb 2 O 3 is particularly preferably 18% or less.
  • Al 2 O 3 is not an essential component to stabilize the glass, purpose may contain 0-5% of such to adjust the refractive index n d. When the content of Al 2 O 3 exceeds 5%, the Abbe number ⁇ d may be too low.
  • the content of Al 2 O 3 is more preferably 4% or less, and the content of Al 2 O 3 is particularly preferably 3% or less.
  • This glass may contain 0-2% of Sb 2 O 3 for the purpose of clarification.
  • the present glass consists essentially of the above components, and the total content of essential components and optional components is preferably 95% or more from the viewpoint of balance of various properties, and the total content is more preferably 96% or more.
  • the total content is particularly preferably 97% or more.
  • each component of 2 O may be contained in a total amount of 0 to 5%.
  • Na 2 O, K 2 O it is preferred not to contain any of the components of Rb 2 O or Cs 2 O.
  • T g may contain SnO 2 0 to 4%.
  • TeO 2 may be contained in an amount of 0 to 6%.
  • the content of TeO 2 exceeds 6%, the glass becomes unstable, and the transmittance may be remarkably reduced.
  • substantially none of Bi 2 O 3 , PbO, TlO 2 , F and As 2 O 3 is contained in order to reduce the environmental load. Containing fluorine increases the coefficient of thermal expansion, adversely affects releasability and moldability, and the components tend to volatilize, making the composition of optical glass non-uniform and durability of molds such as release films. There are problems such as lowering the sex.
  • the Fe 2 O 3 content in the present glass is preferably 0.0001% or less.
  • the optical properties of the glass is 1.73 to 1.76.
  • refractive index n d is 1.735 or more, reduction of the lens, preferably to suit thinner, but more preferably a 1.74 or more.
  • Refractive index n d is preferably a 1.755 below.
  • the Abbe number ⁇ d of the present glass is 48 to 51.
  • the Abbe number ⁇ d of the present glass is preferably 48.5 or more because it is suitable for reducing the size and thickness of the lens, and the Abbe number ⁇ d is more preferably 49 or more.
  • Glass transition point T g of the present glass is 580 ° C. or less. Since the glass transition point Tg is 580 ° C. or lower, the press molding temperature can be lowered, and the durability of the protective film and the like formed on the mold surface is improved. Preferably the glass transition point T g is at 575 ° C. or less, more preferably a glass transition point T g is at 570 ° C. or less.
  • the liquidus temperature TL of the present glass is preferably 1000 ° C. or lower. If the liquidus temperature TL exceeds 1000 ° C., the molded object tends to be devitrified at the time of glass preform molding, and the preform moldability may be deteriorated.
  • the liquid phase temperature TL is more preferably 995 ° C. or lower, and the liquid phase temperature TL is particularly preferably 990 ° C. or lower.
  • the liquidus temperature TL is defined as the maximum temperature at which a crystal solidified product is not generated from the glass melt when it is kept at a certain temperature.
  • the glass viscosity at the liquidus temperature is less than 6 dPa ⁇ s, there is a risk that when the gas is blown at the time of molding the glass preform, the gas enters into the foam from the bottom of the glass preform, resulting in a defective product. .
  • the glass viscosity at the liquidus temperature exceeds 15 dPa ⁇ s, there is a risk of quality deterioration due to yarn residue at the time of cutting. Accordingly, the glass viscosity at the liquidus temperature is preferably 6 to 15 dPa ⁇ s.
  • the glass After the glass is melted in a melting tank or the like provided with a discharge nozzle, it is dropped from the discharge nozzle and cooled to obtain a press molding preform having a predetermined mass.
  • the obtained preform is set in a precision press-molding mold (typically composed of an upper mold, a lower mold, and a body mold), heated to a deformable temperature, pressurized, cooled, The optical element is taken out.
  • optical element of the present glass various lenses for digital still cameras, digital video cameras, camera-equipped mobile phones and the like, particularly aspherical lenses, are preferable.
  • Examples 1 to 16 are examples of the present application, and examples 17 to 19 are comparative examples of the present application.
  • Example 17 is Example 4 of Patent Document 1.
  • Example 18 is Example 7 of Patent Document 2.
  • Example 19 is Example 7 of Patent Document 3.
  • Examples 17 and 18 were devitrified and did not vitrify, and thus physical properties as glass could not be measured.
  • the following raw materials were prepared and put in a platinum crucible so as to obtain a glass having the composition shown in the table, and melted at 1100 to 1300 ° C. for 1 hour.
  • the molten glass was homogenized by stirring for 0.5 hour with a platinum stirrer.
  • the homogenized molten glass was poured out and formed into a plate shape, held at a temperature of T g + 10 ° C. for 4 hours, and then gradually cooled to room temperature at a cooling rate of ⁇ 60 ° C./h.
  • the part indicated by “ ⁇ ” in the chemical composition indicates that there is no corresponding component.
  • reagents manufactured by Kanto Chemical Co. were used as boron oxide, aluminum oxide, lithium carbonate, zirconium dioxide, zinc oxide, antimony oxide, sodium carbonate, barium carbonate and arsenic oxide.
  • lanthanum oxide, gadolinium oxide and yttrium oxide reagents with a purity of 99.9% manufactured by Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. were used.
  • tantalum oxide silicon dioxide, tungsten oxide, niobium oxide, and ytterbium oxide, reagents having a purity of 99.9% or more manufactured by Kojundo Chemical Laboratory Co., Ltd. were used.
  • Optical constant (refractive index n d , Abbe number ⁇ d ): A sample processed into a rectangular parallelepiped shape with a side of 20 mm and a thickness of 10 mm was used with a precision refractometer (trade name: KPR-2, manufactured by Kalnew Optical Co., Ltd.) Measured. Refractive index n d was measured for the sample obtained by the slow cooling temperature decrease rate -60 ° C. / h. The Abbe number ⁇ d was obtained by the calculation formula ⁇ (n d ⁇ 1) / (n F ⁇ n C ) ⁇ .
  • Thermal characteristics Ascending 5 ° C./minute using a thermomechanical analyzer (trade name: DILATOMETER 5000, manufactured by Mac Science, Inc.) using a sample processed into a cylindrical shape having a diameter of 5 mm and a length of 20 mm Measured at temperature rate.
  • Liquid phase temperature T L A sample processed into a cube shape having a side of 10 mm is placed on a platinum plate, left in an electric furnace set at a constant temperature for 1 hour, and taken out with a 10 ⁇ optical microscope. The maximum temperature at which no crystal precipitation was observed was defined as the liquidus temperature TL .
  • Viscosity measurement at liquidus temperature TL Measured based on JIS Z8803 using a coaxial double cylindrical rotational viscometer.
  • An optical glass suitable as an optical component such as a digital camera, particularly as an aspherical lens having a large diameter can be provided.

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Abstract

　本発明は、下記酸化物基準の質量％表示で、必須成分として、Ｂ２Ｏ３：１８～３０％、ＳｉＯ２：３～１２％、Ｌａ２Ｏ３：１５～３０％、Ｇｄ２Ｏ３：２０．５～３０％、ＺｎＯ：２０～３０％、Ｌｉ２Ｏ：０．１～２％、およびＺｒＯ２：０．１～５％を含有し、ＺｎＯとＬｉ２Ｏの合計含有量が２０～３０％であり、屈折率(ｎｄ)が１．７３～１．７６、アッベ数(νｄ)が４８～５１、ガラス転移温度（Ｔｇ）が５８０°C以下である光学ガラスに関する。上記のような構成とすることで、高屈折率・低分散性の光学特性を有し、失透しにくくプリフォーム成形性に優れ、しかも、成形温度が低く、プレス成形性にも優れた光学ガラスが提供される。

Description

光学ガラス、それを用いた精密プレス成形用プリフォームおよびそれを用いた光学素子
　本発明は、高屈折率で低分散性の光学ガラス、それを用いた精密プレス成形用プリフォームおよびそれを用いた光学素子に関する。
　近年、高精細かつ小型のデジタルカメラやカメラ付携帯電話等の普及により、光学系の軽量化・小型化の要求が急速に高まっている。それらの要求に応えるため、高機能のガラス製非球面レンズを使用した光学設計が主流となっている。特に、高屈折率で低分散特性を示すガラスを使用した大口径の非球面レンズは、光学設計上重要なものとなっている。　また、非球面レンズの製造法としては、生産性と製造原価の点から研磨工程を必要としない精密プレス成形法が主流となっている。精密プレス成形法は、溶融ガラスを直接、型に滴下してそのままプレスするダイレクトプレス法と、溶融ガラスから滴下等により、一度、所定の質量、形状を有するガラスプリフォームとし（以下、この工程をガラスプリフォーム成形と称す）、得られたガラスプリフォームを型内に入れて再加熱、プレス成形するリヒートプレス法とに大別される。後者のリヒートプレス法では、プレス成形性も重要であるが、溶融ガラスから、精度のよいガラスプリフォームを作ること（ガラスプリフォーム成形性）も重要である。
　高屈折率で低分散特性を示すガラスとしては、従来、Ｂ２Ｏ３－Ｌａ２Ｏ３を主成分とするガラスが知られている。しかしながら、これは化学的耐久性、耐失透性またはプレス成形性の向上に重点がおかれており、ガラスプリフォーム成形性、すなわち、液相温度が低く、失透しにくいこと（耐失透性）と、所定の形状とするための適正な粘性（液相温度での粘性が、例えば、６～１５×ｄＰａ・ｓ）を有すること等、については必ずしも充分ではない。
　一方、光学ガラスとしては、プレス成形温度が低いほど、型の耐久性が向上し、成形サイクルが短く生産性が上がるため、プレス成形温度の低いことも要求される。特許文献１には、上記問題を解決するためにＢ２Ｏ３－ＳｉＯ２－Ｌａ２Ｏ３－Ｇｄ２Ｏ３－ＺｎＯを主成分とするガラスが提案されている。しかしながら、特許文献１には、屈折率１．７３以上かつアッベ数４８以上の光学ガラス組成は具体的に提示されておらず、光学特性の面で必ずしも充分ではない。
　また、特許文献２には、Ｂ２Ｏ３－Ｌａ２Ｏ3－ＺｎＯ－Ｌｉ２Ｏを必須成分とし、ｎｄ＝１．６６～１．７７、νｄ＝４３～５５、屈伏点が６２０℃以下で、高屈折率・低分散特性を示すガラスが提案されている。同様に、特許文献３には、Ｂ２Ｏ３－Ｌａ２Ｏ3－Ｇｄ２Ｏ３－ＺｎＯ－Ｌｉ２Ｏを必須成分とし、ｎｄ＝１．６８～１．８、νｄ＝４４～５３、屈伏点が６３０℃以下で、高屈折率・低分散特性を示すガラスが提案されている。しかしながら、特許文献２および特許文献３の光学ガラスは、Ｌａ２Ｏ３もしくはＬａ２Ｏ３とＧｄ２Ｏ３の両成分を含有するが、Ｌａ２Ｏ３とＧｄ２Ｏ３の比率が最適でないため、液相温度が非常に高く、ガラスプリフォーム成形性の点で必ずしも充分なものではない。
　さらに、特許文献４には、Ｂ２Ｏ３－ＳｉＯ２－Ｌａ２Ｏ３－Ｇｄ２Ｏ３－ＺｎＯ－ＺｒＯ２を必須成分とし、ｎｄ＝１．７２～１．８３、νｄ＝４５～５５、ガラス転移温度が６３０℃以下で、高屈折率・低分散特性を示すガラスが提案されている。しかしながら、特許文献４に提案されている光学ガラスでは、成形温度の低下に寄与する成分であるＬｉ２ＯとＺｎＯの合計含有量が２０質量％未満であるため、ガラス転移点が高く、プレス成形性の点で必ずしも充分ではない。
特開２００６－１１１４８２号公報 特許第３４５８４６１号公報 特許第３４５８４６２号公報 特開２００２－２４９３３７号公報
　本発明は、高屈折率・低分散性の光学特性を有し、失透しにくくプリフォーム成形性に優れ、しかも、成形温度が低く、プレス成形性にも優れた光学ガラスの提供を目的とする。
　本発明は、下記酸化物基準の質量％表示で、必須成分として、
Ｂ２Ｏ３：１８～３０％、
ＳｉＯ２：３～１２％、
Ｌａ２Ｏ３：１５～３０％、
Ｇｄ２Ｏ３：２０．５～３０％、
ＺｎＯ：２０～３０％、
Ｌｉ２Ｏ：０．１～２％、および
ＺｒＯ２：０．１～５％
を含有し、ＺｎＯとＬｉ２Ｏの合計含有量が２０～３０％であり、屈折率(ｎｄ)が１．７３～１．７６、アッベ数(νｄ)が４８～５１、ガラス転移温度（Ｔｇ）が５８０℃以下である光学ガラスを提供する。
　さらに、本発明は、酸化物基準の質量％表示で、必須成分として、Ｂ２Ｏ３：１８～３０％、ＳｉＯ２：３～１２％、Ｌａ２Ｏ３：１５～３０％、Ｇｄ２Ｏ３：２０．５～３０％、ＺｎＯ：２０～３０％、Ｌｉ２Ｏ：０．１～２％、およびＺｒＯ２：０．１～５％を含有し、Ｌｉ２ＯとＺｎＯの合計含有量が２０～３０％であり、屈折率(ｎｄ)が１．７３～１．７６、アッベ数(νｄ)が４８～５１、ガラス転移温度（Ｔｇ）が５８０℃以下である光学ガラスからなるプレス成形用ガラスプリフォームを提供する。
　本発明の光学ガラス（以下、本ガラスという）は、屈折率ｎｄ＝１．７３～１．７６と高屈折率であり、しかも、アッベ数νｄ＝４８～５１と低分散性であることから、非球面の大口径レンズ用として好適な光学特性を有する。
　本ガラスは、ガラス転移温度（Ｔｇ）が５８０℃以下と低いため、プレス成形温度が低く、プレス成形に使用する型の耐久性が向上し、しかも、成形サイクルを短くできるため、プレス成形の生産性にも優れる。
　さらに、本ガラスは、Ｌａ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３+Ｇｄ２Ｏ３）の質量比が０．４～０．６であることが好ましく、また、液相温度（ＴＬ）が１０００℃以下であることが好ましい。そうすることにより、本ガラスは耐失透性に優れ、しかも液相温度での粘性が８～１５ｄＰａ・ｓとプリフォーム成形性にも優れる。したがって、本ガラスは、非球面の大口径レンズ用ガラスとして、光学特性、ガラスプリフォーム成形性およびプレス成形性の３つのバランスに優れている。
　本ガラスの各成分範囲を設定した理由を以下に説明する。
  本ガラスにおいて、Ｂ２Ｏ３はガラス骨格を形成し、また液相温度ＴＬを低下させる成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、Ｂ２Ｏ３含有量は１８～３０質量％（以下、質量％を単に％と略す）である。Ｂ２Ｏ３含有量が１８％未満ではガラス化が困難になるか、または液相温度ＴＬが高くなる。液相温度ＴＬを低くするためにはＢ２Ｏ３含有量を１８．５％以上とすると好ましい。Ｂ２Ｏ３含有量が１９％以上であると、液相温度が低下するとともに、アッベ数を４８～５１と高くできるため、さらに好ましく、Ｂ２Ｏ３含有量が１９．５％以上であると特に好ましい。
　一方、本ガラスでは、Ｂ２Ｏ３含有量が３０％超では屈折率ｎｄが低くなり、または耐水性等の化学的耐久性が低下するおそれもある。本ガラスにおいて、屈折率の点から、Ｂ２Ｏ３含有量が２８％以下であると好ましく、Ｂ２Ｏ３含有量を２７％以下であるとさらに好ましく、Ｂ２Ｏ３含有量を２６％以下とすると特に好ましい。
　本ガラスにおいて、ＳｉＯ２はＢ２Ｏ３と同様、ガラス骨格を形成し、ガラスを安定化させ、または、ガラスプリフォーム成形時の失透を抑制する成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、ＳｉＯ２含有量は３～１２％である。ガラスプリフォーム成形時の失透を抑制したり、または粘性調整の観点からは、ＳｉＯ２含有量を３．５％以上とすると好ましく、ＳｉＯ２含有量を４％以上とするとさらに好ましい。同様の理由で、ＳｉＯ２含有量を４．５％以上とすると特に好ましい。
　一方、ＳｉＯ２含有量が１２％を超えると、プレス成形温度が高くなり過ぎたり、屈折率ｎｄが低くなりすぎるおそれがある。ＳｉＯ２含有量が１１.５％以下であると好ましく、ＳｉＯ２含有量が１１％以下であるとさらに好ましい。同様の理由で、ＳｉＯ２含有量が１０．５％以下であると特に好ましい。
　本ガラスにおいて、Ｌａ２Ｏ３は屈折率ｎｄを高くし、化学的耐久性を向上させる成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、Ｌａ２Ｏ３含有量は１５～３０％である。Ｌａ２Ｏ３含有量が、１５％未満では屈折率ｎｄが低くなり過ぎるおそれがある。Ｌａ２Ｏ３含有量が１８％以上であると好ましく、Ｌａ２Ｏ３含有量が１９％以上であるとさらに好ましい。Ｌａ２Ｏ３含有量が２０％以上であると特に好ましい。
　一方、Ｌａ２Ｏ３含有量が３０％を超えるとガラス化しにくくなり成形温度が高くなったり、液相温度ＴＬが高くなるおそれがある。Ｌａ２Ｏ３含有量が２７％以下であると好ましく、Ｌａ２Ｏ３含有量が２６％以下であるとより好ましい。Ｌａ２Ｏ３含有量が２５％以下であると特に好ましい。
　本ガラスにおいて、Ｇｄ２Ｏ３はＬａ２Ｏ３と同様に屈折率ｎｄを高くし、化学的耐久性を向上させる成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、Ｇｄ２Ｏ３含有量は２０．５～３０％である。Ｇｄ２Ｏ３含有量が２０．５％未満では屈折率ｎｄが低くなる。屈折率ｎｄを高くするためには、Ｇｄ２Ｏ３含有量を２１％以上とすると好ましく、Ｇｄ２Ｏ３含有量を２２％以上とするとさらに好ましく、Ｇｄ２Ｏ３含有量を２２．５％以上とすると特に好ましい。
　一方、Ｇｄ２Ｏ３含有量が３０％を超えるとガラス化しにくくなり成形温度が高くなったり、液相温度ＴＬが高くなるおそれがある。Ｇｄ２Ｏ３含有量が２９％以下であると好ましく、Ｇｄ２Ｏ３含有量が２８％以下であるとさらに好ましい。Ｇｄ２Ｏ３含有量が２７％以下であると特に好ましい。
　本ガラスにおいて、Ｌａ２Ｏ３とＧｄ２Ｏ３の両成分を含有することにより、液相温度ＴＬを下げる効果が得られる。Ｌａ２Ｏ３とＧｄ２Ｏ３の比を最適化すると、液相温度ＴＬを大幅に下げる効果がある。すなわち、Ｌａ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３+Ｇｄ２Ｏ３）の質量比（以下、この比をＬａ比と略称する）が０．４～０．６となる関係を満たすことが、液相温度ＴＬの観点から好ましい。Ｌａ比が０．４１～０．５５であるとさらに好ましく、Ｌａ比が０．４２～０．５４であると特に好ましい。
　本ガラスにおいて、ＺｎＯはガラスを安定化させ、成形温度または溶解温度を低下させる成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、ＺｎＯ含有量は２０～３０％である。また、ＺｎＯ含有量は、モル％表示で２９．５～４０モル％である。
　ＺｎＯ含有量が２０％未満ではガラスが不安定になり、化学的耐久性が低下する。成形温度および溶解温度の点からは、ＺｎＯ含有量を２０．５％以上とすると好ましく、ＺｎＯ含有量を２１．０％以上とするとさらに好ましい。同様の理由で、ＺｎＯ含有量を２１．６％以上とすると特に好ましい。
　一方、本ガラスにおいて、ＺｎＯ含有量が３０％を超えると、ガラスの安定性が悪くなり、失透しやすくなる。ＺｎＯ含有量が２７％以下であると好ましく、ＺｎＯ含有量が２６％以下であるとさらに好ましい。耐失透性の点から、ＺｎＯ含有量を２５％以下とすると特に好ましい。
　本ガラスにおいて、Ｌｉ２Ｏは、ガラスを安定化させ、成形温度、溶解温度を低下させる成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、Ｌｉ２Ｏ含有量は０．１～２％である。Ｌｉ２Ｏ含有量が０．１％未満では、成形温度または溶解温度が高くなり過ぎるおそれがある。Ｌｉ２Ｏ含有量が０．２％以上であると好ましく、Ｌｉ２Ｏ含有量が０．３％以上であるとさらに好ましい。同様の理由で、Ｌｉ２Ｏ含有量を０．４％以上とすると特に好ましい。
　一方、Ｌｉ２Ｏ含有量が２％を超えると失透しやすくなり、化学的耐久性の低下や溶解時の成分の揮散が激しくなるおそれがある。Ｌｉ２Ｏ含有量が１．８％以下であると好ましく、Ｌｉ２Ｏ含有量が１．６％以下であるとさらに好ましい。Ｌｉ２Ｏ含有量が１．５％以下であると特に好ましい。
　本ガラスにおいては、ガラスプリフォーム成形性とプレス成形性とを両立させるため、Ｌｉ２ＯおよびＺｎＯの両成分を必須成分としている。本ガラスにおいて、ＺｎＯとＬｉ２Ｏの合計含有量（以下、ＺｎＬｉ合量という）は、２０～３０％である。ＺｎＬｉ合量が２０％未満であるとガラス転移温度の低下が不十分となり、一方、ＺｎＬｉ合量が３０％を超えると液相温度における粘性が低下してしまう。
　本ガラスにおいて、ＺｎＬｉ合量を２０．３％以上とすると好ましく、ＺｎＬｉ合量を２０．５％以上とするとさらに好ましく、ＺｎＬｉ合量を２１％以上とすると特に好ましい。一方、ＺｎＬｉ合量が２８％以下とすると好ましく、ＺｎＬｉ合量を２７％以下とするとさらに好ましく、ＺｎＬｉ合量を２６％以下とすると特に好ましい。
　本ガラスにおいて、ＺｒＯ２はガラスを安定化させる、屈折率ｎｄを高くする、ガラスプリフォーム成形時の失透を抑制する成分であり、必須成分である。本ガラスにおいて、ＺｒＯ２含有量は０．１～５％である。ＺｒＯ２含有量が５％を超えると成形温度が高くなり過ぎたり、アッベ数νｄが小さくなりすぎるおそれがある。ＺｒＯ２含有量が４．５％以下であるとより好ましく、ＺｒＯ２含有量が４％以下であるとさらに好ましい。ＺｒＯ２含有量が３．５％以下であると特に好ましい。
　一方、添加の効果を得るためには、ＺｒＯ２含有量が０．２％以上であると好ましく、ＺｒＯ２含有量が０．３％以上であるとさらに好ましい。同様の理由で、ＺｒＯ２含有量が０．４％以上であると特に好ましい。
　本ガラスにおいて、Ｔａ２Ｏ５は必須成分ではないが、ガラスを安定化させ、屈折率ｎｄを高くする、ガラスプリフォーム成形時の失透を抑制する成分であり、０～５％含有してもよい。Ｔａ２Ｏ５含有量が５％を超えると、成形温度が高くなりすぎたり、アッベ数νｄが小さくなりすぎるおそれがある。また、Ｔａ２Ｏ５は他の成分に比べて原価が高い成分でもあるので、添加する場合には、含有量を４％以下とするとさらに好ましく、含有量を３％以下とすると特に好ましい。
　本ガラスにおいて、ＷＯ３は必須成分ではないが、ガラスを安定化させ、屈折率ｎｄを高くする、ガラスプリフォーム成形時の失透を抑制する成分であり、０～５％含有してもよい。ＷＯ３含有量が５％を超えると成形温度が高くなり、アッベ数νｄが小さくなるおそれがある。好ましくはＷＯ３含有量が４％以下である。ＷＯ３は他の成分に比べて着色しやすく透過率を低下させるおそれもあるので、添加する場合には、３％以下とするとさらに好ましく、含有量を２．５％以下とすると特に好ましい。
　本ガラスにおいて、Ｎｂ２Ｏ５は必須成分ではないが、ガラスを安定化させる、屈折率ｎｄを高くする、ガラスプリフォーム成形時の失透を抑制する等のために０～５％含有してもよい。Ｎｂ２Ｏ５含有量が５％を超えると、アッベ数νｄが小さくなりすぎる、または透過率が低下するおそれがある。Ｎｂ２Ｏ５含有量が５％以下であるとさらに好ましく、Ｎｂ２Ｏ５含有量が４％以下であると特に好ましい。
　本ガラスにおいて、Ｙ２Ｏ３、Ｙｂ２Ｏ３はいずれも必須成分ではないが、屈折率ｎｄを高くする、ガラスプリフォーム成形時の失透を抑制する等のためにそれぞれ０～２０％含有してもよい。しかしながら、これらの含有量がそれぞれ２０％を超えると、ガラスがかえって不安定になり、成形温度が高くなり過ぎるおそれがある。Ｙ２Ｏ３またはＹｂ２Ｏ３の含有量がそれぞれ１９％以下であるとさらに好ましく、Ｙ２Ｏ３またはＹｂ２Ｏ３の含有量がそれぞれ１８％以下であると特に好ましい。
　本ガラスにおいて、Ａｌ２Ｏ３は必須成分ではないが、ガラスを安定化させる、屈折率ｎｄの調整をする等の目的で０～５％含有しても良い。Ａｌ２Ｏ３の含有量が５％を超えると、アッベ数νｄが低くなりすぎるおそれがある。Ａｌ２Ｏ３の含有量が４％以下であるとより好ましく、Ａｌ２Ｏ３の含有量が３％以下であると特に好ましい。
　本ガラスにおいて、清澄等の目的で、Ｓｂ２Ｏ３を０～２％含有してもよい。
　本ガラスは本質的に上記成分からなり、必須成分と任意成分との合計含有量が９５％以上であると諸特性のバランスの点で好ましく、前記合計含有量が９６％以上であるとさらに好ましく、前記合計含有量が９７％以上であると特に好ましい。なお、本発明の目的を損なわない範囲で、それぞれの要求特性に応じて、その他の成分を含有してもよい。そのような成分を含有する場合それら成分の含有量の合計は、好ましくは５％以下である。
　上記の成分以外としては、例えば、ガラスをより安定化させる、屈折率ｎｄの調整、比重調整、溶解温度の低下等の目的のために、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｒｂ２ＯまたはＣｓ２Ｏの各成分を合量で０～５％含有してもよい。Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｒｂ２ＯまたはＣｓ２Ｏの各成分の合量が５％を超えると、ガラスが不安定になる、屈折率ｎｄが低くなる、硬度が小さくなる、または化学的耐久性が低下するおそれがある。なお、硬度または化学的耐久性を重視する場合には、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｒｂ２ＯまたはＣｓ２Ｏの各成分をいずれも含有しないことが好ましい。
　同様に、例えば、高屈折率ｎｄとガラス転移点Ｔｇを重視する場合には、ＳｎＯ２を０～４％まで含有してもよい。同様に、高屈折率を重視する場合には、ＴｅＯ２を０～６％含有してもよい。ＴｅＯ２の含有量が６％を超えるとガラスが不安定になる、透過率が著しく低下するおそれがある。ただし、アッベ数νｄを大きくしたい場合には、ＴｅＯ２を含有しないことが好ましい。
　本ガラスにおいては、環境面での負荷を減少させるため、Ｂｉ２Ｏ３、ＰｂＯ、ＴｌＯ２、Ｆ、Ａｓ２Ｏ３をいずれも実質的に含有しないことが好ましい。フッ素を含有すると、熱膨張係数を大きくし、離型性、成形性に悪影響を与えるほか、成分が揮散しやすいことから、光学ガラスの組成が不均一になりやすく、離型膜など型の耐久性を下げるなどの問題がある。
　本ガラスにおいては、着色の防止等の理由により、Ｆｅ２Ｏ３を含有しないことが好ましいが、通常は原料から不可避的に混入する。その場合でも、本ガラスにおいてＦｅ２Ｏ３含有量は０．０００１％以下とすることが好ましい。
　本ガラスの光学特性としては、屈折率ｎｄが１．７３～１．７６である。屈折率ｎｄが１．７３５以上であると、レンズの小型化、薄型化に適するため好ましく、が１．７４以上であるとさらに好ましい。一方、本ガラスの屈折率ｎｄが１．７６を超えるとアッベ数が小さくなりすぎ、またその他の熱物性に悪影響を及ぼすため好ましくない。屈折率ｎｄが１．７５５以下であると好ましい。
　本ガラスのアッベ数νｄは、４８～５１である。本ガラスのアッベ数νｄが４８．５以上であるとレンズの小型化、薄型化に適するため好ましく、アッベ数νｄが４９以上であるとさらに好ましい。
　本ガラスのガラス転移点Ｔｇは、５８０℃以下である。ガラス転移点Ｔｇが５８０℃以下であるため、プレス成形温度を低くでき、型表面に形成されている保護膜等の耐久性が向上する。ガラス転移点Ｔｇが５７５℃以下であると好ましく、ガラス転移点Ｔｇが５７０℃以下であるとさらに好ましい。
　本ガラスの液相温度ＴＬは、１０００℃以下であると好ましい。液相温度ＴＬが、１０００℃を超えるとガラスプリフォーム成形時に被成形物が失透しやすくなり、プリフォーム成形性が悪くなるおそれがある。液相温度ＴＬが９９５℃以下であるとさらに好ましく、液相温度ＴＬが９９０℃以下であると特に好ましい。なお、本明細書において、液相温度ＴＬとは、ある温度に保持した場合に、ガラス融液から結晶固化物が生成しない最高温度として定義される。
　液相温度でのガラス粘性が６ｄＰａ・ｓ未満であると、ガラスプリフォーム成形時にガスをブローさせる際にガラスプリフォームの底より内部にガスが泡状に入り込んでしまい不良品となるおそれがある。一方、液相温度でのガラス粘性が１５ｄＰａ・ｓを超えると、切断時の糸残りなどによる品質悪化のおそれがある。したがって、液相温度でのガラス粘性が６～１５ｄＰａ・ｓであると好ましい。
　本ガラスを、排出ノズルを付設した溶解槽等で溶融させた後、前記排出ノズルから滴下、冷却することにより、所定の質量を有するプレス成形用プリフォームとすることができる。得られたプリフォームを精密プレス成形用の型（代表的な構成としては、上型、下型及び胴型で構成される）にセットし、変形可能な温度まで加熱後、加圧、冷却、取り出しして、光学素子とする。
　本ガラスによる光学素子としては、デジタルスチルカメラ用、デジタルビデオカメラ用、カメラ付携帯電話用等の各種レンズ、特に非球面レンズが好適なものとして挙げられる。
　以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はこれらに限定されない。なお、例１～例１６は本願の実施例であり、例１７～例１９は本願の比較例である。例１７は、特許文献１の実施例４である。例１８は、特許文献２の実施例７である。例１９は、特許文献３の実施例７である。なお、本発明者の実験では、例１７と例１８は失透してしまい、ガラス化しなかったため、ガラスとしての物性の測定ができなかった。
　原料調製法としては、表に示す組成のガラスが得られるように下記原料を調合して白金製るつぼに入れ、１１００～１３００℃で１時間溶解した。この際、白金製スターラにより０．５時間撹拌して溶融ガラスを均質化した。均質化された溶融ガラスは流し出して板状に成形後、Ｔｇ＋１０℃の温度で４時間保持後、－６０℃／ｈの冷却速度で室温まで徐冷した。なお、表中の化学組成で「－」で表示する部分は、該当成分がないことを示す。
　原料としては、酸化ホウ素、酸化アルミニウム、炭酸リチウム、二酸化ジルコニウム、酸化亜鉛、酸化アンチモン、炭酸ナトリウム、炭酸バリウムおよび酸化ヒ素として、関東化学社製の特級試薬を使用した。酸化ランタン、酸化ガドリニウムおよび酸化イットリウムとして信越化学工業社製の純度９９．９％の試薬を使用した。酸化タンタル、二酸化珪素、酸化タングステン、酸化ニオブおよび酸化イッテルビウムとして、高純度化学研究所社製の純度９９．９％以上の試薬を使用した。
　得られたガラスについて、波長５８７．６ｎｍ（ｄ線）における屈折率ｎｄ、波長６５６．３ｎｍ（Ｃ線）における屈折率ｎＣ、波長４８６．１ｎｍ（Ｆ線）における屈折率ｎＦ、アッベ数νｄ、ガラス転移点Ｔｇ（単位：℃）、屈伏点Ａｔ（単位：℃）、液相温度ＴＬ（単位：℃）および液相温度での溶融ガラスの粘性を測定した。これらの測定法を以下に述べる。
　光学恒数（屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ）：一辺が２０ｍｍ、厚みが１０ｍｍの直方体形状に加工したサンプルを、精密屈折率計（カルニュー光学社製、商品名：ＫＰＲ－２）を用いて測定した。屈折率ｎｄは、除冷降温速度－６０℃／ｈにして得られたサンプルについて測定した。なお、アッベ数νｄは、計算式｛（ｎｄ－１）／（ｎＦ―ｎＣ）｝により求めた。
　熱的特性（ガラス転移点Ｔｇ）：直径５ｍｍ、長さ２０ｍｍの円柱状に加工したサンプルを、熱機械分析装置（マックサイエンス社製、商品名：ＤＩＬＡＴＯＭＥＴＥＲ５０００）を用いて５℃／分の昇温速度で測定した。
　液相温度ＴＬ：１辺が１０ｍｍの立方体形状に加工したサンプルを白金製の皿に載せ、一定温度に設定した電気炉内で１時間静置した後に取り出したものを１０倍の光学顕微鏡で観察し、結晶の析出が見られない最高温度を液相温度ＴＬとした。
　液相温度ＴＬでの粘性測定：共軸二重円筒型回転粘度計を用いてＪＩＳ　Ｚ８８０３に基づいて測定した。
　以下、結果を表１～表４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは、当業者にとって明らかである。
　本出願は、２００８年３月２１日出願の日本特許出願２００８－０７３６９１に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
　デジタルカメラ等の光学部品、特に、大口径の非球面レンズとして好適な光学ガラスを提供できる。

Claims (7)

  1. 　下記酸化物基準の質量％表示で、必須成分として、
    Ｂ２Ｏ３：１８～３０％、
    ＳｉＯ２：３～１２％、
    Ｌａ２Ｏ３：１５～３０％、
    Ｇｄ２Ｏ３：２０．５～３０％、
    ＺｎＯ：２０～３０％、
    Ｌｉ２Ｏ：０．１～２％、および
    ＺｒＯ２：０．１～５％
    を含有し、ＺｎＯとＬｉ２Ｏの合計含有量が２０～３０％であり、屈折率(ｎｄ)が１．７３～１．７６、アッベ数(νｄ)が４８～５１、ガラス転移温度（Ｔｇ）が５８０℃以下である光学ガラス。
  2. 　任意成分として、
    Ａｌ２Ｏ３：０～５％、
    Ｙ２Ｏ３：０～２０％、
    Ｙｂ２Ｏ３：０～２０％、
    Ｓｂ２Ｏ３：０～２％、
    Ｎｂ２Ｏ５：０～５％、
    Ｔａ２Ｏ５：０～５％、および
    ＷＯ３：０～５％
    を含み、必須成分と任意成分との合計含有量が質量％で９５％以上である請求項１記載の光学ガラス。
  3. 　Ｂｉ２Ｏ３、ＰｂＯ、ＴｌＯ２、ＦおよびＡｓ２Ｏ３を実質的に含まない請求項１または２記載の光学ガラス。
  4. 　Ｌａ２Ｏ３/(Ｌａ２Ｏ３+Ｇｄ２Ｏ３)の質量比が０．４～０．６である請求項１、２または３記載の光学ガラス。
  5. 　液相温度（ＴＬ）が１０００℃以下である請求項１～４のいずれかに記載の光学ガラス。
  6. 　請求項１～５のいずれかに記載の光学ガラスからなるプレス成形用プリフォーム。
  7. 　請求項１～５のいずれかに記載の光学ガラスを精密プレス形成することによって得られる光学素子。
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