WO2008155284A1 - Kokillenplatte für eine kokille einer stranggiessanlage - Google Patents

Kokillenplatte für eine kokille einer stranggiessanlage Download PDF

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WO2008155284A1
WO2008155284A1 PCT/EP2008/057383 EP2008057383W WO2008155284A1 WO 2008155284 A1 WO2008155284 A1 WO 2008155284A1 EP 2008057383 W EP2008057383 W EP 2008057383W WO 2008155284 A1 WO2008155284 A1 WO 2008155284A1
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WO
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heat
mold
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heat transfer
base body
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PCT/EP2008/057383
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English (en)
French (fr)
Inventor
Thomas SÖNTGEN
Stefan Lechner
Sigrid Thanner
Robert Wagner
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Siemens AG
Siemens Corp
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
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Ceased legal-status Critical Current

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Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/059—Mould materials or platings

Definitions

  • the invention relates to a mold plate for a mold of a continuous casting plant, with a work surface for heat absorption from cast metal in the mold, with a cooling surface for heat dissipation to a cooling medium, and having a first coefficient of thermal conductivity base body.
  • the present invention relates in particular to mold plates for molds of a continuous casting machine, but is not limited exclusively to these.
  • Chill plates are usually subject to high wear. This is due on the one hand to the temperature regime in the mold, which occurs during the casting of liquid metal. On the other hand, it comes through the solidification of the metal in the mold, for example, in continuous casting or billet continuous casting, high mechanical demands on the working surfaces of the mold plate. Because at this rubs a teilerstarrter metal strand or billet strand before it leaves the mold.
  • the mold plates are usually actively cooled. This is done for example by a water cooling, which is often arranged on the back of the mold plate or runs through the mold plate.
  • Body for mold plates is often used copper because of its high thermal conductivity.
  • the thermal conductivity of the mold plate significantly influences the solidification of the cast metal in the mold, as well as the metallic structure of the withdrawn from the mold strand.
  • the temperature of the working surface of the chill plate must be within a lie nes predetermined range. Furthermore, the wear of the mold plate also leads to a decrease in the thickness of the mold plate, which possibly influences the temperature of the work surface during operation. In addition, the thickness of the mold plate must not fall below a permissible thickness range which is greater than a minimum thickness required for mechanical reasons.
  • the thermal conductivity of the mold plate is essentially limited by the material used, which at the same time must be highly temperature-resistant and mechanically strong. Due to the extreme demands on the mold plate and the associated wear, a frequent change of mold plates is required. This leads to a cost increase by downtime of the mold and repair measure for mold plates. Therefore, an attempt is made to increase the life of the mold plate or to reduce the manufacturing costs for a mold plate.
  • Continuous casting mold for casting strands preferably made of steel, known.
  • This consists of chill plates and water tanks, which are connected to each other and between which a water cooling system with the help of water supply ducts is built up.
  • the mold plate presented here is simpler and less expensive to make than conventional mold plates. As a result, the cost of producing the mold plates and thus the cost is reduced.
  • a copper plate of a continuous casting plant is known, with a in the operation of the continuous casting of a molten metal or a part solidified metal strand facing working surface and at least one during operation of the continuous casting a cooling medium contacting cooling surface, wherein the mold plate has a thermal conductivity has and extends in a casting direction over a Kokillendorf L.
  • a layer on the cooling surface at least in a partial area is applied with a layer thermal conductivity and that the thermal conductivity of the layer is smaller than the thermal conductivity of the mold plate, a mold plate is provided, which is reworked more often than before, even if a minimum allowable copper wall thickness has already been reached.
  • the object of the present invention is to provide a generic mold plate for a mold of a continuous casting plant which has improved operating properties in the temperature and pressure regime present during metal casting.
  • a generic Kokillen- plate wherein in the base body, a heat transfer element is arranged with a second varnishleitkostoryen, which is greater than the first varnishleitkostory.
  • the heat transport element is a solid, ie a physical, solid, solid component.
  • the heat transfer element has a heat conduction coefficient larger than that of copper, which is 380 W / Km.
  • the working surface of the mold plate is that surface which is in contact with the metal poured into the mold. As a cooling surface which is usually the working surface opposite boundary surface of the mold plate is called.
  • the heat transfer element or the plurality of heat transfer elements or the at least one heat transfer element can be arranged in any direction, preferably in the direction of the longitudinal axis of the mold plate and / or in the direction of the transverse axis of the mold plate, ie perpendicular to the work surface.
  • an increased heat flow from the working surface can be provided in the direction of the cooling surface.
  • this can be used for heat transfer in Longitudinal direction of the mold plate done when the heat transport element is arranged accordingly.
  • the heat transfer element has a hardness which is equal to or greater than the hardness of the material forming the working surface.
  • At least one heat transport element with a hardness greater than that of the main body is preferably arranged in the strand exit region of the mold plate in the main body.
  • the Vickers Hard is used as a measure of the hard. The hardness determination according to Vickers can be found in the standard DIN EN ISO 6507.
  • the heat transport element closes flush with the working surface.
  • the partially solidified metal in the mold is not influenced by unevenness of the mold plate or unevenness of the working surface. Avoiding unevenness on the work surface is advantageous for subsequent process steps. Because a flat work surface, essentially without depressions and increase, provided, whereby no bumps are transferred to the cast, partially solidified metal.
  • those heat transport elements have a high degree of hardness, which ends flush with the work surface contacting the already partially solidified metal. As a result, the wear of the mold plate can be additionally reduced.
  • Heat transport element elongated and is arranged in Grundkorper extending from the working surface to Kuhlflache.
  • Such a design and arrangement of the heat transport element provides a particularly efficient transmission of the heat from the metal cast into the mold to the cooling surface.
  • the heat transport element thus runs completely through the mold plate. Due to the higher coefficient of thermal conductivity of the heat transport element compared to the coefficient of thermal conductivity of the base material, an increased amount of heat per unit of time can be removed from the mold or from the cast metal present in the mold. This makes it possible to produce new metals or alloys by means of a continuous casting process, since new temperature profiles can be set in the mold.
  • the heat transfer element on diamond has a seven to eight times higher thermal conductivity coefficient than copper, i. about 2400 W / Km. If the heat transport element is made entirely of diamond or of a diamond-containing alloy, this provides a high thermal conductivity of the material of the heat-transporting element with equally high hardness. Alternatively, other substances with a high coefficient of thermal conductivity can be used to form the heat transfer element. Particularly advantageous is the use of carbon nanotubes, which have a heat transfer coefficient of about 6800 W / Km, i. which is about 3 times higher than that of diamond.
  • a heat transport element which is formed from a substance or a mixture of substances having such a high coefficient of thermal conductivity, completely new metal alloys, for example steels, can be produced by means of a mold plate according to the invention.
  • the heat transfer element is cylindrical and is accurately arranged in a corresponding bore in the base body.
  • a cylindrical shape of the heat transport element is advantageous, in particular for the production of such a mold plate.
  • a bore for fitting the cylindrical heat transfer element in the body can be easily provided by means of a drill.
  • the heat transfer element can then be accurately fixed or fixed in the base body. This can be done in particular by a press fit.
  • care must be taken to ensure that, given corresponding expansion of the material caused by the heat supplied from the cast metal, the heat transfer element is still fixed in the base body.
  • the thermal expansion of the heat transfer element may not be significantly greater than the thermal expansion of the body. In this case, damage to the main body or the heat transfer element may occur.
  • a diameter for a cylindrically shaped heat transfer element can be provided advantageously 10 mm to 100 mm.
  • underlying and overlying diameters may also be provided for the cylindrical heat transfer element.
  • the number of heat transfer elements per unit area working surface can be adjusted or selected depending on the processed metal in the mold cast metal and depending on the heat flow required for processing a particular metal or the required heat dissipation.
  • the diameter of the individual heat transfer elements must also be taken into account.
  • a plurality of heat transfer elements can be arranged in the base body, wherein this plurality of heat transfer elements has different diameters.
  • Basic body are provided.
  • the selection to be made of the number, the diameter and the surface density of the heat transport elements can also be made depending on the expected occurring wear or the metal to be cast.
  • the main body has at least partially a working surface side Coating on.
  • a coating is designed such that the wear of the work surface is reduced.
  • a coating which has a substantially equal wear resistance or hardness such as a heat transport element.
  • a heat transfer element penetrates the coating and terminates flush with the coating.
  • the coating has a Vickers hardness of at most about 180-230 HVOI.
  • the coating is formed as a ductile metallic matrix with embedded hard material particles.
  • a nickel matrix or a nickel alloy matrix in particular a nickel cobalt matrix
  • carbides in particular boron carbide, silicon carbide or tungsten carbide
  • carbon modification with high hardness such as, for example, diamond or carbon nanotubes or fullerenes.
  • zirconia and aluminum titanate are usable as hard material particles.
  • Such a ductile metallic matrix with embedded hard material particles can preferably be deposited electrolytically on the base body of the mold plate.
  • heat transfer elements have a hardness which is substantially equal to the hardness of the coating. Heat transfer elements and coating are so evenly worn and the work surface remains essentially flat.
  • the coating has a Vickers hardness of at most about 180-230 HVOI.
  • color particles are incorporated in the coating.
  • the wear of the mold plate leads to a removal or abrasion of the layer.
  • the color of the coating or the color particles is chosen such that the color of the coating of the color of the Grundkorpers is distinguishable, it can be determined when the coating is worn before the base body is attacked and is reduced in thickness.
  • the coating has a plurality of sublayers lying one above the other, wherein adjoining sublayers have different colors.
  • a coating with such colored partial layers can be used to detect the wear of a partial layer early without exposing the basic body to the danger of wearing out.
  • at least two partial layers of the coating can be provided. However, it can also be provided a plurality of sub-layers, each with different colors.
  • a working-surface-side end of the heat-transporting element projects out of the basic body with a projection.
  • a partial surface of the heat transport element directly contacts the metal cast into the mold, on the other hand the basic body is protected by a coating.
  • the coating and the heat transport element terminate flush on the working side.
  • the projection of a heat transport element from the base body is 0.5 mm to 5 mm. Because for overhangs in this large area simply layer thicknesses can be provided, so that a flat work surface is created.
  • a kuhlflachen wornes end of the heat transport element protrudes from the Grundkorper. This increases the surface area for heat exchange on the cooling side. Consequently, more heat per unit time can be dissipated from the heat transport element.
  • the cooling surface-side end of the heat transport element projects into a coolant channel.
  • the Kuhlstoffkanal may for example be part of a water cooling for the mold plate. As a result, the heat dissipation from the heat transport element to the cooling medium is further improved.
  • FIGURE shows a cross-sectional view of a mold plate according to the invention.
  • the figure shows a mold plate 1 a mold of a
  • the mold plate 1 has a base body 4.
  • the main body 4 has certain thermal properties, including a sautkostoryen Kl. This results from the material used for the base body 4.
  • the base body 4 is made of copper.
  • a coating 7 is applied in sections to the base body 4 of the mold plate 1.
  • the coating 7 consists of two partial layers 8 and 9, which have different optical properties, different colors in the exemplary embodiment.
  • at least the outer sub-layer 9 is formed such that it reduces the thermal and mechanical wear of Kokil- lenplatte 1 against a substantially only copper having mold plate.
  • the outer sub-layer 9 is formed as a ductile nickel matrix with embedded Borcabid particles.
  • the outer sub-layer 9 forms in the figure sections, the working surface 2 of the mold plate 1.
  • the work surface 2 is in operation of the mold with the cast metal, which usually has different phase states - liquid and solid - in contact.
  • heat transfer elements 5 of different lengths are arranged with a circular cross-section. These are provided in for the heat transfer elements 5 Drilled holes 6.
  • the heat transfer elements 5 have a varnishleitkostoryen K2, which is higher than the bathleitkocontinent Kl of the main body 4.
  • the heat transfer elements 5 are made of a diamond composite material having a varnishleitkostoryen of 2800 W / Km.
  • the heat transport elements 5 run perpendicular to the working surface 2 in the direction of the cooling surface 3 opposite the working surface 2.
  • the heat transport elements 5 can, however, also be arranged in the base body 4 in any other way.
  • the arrangement of the heat transport elements 5 shown in the figure shows on the one hand good heat conduction properties, on the other hand, the heat transfer elements 5, which run perpendicular to the work surface 2 of the working surface 2 to the cooling surface 3, a minimum length. This leads to material savings in the production.
  • a coolant channel 3 ' is arranged, through which a coolant, for example water, flows. Coolant channel 3 'and coolant form the cooling medium in the embodiment. By means of the cooling medium, the heat emitted by the cast metal and passed through the mold plate heat is dissipated.
  • Cooling-surface-side ends 12 of the heat transport elements 5 close in the embodiment either flush with the cooling surface 3, protrude into the coolant channel 3 'in or are disposed within the body 4 and half-sided completely enclosed by the base body 4.
  • the heat transfer elements 5 which are completely enclosed by the main body 4 on the half side serve preferably for mechanical abrasion resistance and not primarily for increasing the thermal conductivity of the mold plate 1. Accordingly, at least these heat transfer elements 5 are preferably made of a harder material than the main body 4 and have the same mechanical abrasion resistance as the coating 7 adjacent to the heat transfer elements 5.
  • the heat transfer elements 5 therefore have a working surface-side overhang 11 over the main body 4 of the mold plate 1. Since in the figure the working-surface-side ends 10 of the heat-transporting elements 5 terminate flush with the coating 7, the projection 11 of the heat-transporting elements 5 above the main body 4 is equal to the layer thickness of the coating 7.
  • the supernatant 11 of a heat transfer element 5 over the base body 4 can for example also be selected smaller or larger than the layer thickness of the coating 7.
  • a particularly resistant coating 7 can be provided which increases the service life of the mold plate 1.
  • the coating has a layer thickness of 1 ⁇ m to 1 mm, a maximum volume concentration of hard material particles of 40% by volume and particle sizes of the hard particles of 50 nm to 10 ⁇ m.
  • the lower portion of the mold plate 1 - usually dominated by mechanical wear due to the grinding of the working surface 2 of the mold plate 1 along solidified strand.
  • the heat transfer elements 5 are adapted in addition to their thermal properties to the mechanical stress occurring there.
  • the heat transfer elements 5 In the upper part of the mold plate 1 - in the figure, the upper portion of the mold plate 1 - usually dominated by the thermal stress wear of Kokillenplat- te 1. Therefore, in the upper part of the mold plate 1, the heat transfer elements 5 and their arrangement primarily on the thermal Stress and heat conduction adapted. In particular, the heat transfer elements 5 are arranged such that at least one cooling surface side end 12, i. at least the end face or cross-sectional area of the heat transfer element 5, is in contact with the coolant in the coolant channel 3 '.
  • a further improvement in the cooling of the mold plate 1 or of the cast metal can be achieved if it is provided that a cooling surface-side end 12 of a heat transfer element 5 is arranged within the coolant channel 3 'through which the coolant passes. Because here is the Surface for exchanging heat of the heat transfer element 5 with the coolant through the coolant channel 3 'located lateral surface of the heat transport element 5 increases. The temperature gradient of the cast metal in the mold can thus be increased in terms of amount in the strand exit direction.
  • the temperature gradient in the mold in the strand exit direction can be increased if heat transfer elements 5 are provided only in the middle region of the mold plate 1, whose cooling surface side end 12 projects into the coolant channel 3 ', and moreover substantially no heat transfer elements 5 in the upper region of the mold plate 1 are available.
  • the metal poured into the mold barely cools in the upper region of the mold, but very strongly in the middle region.
  • Such a mold plate is not the subject of the figure shown, but falls under the claims.
  • the heat transport elements 5 can also be shaped differently and thus deviate from a cylindrical shape.
  • the dimensions of the heat transfer elements 5 can be selected by the skilled person according to the thermal requirements.
  • all heat transfer elements 5 can be designed such that they project into the coolant channel 3 '.
  • the arrangement of the cooling surface-side ends 12 of heat transport elements 5 can preferably be adapted in this way be achieved that improved cooling over conventional mold plates.
  • the skilled person is free to dimension the heat transfer elements differently, in particular in their diameter and in their length, in their direction, in their surface density, etc ..
  • all heat transfer elements, which are arranged in a base body of a mold plate, uniform in shape be educated.

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Abstract

Die Erfindung betrifft eine Kokillenplatte (1) für eine Kokille einer Stranggiessanlage, mit einer Arbeitsfläche (2) zur Wärmeaufnahme aus in die Kokille gegossenem Metall, mit einer Kühlfläche (3) zur Wärmeabgabe an ein Kühlmedium (3') , und mit einem einen ersten Wärmeleitkoeffizienten aufweisenden Grundkörper (4). Indem im Grundkörper (4) ein Wärmetransportelement (5) mit einem zweiten Wärmeleitkoeffizienten angeordnet ist, welcher grösser als der erste Wärmeleitkoeffizient ist, kann eine Kokillenplatte bereitgestellt werden, die eine erhöhte Betriebsdauer in dem beim Metallgiessen vorliegenden Temperatur- und Druckregime aufweist.

Description

Beschreibung
Kokillenplatte für eine Kokille einer Stranggießanlage
Die Erfindung betrifft eine Kokillenplatte für eine Kokille einer Stranggießanlage, mit einer Arbeitsfläche zur Wärmeaufnahme aus in die Kokille gegossenem Metall, mit einer Kühlfläche zur Wärmeabgabe an ein Kühlmedium, und mit einem einen ersten Wärmeleitkoeffizienten aufweisenden Grundkörper.
Beim Gießen von Metallen und Legierungen werden zumindest in großindustriellem Maßstab häufig Kokillen eingesetzt, welche Kokillenplatten aufweisen. Die vorliegende Erfindung betrifft insbesondere Kokillenplatten für Kokillen einer Stranggießan- läge, ist jedoch nicht ausschließlich auf diese beschränkt. Kokillenplatten unterliegen in der Regel einem hohen Verschleiß. Dieser ist einerseits zurückzuführen auf das Temperaturregime in der Kokille, welches sich während des Gießens von flüssigem Metall einstellt. Andererseits kommt es durch das Erstarren des Metalls in der Kokille, beispielsweise beim Stranggießen bzw. beim Knüppelstranggießen, zu hohen mechanischen Anforderungen an die Arbeitsflächen der Kokillenplatte. Denn an diesen reibt ein teilerstarrter Metallstrang bzw. Knüppelstrang entlang, bevor dieser die Kokille verlässt.
Um eine Erstarrung des gegossenen Metalls in der Kokille zu ermöglichen, werden die Kokillenplatten in der Regel aktiv gekühlt. Dies erfolgt beispielsweise durch eine Wasserkühlung, welche häufig auf der Rückseite der Kokillenplatte an- geordnet ist oder durch die Kokillenplatte verläuft. Als
Grundkörper für Kokillenplatten wird häufig Kupfer aufgrund seiner hohen thermischen Leitfähigkeit eingesetzt. Die Wärmeleitfähigkeit der Kokillenplatte beeinflusst maßgeblich die Erstarrung des gegossenen Metalls in der Kokille, sowie das metallische Gefüge des aus der Kokille abgezogenen Strangs.
Um qualitativ hochwertige Stränge gießen zu können, muss die Temperatur der Arbeitsfläche der Kokillenplatte innerhalb ei- nes vorbestimmten Bereichs liegen. Ferner kommt es durch den Verschleiß der Kokillenplatte auch zu einer Dickenabnahme der Kokillenplatte, was ggf. die Temperatur der Arbeitsfläche während des Betriebs beeinflusst. Außerdem darf die Dicke der Kokillenplatte einen zulässigen Dickenbereich, der größer ist als eine aus mechanischen Gründen erforderliche Mindestdicke, nicht unterschreiten.
Die Wärmeleitfähigkeit der Kokillenplatte ist im Wesentlichen beschränkt durch das verwendete Material, welches gleichzeitig in hohem Maße temperaturbeständig und mechanisch belastbar sein muss. Aufgrund der extremen Anforderungen an die Kokillenplatte und des damit verbundenen Verschleißes ist ein häufiger Wechsel von Kokillenplatten erforderlich. Dies führt zu einer Kostenerhöhung durch Stillstandzeiten der Kokille und Instandsetzungsmaßnahme für Kokillenplatten. Daher wird versucht, die Lebensdauer der Kokillenplatte zu erhöhen bzw. die Herstellungskosten für eine Kokillenplatte zu verringern.
Aus der internationalen Anmeldung WO 98/13157 ist eine
Stranggießkokille zum Gießen von Strängen, vorzugsweise aus Stahl, bekannt. Diese besteht aus Kokillenplatten und Wasserkasten, die miteinander verbunden sind und zwischen denen eine Wasserkühlung mit Hilfe von Wasserführungskanälen aufge- baut ist. Die in hier vorgestellte Kokillenplatte ist einfacher und kostengünstiger zu gestalten als herkömmliche Kokillenplatten. Dadurch wird der Aufwand zur Herstellung der Kokillenplatten und damit die Kosten gesenkt.
Aus der internationalen Anmeldung WO 00/29146 ist eine Kokillenplatte aus Kupfer einer Stranggießanlage bekannt, mit einer im Betrieb der Stranggießanlage einer Metallschmelze bzw. einem Teil erstarrten Metallstrang zugewandten Arbeitsfläche und mindestens einer im Betrieb der Stranggießanlage ein Kühlmedium kontaktierenden Kühlfläche, wobei die Kokillenplatte eine Wärmeleitfähigkeit aufweist und sich in eine Gießrichtung über eine Kokillenlänge L erstreckt. Indem auf die Kühlfläche zumindest in einem Teilbereich eine Schicht mit einer Schichtwärmeleitfähigkeit aufgebracht ist und dass die Wärmeleitfähigkeit der Schicht kleiner als die Wärmeleitfähigkeit der Kokillenplatte ist, wird eine Kokillenplatte bereitgestellt, welche öfter als bisher nachbearbeitbar ist, selbst wenn bereits eine minimale zulässige Kupferwanddicke erreicht ist.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, eine gattungsgemäße Kokillenplatte für eine Kokille einer Stranggießanlage be- reitzustellen, welche verbesserte Betriebseigenschaften in dem beim Metallgießen vorliegenden Temperatur- und Druckregime aufweist.
Die Aufgabe wird gelöst durch eine gattungsgemäße Kokillen- platte, wobei im Grundkörper ein Wärmetransportelement mit einem zweiten Wärmeleitkoeffizienten angeordnet ist, welches größer als der erste Wärmeleitkoeffizient ist.
Bei dem Wärmetransportelement handelt es sich um einen Fest- körper, also ein körperliches, festes, massives Bauelement. Bei einer Verwendung von Kupfer als Grundmaterial für den Grundkörper, weist das Wärmetransportelement einen Wärmeleitkoeffizienten auf, der größer ist als derjenige von Kupfer, welcher 380 W/Km beträgt. Die Arbeitsfläche der Kokillenplat- te ist jene Fläche, welche mit dem in die Kokille gegossenem Metall in Kontakt steht. Als Kühlfläche wird die in der Regel der Arbeitsfläche gegenüberliegende Begrenzungsfläche der Kokillenplatte bezeichnet.
Das Wärmetransportelement bzw. die Mehrzahl von Wärmetransportelementen bzw. das wenigstens eine Wärmetransportelement kann in beliebiger Richtung, vorzugsweise in Richtung der Längsachse der Kokillenplatte und/oder in Richtung der Querachse der Kokillenplatte, d.h. senkrecht zur Arbeitsfläche angeordnet werden. Insbesondere bei Anordnung des Wärmetransportelements senkrecht zur Arbeitsfläche, kann ein erhöhter Wärmefluss von Arbeitsfläche in Richtung Kühlfläche bereitgestellt werden. Analog kann dies für einen Wärmetransport in Längsrichtung der Kokillenplatte erfolgen, wenn das Warme- transportelement entsprechend angeordnet ist.
Vorzugsweise weist das Warmetransportelement eine Harte auf, die gleich oder großer ist als die Harte des die Arbeitsflache bildenden Materials. Wenigstens ein Warmetransportelement mit einer Harte großer der des Grundkorpers ist vorzugsweise im Strangaustrittsbereich der Kokillenplatte im Grundkorper angeordnet. Als Maß für die Harte wird die Vickers-Harte ge- nutzt. Die Hartebestimmung nach Vickers ist der Norm DIN EN ISO 6507 zu entnehmen.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung schließt das Warmetransportelement bundig mit der Arbeitsflache ab. Dadurch wird das teilerstarrte Metall in der Kokille nicht durch Unebenheiten der Kokillenplatte bzw. Unebenheiten der Arbeitsflache beeinflusst. Eine Vermeidung von Unebenheiten auf der Arbeitsflache ist für nachfolgende Prozessschritte von Vorteil. Denn es wird eine ebene Arbeitsflache, im We- sentlichen ohne Vertiefungen und Erhöhung, bereitgestellt, wodurch keine Unebenheiten auf das gegossene, teilerstarrte Metall übertragen werden.
Vorzugsweise weisen insbesondere diejenigen Warmetransport- elemente eine hohe Harte auf, die bundig abschließend mit der Arbeitsflache das bereits teilerstarrte Metall kontaktieren. Dadurch kann der Verschleiß der Kokillenplatte zusatzlich reduziert werden.
In einer bevorzugten Ausfuhrungsform der Erfindung ist das
Warmetransportelement länglich ausgebildet und ist im Grundkorper sich von der Arbeitsflache zur Kuhlflache erstreckend angeordnet. Durch eine derartige Ausbildung und Anordnung des Warmetransportelementes wird eine besonders effiziente Uber- tragung der Warme aus dem in die Kokille gegossenen Metall zur Kuhlflache bereitgestellt. Das Warmetransportelement lauft somit vollständig durch die Kokillenplatte. Aufgrund des höheren Warmeleitkoeffizienten des Warmetransportelements gegenüber dem Wärmeleitkoeffizienten des Grundmaterials kann eine erhöhte Wärmemenge pro Zeiteinheit aus der Kokille bzw. aus dem in der Kokille befindlichen gegossenen Metall abgeführt werden. Dadurch wird es möglich, neue Metalle bzw. Le- gierungen mittels eines Stranggießverfahrens zu erzeugen, da neue Temperaturverläufe in der Kokille eingestellt werden können .
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung weist das Wärmetransportelement Diamant auf. Diamant besitzt einen verglichen mit Kupfer sieben- bis achtfach höheren Wärmeleitkoeffizienten, d.h. ca. 2400 W/Km. Ist das Wärmetransportelement vollständig aus Diamant oder aus einer Diamant aufweisenden Legierung gefertigt, so wird dadurch eine hohe thermische Leitfähigkeit des Materials des Wärmetransportelements bei gleichermaßen hoher Härte bereitgestellt. Alternativ können auch andere Stoffe mit hohem Wärmeleitkoeffizienten zur Bildung des Wärmetransportelements genutzt werden. Besonders vorteilhaft ist die Nutzung von Kohlenstoffnano- röhrchen, welche einen Wärmeleitkoeffizienten von ca. 6800 W/Km haben, d.h. der ca. 3-mal höher ist, als der von Diamant. Durch ein Wärmetransportelement, welches aus einem Stoff bzw. einem Stoffgemisch mit einem derartig hohen Wärmeleitkoeffizienten gebildet ist, können völlig neue Metallle- gierungen, beispielsweise Stähle, mittels einer erfindungsgemäßen Kokillenplatte hergestellt werden.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist das Wärmetransportelement zylindrisch ausgebildet und ist passge- nau in einer entsprechenden Bohrung im Grundkörper angeordnet. Eine zylindrische Form des Wärmetransportelements ist, insbesondere für die Fertigung einer solchen Kokillenplatte vorteilhaft. Eine Bohrung zur Einpassung des zylindrischen Wärmetransportelements in den Grundkörper kann einfach mit- tels eines Bohrers bereitgestellt werden. Das Wärmetransportelement kann dann passgenau im Grundkörper festgesetzt bzw. fixiert werden. Dies kann insbesondere durch eine Presspassung geschehen. Bei der Dimensionierung der Bohrung ist darauf zu achten, dass bei entsprechenden Materialdehnungen, verursacht durch die aus dem gegossenen Metall zugeführte Wärme, das Wärmetransportelement weiterhin im Grundkörper festgesetzt ist. Zudem darf die Wärmeausdehnung des Wärmetransportelements nicht deutlich größer sein als die Wärmeausdehnung des Grundkörpers. In diesem Fall kann es zu einer Beschädigung des Grundkörpers oder des Wärmetransportelements kommen. Vorzugsweise weisen also der Grundkörper und das wenigstens eine Wärmetransportelement einen ähnlichen, vorzugsweise einen im Wesentlichen gleichen Wärmeausdehnungskoeffizienten wenigstens innerhalb des beim Metallgießens in der Kokille auftretenden Temperaturbereichs auf.
Als Durchmesser für ein zylindrisch ausgebildetes Wärmetransportelement können vorteilhaft 10 mm bis 100 mm vorgesehen werden. Jedoch können auch darunterliegende sowie darüberlie- gende Durchmesser für das zylindrische Wärmetransportelement vorgesehen werden. Die Anzahl der Wärmetransportelemente pro Flächeneinheit Arbeitsfläche können in Abhängigkeit von dem in der Kokille verarbeiteten gegossenen Metall sowie in Abhängigkeit des zur Verarbeitung eines bestimmten Metalls erforderlichen Wärmeflusses bzw. der erforderlichen Wärmeabfuhr eingestellt bzw. gewählt werden. Dabei ist auch der Durchmes- ser der einzelnen Wärmetransportelemente zu berücksichtigen. Insbesondere können im Grundkörper eine Mehrzahl an Wärmetransportelementen angeordnet werden, wobei diese Mehrzahl an Wärmetransportelementen unterschiedliche Durchmesser aufweist. Auch kann eine variable Flächendichte der Wärmetrans- portelemente pro Flächeneinheit Arbeitsfläche für einen
Grundkörper vorgesehen werden. Die zu treffende Auswahl der Anzahl, der Durchmesser und der Flächendichte der Wärmetransportelemente kann ebenfalls in Abhängigkeit von dem zu erwartenden auftretenden Verschleiß oder dem zu gießenden Metall erfolgen.
In einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung weist der Grundkörper arbeitsflächenseitig wenigstens teilweise eine Beschichtung auf. Vorzugsweise ist eine solche Beschichtung derart ausgebildet, dass der Verschleiß der Arbeitsfläche reduziert ist. Ebenfalls ist es möglich, eine Beschichtung vorzusehen, welche eine im Wesentlichen gleiche Verschleißfes- tigkeit bzw. Härte aufweist, wie ein Wärmetransportelement. Insbesondere kann vorgesehen werden, dass ein Wärmetransportelement die Beschichtung durchdringt und bündig mit der Beschichtung abschließt. Vorzugsweise weist die Beschichtung eine Vickers-Härte von maximal etwa 180-230 HVOl auf.
In einer bevorzugten Ausführungsvariante der Erfindung ist die Beschichtung als duktile metallische Matrix mit eingelagerten Hartstoffpartikeln ausgebildet. Dadurch wird zum einen eine hohe thermische Verschleißfestigkeit als auch eine hohe mechanische Verschleißfestigkeit erreicht. Insbesondere kann als duktile metallische Matrix eine Nickelmatrix oder eine Nickellegierungsmatrix, insbesondere eine Nickelkobaltmatrix vorgesehen werden. Als Hartstoffpartikel können bspw. Carbide, insbesondere Borcarbid, Siliziumcarbid oder Wolframcar- bid, vorgesehen werden, sowie Kohlenstoffmodifikation mit hoher Härte wie beispielsweise Diamant oder Carbon-Nano-Tubes oder Fullerene. Auch sind Zirkonoxid und Aluminiumtitanat als Hartstoffpartikel verwendbar. Eine derartige duktile metallische Matrix mit eingelagerten Hartstoffpartikeln kann vor- zugsweise elektrolytisch auf dem Grundkörper der Kokillenplatte abgeschieden werden. Besonders vorteilhaft ist es, dass Wärmetransportelemente eine Härte aufweisen, die im Wesentlichen gleich ist der Härte der Beschichtung. Wärmetransportelemente und Beschichtung werden so gleichmäßig abgenutzt und die Arbeitsfläche bleibt im Wesentlichen eben. Vorzugsweise weist die Beschichtung eine Vickers-Härte von maximal etwa 180-230 HVOl auf.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung sind in die Beschichtung Farbpartikel eingelagert. Der Verschleiß der Kokillenplatte führt zu einem Abtrag bzw. Abrieb der Schicht. Wird die Farbe der Beschichtung bzw. der Farbpartikel derart gewählt, dass die Farbe der Beschichtung von der Farbe des Grundkorpers unterscheidbar ist, so kann festgestellt werden, wann die Beschichtung verschlissen ist, bevor der Grundkorper angegriffen wird und in seiner Dicke reduziert wird. In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung weist die Beschichtung mehrere übereinander liegende Teilschichten auf, wobei aneinander grenzende Teilschichten unterschiedliche Farben aufweisen. Eine Beschichtung mit derartigen, farbigen Teilschichten kann dazu verwendet werden, den Verschleiß einer Teilschicht frühzeitig zu erkennen ohne den Grundkorper der Gefahr auszusetzen, zu verschleißen. Hier können wenigstens zwei Teilschichten der Beschichtung vorgesehen werden. Es kann jedoch auch eine Vielzahl von Teilschichten mit jeweils unterschiedlichen Farben vorgesehen werden .
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ragt ein arbeitsflachenseitiges Ende des Warmetransportele- ments mit einem Überstand aus dem Grundkorper heraus. Dies ist insbesondere von Vorteil, wenn dies in Kombination mit einer Beschichtung erfolgt. Somit kontaktiert eine Teilflache des Warmetransportelements direkt das in die Kokille gegossene Metall, andererseits ist der Grundkorper durch eine Beschichtung geschützt. Vorzugsweise schließen Beschichtung und Warmetransportelement bundig arbeitsflachenseitig ab. Vor- zugsweise betragt der Überstand eines Warmetransportelements aus dem Grundkorper 0,5 mm bis 5 mm. Denn für Überstände in diesem Großenbereich können einfach Schichtdicken bereitgestellt werden, so dass eine ebene Arbeitsflache entsteht.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ragt ein kuhlflachenseitiges Ende des Warmetransportelements aus dem Grundkorper heraus. Dadurch wird die Oberflache zum Wärmeaustausch auf der Kuhlseite vergrößert. Folglich kann mehr Warme pro Zeiteinheit aus dem Warmetransportelement ab- gefuhrt werden. In einer vorteilhaften Ausgestaltung ragt das kuhlflachenseitige Ende des Warmetransportelements in einen Kuhlmittelkanal. Der Kuhlmittelkanal kann beispielsweise Bestandteil einer Wasserkühlung für die Kokillenplatte sein. Dadurch wird der Wärmeabtransport vom Wärmetransportelement zum Kühlmedium weiter verbessert.
Weitere Vorteile der Erfindung ergeben sich aus einem in der Zeichnung schematisch dargestellten Ausführungsbeispiel, das nachfolgend anhand der einzigen Figur genauer erläutert wird. Die einzige Figur zeigt eine Querschnittsdarstellung einer erfindungsgemäßen Kokillenplatte .
Die Figur zeigt eine Kokillenplatte 1 einer Kokille einer
Stranggießanlage. Die Kokillenplatte 1 weist einen Grundkörper 4 auf. Der Grundkörper 4 besitzt bestimmte thermische Eigenschaften, darunter auch einen Wärmeleitkoeffizienten Kl. Dieser resultiert aus dem für den Grundkörper 4 verwendeten Material. Im Ausführungsbeispiel ist der Grundkörper 4 aus Kupfer gefertigt.
Ferner ist auf dem Grundkörper 4 der Kokillenplatte 1 abschnittsweise eine Beschichtung 7 aufgebracht. Die Beschich- tung 7 besteht aus zwei Teilschichten 8 bzw. 9, welche unterschiedliche optische Eigenschaften, im Ausführungsbeispiel unterschiedliche Farben, aufweisen. Darüber hinaus ist wenigstens die äußere Teilschicht 9 derart ausgebildet, dass diese den thermischen und mechanischen Verschleiß der Kokil- lenplatte 1 gegenüber einer im Wesentlichen nur Kupfer aufweisenden Kokillenplatte reduziert. Im Ausführungsbeispiel ist die äußere Teilschicht 9 als duktile Nickelmatrix mit eingelagerten Borcabid-Partikeln ausgebildet.
Die äußere Teilschicht 9 bildet in der Figur abschnittsweise die Arbeitsfläche 2 der Kokillenplatte 1. Die Arbeitsfläche 2 ist bei Betrieb der Kokille mit dem gegossenen Metall, welches in der Regel verschiedene Phasenzustände aufweist - flüssig und fest - in Kontakt.
Im Grundkörper 4 sind ferner Wärmetransportelemente 5 unterschiedlicher Länge mit kreisförmigem Querschnitt angeordnet. Diese sind in für die Wärmetransportelemente 5 vorgesehene Bohrungen 6 eingepasst. Die Wärmetransportelemente 5 weisen einen Wärmeleitkoeffizienten K2 auf, der höher ist als der Wärmeleitkoeffizient Kl des Grundkörpers 4. Im Ausführungsbeispiel sind die Wärmetransportelemente 5 aus einem Diamant- Verbundwerkstoff gefertigt, welcher einen Wärmeleitkoeffizienten von 2800 W/Km aufweist.
Ferner verlaufen die Wärmetransportelemente 5 im Ausführungsbeispiel senkrecht zur Arbeitsfläche 2 in Richtung der der Arbeitsfläche 2 gegenüberliegenden Kühlfläche 3. Die Wärmetransportelemente 5 können jedoch auch auf beliebig andere Weise im Grundkörper 4 angeordnet sein. Insbesondere die in der Figur gezeigte Anordnung der Wärmetransportelemente 5 zeigt einerseits gute Wärmeleiteigenschaften, andererseits weisen die Wärmetransportelemente 5, welche senkrecht zur Arbeitsfläche 2 von der Arbeitsfläche 2 zur Kühlfläche 3 verlaufen, eine möglichst geringe Länge auf. Dies führt zu Materialeinsparung bei der Herstellung.
An der Kühlfläche 3 der Kokillenplatte 1 ist ein Kühlmittelkanal 3' angeordnet, durch welchen ein Kühlmittel, beispielsweise Wasser, fließt. Kühlmittelkanal 3' und Kühlmittel bilden im Ausführungsbeispiel das Kühlmedium. Mittels des Kühlmediums wird die vom gegossenen Metall abgegebene und durch die Kokillenplatte geleitete Wärme abgeführt.
Kühlflächenseitige Enden 12 der Wärmetransportelemente 5 schließen im Ausführungsbeispiel entweder bündig mit der Kühlfläche 3 ab, ragen in den Kühlmittelkanal 3' hinein oder sind innerhalb des Grundkörpers 4 angeordnet bzw. vom Grundkörper 4 halbseitig vollständig umschlossen. Die halbseitig vollständig vom Grundkörper 4 umschlossenen Wärmetransportelemente 5 dienen vorzugsweise der mechanischen Abriebsfestigkeit und nicht primär der Erhöhung der thermischen Leitfä- higkeit der Kokillenplatte 1. Dementsprechend sind wenigstens diese Wärmetransportelemente 5 vorzugsweise aus einem härteren Material als der Grundkörper 4 gefertigt und weisen die gleiche mechanische Abriebfestigkeit auf, wie die an die War- metransportelemente 5 angrenzende Beschichtung 7.
Arbeitsflachenseitig schließen die Enden 10 der Warmetrans- portelemente 5 bundig mit der Beschichtung 7, insbesondere der äußeren Teilschicht 9, ab. Dadurch wird eine ebene Arbeitsflache 2 zur Verarbeitung des gegossenen Metalls bereitgestellt .
Die Warmetransportelemente 5 weisen daher einen arbeitsfla- chenseitigen Überstand 11 über den Grundkorper 4 der Kokillenplatte 1 auf. Da in der Figur die arbeitsflachenseitigen Enden 10 der Warmetransportelemente 5 bundig mit der Beschichtung 7 abschließen, ist der Überstand 11 der Warme- transportelemente 5 über dem Grundkorper 4 gleich der Schichtdicke der Beschichtung 7.
Der Überstand 11 eines Warmetransportelements 5 über den Grundkorper 4 kann beispielsweise auch geringer oder großer als die Schichtdicke der Beschichtung 7 gewählt werden.
Wahrend der Benutzung der Kokille in einer Stranggießanlage erfolgt aufgrund der thermischen und mechanischen Beanspruchung der Arbeitsflache 2 der Kokillenplatte 1 ein Abtrag der arbeitsflachenseitigen Enden 10 der Warmetransportelemente 5 sowie ein Abtrag der äußeren Teilschicht 9 der Beschichtung 7. Da die Teilschichten 8 und 9 der Beschichtung 7 unterschiedliche Farben aufweisen, ist es durch eine geeignete Vorrichtung oder Inaugenscheinnahme möglich, zu erkennen, ob die äußere Teilschicht 9 bereits wenigstens abschnittsweise soweit abgetragen ist, dass die darunter liegende Teilschicht 8 mit einer von der Farbe der Teilschicht 9 unterschiedlichen Farbe zum Vorschein kommt. Eine derartige Verschleißkontrolle erlaubt es einfach einzuschätzen, ob oder wie lange die Ko- killenplatte 1 noch betrieben werden kann. Insbesondere kann bei unterschiedlichem Abtrag von Warmetransportelementen 5 und der Beschichtung 7, bei geeigneter Wahl der Schichtdicken und Farben der Teilschichten, ein topologisches Profil bzw. Verschleißprofil der Arbeitsfläche 2 abgeschätzt werden.
Indem die Beschichtung 7, insbesondere die äußerste Teil- schicht 9 der Beschichtung 7, als eine duktile metallische Matrix mit eingelagerten Hartstoffpartikeln ausgebildet ist, kann eine besonders widerstandsfähige Beschichtung 7 bereitgestellt werden, die die Betriebsdauer der Kokillenplatte 1 erhöht. Dabei weist die Beschichtung eine Schichtdicke von 1 μm bis lmm, eine maximale Volumenkonzentration von Hartstoffpartikeln von 40% Volumenprozent und Korngrößen der Hart- stoffpartikel von 50nm bis lOμm auf.
Im Strangaustrittsbereich der Kokillenplatte 1 - in der Figur der untere Teilbereich der Kokillenplatte 1 - dominiert in der Regel der mechanische Verschleiß aufgrund des an der Arbeitsfläche 2 der Kokillenplatte 1 entlang reibenden erstarrten Strangs. Im Strangaustrittsbereich sind die Wärmetransportelemente 5 neben ihren thermischen Eigenschaften auf die dort auftretende mechanische Beanspruchung angepasst.
Im oberen Teil der Kokillenplatte 1 - in der Figur der obere Teilbereich der Kokillenplatte 1 - dominiert in der Regel die thermische Beanspruchung den Verschleiß der Kokillenplat- te 1. Daher sind im oberen Bereich der Kokillenplatte 1 die Wärmetransportelemente 5 und deren Anordnung primär auf die thermische Beanspruchung und die Wärmeleitung angepasst. Insbesondere sind die Wärmetransportelemente 5 derart angeordnet, dass wenigstens ein kühlflächenseitiges Ende 12, d.h. wenigstens die Stirnfläche bzw. Querschnittsfläche des Wärmetransportelements 5, im Kontakt mit dem Kühlmittel im Kühlmittelkanal 3' steht.
Eine weitere Verbesserung der Kühlung der Kokillenplatte 1 bzw. des gegossenen Metalls kann erreicht werden, wenn vorgesehen wird, dass ein kühlflächenseitiges Ende 12 eines Wärmetransportelements 5 innerhalb des vom Kühlmittel durchflosse- nen Kühlmittelkanals 3' angeordnet ist. Denn hier wird die Oberfläche zum Austausch von Wärme des Wärmetransportelements 5 mit dem Kühlmittel durch die im Kühlmittelkanal 3' befindliche Mantelfläche des Wärmetransportelements 5 erhöht. Der Temperaturgradient des gegossenen Metalls in der Kokille kann somit in Strangaustrittsrichtung betragsmäßig erhöht werden.
Insbesondere kann der Temperaturgradient in der Kokille in Strangaustrittsrichtung erhöht werden, wenn lediglich im mittleren Bereich der Kokillenplatte 1 Wärmetransportelemente 5 vorgesehen werden, deren kühlflächenseitiges Ende 12 in den Kühlmittelkanal 3' hinein ragt, und darüber hinaus im Wesentlichen keine Wärmetransportelemente 5 im oberen Bereich der Kokillenplatte 1 vorhanden sind. Dadurch kühlt das in die Kokille gegossene Metall im oberen Bereich der Kokille kaum ab, im mittleren Bereich jedoch sehr stark. Eine derartige Kokillenplatte ist nicht Gegenstand der gezeigten Figur, fällt jedoch unter die Patentansprüche.
Durch die Bereitstellung einer Kokillenplatte 1 mit Wärme- transportelementen 5 können deutlich höhere Wärmeabflüsse aus dem gegossenen Metall bzw. von der Arbeitsfläche 2 zur Kühlfläche 3 realisiert werden, wodurch Stähle mit völlig neuen Eigenschaften hergestellt werden können. Die durch die Wärmetransportelemente 5 verbesserte Wärmeleitung wird vorteil- hafterweise auch in den Erstarrungsmodellen zur Berechnung der Erstarrung des Metallstranges genutzt.
Die Wärmetransportelemente 5 können alternativ auch beliebig anders geformt sein und damit von einer zylindrischen Form abweichen. Die Abmessungen der Wärmetransportelemente 5 kann durch den Fachmann entsprechend der thermischen Erfordernisse gewählt werden. Insbesondere können alle Wärmetransportelemente 5 derart ausgestaltet sein, dass diese in den Kühlmittekanal 3' hineinragen.
Bei Verwendung eines anders als in der Figur ausgebildeten Kühlmediums, kann die Anordnung der kühlflächenseitigen Enden 12 von Wärmetransportelementen 5 vorzugsweise so angepasst werden, dass eine verbesserte Kühlung gegenüber herkömmlichen Kokillenplatten erzielt wird.
Die Anordnung der Wärmetransportelemente 5 in der Figur Ie- diglich als eine konkrete Möglichkeit von vielen zur Ausführung der Erfindung zu verstehen. Dem Fachmann steht es frei, die Wärmetransportelemente anders zu dimensionieren, insbesondere in ihrem Durchmesser und in ihrer Länge, in ihrer Verlaufsrichtung, in ihrer Flächendichte, usw.. Insbesondere können alle Wärmetransportelemente, welche in einem Grundkörper einer Kokillenplatte angeordnet sind, einheitlich in ihrer Gestalt ausgebildet sein.

Claims

Patentansprüche
1. Kokillenplatte (1) für eine Kokille einer Stranggießanlage, mit einer Arbeitsfläche (2) zur Wärmeaufnahme aus in die Kokille gegossenem Metall, mit einer Kühlfläche (3) zur Wärmeabgabe an ein Kühlmedium (3'), und mit einem einen ersten Wärmeleitkoeffizienten aufweisenden Grundkörper (4), d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass im Grundkörper (4) ein Wärmetransportelement (5) mit einem zweiten Wärmeleitkoeffizienten angeordnet ist, welcher größer als der erste Wärmeleitkoeffizient ist.
2. Kokillenplatte nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das Wärme- transportelement (5) bündig mit der Arbeitsfläche (2) abschließt .
3. Kokillenplatte nach Anspruch 1 oder 2, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das Wärme- transportelement (5) länglich ausgebildet und im Grundkörper (4) sich von der Arbeitsfläche (2) zur Kühlfläche (3) erstreckend angeordnet ist.
4. Kokillenplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 3, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das Wärmetransportelement (5) Diamant aufweist.
5. Kokillenplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 4, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das Wärme- transportelement (5) zylindrisch ausgebildet und passgenau in einer entsprechenden Bohrung (6) im Grundkörper (4) angeordnet ist.
6. Kokillenplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Grundkörper (4) arbeitsflächenseitig wenigstens teilweise eine Be- schichtung (7) aufweist.
7. Kokillenplatte nach Anspruch 6, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Be- schichtung (7) als duktile metallische Matrix mit eingelagerten Hartstoffpartikeln ausgebildet ist.
8. Kokillenplatte nach Anspruch 6 oder 7 d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass in die Be- schichtung (7) Farbpartikel eingelagert sind.
9. Kokillenplatte nach einem der Ansprüche 6 bis 8, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Be- schichtung (7) mehrere übereinander liegende Teilschichten (8, 9) aufweist, wobei aneinander grenzende Teilschichten (8, 9) unterschiedliche Farben aufweisen.
10. Kokillenplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 9, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass ein ar- beitsflachenseitiges Ende (10) des Warmetransportelements (5) mit einem Überstand (11) aus dem Grundkorper (4) herausragt.
11. Kokillenplatte nach Anspruch 10, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Über¬ stand (11) zwischen 0,5mm und 5mm betragt.
12. Kokillenplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 11, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass ein kuhl- f lachenseitiges Ende (12) des Warmetransportelements (5) aus dem Grundkorper (4) herausragt.
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