WO2008151335A1 - Vorrichtung zur erzeugung von plasma oder radikalen mittels mikrowellen - Google Patents

Vorrichtung zur erzeugung von plasma oder radikalen mittels mikrowellen Download PDF

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WO2008151335A1
WO2008151335A1 PCT/AT2008/000193 AT2008000193W WO2008151335A1 WO 2008151335 A1 WO2008151335 A1 WO 2008151335A1 AT 2008000193 W AT2008000193 W AT 2008000193W WO 2008151335 A1 WO2008151335 A1 WO 2008151335A1
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reaction tube
process gas
magnetron
microwave field
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Ulrich Traxlmayr
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Definitions

  • the invention relates to a device for generating plasma or radicals for etching and deposition processes in semiconductor technology, having a hollow conductor terminated at both ends with an overall length and a rectangular cross section with an inner length and an inner width, a magnetron for feeding microwave energy into the waveguide for forming a standing microwave field with a wavelength in the waveguide, and a reaction tube of dielectric material for guiding a process gas, which reaction tube penetrates the waveguide in the direction of the cross-sectional length, and is connected to a supply line for the process gas and flows into a process chamber, wherein in the region of the reaction tube, referred to as the interaction volume, within the waveguide, the process gas is excited by the microwave field.
  • a process gas is decomposed by microwave energy into ions and neutral radicals.
  • the microwave source used is usually provided with a rod antenna magnetron whose microwave energy is fed into a waveguide.
  • the ends of the waveguide are terminated with shorting plates, so that depending on the vote inside the waveguide can build a standing wave of the microwave field whose wavelength depends on the dimensions of the waveguide and the frequency of the fed microwave.
  • the process gas is passed through the waveguide in a reaction tube made of dielectric material.
  • the ions and radicals produced in the region of the crossing of the reaction tube with the waveguide, the so-called interaction volume, are introduced into a process chamber in order to effect the desired chemical etching or deposition processes there.
  • the reaction tube penetrates the waveguide in the region of a vibration amplitude of the microwave field in the direction of the width of the rectangular cross section, since this direction _ 9 - parallel to the direction of the electric field, the best coupling of the microwave into the plasma generated in the interaction volume is allowed. It is thus achieved a high efficiency of the microwave power used.
  • Such an arrangement is described for example in DE 41 32 558 Cl.
  • EP 0 863 536 A2 describes a device for producing a plasma, in which the microwave from a waveguide is coupled into a separate resonator, which is penetrated by a reaction tube.
  • the structure is relatively complex and complex.
  • US 4,935,661 A describes a device for generating plasma, wherein the supply of the process gas is pulsed.
  • the structure and application of the device differs from that of the subject application.
  • US 2002/011214 A1 describes a plasma generator in which the reaction tube is penetrated in the region of the maximum magnetic field.
  • US 5 262 610 A shows the use of a pulsed microwave generator.
  • the object of the present invention is to provide an above-mentioned device with which the plasma or radical production can be improved with the same or reduced power density.
  • the life of the components of the Device should be as high as possible and the device should further be characterized by the simplest possible structure. Disadvantages of the prior art should be avoided or at least reduced.
  • the object of the invention is achieved in that the reaction tube is positioned in the longitudinal direction of the waveguide in the range of maximum magnetic and minimal electric field strength of the microwave field, that the magnetron is connected to a device for supplying a pulsed power supply, and that the process gas has a pressure between 50 Pa and 500 Pa.
  • the reaction tube is positioned in the longitudinal direction of the waveguide in the range of maximum magnetic and minimum electric field strength of the microwave field.
  • the reaction tube was usually positioned over the transverse side of the waveguide at a point where the electric field strength has a maximum. In the subject device, a particularly large interaction volume is achieved, whereby the thermal load of the reaction tube is reduced or the use of higher powers of the microwave source is made possible.
  • Another advantage of the arrangement is a higher residence time of the reaction gas in the interaction volume, whereby the yield of radicals and ions is improved.
  • the reaction tube withstands the time average of the heat released despite high short-term power densities in the interaction volume.
  • the timing of the microwave source is effected by means of a device for supplying a pulsed power supply for the magnetron, which can be realized in particular by feeding the magnetron with a half-wave rectified high voltage.
  • a particularly stable plasma can be ignited.
  • improved plasma or radical production can be achieved by improving the coupling or the increase in the supplied microwave power can be achieved by maximizing the interaction volume and simultaneously maximizing the residence time of the process gas in the interaction volume while maintaining or decreasing the power density in the interaction volume.
  • a valve is arranged in the supply line for the process gas, which valve can be controlled by the device for supplying a pulsed voltage supply, so that a reduced proportion of process gas can be fed into the reaction tube during the cycle pauses.
  • the total length of the waveguide is larger by a factor (n / 2 + 0.75 ⁇ 0.03) than the wavelength of the microwave field built up in the waveguide, where n is a natural integer.
  • n is a natural integer.
  • the ratio of the inner diameter of the reaction tube to the wavelength of the microwave field built up in the waveguide is in the range of 0.20 ⁇ 0.04.
  • the field strength maximum is well covered.
  • the reaction tube of the waveguide may be connected at its ends with lines for guiding a cooling gas in the longitudinal direction of the waveguide.
  • efficient cooling of the reaction tube is achieved by the cooling gas flowing in the longitudinal direction of the waveguide.
  • the waveguide can also be in the region of the connection with the magnetron along the Be connected width with lines for guiding a cooling gas for cooling the rod antenna of the magnetron.
  • the outer diameter of the reaction tube is smaller by a maximum of 5 mm than the inner width of the rectangular cross-section of the waveguide. If the air gap between the reaction tube and the inner wall of the waveguide is kept below 2.5 mm on each side, a significantly better cooling effect can be achieved since the cooling gas flowing through the waveguide is accelerated in the constriction.
  • the ratio of the length to the width of the waveguide with a rectangular cross-section is preferably 2.05 to 2.2.
  • the figure shows a waveguide 2 with a rectangular cross section with an inner length a and an inner width b.
  • the waveguide 2 has an overall length L and is terminated at the ends to form a waveguide resonator.
  • a standing wave in the waveguide 2 can be achieved.
  • a reaction tube 1 for guiding a process gas in the direction of the cross-sectional length a (x direction) of the waveguide 2 is arranged at a location in the z direction of the waveguide 2 at which the electric field has a minimum and the magnetic field has a maximum.
  • the reaction tube 1 is made of dielectric material and has an inner diameter D 1 and an outer diameter D a .
  • a magnetron 3 By means of a magnetron 3, a corresponding microwave energy is fed into the waveguide 2.
  • means 4 for supplying a pulsed power supply are provided.
  • the reaction tube 1 is connected via a corresponding feed line 7 to a source (not shown) for the process gas.
  • the reaction tube 1 terminates in a process chamber 8. In that volume in which the reaction tube 1 flows into the hollow space. conductor 2 penetrates, the so-called interaction volume 9 is followed by an excitation of the process gas with the microwave field and thus a generation of plasma or radicals.
  • the interaction volume 9 is particularly large, as a result of which the residence time of the process gas in the interaction volume 9 is also lengthened and thus a more efficient excitation of the process gas is made possible.
  • the reaction tube 1 is preferably at the ends of the waveguide 2 via corresponding lines 6, a cooling gas supplied and removed, which flows through the waveguide 2 in the longitudinal direction (z-direction). It is advantageous if the outer diameter D a of the reaction tube 1 is only slightly smaller than the inner width b of the waveguide 2. For example, it is advantageous if the outer diameter D a of the reaction tube 1 is smaller by a maximum of 5 mm than the inner Width b of the waveguide 2. This results on both sides air gaps below 2.5 mm between the reaction tube 1 and the inner wall of the waveguide 2, where the cooling gas accelerates and thus a significantly better cooling effect is achieved.
  • the usually present rod antenna of the magnetron 3 can also be cooled by a corresponding injected cooling gas (not shown).
  • unactivated process gas can enter the process chamber 8 during the cycle pauses, provided that the volume flowing through the reaction tube 1 during the cycle pauses is greater than the interaction volume 9 usually the case when on the one hand large amounts of process gas to be stimulated (typically 1 to 2 standard liters / min.) Or the pulse duration is kept short in order to achieve high power peaks. Under these conditions, approximately only the proportion of the process gas is excited, which corresponds to the duty cycle of the energy supply.
  • the gas stream introduced into the process chamber 8 thus also consists, with complete activation of the process gas during the energy feed, of a mixture of excited particles with molecules of the non-excited process gas.
  • a valve 5 can be arranged in the supply line 7 of the process gas, which valve is synchronized with the device 4 for supplying a pulsed power supply for the magnetron 3.
  • the valve 5 can be realized by a mechanically or electrically switchable valve, which prevents or significantly reduces the inflow of process gas via the supply line 7 into the reaction tube 1 during the cycle pauses.
  • a time shift must be set in the synchronization, which corresponds to the flow time of the process gas from the valve 5 to the interaction volume 9.

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Erzeugung von Plasma oder Radikalen für Ätz- und Abscheideprozesse in der Halbleitertechnologie, mit einem an beiden Enden abgeschlossenen Hohlleiter (2) mit einer Gesamtlänge (L) und einem rechteckigen Querschnitt mit einer inneren Länge (a) und einer inneren Breite (b), einem Magnetron (3) zur Einspeisung von Mikrowellenenergie in den Hohlleiter (2) zur Bildung eines stehenden Mikrowellenfeldes mit einer Wellenlänge (λ) im Hohlleiter (2), und mit einem Reaktionsrohr (1) aus dielektrischem Material zur Führung eines Prozessgases, welches Reaktionsrohr (1) den Hohlleiter (2) in Richtung der Querschnittslänge (a) durchdringt, und mit einer Zuleitung (7) für das Prozessgas verbunden ist und in einer Prozesskammer (8) mündet, wobei in dem als Wechselwirkungsvolumen (9) bezeichneten Bereich des Reaktionsrohres (1) innerhalb des Hohlleiters (2) das Prozessgas durch das Mikrowellenfeld angeregt wird. Zur Erzielung einer höheren Leistungsausbeute ist vorgesehen, dass das Reaktionsrohr (1) in Längsrichtung des Hohlleiters (2) im Bereich maximaler magnetischer und minimaler elektrischer Feldstärke des Mikrowellenfeldes positioniert ist, das Magnetron (3) mit einer Einrichtung (4) zur Lieferung einer gepulsten Spannungsversorgung verbunden ist, und das Prozessgas einen Druck zwischen 50 Pa und 500 Pa aufweist.

Description

Vorrichtung zur Erzeugung von Plasma oder Radikalen mittels
Mikrowellen
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Erzeugung von Plasma oder Radikalen für Ätz- und Abscheideprozesse in der Halbleitertechnologie, mit einem an beiden Enden abgeschlossenen Hohlleiter mit einer Gesamtlänge und einem rechteckigen Querschnitt mit einer inneren Länge und einer inneren Breite, einem Magnetron zur Einspeisung von Mikrowellenenergie in den Hohlleiter zur Bildung eines stehenden Mikrowellenfeldes mit einer Wellenlänge im Hohlleiter, und mit einem Reaktionsrohr aus dielektrischem Material zur Führung eines Prozessgases, welches Reaktionsrohr den Hohlleiter in Richtung der Querschnittslänge durchdringt, und mit einer Zuleitung für das Prozessgas verbunden ist und in einer Prozesskammer mündet, wobei in dem als Wechselwirkungsvolumen bezeichneten Bereich des Reaktionsrohres innerhalb des Hohlleiters das Prozessgas durch das Mikrowellenfeld angeregt wird.
Es sind mehrere Ausführungsformen von Plasma- oder Radikalerzeugern bekannt, bei denen ein Prozessgas durch Mikrowellenenergie in Ionen und neutrale Radikale zerlegt wird. Als Mikrowellenquelle dient meist ein mit einer Stabantenne versehenes Magnetron, dessen Mikrowellenenergie in einen Hohlleiter eingespeist wird. Die Enden des Hohlleiters sind mit Kurzschlussplatten abgeschlossen, sodass sich je nach Abstimmung im Inneren des Hohlleiters eine stehende Welle des Mikrowellenfeldes aufbauen kann, dessen Wellenlänge von den Dimensionen des Hohlleiters und von der Frequenz der eingespeisten Mikrowelle abhängt.
Das Prozessgas wird in einem aus dielektrischem Material bestehenden Reaktionsrohr durch den Hohlleiter geführt. Die im Bereich der Durchkreuzung des Reaktionsrohres mit dem Hohlleiter, dem sogenannten Wechselwirkungsvolumen entstehenden Ionen und Radikale werden in eine Prozesskammer eingeleitet, um dort die gewünschten chemischen Ätz- oder Abscheideprozesse zu bewirken.
Üblicherweise durchdringt das Reaktionsrohr den Hohlleiter im Bereich eines Schwingungsbauches des Mikrowellenfeldes in Richtung der Breite des rechteckigen Querschnitts, da diese Richtung _ 9 — parallel zur Richtung des elektrischen Feldes die beste Ankopp- lung der Mikrowelle in das im Wechselwirkungsvolumen erzeugte Plasma erlaubt. Es wird somit eine hohe Effizienz der eingesetzten Mikrowellenleistung erreicht. Eine solche Anordnung ist beispielsweise in der DE 41 32 558 Cl beschrieben.
Der Nachteil dieser kompakten Anordnung mit kleinem Wechselwirkungsvolumen und hoher Leistungsdichte ist eine starke Erwärmung der Wände des dielektrischen Reaktionsrohres, wodurch die eingebrachte Leistung bzw. die Lebensdauer der Anordnung praktisch begrenzt wird.
Zur Erhöhung der Lebensdauer des Reaktionsrohres wurde beispielsweise in der JP 11-162937 eine Lösung vorgeschlagen, gemäß der das Reaktionsrohr den Hohlleiter entlang der Querschnittslänge durchtritt, wodurch das Wechselwirkungsvolumen vergrößert wird.
Die EP 0 863 536 A2 beschreibt eine Vorrichtung zur Erzeugung eines Plasmas, bei der die Mikrowelle aus einem Hohlleiter in einen separaten Resonator gekoppelt wird, der von einem Reaktionsrohr durchdrungen ist. Der Aufbau ist relativ aufwändig und komplex.
Die US 4 935 661 A beschreibt eine Vorrichtung zur Erzeugung von Plasma, wobei die Zuführung des Prozessgases gepulst wird. Der Aufbau und die Anwendung der Vorrichtung unterscheidet sich von jener der gegenständlichen Anmeldung.
Die US 2002/011214 Al beschreibt einen Plasma-Generator, bei dem das Reaktionsrohr im Bereich des maximalen Magnetfeld durchdrungen wird.
Schließlich zeigt die US 5 262 610 A die Verwendung eines gepulsten Mikrowellengenerators.
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht in der Schaffung einer oben genannten Vorrichtung, mit der die Plasma- oder Radikalerzeugung bei gleicher oder verringerter Leistungsdichte verbessert werden kann. Die Lebensdauer der Komponenten der Vorrichtung soll möglichst hoch sein und die Vorrichtung soll weiters durch einen möglichst einfachen Aufbau gekennzeichnet sein. Nachteile des Standes der Technik sollen vermieden oder zumindest reduziert werden.
Gelöst wird die erfindungsgemäße Aufgabe dadurch, dass das Reaktionsrohr in Längsrichtung des Hohlleiters im Bereich maximaler magnetischer und minimaler elektrischer Feldstärke des Mikrowellenfeldes positioniert ist, dass das Magnetron mit einer Einrichtung zur Lieferung einer gepulsten Spannungsversorgung verbunden ist, und dass das Prozessgas einen Druck zwischen 50 Pa und 500 Pa aufweist. Das Reaktionsrohr wird in Längsrichtung des Hohlleiters im Bereich maximaler magnetischer und minimaler elektrischer Feldstärke des Mikrowellenfeldes positioniert. Im Gegensatz dazu wurde bisher das Reaktionsrohr meist über die Querseite des Hohlleiters an einer Stelle, wo die elektrische Feldstärke ein Maximum aufweist, positioniert. Bei der gegenständlichen Vorrichtung wird ein besonders großes Wechselwirkungsvolumen erzielt, wodurch die thermische Belastung des Reaktionsrohres verringert bzw. der Einsatz höherer Leistungen der Mikrowellenquelle ermöglicht wird. Ein weiterer Vorteil der Anordnung besteht in einer höheren Aufenthaltszeit des Reaktionsgases im Wechselwirkungsvolumen, wodurch die Ausbeute an Radikalen und Ionen verbessert wird. Durch die Verwendung getakteter oder gepulster Mikrowellen hält das Reaktionsrohr den zeitlichen Mittelwert der freigesetzten Wärme trotz hoher kurzzeitiger Leistungsdichten im Wechselwirkungsvolumen stand. Die Taktung der Mikrowellenquelle erfolgt mit Hilfe einer Einrichtung zur Lieferung einer gepulsten Spannungsversorgung für das Magnetron, was insbesondere durch Anspei- sung des Magnetrons mit einer halbwellengleichgerichteten Hochspannung realisierbar ist. Durch die Vergrößerung des Wechselwirkungsvolumens in Kombination mit der getakteten oder gepulsten Mikrowellenquelle kann der Anteil von nicht mit der Mikrowelle in Wechselwirkung getretenem und daher nicht aktiviertem Prozessgas verringert oder überhaupt verhindert werden. Durch die letzte erfindungsgemäße Maßnahme gemäß der das Prozessgas einen Druck zwischen 50 und 500 Pa aufweist, kann schließlich ein besonders stabiles Plasma gezündet werden. Durch die erfindungsgemäße Vorrichtung kann eine verbesserte Plasmaoder Radikalerzeugung durch eine Verbesserung der Kopplung oder der Erhöhung der zugeführten Mikrowellenleistung durch eine Ma- ximierung des Wechselwirkungsvolumens und gleichzeitige Maximie- rung der Aufenthaltsdauer des Prozessgases im Wechselwirkungsvolumen bei gleich bleibender oder verringerter Leistungsdichte im Wechselwirkungsvolumen erreicht werden.
Gemäß einem Merkmal der Erfindung ist in der Zuleitung für das Prozessgas ein Ventil angeordnet, welches Ventil durch die Einrichtung zur Lieferung einer gepulsten Spannungsversorgung steuerbar ist, sodass während der Taktpausen ein reduzierter Anteil an Prozessgas in das Reaktionsrohr zuleitbar ist. Durch diese Maßnahme können allenfalls noch vorhandene Restmengen an nicht angeregtem Prozessgas verhindert werden. Durch die Synchronisation der Zuführung des Prozessgases mit dem Takt der Mikrowellenquelle kann während der Taktpausen der Zufluss von nicht angeregtem Gas unterbunden oder gezielt eingestellt werden.
Vorteilhafterweise ist die Gesamtlänge des Hohlleiters um einen Faktor (n/2 + 0,75 ± 0,03) größer als die Wellenlänge des im Hohlleiter aufgebauten Mikrowellenfeldes, wobei n eine natürliche ganze Zahl ist. Bei der Einspeisung der Mikrowellenenergie über ein mit einer Stabantenne versehenes Magnetron ist es besonders vorteilhaft, die Gesamtlänge des Hohlleiters auf diese Werte auszulegen.
Vorteilhafterweise liegt das Verhältnis des Innendurchmessers des Reaktionsrohres zur Wellenlänge des im Hohlleiter aufgebauten Mikrowellenfeldes im Bereich 0,20 ± 0,04. Durch eine derartige Dimensionierung des Innendurchmessers etwas unterhalb einem Viertel der Wellenlänge wird das Feldstärkenmaximum gut überdeckt .
Zur Kühlung des Reaktionsrohres kann der Hohlleiter an seinen Enden mit Leitungen zur Führung eines Kühlgases in Längsrichtung des Hohlleiters verbunden sein. Dadurch wird eine effiziente Kühlung des Reaktionsrohres durch das in Längsrichtung des Hohlleiters strömende Kühlgas erzielt.
Zur Kühlung der Stabantenne des Magnetrons kann der Hohlleiter auch im Bereich der Verbindung mit dem Magnetron entlang der Breite mit Leitungen zur Führung eines Kühlgases zur Kühlung der Stabantenne des Magnetrons verbunden sein.
Gemäß einem weiteren Merkmal der Erfindung ist der Außendurchmesser des Reaktionsrohres um maximal 5 mm kleiner als die innere Breite des rechteckigen Querschnitts des Hohlleiters. Wenn der Luftspalt zwischen Reaktionsrohr und der Innenwand des Hohlleiters auf jeder Seite unter 2,5 mm gehalten wird, kann eine wesentlich bessere Kühlwirkung erzielt werden, da das durch den Hohlleiter strömende Kühlgas in der Verengung beschleunigt wird.
Das Verhältnis der Länge zur Breite des Hohlleiters mit rechteckigem Querschnitt beträgt vorzugsweise 2,05 bis 2,2.
Die vorliegende Erfindung wird anhand der beigefügten Figur, welche ein Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen Vorrichtung in schematischer Form zeigt, näher erläutert.
Die Figur zeigt einen Hohlleiter 2 mit rechteckigem Querschnitt mit einer inneren Länge a und einer inneren Breite b. Der Hohlleiter 2 weist eine Gesamtlänge L auf und ist zur Bildung eines Hohlleiterresonators an den Enden abgeschlossen. Bei Abstimmung der Wellenlänge λ der eingespeisten Mikrowellenenergie mit der Gesamtlänge L und der Lange a und Breite b des Querschnitts des Hohlleiters 2 kann eine stehende Welle im Hohlleiter 2 erzielt werden. Erfindungsgemäß wird ein Reaktionsrohr 1 zur Führung eines Prozessgases in der Richtung der Querschnittslänge a (x- Richtung) des Hohlleiters 2 an einer Stelle in z-Richtung des Hohlleiters 2 angeordnet, an der das elektrische Feld ein Minimum und das magnetische Feld ein Maximum aufweist. Das Reaktionsrohr 1 ist aus dielektrischem Material hergestellt und weist einen Innendurchmesser D1 und einen Außendurchmesser Da auf. Mittels eines Magnetrons 3 wird eine entsprechende Mikrowellenenergie in den Hohlleiter 2 eingespeist. Zur Versorgung des Magnetrons 3 mit gepulster Energie wird eine Einrichtung 4 zur Lieferung einer gepulsten Spannungsversorgung vorgesehen. Das Reaktionsrohr 1 ist über eine entsprechende Zuleitung 7 mit einer Quelle (nicht dargestellt) für das Prozessgas verbunden. Auf der anderen Seite mündet das Reaktionsrohr 1 in einer Prozesskammer 8. In jenem Volumen, in dem das Reaktionsrohr 1 den Hohl- leiter 2 durchdringt, dem sogenannten Wechselwirkungsvolumen 9 folgt eine Anregung des Prozessgases mit dem Mikrowellenfeld und somit eine Erzeugung von Plasma oder Radikalen.
Erfindungsgemäß ist das Wechselwirkungsvolumen 9 besonders groß, wodurch auch die Verweilzeit des Prozessgases im Wechselwirkungsvolumen 9 verlängert und somit eine effizientere Anregung des Prozessgases ermöglicht wird.
Zur Kühlung des Reaktionsrohres 1 wird vorzugsweise an den Enden des Hohlleiters 2 über entsprechende Leitungen 6 ein Kühlgas zu- und abgeführt, welchen den Hohlleiter 2 in Längsrichtung (z- Richtung) durchströmt. Dabei ist es von Vorteil, wenn der Außendurchmesser Da des Reaktionsrohres 1 nur geringfügig kleiner ist als die innere Breite b des Hohlleiters 2. Beispielsweise ist es von Vorteil, wenn der Außendurchmesser Da des Reaktionsrohres 1 um maximal 5 mm kleiner ist als die innere Breite b des Hohlleiters 2. Dadurch resultieren beiderseits Luftspalten unter 2,5 mm zwischen Reaktionsrohr 1 und Innenwand des Hohlleiters 2, wo das Kühlgas beschleunigt und somit eine wesentlich bessere Kühlwirkung erzielt wird. Die üblicherweise vorhandene Stabantenne des Magnetrons 3 kann ebenfalls durch entsprechendes eingespeistes Kühlgas gekühlt werden (nicht dargestellt) .
Beim Pulsen oder Takten der Mikrowellenenergie besteht jedoch ein Nachteil darin, dass während der Taktpausen nicht aktiviertes Prozessgas ungehindert in die Prozesskammer 8 gelangen kann, sofern das während der Taktpausen durch das Reaktionsrohr 1 strömende Volumen am Prozessgas größer ist als das Wechselwirkungsvolumen 9. Dies ist in der Regel dann der Fall, wenn einerseits große Mengen an Prozessgas angeregt werden sollen (typisch 1 bis 2 Standardliter/min.) oder die Impulsdauer kurz gehalten wird, um hohe Leistungsspitzen zu erzielen. Unter diesen Bedingungen ist näherungsweise nur der Anteil des Prozessgas angeregt, der dem Taktverhältnis der Energieeinspeisung entspricht. Der in die Prozesskammer 8 eingeleitete Gasstrom besteht somit auch bei vollständiger Aktivierung des Prozessgases während der Energieeinspeisung aus einer Mischung angeregter Teilchen mit Molekülen des nicht angeregten Prozessgases. Diese nicht angeregten Bestandteile beeinflussen die Reaktionskinetik so, dass die gewünschten Prozesse im Allgemeinen verlangsamt werden. Zudem werden die Reaktionsgleichgewichte beeinflusst, sodass auch qualitative Änderungen des Endzustands bewirkt werden können. Um zu verhindern, dass während der Taktpausen nicht aktiviertes Prozessgas in die Prozesskammer 8 gelangt, kann in der Zuleitung 7 des Prozessgases ein Ventil 5 angeordnet sein, das mit der Einrichtung 4 zur Lieferung einer gepulsten Spannungsversorgung für das Magnetron 3 synchronisiert wird. Das Ventil 5 kann durch ein mechanisch oder elektrisch schaltbares Ventil realisiert sein, das während der Taktpausen den Zufluss von Prozessgas über die Zuleitung 7 in das Reaktionsrohr 1 verhindert oder deutlich verringert. Für einen minimalen Anteil an nicht aktiviertem Prozessgas ist bei der Synchronisation eine Zeitverschiebung einzustellen, die der Strömungszeit des Prozessgases vom Ventil 5 bis zum Wechselwirkungsvolumen 9 entspricht.
Der Vollständigkeit halber sei noch erwähnt, dass zum Zwecke der Anpassung zum Schutz des Magnetrons 3 vor reflektierter Leistung bzw. für Mess- und Regelzwecke zwischen dem Magnetron 3 und dem Reaktionsrohr 1 auch aus der Mikrowellentechnik bekannte Bauelemente, wie beispielsweise Stifttuner, Zirkulatoren mit Wasserlast, Messrichtkoppler oder Potentialsonden eingefügt werden können.

Claims

Patentansprüche :
1. Vorrichtung zur Erzeugung von Plasma oder Radikalen für Ätz- und Abscheideprozesse in der Halbleitertechnologie, mit einem an beiden Enden abgeschlossenen Hohlleiter (2) mit einer Gesamtlänge (L) und einem rechteckigen Querschnitt mit einer inneren Länge (a) und einer inneren Breite (b) , einem Magnetron (3) zur Einspeisung von Mikrowellenenergie in den Hohlleiter (2) zur Bildung eines stehenden Mikrowellenfeldes mit einer Wellenlänge (λ) im Hohlleiter (2), und mit einem Reaktionsrohr (1) aus dielektrischem Material zur Führung eines Prozessgases, welches Reaktionsrohr (1) den Hohlleiter (2) in Richtung der Querschnittslänge (a) durchdringt, und mit einer Zuleitung (7) für das Prozessgas verbunden ist und in einer Prozesskammer (8) mün¬ det, wobei in dem als Wechselwirkungsvolumen (9) bezeichneten Bereich des Reaktionsrohres (1) innerhalb des Hohlleiters (2) das Prozessgas durch das Mikrowellenfeld angeregt wird, dadurch gekennzeichnet, dass das Reaktionsrohr (1) in Längsrichtung des Hohlleiters (2) im Bereich maximaler magnetischer und minimaler elektrischer Feldstärke des Mikrowellenfeldes positioniert ist, dass das Magnetron (3) mit einer Einrichtung (4) zur Lieferung einer gepulsten Spannungsversorgung verbunden ist, und dass das Prozessgas einen Druck zwischen 50 Pa und 500 Pa aufweist.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass in der Zuleitung (7) für das Prozessgas ein Ventil (5) angeordnet ist, welches Ventil (5) durch die Einrichtung (4) zur Lieferung einer gepulsten Spannungsversorgung steuerbar ist, sodass während der Taktpausen ein reduzierter Anteil an Prozessgas in das Reaktionsrohr (1) zuleitbar ist.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Gesamtlänge (L) des Hohlleiters (2) um einen Faktor
(n/2 + 0,75 ± 0,03) größer ist als die Wellenlänge (λ) des im Hohlleiter (2) aufgebauten Mikrowellenfeldes, wobei n eine natürliche ganze Zahl ist.
4. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis des Innendurchmessers (D1) des Reaktionsrohres (1) zur Wellenlänge (λ) des im Hohlleiter (2) aufgebauten Mikrowellenfeldes im Bereich 0,20 ± 0,04 liegt.
5. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Hohlleiter (2) an seinen Enden mit Leitungen (6) zur Führung eines Kühlgases in Längsrichtung des Hohlleiters
(2) verbunden ist.
6. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Hohlleiter (2) im Bereich der Verbindung mit dem Magnetron (3) entlang der Breite (b) mit Leitungen zur Führung eines Kühlgases zur Kühlung der Stabantenne des Magnetrons
(3) verbunden ist.
7. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Außendurchmesser (D3) des Reaktionsrohres (1) um maximal 5 mm kleiner ist als die innere Breite (b) des rechteckigen Querschnitts des Hohlleiters (2).
8. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Länge (a) zur Breite (b) des Hohlleiters (2) mit rechteckigem Querschnitt 2,05 bis 2,2 beträgt .
PCT/AT2008/000193 2007-06-13 2008-06-03 Vorrichtung zur erzeugung von plasma oder radikalen mittels mikrowellen WO2008151335A1 (de)

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