WO2008046490A1 - Kühlkreislauf für eine brennkraftmaschine - Google Patents

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WO2008046490A1
WO2008046490A1 PCT/EP2007/008270 EP2007008270W WO2008046490A1 WO 2008046490 A1 WO2008046490 A1 WO 2008046490A1 EP 2007008270 W EP2007008270 W EP 2007008270W WO 2008046490 A1 WO2008046490 A1 WO 2008046490A1
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thermostat
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cooler
radiator
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Bernd Beyer
Stephen Kipker
Sander Kuiken
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Volkswagen Aktiengesellschaft
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
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    • F01P7/16—Controlling of coolant flow the coolant being liquid by thermostatic control
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F01P7/164—Controlling of coolant flow the coolant being liquid by thermostatic control by varying pump speed

Definitions

  • the invention relates to a cooling circuit for an internal combustion engine, comprising a main cooling circuit with at least one coolant radiator, a coolant pump and a thermostat, wherein the thermostat turns the Kühirnitteikühier only at a defined temperature of the coolant in the main cooling circuit.
  • the introduction of stricter legal emission standards for diesel engines will require a further reduction in emissions, which can be achieved, for example, with cooled exhaust gas recirculation.
  • the exhaust gas to be recirculated is first taken from the main flow between the cylinders and the exhaust gas turbocharger, then cooled by the engine coolant and subsequently admixed again to the fresh air flow of the combustion air.
  • future emission standards eg EU 5
  • the recirculated exhaust gas must be cooled more than before.
  • the exhaust gas temperatures required here at the outlet of the exhaust gas recirculation cooler can be achieved by using a more powerful cooler.
  • a corresponding increased in performance exhaust gas recirculation cooler requires much larger dimensions than previously conventional cooler. This requires a greater material and manufacturing costs.
  • EP 0 861 368 B1 discloses a cooling circuit for an internal combustion engine whose main cooling circuit consists of a coolant radiator, a coolant pump and a thermostat.
  • the thermostat switches the coolant radiator into the main cooling circuit at a defined temperature of the coolant.
  • the cooling circuit has a low-temperature coolant cooler and a heat exchanger.
  • the low-temperature radiator is realized in that a partition wall is arranged in at least one water tank of the coolant radiator, which causes a portion of the coolant to a U-shaped or meandering flow through the radiator.
  • the heat exchanger receives a coolant flow which is branched off from the main cooling circuit which has been rapidly warmed up by the internal combustion engine.
  • the flow in the secondary flow is largely formed from the low-temperature coolant cooler.
  • the object of the invention is to modify a cooling circuit for an internal combustion engine with exhaust gas recirculation such that with only a small component and space requirements an effective reduction of the coolant temperature at the inlet of the exhaust gas recirculation cooler is achieved.
  • This object is achieved by designing the flow path between the coolant cooler and the thermostat with two separate flow paths, wherein the first flow path leads from a first section of the radiator network in the radiator directly to the thermostat, the second flow path from a second section of the radiator network in the radiator via an electric pump and an exhaust gas recirculation cooler leads to the thermostat and wherein the two sections of the radiator network are structurally separated from each other by a arranged in the water tank of the coolant radiator partition.
  • the proposed embodiment of the cooled exhaust gas recirculation takes into account that low exhaust gas temperatures are not realized during the entire vehicle operation have to. Since the exhaust gas standards essentially consider the warm-up phase of an internal combustion engine, it is sufficient if the increase in the cooling capacity is realized only for this operating phase. For this purpose, the integration of the exhaust gas recirculation cooler according to the invention into the cooling circuit is advantageously suitable.
  • Fig. 1 shows the basic structure of the exhaust gas recirculation cooling according to the invention in a first embodiment
  • FIG. 2 shows the exhaust gas recirculation cooling system according to the invention in a second embodiment
  • FIG. 3 shows the exhaust gas recirculation cooling system according to the invention in a third embodiment
  • the main cooling circuit comprises at least one coolant cooler 4 designed as a main cooler with a water box 4a acting as a flow and a water box 4b acting as a return, a coolant pump 5 acting as the main pump, and a thermostat 1 which supplies the coolant cooler 4 at a defined temperature of the coolant turns on in the main cooling circuit.
  • a transmission oil cooler 7 (optional), a motor oil cooler 8 (optional), a heating heat exchanger 9 and a surge tank 10 are provided.
  • the functional active compound of these assemblies is known per se, so that it is possible to dispense with more detailed explanations here.
  • the flow path between the coolant cooler 4 and the thermostat 1 has two separate flow paths.
  • the first flow path leads from a first section of the radiator network in the radiator 4 directly to the thermostat 1.
  • an electric pump 2 and an exhaust gas recirculation cooler 3 are arranged before this second Flow path to the thermostat 1 leads.
  • the two sections of the radiator network are bauiich separated by a arranged in the water tank of Kuhimmeikühiers 4 partition.
  • the thermostat 1 In the warm-up phase of the internal combustion engine, the thermostat 1 is closed. Consequently, the coolant pump 5 can promote the coolant only via the engine block 6, the transmission oil cooler 7, the engine oil cooler 8, the parallel heater core 9 and the surge tank 10. However, the coolant cooler 4 and the exhaust gas recirculation cooler 3 receive no coolant from the coolant pump 5. In this area, the electric pump 2 delivers coolant separately from the main circuit via the exhaust gas recirculation cooler 3 to the coolant cooler 4 and back. An additionally inserted into the water box 4b partition ensures that the coolant does not flow directly through this water tank 4b back to the electric pump 2, but is first funded by the one section of the radiator network in the water tank 4a and only then through the other section of the radiator network back to Electric pump 2 flows.
  • the coolant from the circuit operated by the electric pump 2 can not mix with the coolant conveyed by the coolant pump 5 when the thermostat 1 is closed, only the heat of the exhaust gas recirculation cooler 3 is introduced into the second flow path. This heat is dissipated via the coolant cooler 4 to the environment. Because the coolant radiator 4 is dimensioned per se for much higher performance, significantly lower coolant temperatures and thus an increase in performance of the exhaust gas recirculation cooling can be realized in the required order of magnitude.
  • the coolant cooler 4 changes. Now, the coolant flows from the engine block 6 to the water box 4a and then divides into two subsets through the dividing wall in the water box 4b. The one subset passes via the one half of the radiator network directly back to the thermostat 1. The other subset passes through the second half of the radiator network, via the electric pump 2 and the exhaust gas recirculation cooler 3 to the thermostat 1. The position of the partition in
  • a - Water tank 4b influences the distribution of the volume flow and can be selected according to the specific thermodynamic requirements.
  • the inlet temperature of the coolant in the exhaust gas recirculation cooler 3 is higher than when the thermostat 1 is closed, since now the heat from the engine block 6 must be dissipated from the coolant cooler 4 to the environment. Nevertheless, the exhaust gas recirculation cooler 3 receives the lowest inlet temperature, which is available in the entire loop, because it is supplied directly from the radiator return.
  • the thermostat 1 In the relevant for the fulfillment of the emission standard so-called MVEG cycle, the thermostat 1 is mostly closed, so that the maximum cooling capacity can be provided for the exhaust gas recirculation. It is not until the end of the cycle that the thermostat 1 is expected to open. As a result, a small amount of coolant from the main circuit is added. This amount leads to an increase in the coolant temperatures and thus to a reduction in the performance of the exhaust gas recirculation cooler 3. By an exact vote of the opening behavior of the thermostat 1 and the position of the partition in the water tank 4b, however, sufficient exhaust gas cooling can be ensured even in this time range.
  • a hose thermostat A with pilot volume flow (or also a switching valve) can be used, whereby the volumetric flow and thus the cooling capacity are throttled until a predefined minimum temperature is reached.
  • Fig. 2 further shows two possible arrangements for an auxiliary cooler, which can optionally be used to further increase the cooling capacity.
  • auxiliary cooler is arranged, for example, parallel to the actual coolant radiator 4 according to the drawing.
  • this additional cooler is associated with the second flow path with exhaust gas recirculation cooler 3 and electric pump 2.
  • the additional radiator is assigned to the first flow path directly from the thermostat 1 to the coolant radiator 4.
  • Both variants basically allow a further improvement in exhaust gas recirculation cooling.
  • both variants are approximately equivalent when the thermostat 1 is closed, while in a partially or fully opened thermostat 1, the version according to B offers advantages over the design according to C.
  • additional cooler B or C can also be arranged in series to the coolant cooler 4.
  • a cooling circuit with an I-shaped flow-through coolant radiator 4 is shown in each case.
  • the cooling circuit according to FIG. 3 can also be configured with a coolant radiator 4 through which a U-flow passes.
  • the assemblies optionally shown in Fig. 2, i.e., a hoses thermostat A with pilot volume flow or an auxiliary cooler in different arrangements B or C, the cooling circuit can be assigned.

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Abstract

Die Erfindung betrifft einen Kühlkreislauf für eine Brennkraftmaschine, bestehend aus einem Hauptkühlkreislauf mit zumindest einem Kühlmittelkühler, einer Kühlmittelpumpe und einem Thermostat, wobei der Thermostat den Kühlmittelkühler erst bei einer definierten Temperatur des Kühlmittels in den Hauptkreislauf einschaltet. Es wird die Aufgabe gelöst, einen solchen Kühlkreislauf derart zu modifizieren, dass mit einem lediglich geringen Bauteil- und Bauraumaufwand eine wirksame Absenkung der Kühlmitteltemperatur am Eintritt des Abgasrückführungskühlers erreicht wird. Die Aufgabe wird gelöst, indem der Strömungsweg zwischen dem Kühlmittelkühler (4) und dem Thermostat (1) mit zwei separaten Strömungspfaden ausgestaltet ist, wobei der erste Strömungspfad von einem ersten Abschnitt des Kühlernetzes im Kühlmittelkühler (4) direkt zum Thermostat (1) führt, wobei der zweite Strömungspfad von einem zweiten Abschnitt des Kühlernetzes im Kühlmittelkühler (4) über eine Elektropumpe (2) und einen Abgasrückführungskühler (3) zum Thermostat (1) führt und wobei die beiden Abschnitte des Kühlernetzes durch eine im Wasserkasten (4b) des Kühlmittelkühlers (4) angeordnete Trennwand baulich voneinander getrennt sind.

Description

Beschreibung
Kühlkreislauf für eine Brennkraftmaschine
Die Erfindung betrifft einen Kühlkreislauf für eine Brennkraftmaschine, bestehend aus einem Hauptkühlkreislauf mit zumindest einem Kühlmittelkühler, einer Kühlmittelpumpe und einem Thermostat, wobei der Thermostat den Kühirnitteikühier erst bei einer definierten Temperatur des Kühlmittels in den Hauptkühlkreislauf einschaltet.
Durch die Einführung strengerer gesetzlicher Abgasnormen für Dieselmotoren wird eine weitere Emissionssenkung notwendig, die beispielsweise mit einer gekühlten Abgasrückführung erreicht werden kann. Dabei wird das zurückzuführende Abgas zunächst dem Hauptstrom zwischen den Zylindern und dem Abgasturbolader entnommen, danach durch das Motorkühlmittel gekühlt und nachfolgend dem Frischluftstrom der Verbrennungsluft wieder beigemischt. Zur Erfüllung zukünftiger Abgasnormen (z.B. EU 5) muss das zurückgeführte Abgas jedoch stärker als bisher abgekühlt werden. Die hierbei erforderlichen Abgastemperatüren am Austritt des Abgasrückführungskühlers können erreicht werden, indem ein leistungsstärkerer Kühler verwendet wird. Allerdings erfordert ein entsprechend in der Leistung gesteigerter Abgasrückführungskühler wesentlich größere Abmessungen als bisher übliche Kühler. Dies bedingt einen größeren Material- und Herstellungsaufwand. Problematischer als dieser primär kostenseitige Aspekt ist jedoch, dass zwangsläufig mehr Bauraum benötigt wird, der im Motorraum moderner Kraftfahrzeuge oftmals nicht verfügbar ist. Daher wird als Alternative zu größeren Abgasrückführungskühlern insbesondere eine Absenkung der Kühlwassertemperatur am Eintritt des Kühlers angestrebt, die mit den bisher bekannten technischen Lösungen jedoch nur bedingt möglich ist.
Aus EP 0 861 368 B 1 ist ein Kühlkreislauf für eine Brennkraftmaschine bekannt, dessen Hauptkühlkreislauf aus einem Kühlmittelkühler, einer Kühlmittelpumpe und einem Thermostat besteht. Der Thermostat schaltet den Kühlmittelkühler bei einer definierten Temperatur des Kühlmittels in den Hauptkühlkreislauf ein. Weiterhin weist der Kühlkreislauf einen Niedertemperaturkühlmittelkühler und einen Wärmetauscher auf. Der Niedertemperaturkühler wird dadurch realisiert, dass in mindestens einem Wasserkasten des Kühlmittelkühlers eine Trennwand angeordnet ist, die einen Teil des Kühlmittels zu einer U-förmigen oder mäanderförmigen Durchströmung des Kühlers veranlasst. In der Vorwärmphase erhält der Wärmetauscher einen Kühlmittelstrom, der aus dem durch die Brennkraftmaschine schnell angewärmten Hauptkühlkreislauf abgezweigt ist. In der Kühlphase wird der Vorlaufstrom im Nebenstrom hingegen weitgehend aus dem Niedertemperaturkühlmittelkühler gebildet.
l Demzufolge wird sowohl eine schnelle Aufwärmung von Betriebsmitteln in der Startphase ohne wesentliche Beeinträchtigung der Aufheizung des Fahrgastraums als auch eine ausreichende Abkühlung dieser Betriebsmittel im späteren Normalfahrbetrieb erzielt. Allerdings erfordert diese technische Lösung stets einen Thermostat und einen ohnehin erheblichen gerate- und regeltechnischen Aufwand. Außerdem ist diese Ausführung gemäß den Darlegungen in der Druckschrift insbesondere für Getriebeöl konzipiert, während eine Anwendung für andere Betriebsmittel oder für eine Abgasrückführung nicht vorgesehen ist.
DE 103 32 949 A 1 beschreibt einen Kühlkreislauf für eine Brennkraftmaschine, der jeweils zwei Steuereinheiten und Wärmetauscher aufweist. Mit dieser aufwendigen technischen Lösung soll insbesondere für Getriebeöl eine schnelle Vorwärmung in der Aufheizphase und eine wirksame Kühlung im Normalbetrieb bei erwärmter Brennkraftmaschine erreicht werden. Hierbei ist in einer Variante vorgesehen, dass in der Heizkreisleitung ein Abgasrückführungskühler angeordnet wird. Einerseits durchströmt das zurückgeführte Abgas den Wärmetauscher für die Abgasrückführung, andererseits ist der Wärmetauscher von Kühlmittel durchströmt. Somit wird das Abgas gekühlt, bevor es in den Brennraum strömt. Diese Abgaskühlung bewirkt zweifelsfrei eine Reduzierung der Stickoxide und somit eine verminderte Emission. Eine zur Erfüllung künftiger Abgasnormen vorteilhafte Absenkung der Kühlwassertemperatur am Eintritt des Abgasrückführungskühlers wird jedoch weder angestrebt noch erreicht.
Aufgabe der Erfindung ist es, einen Kühlkreislauf für eine Brennkraftmaschine mit Abgasrückführung derart zu modifizieren, dass mit einem lediglich geringen Bauteil- und Bauraumaufwand eine wirksame Absenkung der Kühlmitteltemperatur am Eintritt des Abgasrückführungskühlers erreicht wird.
Diese Aufgabe wird gelöst, indem der Strömungsweg zwischen dem Kühlmittelkühler und dem Thermostat mit zwei separaten Strömungspfaden ausgestaltet ist, wobei der erste Strömungspfad von einem ersten Abschnitt des Kühlernetzes im Kühlmittelkühler direkt zum Thermostat führt, wobei der zweite Strömungspfad von einem zweiten Abschnitt des Kühlernetzes im Kühlmittelkühler über eine Elektropumpe und einen Abgasrückführungskühler zum Thermostat führt und wobei die beiden Abschnitte des Kühlernetzes durch eine im Wasserkasten des Kühlmittelkühlers angeordnete Trennwand baulich voneinander getrennt sind. Vorteilhafte Ausgestaltungen sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche, deren technische Merkmale und Wirkungen im Ausführungsbeispiel näher beschrieben werden.
Die vorgeschlagene Ausgestaltung der gekühlten Abgasrückführung berücksichtigt, dass niedrige Abgastemperaturen nicht während des gesamten Fahrzeugbetriebs realisiert werden müssen. Da in den Abgasnormen im Wesentlichen die Warmlaufphase einer Brennkraftmaschine betrachtet wird, ist es ausreichend, wenn die Steigerung der Kühlleistung nur für diese Betriebsphase realisiert wird. Hierfür ist die erfindungsgemäße Einbindung des Abgasrückführungskühlers in den Kühlkreislauf vorteilhaft geeignet.
Diese technische Lösung erfordert einen geringen Mehraufwand, weil lediglich eine zusätzliche Elektropumpe und ein (Haupt-) Kühlmittelkühler mit einem geänderten Wasserkasten benötigt werden. Mit diesem geringen Bauteüaufwand und dem somit ebenfalls geringen Bauraurnbedarf wird die Kühlmitteltemperatur am Eintritt des Abgasrückführungskühlers wirksam abgesenkt. Dies ist ein wesentlicher Vorteil gegenüber anderen Lösungsansätzen zur Erfüllung künftiger Abgasnormen für Dieselmotoren, die mindestens einen zusätzlichen Niedertemperaturkühler und/oder ein zusätzliches Umschaltventil mit der zugehörigen Ansteuerungslogik benötigen und folglich eine kostenintensive Umsetzung bewirken.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt und wird nachfolgend beschrieben. Es zeigen:
Fig. 1 den grundsätzlichen Aufbau der erfindungsgemäßen Abgasrückführungskühlung in einer ersten Ausführung
Fig. 2 die erfindungsgemäße Abgasrückführungskühlung in einer zweiten Ausführung Fig. 3 die erfindungsgemäße Abgasrückführungskühlung in einer dritten Ausführung
In der Zeichnung sind die im vorliegenden Sachverhalt wesentlichen Baugruppen eines Kühlkreislaufs für eine Brennkraftmaschine mit einem Motorblock 6 dargestellt. Gemäß Fig. 1 umfasst der Hauptkühlkreislauf zumindest einen als Hauptkühler ausgestalteten Kühlmittelkühler 4 mit einem als Vorlauf wirksamen Wasserkasten 4a und einem als Rücklauf wirksamen Wasserkasten 4b, eine als Hauptpumpe wirksame Kühlmittelpumpe 5 und einen Thermostat 1 , der den Kühlmittelkühler 4 bei einer definierten Temperatur des Kühlmittels in den Hauptkühlkreislauf einschaltet. Als weitere Baugruppen sind ein Getriebeölkühler 7 (optional), ein Motorölkühler 8 (optional), ein Heizungswärmetauscher 9 und ein Ausgleichsbehälter 10 vorgesehen. Die funktionelle Wirkverbindung dieser Baugruppen ist an sich bekannt, so dass an dieser Stelle auf nähere diesbezügliche Darlegungen verzichtet werden kann. Wesentlich im vorliegenden Sachverhalt ist jedoch die Ausgestaltung der Strömungsverbindung zwischen dem Kühlmittelkühler 4 und dem Thermostat 1 , die nachfolgend näher erläutert wird. Der Strömungsweg zwischen dem Kühlmittelkühler 4 und dem Thermostat 1 weist zwei separate Strömungspfade auf. Dabei führt der erste Strömungspfad ausgehend von einem ersten Abschnitt des Kühlernetzes im Kühlmittelkühler 4 direkt zum Thermostat 1. Im zweiten Strömungspfad sind ausgehend von einem zweiten Abschnitt des Kühlernetzes im Kühlmittelkühler 4 in beliebig wählbarer Reihenfolge eine Elektropumpe 2 und ein Abgasrückführungskühler 3 angeordnet, bevor dieser zweite Strömungspfad zum Thermostat 1 führt. Die beiden Abschnitte des Kühlernetzes werden durch eine im Wasserkasten des Kuhimmeikühiers 4 angeordnete Trennwand bauiich voneinander getrennt.
In der Warmlaufphase der Brennkraftmaschine ist der Thermostat 1 geschlossen. Folglich kann die Kühlmittelpumpe 5 das Kühlmittel nur über den Motorblock 6, den Getriebeölkühler 7, den Motorölkühler 8, den parallel geschalteten Heizungswärmetauscher 9 und den Ausgleichsbehälter 10 fördern. Der Kühlmittelkühler 4 und der Abgasrückführungskühler 3 erhalten von der Kühlmittelpumpe 5 jedoch kein Kühlmittel. In diesem Bereich fördert die Elektropumpe 2 separat vom Hauptkreislauf Kühlmittel über den Abgasrückführungskühler 3 zum Kühlmittelkühler 4 und zurück. Eine zusätzlich in den Wasserkasten 4b eingefügte Trennwand gewährleistet, dass das Kühlmittel nicht direkt durch diesen Wasserkasten 4b zurück zur Elektropumpe 2 strömt, sondern zunächst durch den einen Abschnitt des Kühlernetzes in den Wasserkasten 4a gefördert wird und erst dann durch den anderen Abschnitt des Kühlernetzes zurück zur Elektropumpe 2 strömt.
Da sich das Kühlmittel aus dem von der Elektropumpe 2 bedienten Kreislauf bei geschlossenem Thermostat 1 nicht mit dem von der Kühlmittelpumpe 5 geförderten Kühlmittel vermischen kann, wird in den zweiten Strömungspfad nur die Wärme des Abgasrückführungskühlers 3 eingetragen. Diese Wärme wird über den Kühlmittelkühler 4 an die Umgebung abgeführt. Weil der Kühlmittelkühler 4 an sich für wesentlich höhere Leistungen dimensioniert ist, können deutlich niedrigere Kühlmitteltemperaturen und somit eine Leistungssteigerung der Abgasrückführungskühlung in der erforderlichen Größenordnung realisiert werden.
Sobald der Thermostat 1 öffnet, ändert sich die Durchströmung des Kühlmittelkühlers 4. Nunmehr strömt das Kühlmittel vom Motorblock 6 zum Wasserkasten 4a und teilt sich dann durch die Trennwand in dem Wasserkasten 4b in zwei Teilmengen auf. Die eine Teilmenge gelangt über die eine Hälfte des Kühlernetzes direkt zurück zum Thermostat 1. Die andere Teilmenge gelangt über die zweite Hälfte des Kühlernetzes, über die Elektropumpe 2 und über den Abgasrückführungskühler 3 zum Thermostat 1. Die Position der Trennwand im
- A - Wasserkasten 4b beeinflusst die Aufteilung des Volumenstroms und kann entsprechend der jeweils konkreten thermodynamischen Anforderungen gewählt werden.
Bei geöffnetem Thermostat 1 liegt die Eintrittstemperatur des Kühlmittels in den Abgasrückführungskühler 3 höher als bei geschlossenem Thermostat 1 , da jetzt vom Kühlmittelkühler 4 auch die Wärme des Motorblocks 6 an die Umgebung abgeführt werden muss. Dennoch erhält der Abgasrückführungskühler 3 die niedrigste Eintrittstemperatur, die im gesamten Kreislaut verfügbar ist, weil er direkt aus dem Kühlerrücklauf versorgt wird.
In dem für die Erfüllung der Abgasnorm relevanten sog. MVEG-Zyklus ist der Thermostat 1 überwiegend geschlossen, so dass für die Abgasrückführung die maximale Kühlleistung zur Verfügung gestellt werden kann. Erst gegen Ende des Zyklus ist zu erwarten, dass der Thermostat 1 zu öffnen beginnt. Dadurch wird eine geringe Menge an Kühlmittel aus dem Hauptkreislauf beigemischt. Diese Menge führt zu einer Anhebung der Kühlmitteltemperaturen und folglich zu einer Reduzierung der Leistung des Abgasrückführungskühlers 3. Durch eine exakte Abstimmung des Öffnungsverhaltens vom Thermostat 1 und der Position der Trennwand im Wasserkasten 4b kann jedoch auch in diesem Zeitbereich noch eine ausreichende Abgaskühlung gewährleistet werden.
Bei dieser Abgasrückführungskühlung könnten Probleme auftreten, sofern das Abgas nach einem Kaltstart zu stark abgekühlt wird, so dass sich Kondensat bildet. Dies kann-jedoch vermieden werden, indem die Elektropumpe 2 nur in Intervallen eingeschaltet oder stufenlos geregelt wird.
Gemäß Fig. 2 kann alternativ in den zweiten Strömungspfad mit Elektropumpe 2 und Abgasrückführungskühler 3 auch ein Schlauchthermostat A mit Pilotvolumenstrom (oder auch ein Schaltventil) eingesetzt werden, wodurch der Volumenstrom und somit die Kühlleistung solange gedrosselt werden, bis eine vorab definierte Mindesttemperatur erreicht ist.
Fig. 2 zeigt weiterhin zwei mögliche Anordnungen für einen Zusatzkühler, der optional eingesetzt werden kann, um die Kühlleistung weiter zu steigern. Ein derartiger Zusatzkühler wird gemäß der Zeichnung beispielsweise parallel zum eigentlichen Kühlmittelkühler 4 angeordnet. Bei der mit B bezeichneten Ausführung ist dieser Zusatzkühler dem zweiten Strömungspfad mit Abgasrückführungskühler 3 und Elektropumpe 2 zugeordnet. Bei der mit C bezeichneten Ausführung ist der Zusatzkühler dem ersten Strömungspfad direkt vom Thermostat 1 zum Kühlmittelkühler 4 zugeordnet. Beide Varianten ermöglichen grundsätzlich eine weitere Verbesserung der Abgasrückführungskühlung. Hierbei sind beide Varianten bei geschlossenem Thermostat 1 annähernd gleichwertig, während bei einem teilweise oder vollständig geöffneten Thermostat 1 die Ausführung gemäß B Vorteile gegenüber der Ausführung gemäß C bietet. Anstelle der beschriebenen Parallelschaltung können Zusatzkühler B oder C auch in Reihe zum Kühlmittelkühler 4 angeordnet werden.
In Fig. 1 und Fig. 2 ist jeweils ein Kühlkreislauf mit einem I-förmig durchströmten Kühlmittelkühler 4 dargestellt. Eine derartige Anordnung kann aus unterschiedlichen Gründen (verfügbarer Bauraum, Motorkonzept usw.) jedoch nicht in sämtlichen Fahrzeugen realisiert werden. Deshalb kann der Kühlkreislauf gemäß Fig. 3 auch mit einem U-förmig durchströmten Kühlmittelkühler 4 ausgestaltet werden. Auch bei einer solchen Ausgestaltung können die in Fig. 2 optional dargestellten Baugruppen, d.h., ein Schlauchthermostat A mit Pilotvolumenstrom oder ein Zusatzkühler in unterschiedlichen Anordnungen B oder C, dem Kühlkreislauf zugeordnet werden.

Claims

Patentansprüche
1. Kühlkreislauf für eine Brennkraftmaschine, bestehend aus einem Hauptkühlkreislauf mit zumindest einem Kühlmittelkühler, einer Kühlmittelpumpe und einem Thermostat, wobei der Thermostat den Kühlmittelkühler erst bei einer definierten Temperatur des Kühlmittels in den Hauptkühlkreislauf einschaltet, dadurch gekennzeichnet, dass der Strömungsweg zwischen dem Kühimitteikuhier (4) und dem Thermostat (i) mit zwei separaten Strömungspfaden ausgestaltet ist, wobei der erste Strömungspfad von einem ersten Abschnitt des Kühlernetzes im Kühlmittelkühler (4) direkt zum Thermostat (1) führt, wobei der zweite Strömungspfad von einem zweiten Abschnitt des Kühlernetzes im Kühlmittelkühler (4) über eine Elektropumpe (2) und einen Abgasrückführungskühler (3) zum Thermostat (1) führt und wobei die beiden Abschnitte des Kühlernetzes durch eine im Wasserkasten (4b) des Kühlmittelkühlers (4) angeordnete Trennwand baulich voneinander getrennt sind.
2. Kühlkreislauf nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die im zweiten Strömungspfad angeordnete Elektropumpe (2) in Intervallen eingeschaltet wird.
3. Kühlkreislauf nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die im zweiten Strömungspfad angeordnete Elektropumpe (2) stufenlos geregelt wird.
4. Kühlkreislauf nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass dem zweiten Strömungspfad ein Schlauchthermostat (A) mit Pilotvolumenstrom zugeordnet ist, der den Volumenstrom bis zum Erreichen einer vorab definierten Mindesttemperatur drosselt.
5. Kühlkreislauf nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass dem zweiten Strömungspfad ein Schaltventil zugeordnet ist, das den Volumenstrom bis zum Erreichen einer vorab definierten Mindesttemperatur drosselt.
6. Kühlkreislauf nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass dem Kühlmittelkühler (4) ein Zusatzkühler (B; C) zugeordnet ist.
7. Kühlkreislauf nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Zusatzkühler (C) dem ersten, vom Kühlmittelkühler (4) direkt zum Thermostat (1) führenden Strömungspfad zugeordnet ist.
8. Kühlkreislauf nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Zusatzkühler (B) dem zweiten, vom Kühlmittelkühler (4) über die Elektropumpe (2) und den Abgasrückführungskühler (3) zum Thermostat (1) führenden Strömungspfad zugeordnet ist.
9. Kühlkreislauf nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Kühlmittelkühler (4) I-förmig durchströmbar ausgestaltet ist.
10. Kühlkreislauf nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Kühlmittelkühler (4) U-förmig durchströmbar ausgestaltet ist.
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