WO2007048489A1 - Strangführungsrolle - Google Patents

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WO2007048489A1
WO2007048489A1 PCT/EP2006/009631 EP2006009631W WO2007048489A1 WO 2007048489 A1 WO2007048489 A1 WO 2007048489A1 EP 2006009631 W EP2006009631 W EP 2006009631W WO 2007048489 A1 WO2007048489 A1 WO 2007048489A1
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roller
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Günther DEIBL
Josef Guttenbrunner
Thomas Starrermair
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Siemens Vai Metals Technologies Gmbh & Co
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    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C13/00—Rolls, drums, discs, or the like; Bearings or mountings therefor
    • F16C13/02—Bearings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B39/00—Arrangements for moving, supporting, or positioning work, or controlling its movement, combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/128—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for removing
    • B22D11/1287—Rolls; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
    • F27D3/02—Skids or tracks for heavy objects
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2322/00—Apparatus used in shaping articles

Definitions

  • the invention relates to a strand-guiding roller having a continuous central shaft and having at least two roller shells, wherein the central shaft is rotatably supported in at least three rolling bearings and wherein each roller shell is rotatably mounted between two rolling bearings on the central shaft.
  • strand guide rollers are used to support and guide the metal strand after leaving the continuous casting mold, which are stored several times and supported in a support structure of a strand guide frame or a strand guide segment.
  • the invention relates to a multi-layered strand guide roll for steel strand casting plants for casting strands with slab or thin slab cross-section.
  • Multi-layered strand guide rollers with a central continuous and rotatable shaft are common equipment in continuous casting plants.
  • US Pat. No. 5,649,889 discloses a four-part strand guide roller in which a central shaft is rotatably supported in four rolling bearings.
  • One of these bearings (position Y in Figure 1 of US-A 5,649,889) is designed as a fixed bearing.
  • the strand guide roller is divided into a left and a right half, which can each take in these areas by the hot metal strand occurring thermal expansions.
  • the individual roller shells are rotatably connected via wedge joints with the central shaft.
  • the present invention is therefore based on the object to avoid the disadvantages of the known prior art and to propose a strand guide roller, in which stresses in the roller construction due to the thermal and mechanical stresses are largely avoided by the hot metal strand and the life of the strand guide roller is increased.
  • This object is achieved on the basis of a strand guide roller of the type described above in that the strand guide roller floating with the bearings, d. H. allowing an axial displacement, is supported in fixed bearing housings.
  • the main advantage of this construction is that the strand guide roller is slidably supported in its entirety in the axial direction and therefore always an axial evasive movement is possible regardless of locally occurring blockade points. Thus, a summation of axial forces, which are caused on the one hand by the strand transport and the other by thermal expansion of the strand guide roller, consistently avoided.
  • the rolling bearings used correspond to commercially available series, as offered by bearing manufacturers.
  • Each rolling bearing comprises at least one inner ring, an outer ring and rolling elements distributed between the outer ring and the inner ring.
  • the rolling elements are fixed in a position relative to one another in a roller cage.
  • the inner rings of the rolling bearings form with the central shaft and with the roller shells of the strand guide roller and optionally further intermediate rings a tensioned in the axial direction unit and this braced unit is slidably disposed in the bearing housings of the rolling bearings in the axial direction.
  • the rolling bearing as a component consisting of inner ring, outer ring and rolling elements, be fitted axially displaceable in the surrounding bearing housing;
  • the outer ring, the inner ring and the rolling elements are coordinated so that the outer ring to the inner ring allows a limited displacement in the axial direction.
  • Possible expedient embodiments of the strand guide roller which allow an axial displacement movement of the braced unit, consist in that a) at least one of the rolling bearings in the associated bearing housing is slidably disposed in the axial direction, b) the rolling bearing outer ring, inner ring and rolling elements of at least one of Rolling to each other allow a limited shift in the axial direction (eg toroidal bearing), c) at least one of the rolling bearing condition a) and at least one of the bearings meets the condition b).
  • the free axial displaceability of the braced unit of the strand guide roller is limited by the fact that an inwardly directed displacement possibility of the outer or edge arranged rolling bearings is limited by stops. Thus, a one-sided fixed bearing function is perceived by each of these arranged on the edge rolling bearings. Especially in rolling bearings, which allow a limited axial displacement of the outer ring to the inner ring, the free axial displacement of the braced unit of the strand guide roller must be matched to the permissible Axialverschiebles in each roller bearing.
  • the outer bearings of the strand guide roller are formed by spherical roller bearings.
  • the internal rolling bearings are preferably formed by toroidal bearings. This bearing design allows sufficient axial freedom of movement of the outer ring relative to the inner ring.
  • toroidal bearing misalignment derived from the strand guide frame largely compensate, in addition, they have a higher load capacity than spherical roller bearings.
  • a four-ply strand guide roll is shown schematically as used in a continuous casting plant for casting a steel strand having a strand width of about 1500 mm.
  • the strand guide roller consists of a continuous central shaft 1 and three mutually aligned roller shells 2a, 2b, 2c, which are arranged rotatably on the central shaft 1 with feather keys 3a, 3b, 3c. Between adjacent roller shells 2a, 2b and 2b, 2c and in the end regions of the central shaft 1, this is supported in rolling bearings 4, wherein the outer bearings of a double-row spherical roller bearings 4a, 4d and the inner bearings of toroidal bearings 4b, 4c are formed.
  • Each bearing consists in its basically known construction of an inner ring 5, an outer ring 6 and a plurality of rolling elements 7, which are optionally set in a roll cage, not shown in their position to each other.
  • Each of these bearings 4 is surrounded by a bearing housing 8 and sealed to the outside.
  • the bearing housings are releasably secured to the support structure 9 of the strand guide frame or a segment frame of a strand guide segment and connected via this support structure with a bearing lubrication 10 and / or bearing housing cooling 11.
  • the inner rings 5 of the individual rolling bearings 4, bearing bushes bearing spacer sleeves 12 and the roller shells 2a, 2b, 2c are connected between a clamping plate 13 and a clamping screw 14 to a tensioned in the axial direction unit 15.
  • the clamping plate 13 is fixed on one end side of the central shaft 1 with screws and simultaneously closes a central coolant channel of the internal roll cooling.
  • the clamping screw 14 is at the opposite end of central WeIIeI screwed on a threaded stem of the central shaft and secured.
  • the tensioned in this way unit 15 is floating within the fixed bearing housing 8 and thus arranged to allow axial displacement.
  • the internal Toroidallager 4b, 4c are by the structural design of the contour of the rolling elements 7 and the mating contours of the raceways on the inner ring 5 and outer ring 6 able to absorb axial displacements in a sufficient degree to intercept occurring axial forces effectively and reduce.
  • each of the outer ring 6 is arranged axially displaceably in the bearing housing 8, wherein an inwardly directed towards the Toroidallagem 4b, 4c axial movement is limited by stops 16.
  • stops 16 are formed by end faces 17 in the bearing housing 8, where the outer ring 6 of the respective radial roller bearing 4a, 4d runs up.
  • the strand guide roller in its entirety, as far as their components form the tensioned unit 15, perform a free, but limited axial movement in both directions.
  • the permissible displacement is about 10 to 12 mm, whereby up to 16 mm would be possible, and depends on the permissible limit values of the toroidal bearings and varies according to the roller temperature.
  • the central shaft 1 has an internal cooling 18.
  • the coolant supply and removal takes place via an end-side rotary inlet 19, which can also be integrated in the central shaft of the strand guide roller. It is quite possible to guide the coolant lines through the roller shell in order to achieve intensive roller shell cooling.

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Abstract

Bei einer Strangführungstrolle mit einer durchgehenden zentralen Welle (1) und mit mindestens zwei Rollenmänteln (2a, 2b, 2c), wobei die zentrale Welle in mindestens drei Wälzlagern (4) drehbar gelagert abgestützt ist und wobei jeder Rollenmantel zwischen zwei Wälzlagern drehfest auf der zentralen Welle angeordnet ist, wir zur Minimierung der inneren Spannungen und zur Verlängerung der Lebensdauer vorgeschlagen, dass die Strangführungsrolle mit den Wälzlagem (4) schwimmend und eine Axialverschiebung zulassend in festliegenden Lagergehäusen (8) abgestützt ist.

Description

Stranqführunqsrolle:
Die Erfindung betrifft eine Strangführungsrolle mit einer durchgehenden zentralen Welle und mit mindestens zwei Rollenmänteln, wobei die zentrale Welle in mindestens drei Wälzlagern drehbar gelagert abgestützt ist und wobei jeder Rollenmantel zwischen zwei Wälzlagern drehfest auf der zentralen Welle angeordnet ist.
In Stranggießanlagen zum Gießen von Metallsträngen mit großer Strangbreite (Brammen- und Dünnbrammen) werden zum Stützen und Führen des Metallstranges nach dem Verlassen der Stranggießkokille Strangführungsrollen eingesetzt, die mehrfach gelagert und in einer Stützkonstruktion eines Strangführungsgerüstes oder eines Strangführungssegmentes abgestützt sind.
Im Speziellen betrifft die Erfindung eine mehrfach gelagerte Strangführungsrolle für Stahlstrang-Gießanlagen zum Gießen von Strängen mit Brammen- oder Dünnbrammenquerschnitt. Die Strangführungsrolle umfasst in einer mathematischen Betrachtung n Rollenmäntel, mit n>2, und m Stützlager, mit m=n+1.
Mehrfach gelagerte Strangführungsrollen mit einer zentralen durchgehenden und drehbaren Welle gehören bei Stranggießanlagen zur üblichen Ausrüstung. Aus der US-A 5,649,889 ist beispielsweise eine vierfach gelagerte Strangführungsrolle bekannt, bei der eine zentrale Welle in vier Wälzlagern drehbar abgestützt ist. Eine dieser Lagerstellen (Position Y in Figur 1 der US -A 5,649,889) ist als Festlager ausgebildet. Dadurch wird die Strangführungsrolle in eine linke und eine rechte Hälfte unterteilt, die jeweils in diesen Bereichen durch den heißen Metallstrang auftretende thermische Dehnungen aufzunehmen können. Die einzelnen Rollenmäntel sind über Keilverbindungen mit der zentralen Welle drehfest verbunden. Durch die Festlegung eines definierten Festlagers ist die Richtung der Ausweichbewegung zum Ausgleich der Wärmedehnungen vorgegeben. Bei Blockaden, beispielsweise durch Verschmutzungen, kann dies in Einzelfällen zu unerwünschten zusätzlichen Axialkräften führen. Axial ausgerichtete Dehnungsbolzen und axiale Rückstellkräfte aufbringende Federpakete komplizieren zusätzlich den konstruktiven Aufbau der Strangführungsrolle. Aus der AT-B 337 383 ist ebenfalls eine mehrfach gelagerte, einteilige Strangführungsrolle bekannt, bei der die Lagerstellen durch Einstiche in den Rollenkörper gebildet sind. Von den notwendigerweise geteilten Lagern ist eines der außen liegenden Lager als Festlager gestaltet. Dadurch ergibt sich eine asymmetrische Rollenkonstruktion und ein asymmetrischer Dehnungsausgleich. Die hohen Radialbelastungen aus dem Stranggewicht und aus Antriebsmomenten können Beeinträchtigungen des Dehnungsausgleiches auftreten, die die Lebensdauer der Strangführungsrolle reduzieren.
Aus der US-A 4,164,252 (DE-A 27 54 952) ist ebenfalls eine mehrfach in Wälzlagern gelagerte Strangführungsrolle bekannt, bei der diese durch ein randseitig gelegenes Festlager in der Strangführung positioniert ist. Hier kann ebenfalls durch eine Überlagerung von Axialkräften und Dehnungskräften eine unerwünscht hohe Lagerbelastung auftreten.
Der vorliegenden Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, die Nachteile des bekannten Standes der Technik zu vermeiden und eine Strangführungsrolle vorzuschlagen, bei der Verspannungen in der Rollenkonstruktion infolge der thermischen und mechanischen Belastungen durch den heißen Metallstrang weitgehend vermieden werden und die Lebensdauer der Strangführungsrolle gesteigert wird.
Diese Aufgabe wird ausgehend von einer Strangführungsrolle der eingangs beschriebenen Art dadurch gelöst, dass die Strangführungsrolle mit den Wälzlagern schwimmend, d. h. eine Axialverschiebung zulassend, in festliegenden Lagergehäusen abgestützt ist. Der wesentliche Vorteil dieser Konstruktion besteht darin, dass die Strangführungsrolle in ihrer Gesamtheit in Achsrichtung verschiebbar abgestützt ist und daher unabhängig von örtlich auftretenden Blockadestellen stets eine axiale Ausweichbewegung möglich ist. Damit wird eine Summierung von Axialkräften, die einerseits durch den Strangtransport und andererseits durch Wärmedehnungen der Strangführungsrolle hervorgerufen werden, konsequent vermieden.
Die verwendeten Wälzlager entsprechen handelsüblichen Baureihen, wie sie von Lagerherstellern angeboten werden. Jedes Wälzlager umfasst zumindest einen Innenring, einen Außenring und zwischen dem Außenring und dem Innenring verteilt angeordnete Wälzkörper. Gegebenenfalls sind die Wälzkörper in einem Rollenkäfig in ihrer Lage zueinander festgelegt. Die Innenringen der Wälzlager bilden mit der zentralen Welle und mit den Rollenmänteln der Strangführungsrolle und gegebenenfalls weiteren Zwischenringen eine in axialer Richtung verspannte Einheit und diese verspannte Einheit ist in den Lagergehäusen der Wälzlager in axialer Richtung verschiebbar angeordnet.
Für die in axialer Richtung (Richtung der Drehachse der Strangführungsrolle) verspannte Einheit ergeben sich im Wesentlichen zwei Bewegungsmöglichkeiten: Einerseits kann das Wälzlager als ein Bauteil, bestehend aus Innenring, Außenring und Wälzkörper, im umgebenden Lagergehäuse axial verschiebbar eingepasst sein; andererseits besteht die Möglichkeit Wälzlager zu verwenden, bei denen der Außenring, der Innenring und die Wälzkörper so aufeinander abgestimmt sind, dass der Außenring zum Innenring einen begrenzten Verschiebeweg in axialer Richtung zulässt.
Mögliche zweckmäßige Ausgestaltungsformen der Strangführungsrolle, die eine axiale Verschiebebewegung der verspannten Einheit zulassen, bestehen dementsprechend darin, dass a) zumindest eines der Wälzlager in dem zugeordneten Lagergehäuse in axialer Richtung verschiebbar angeordnet ist, b) die Wälzlagerkomponenten Außenring, Innenring und Wälzkörper von mindestens einem der Wälzlager zueinander eine begrenzte Verschiebung in axialer Richtung zulassen (z.B. Toroidallager), c) mindestens eines der Wälzlager die Bedingung a) und mindestens eines der Wälzlager die Bedingung b) erfüllt.
Die freie axiale Verschiebbarkeit der verspannten Einheit der Strangführungsrolle ist dadurch eingeschränkt, dass eine nach innen gerichtete Verschiebemöglichkeit der außen liegenden oder randseitig angeordneten Wälzlager durch Anschläge begrenzt ist. Damit wird von jedem dieser randseitig angeordneten Wälzlager eine einseitige Festlagerfunktion wahrgenommen. Speziell bei Wälzlagern, die eine begrenzte Axialverschiebung des Außenringes zum Innenring zulassen, muss die freie axiale Verschiebbarkeit der verspannten Einheit der Strangführungsrolle auf die zulässige Axialverschiebbarkeit im jeweiligen Wälzlager abgestimmt werden.
Vorzugsweise sind die außen liegenden Wälzlager der Strangführungsrolle von Pendelrollenlager gebildet. Die innen liegenden Wälzlager sind vorzugsweise von Toroidallagern gebildet. Diese Lagerbauart ermöglicht eine ausreichende axiale Bewegungsfreiheit des Außenringes relativ zum Innenring. Zusätzlich können Toroidallager Fluchtungsfehler, die sich aus dem Strangführungsgerüst ableiten (Fertigungsungenauigkeiten, thermisch bedingte Dehnungen), weitgehend ausgleichen, zusätzlich weisen sie eine höhere Belastbarkeit auf als Pendelrollenlager.
Weitere Vorteile und Merkmale der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung eines den Schutzumfang nicht einschränkenden Ausführungsbeispieles.
In der einzigen Figurendarstellung (Fig.1 ) ist eine vierfach gelagerte Strangführungsrolle schematisch dargestellt, wie sie in einer Stranggießanlage zum Gießen eines Stahlstranges mit einer Strangbreite von etwa 1500 mm verwendet wird.
Die Strangführungsrolle besteht aus einer durchgehenden zentralen Welle 1 und drei zueinander fluchtenden Rollenmäntel 2a, 2b, 2c, die mit Passfedern 3a, 3b, 3c auf der zentralen Welle 1 drehfest angeordnet sind. Zwischen benachbarten Rollenmänteln 2a, 2b und 2b, 2c und in den Endbereichen der zentralen Welle 1 ist diese in Wälzlagern 4 abgestützt, wobei die außen liegenden Wälzlager von einem zweireihigen Pendelrollenlager 4a, 4d und die innen liegenden Wälzlager von Toroidallagern 4b, 4c gebildet sind. Jedes Lager besteht in seinem grundsätzlich bekannten Aufbau aus einem Innenring 5, einem Außenring 6 und einer Vielzahl von Wälzkörpern 7, die gegebenenfalls in einem nicht dargestellten Rollenkäfig in ihrer Lage zueinander festgelegt sind. Jedes dieser Wälzlager 4 ist von einem Lagergehäuse 8 umgeben und nach Außen abgedichtet. Die Lagergehäuse sind auf der Stützkonstruktion 9 des Strangführungsgerüstes oder eines Segmentrahmens eines Strangführungssegmentes lösbar befestigt und über diese Stützkonstruktion mit einer Lagerschmierung 10 und/oder Lagergehäusekühlung 11 verbunden.
Die Innenringe 5 der einzelnen Wälzlager 4, daran anschließende Lagerdichtungen tragende Distanzhülsen 12 und die Rollenmäntel 2a, 2b, 2c sind zwischen einer Spannplatte 13 und einer Spannschraube 14 zu einer in axialer Richtung verspannten Einheit 15 verbunden. Die Spannplatte 13 ist an einer Stirnseite der zentralen Welle 1 mit Schrauben fixiert und verschließt gleichzeitig einen zentralen Kühlmittelkanal der Rolleninnenkühlung. Die Spannschraube 14 ist am gegenüber liegenden Ende der zentralen WeIIeI auf einem Gewindezapfen der zentralen Welle aufgeschraubt und gesichert. Die in dieser Weise verspannte Einheit 15 ist innerhalb der feststehenden Lagergehäuse 8 schwimmend und damit eine Axialverschiebung zulassend angeordnet.
Die innen liegenden Toroidallager 4b, 4c sind durch die konstruktive Gestaltung der Kontur der Wälzkörper 7 und der Gegenkonturen der Laufflächen am Innenring 5 und Außenring 6 in der Lage, Axialverschiebungen in einem ausreichenden Maß aufzunehmen, um auftretenden Axialkräfte wirksam abzufangen und zu reduzieren. Bei den beiden außen liegenden bzw. randseitigen Radialrollenlagern 4a, 4d ist jeweils der Außenring 6 im Lagergehäuse 8 axial verschiebbar angeordnet, wobei eine nach innen, in Richtung zu den Toroidallagem 4b, 4c gerichtete Axialbewegung, durch Anschläge 16 begrenzt ist. Diese Anschläge 16 sind von Stirnseitenflächen 17 im Lagergehäuse 8 gebildet, an denen der Außenring 6 des jeweiligen Radialrollenlagers 4a, 4d aufläuft. Damit kann die Strangführungsrolle in ihrer Gesamtheit, soweit deren Bauteile die verspannte Einheit 15 bilden, eine freie, allerdings begrenzte axiale Bewegung in beiden Richtungen durchführen. Der zulässige Verschiebeweg beträgt etwa 10 bis 12 mm, wobei bis zu 16 mm möglich wären, und hängt von den zulässigen Grenzwerten der Toroidallager ab und variiert entsprechend der Rollentemperatur.
Die zentrale Welle 1 weist eine Innenkühlung 18 auf. Die Kühlmittelzufuhr und -abfuhr erfolgt über eine stirnseitige Dreheinführung 19, die auch in die zentrale Welle der Strangführungsrolle integriert sein kann. Es ist durchaus möglich, die Kühlmittelleitungen auch durch den Rollenmantel zu führen, um eine intensive Rollenmantelkühlung zu erreichen.

Claims

Patentansprüche:
1. Strangführungsrolle mit einer durchgehenden zentralen Welle (1 ) und mit mindestens zwei Rollenmänteln (2a, 2b, 2c), wobei die zentrale Welle in mindestens drei Wälzlagern (4) drehbar gelagert abgestützt ist und wobei jeder Rollenmantel zwischen zwei Wälzlagern drehfest auf der zentralen Welle angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Strangführungsrolle mit den Wälzlagern (4) schwimmend und eine Axialverschiebung zulassend in festliegenden Lagergehäusen (8) abgestützt ist.
2. Strangführungsrolle nach Anspruch 1 , wobei jedes Wälzlager zumindest einen Innenring (5), einen Außenring (6) und zwischen dem Innenring und dem Außenring verteilt angeordnete Wälzkörper (7) umfasst, dadurch gekennzeichnet, dass die Innenringe (5) der Wälzlager (4) mit der zentralen Welle (1 ) und den Rollenmänteln (2a, 2b, 2c) eine in axialer Richtung verspannte Einheit (15) bilden und diese Einheit in den Lagergehäusen (8) in axialer Richtung verschiebbar angeordnet ist.
3. Strangführungsrolle nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die in axialer Richtung verspannte Einheit (15) eine der folgenden konstruktiven Ausgestaltungen aufweist, die eine Bewegungsmöglichkeiten in axialer Richtung zulässt: a) zumindest eines der Wälzlager (4a, 4d) ist in dem zugeordneten Lagergehäuse (8) in axialer Richtung verschiebbar angeordnet, b) die Wälzlagerkomponenten Außenring (5), Innenring (6) und Wälzkörper (7) von mindestens einem der Wälzlager (4b, 4c) lassen zueinander eine begrenzte Verschiebung in axialer Richtung zu, c) mindestens eines der Wälzlager (4) erfüllt die Bedingung a) und mindestens eines der Wälzlager (4) erfüllt die Bedingung b).
4. Strangführungsrolle nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine nach innen gerichtete Verschiebemöglichkeit der außen liegenden Wälzlager (4a, 4d) durch Anschläge (16) begrenzt ist.
5. Strangführungsrolle nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die außen liegenden Wälzlager (4a, 4b) von Pendelrollenlagern gebildet sind.
6. Strangführungsrolle nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die innen liegenden Wälzlager (4b, 4c)von Toroidallagern gebildet sind.
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