WO2007043435A1

WO2007043435A1 - 光ファイバ、光伝送路、光モジュール及び光伝送システム

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Publication number: WO2007043435A1
Application number: PCT/JP2006/319970
Authority: WO
Inventors: Takashi Sasaki; Kazumasa Makihara; Tetsuya Haruna; Masashi Onishi; Masaaki Hirano
Original assignee: Sumitomo Electric Industries, Ltd.
Priority date: 2005-10-07
Filing date: 2006-10-05
Publication date: 2007-04-19
Also published as: CN101283299A; EP1933182A1; CN100592113C; JPWO2007043435A1

Abstract

　この発明は、ＦＯＭ（＝分散／損失）を更に大きくするための構造を備えた、分散補償モジュールへの適用が可能な光ファイバに関する。当該光ファイバは、石英ガラスを主成分とし、光軸中心を含むコア領域と、該コア領域を取り囲むディプレスト領域と、該ディプレスト領域を取り囲むリング領域と、該リング領域を取り囲む、Ｆ元素が添加されたクラッド領域とを備える。純石英ガラスの屈折率を基準として、コア領域の比屈折率差は３％以上４％以下、ディプレスト領域の比屈折率差は－０．５％以上－１％以下、リング領域の比屈折率差は０．０１％以上０．２４％以下、クラッド領域の比屈折率差は－０．３％以上－０．１％以下である。波長１５５０ｎｍにおけるＦＯＭは２５０ｐｓ／ｎｍ／ｄＢ以上である。

Description

明細書

光ファイバ、光伝送路、光モジュール及び光伝送システム

技術分野

[0001] この発明は、光ファイバ伝送路を介して信号光を伝送する光伝送システム、及び、該光ファイバ伝送路全体の波長分散を補償する光ファイバ等に関するものである。背景技術

[0002] 光伝送システムでは、信号光を伝送する光ファイバ伝送路として、石英ガラスを主成分とする IEC— G652. C準拠のシングルモード光ファイバ（SMF: Single Mode Fi ber)が用いられる。また、信号光波長帯域として、 Cバンド（1530ηπ！〜 1565nm)が用いられ、更に Lバンド（1565nm〜1625nm)も用いられる。 SMFは、波長 1550η mにおいて、 12psZnmZkm以上 21psZnmZkm以下の波長分散と、 0. 04ps/ nm²Zkm以上 0. 10psZnm²Zkm以下の分散スロープを有する。

[0003] このような SMF力なる光ファイバ伝送路を介して信号光が伝送されると、 SMFによる波長分散により信号光の波形が劣化するので、高速伝送が困難になる。そこで、信号光伝送路上に、 SMFからなる光ファイバ伝送路の波長分散を補償する分散補償器が挿入される。また、この分散補償器として、 Cバンドにおいて負の波長分散を有する分散補償光ファイバや、波長分散を負にして波長分散の波長依存性まで補償する分散補償光ファイバが、一般に使用される (例えば、特許文献 1〜4を参照)。特許文献 1 :特開 2002— 169049号公報

特許文献 2 :特開 2003— 84162号公報

特許文献 3：特許第 3602152号公報

特許文献 4:特許第 3247221号公報

非特許文献 l :ECOC— IOOC Proceedings Vol. 3, Paper We4. P. 14-15, 2003年発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0004] 発明者らは、上述の従来技術にっ、て検討した結果、以下のような課題を発見した。すなわち、分散補償光ファイバは、一般に SMFと縦続接続され、光伝送路の一部を構成すること。そのため、該分散補償光ファイバには、波長分散 Dの絶対値が大きく伝送損失 αが小さいことが要求される。すなわち、比 (DZ a )の絶対値で表される性能指数 (FOM:Figure of Merit)が大きいことが望ましい。し力しながら、上記特許文献 1〜4に開示された分散補償光ファイバを含め従来の分散補償光ファイバでは、中心コア領域の比屈折率差を高くすることで、波長分散 Dの絶対値を大きくすることができる一方、コアの比屈折率差（Δ η)を大きくするためには、コアに添加される Ge の濃度を上げる必要がある。そのため、ガラス内部の散乱に起因するレーリー散乱係数が大きくなるため、伝送損失 αも大きくなつてしまい、結果として FOMを大きくすることができない。

[0005] この発明は、上述のような課題を解決するためになされたものであり、 FOMを更に大きくするための構造を有する光伝送路の分散補償器に適した光ファイバ、該光ファィバを含む光伝送路、及び該光ファイバが光伝送路の一部に適用された光伝送システムを提供することを目的として!、る。

課題を解決するための手段

[0006] この発明に係る光ファイバは、石英ガラスを主成分とする光ファイバであって、光軸中心を含むコア領域と、該コア領域を取り囲むディプレスト領域と、該ディプレスト領域を取り囲むリング領域と、そして、該リング領域を取り囲む F元素が添加されたクラッド領域とを有する。なお、当該光ファイバにおいて、純石英ガラスの屈折率を基準として、コア領域の比屈折率差は 3%以上 4%以下、ディプレスト領域の比屈折率差は 1%以上 0. 5%以下、リング領域の比屈折率差は 0. 01%以上 0. 24%以下、そして、クラッド領域の比屈折率差は 0. 3%以上 0. 1%以下である。また、コア領域の外径 2aとディプレスト領域の外径 2bとの比 Ra ( = 2aZ2b)は 0. 15以上 0. 35以下である。ディプレスト領域の外径 2bとリング領域の外径 2cとの比 Rb ( = 2bZ2c)は 0. 55以上 0. 85以下であり、より好ましくは 0. 55以上 0. 75以下である。コア領域の外径 2aは 1. 以上 2. 5 /z m以下であり、波長 1550nmにおける FOM ( =分散 Z損失）は 250psZnmZdB以上である。

[0007] この発明に係る光ファイバは、 Cバンドの諸特性として、 250psZnmZkm以下の波長分散と、波長分散 Dと分散スロープ Sとの比で規定される 0. 002nm^_1以上 0 . OlnnT¹以下の RDS ( = SZD)と、直径 20mmで曲げられたときに lOdBZm以下の曲げ損失を有するのが好ましい。また、当該光ファイバのカットオフ波長は、 1. 2 m以上 1. 8 m以下であるのが好ましい。

[0008] この発明に係る光ファイバでは、水素雰囲気（H 100%、 80°C)に 20時間に亘つて

2

曝露する前後において、波長 1380nm帯における損失の変動差は 0.3dBZkm以下であるのが好ましい。

[0009] また、波長 1550nmの諸特性として、 12psZnmZkm以上 21psZnmZkm以下の波長分散と、 0. 04psZnm²Zkm以上 0. 10psZnm²Zkm以下の分散スロープであるシングロモード光ファイバに対して、所定長の当該光ファイバが接続されることにより光伝送路が構成されるとき、この光伝送路全体の残留分散量は、 Cバンド又は Lバンドにおいて 0. 3psZnmZkm以下であるのが好ましい。さらに、波長 1550nm の諸特性として、 12psZnmZkm以上 21psZnmZkm以下の波長分散と、 0. 04p sZnm²Zkm以上 0. 10psZnm²Zkm以下の分散スロープを有するシングルモード光ファイバに対し、所定長の当該が光ファイバが接続されることにより光伝送路が構成されるとき、この光伝送路全体の残留分散量は、 Cバンド及び Lバンドを含む波長範囲にお、て 0. 5psZnmZkm以下であるのが好まし!/、。

[0010] この発明に係る光ファイバは、波長 1550nmにおいて 0. 5dBZkm以上 1. OdB/ km以下の伝送損失を有するのが好ましい。また、この発明に係る光ファイバは、波長 1550nmにおいて 0. 3psZkm^V2以下の偏波モード分散を有するのが好ましい。

[0011] この発明に係る光ファイバは、波長 1550nmの諸特性をして、 12psZnmZkm以上 21psZnm²Zkm以下の波長分散と、 0. 04psZnm²Zkm以上 0. lOps/nm² Zkm以下の分散スロープを有するシングルモード光ファイバに対して融着接続されたとき、波長 1550nmにおいて 1接続部当たり 0. 30dB以下の接続損失、さらには、波長 1620nmにお!/、て 0. 25dB以下の接続損失を有するのが好まし!/、。

[0012] この発明に係る光伝送路は、シングルモード光ファイバと、上述のような構造を有する光ファイバ (この発明に係る光ファイバ）を備え、これらシングルモード光ファイバと当該光ファイバとが縦列接続された第 1構造を有する。また、このこの発明に係る光伝送路は、シングルモード光ファイバと、第 1分散補償光ファイバと、該第 1分散補償光ファイバとは異なる第 2分散補償光ファイバを備え、これらシングルモード光フアイノ^第 1分散補償光ファイバ、及び第 2分散補償光ファイバが縦列接続された第 2構造を有してもよい。ここで、シングルモード光ファイバは、波長 1550nmの諸特性として、 12psZnmZkm以上 21psZnmZkm以下の波長分散と、 0. 04ps/nm²/k m以上 0. 10psZnm²Zkm以下の分散スロープを有する。第 1分散補償光ファイバは、上述のような構造を有する光ファイバ (この発明に係る光ファイバ）と同じ構造を有する。第 2分散補償光ファイバがシングルモード光ファイバに接続された光伝送路にお、て、該シングルモード光ファイバの総波分散が補償された後の Cバンド帯における残留分散特性は、上に凸の形状を有する。特に、第 2構造を有する光伝送路では、第 1及び第 2分散補償光ファイバにより、波長 1550nm帯においてシングルモードファイバに対する総分散が実質的に補償されており、使用波長帯における残留分散が小さくなるよう第 1及び第 2分散補償光ファイバの長さが調整されている。

[0013] また、この発明に係る光伝送路において、波長 1550nmから 1610nmにおける最大残留分散量は、 0. 04psZnmZkmであるのが好ましい。

[0014] この発明に係る光モジュールは、モジュールィ匕された、上述のような構造を有する光ファイバ (この発明に係る光ファイバ)を含む。

[0015] この発明に係る光伝送システムは、信号光を伝送する光ファイバ伝送路と、該光フアイバ伝送路の波長分散を補償する分散補償器として、上述のような構造を有する光ファイバ (この発明に係る光ファイバ)を備える。

[0016] さらに、この発明に係る光ファイバの他の構成として、当該光ファイバは、石英ガラスを主成分とし、光軸中心を含むコア領域と、該コア領域を取り囲むディプレスト領域と、該ディプレスト領域を取り囲むリング領域と、該リング領域を取り囲む、 F元素が添カロされたクラッド領域とを備える。当該光ファイバにおいて、純石英ガラスの屈折率を基準として、コア領域の比屈折率差は 3%以上 4%以下、ディプレスト領域の比屈折率差は 1%以上 0.5%以下、リング領域の比屈折率差は 0. 01%以上 0. 24% 以下、そして、クラッド領域の比屈折率差は 0. 3%以上 0. 1%以下である。コア領域の外径 2aとディプレスト領域の外径 2bとの比 Ra ( = 2aZ2b)は 0. 15以上 0. 3 5以下、ディプレスト領域の外径 2bとリング領域の外径 2cとの比 Rb ( = 2bZ2c)は 0 . 55以上 0. 75以下である。また、コア領域の外径 2aは 1. 以 2. 5 m以下であり、波長 1550nmにおける FOM ( =分散 Z損失）は 250psZnmZdB以上である。加えて、当該光ファイバは、 Cバンドの諸特性として、—250psZnmZkm以下の波長分散と、波長分散 Dと分散スロープ Sとの比で規定される 0. 002nm^_1以上 0. 0 lnm^_1以下の RDS ( = S/D)と、直径 20mmの曲げ径にお!/、て lOdBZm以下の曲げ損失を有する。カットオフ波長は 1. 以上 1. 8 m以下であり、波長 1550 nmにおける偏波モード分散は 0. 3psZkm^1/2以下である。当該光ファイバは、波長 1550nmの諸特性として、 12psZnmZkm以上 21psZnmZkm以下の波長分散と、 0. 04psZnm²Zkm以上 0. 10psZnm²Zkm以下の分散スロープを有するシングルモード光ファイバに対して融着接続されたとき、波長 1550nmにおいて 0. 30 dB以下の接続損失、波長 1620nmにおいて 0. 25dB以下の接続損失を有する。

[0017] なお、この発明に係る各実施例は、以下の詳細な説明及び添付図面によりさらに十分に理解可能となる。これら実施例は単に例示のために示されるものであって、この発明を限定するものと考えるべきではない。

[0018] また、この発明のさらなる応用範囲は、以下の詳細な説明から明らかになる。しかしながら、詳細な説明及び特定の事例はこの発明の好適な実施例を示すものではある力例示のためにのみ示されているものであって、この発明の思想及び範囲における様々な変形および改良はこの詳細な説明から当業者には自明であることは明らかである。

発明の効果

[0019] 本発明に係る光ファイバは、 FOMを更に大きくすることができ、 SMFの波長分散を効果的に補償することができる。

図面の簡単な説明

[0020] [図 1]は、この発明に係る光伝送システムの概略構成を示す図である。

[図 2]は、この発明に係る光ファイバの構造を示す断面図及びその屈折率屈折率プ口ファイルである。

[図 3]は、この発明に係る光ファイバとは異なる他の分散補償光ファイバの構造を示す断面図及びその屈折率プロファイルである。 [図 4]は、本実施形態に係る光ファイバ 6の波長分散とコア領域 61の比屈折率差 Δ

2 との関係を示す図である。

[図 5]は、この発明に係る光ファイバにおいて、 FOMとコア領域の比屈折率差 Δ (純石英ガラスを基準としたコア領域の比屈折率差)との関係を示すグラフである。

[図 6]は、この発明に係る光ファイバとして用意されたサンプル 1及びサンプル 2それぞれの諸元と、比較例 1の諸元を示す表である。

[図 7]は、この発明に係る光ファイバについて、クラッドの比屈折率差 Δ (純石英ガラ

4

スを基準としたクラッド領域の比屈折率差）に対する FOM及び非円率の関係を示すグラフである。

[図 8]は、この発明に係る光ファイバについて、曲げ損失立上がり波長とカットオフ波長 λ cとの関係を示すグラフである。

[図 9]は、曲げ損失立上がり波長（nm)と波長 1550nmにおける MAC1 ( = MFD1 / X c)との関係を説明するためのグラフである。

[図 10]は、この発明に係る光ファイバについて、水素処理前後の損失増加量とクラッド領域の比屈折率差 Δ (純石英ガラスを基準としたクラッド領域の比屈折率差)との

4

関係を示すグラフである。

[図 11]は、この発明に係る光ファイバが SMFに種々の分散スロープ補償率 DSCR ( 波長 15550nm)で接続されたときの Cバンドにおける残留分散の波長特性を示すグラフである。

[図 12]は、この発明に係る光ファイバが SMFに接続されたときの DSCR (波長 1550 nm)と残留分散との関係を示すグラフである。

[図 13]は、この発明に係る光ファイバが SMFに種々の DSCRで接続されたときの C バンド及び Lバンドを含む波長範囲における残留分散の波長特性を示すグラフである。

[図 14]は、この発明に係る光伝送システムにおける光伝送路の波長分散特性を示すグラフである。

[図 15]は、この発明に係る光ファイバ及び他の光ファイバそれぞれが SMFに接続されたときの残留分散値を纏めた表である。 [図 16]は、この発明に係る光ファイバ及び他の光ファイバそれぞれの波長分散特性を示すグラフである。

[図 17]は、この発明に係る光ファイバが SMFに融着接続されたときの接続損失と該光フアイのコア領域比屈折率差 Δ (純石英ガラスを基準としたコア領域の比屈折率差)との関係を示すグラフである。

[図 18]は、この発明に係る光ファイバが分散補償器としてモジュール化されたときの該光ファイバの諸元を纏めた表である。

[図 19]は、この発明に係る光ファイバの各サンプル（サンプル 1及びサンプル 2)と、比較例 3それぞれが分散補償モジュールに適用された際の該分散補償モジュールの諸元を纏めた表である。

[図 20]は、図 19に示された諸特性を得るために用意された分散補償モジュールの構成を示す平面図である。

[図 21]は、この発明に係る光ファイバとして用意されたサンプル 3及びサンプル 4それぞれの諸元を纏めた表である。

符号の説明

[0021] la、 lb…光伝送システム、 2…光送信器、 3…光受信器、 4…光伝送路、 5、 6、 7· ·· 光ファイノく、 61· ··コア領域、 62· ··ディプレスト領域、 63· ··リング領域、 64…クラッド領域。

発明を実施するための最良の形態

[0022] 以下、この発明に係る光ファイバ、光伝巣路、光モジュール及び光伝送システムの各実施例を、図 1〜図 21を参照しながら説明する。なお、図面の説明において同一の要素には同一の符号を付して重複する説明を省略する。

[0023] 図 1は、この発明に係る光伝送システムの概略構成を示す図である。この図 1において、領域 (a)に示された光伝送システム laは、光送信器 2、光受信器 3と、これら光送信器 2と光受信器 3との間に設けられた光伝送路 4aを備え、該光伝送路 4aは、シングルモード光ファイバ（SMF) 5と分散補償光ファイバとして用意された、この発明に係る光ファイバ 6とが縦列接続されることにより構成されている。また、図 1の領域 (b )に示された光伝送システム lbは、光送信器 2、光受信器 3と、これら光送信器 2と光受信器 3との間に設けられた光伝送路 4bを備え、該光伝送路 4bは、シングルモード光ファイバ（SMF) 5と、分散補償光ファイバ（DCF: Dispersion Compensating Fiber) として用意された、この発明に係る光ファイバ 6と、該光ファイバ 6とは異なる別の分散補償光ファイバとして用意された光ファイバ 7が縦列接続されることにより構成されている。なお、光伝送システム la、 lbのいずれにおいても、光送信器 2から送出された Cバンドの信号光又は Lバンドの信号光が使用されるものとする。

[0024] SMF5は、波長 1550nmの諸特性として、 12psZnmZkm以上 21psZnmZkm 以下の波長分散と、 0. 04psZnm²Zkm以上 0. 10psZnm²Zkm以下の分散スロープを有する。光ファイバ 6、 7それぞれは、 Cバンド及び Lバンドにおいて負の波長分散を有し、 SMF5の波長分散を補償する。光ファイバ 6は、この発明に係る光ファィバであって、 SMFと接続されたときの総分散量がゼロになるように調整された状態で波長 1550nm付近の波長帯において残留分散特性の波長依存性が下に凸となる形状を有する。一方、光ファイバ 7は、 SMFと接続されたときの総分散量がゼロになるように調整された状態で波長 1550nm付近の波長帯において残留分散特性の波長依存性が上に凸となる形状を有する。また、光ファイバ 7は、波長 1550nm付近の波長帯における分散特性の波長依存性が上に凸となる形状を有する。光ファイバ 6、 7は、光送信器 2と光受信器 3との間に敷設されていてもよいし、コイル状に巻かれた状態で筐体内に収納されることでモジュールィ匕されて、てもよ、。

[0025] 図 2は、この発明に係る光ファイバ 6の構造を示す断面図及びその屈折率プロファィルである。図 2中の領域 (a)は、光軸に垂直な光ファイバ 6の断面構造を示す。図 2 中の領域 (b)は、光ファイバ 6における径方向の屈折率プロファイルを示す。この発明に係る光ファイバ 6は、所定軸に沿って伸びるよう光軸中心を含むコア領域 61と、該コア領域 61の外周に設けられたディプレスト領域 62と、該ディプレスト領域 62の外周に設けられたリング領域 63と、該リング領域 63の外周に設けられたクラッド領域 64 とを備える。

[0026] コア領域 61、ディプレスト領域 62、リング領域 63及びクラッド領域 64それぞれは、石英ガラスを主成分とする領域である。コア領域 61及びリング領域 63それぞれには少なくとも GeOが添加され、ディプレスト領域 62及びクラッド領域 64それぞれには少なくとも F元素が添加されている。波長 633nmにおいて、純石英ガラスの屈折率を基準として、コア領域 61の比屈折率差 Δ は 3%以上 4%以下であり、ディプレスト領域 62の比屈折率差 Δ は 1%以上 0. 5%以下であり、リング領域 63の比屈折率差

2

Δ は 0. 01%以上 0. 24%以下であり、クラッド領域 64の比屈折率差 Δ は 0. 3%

3 4 以上 0. 1%以下である。

[0027] コア領域 61の外径 2aとディプレスト領域 62の外径 2bとの比 Ra ( = 2aZ 2b)は 0. 1 5以上 0. 35以下である。ディプレスト領域 62の外径 2bとリング領域 63の外径 2cとの比 Rb ( = 2bZ2c)は 0. 55以上 0. 85以下である。なお、この発明に係る光ファイバ 6 において、ディプレスト領域 62の外径 2bとリング領域 63の外径 2cとの比 Rb ( = 2bZ 2c)は 0. 55以上 0. 75以下であってもよい。コア領域の外径 2aは 1. 以上 2. 5 m以下である。そして、波長 1550nmにおける性能指数である FOM ( =分散 Z損失）は 250psZnmZdB以上である。

[0028] クラッド領域 64は、光学クラッド領域及び物理クラッド領域を含んで、てもよ、。この場合、最外周の物理クラッド領域にも F元素が添加され、光学クラッド領域及び物理クラッド領域それぞれの比屈折率差が等し、。このような光ファイバ 6を得るための光ファイバ母材は、 VAD法、 MCVD法、 OVD法、 DVD法又はコラプス法により製造可能である。

[0029] この発明に係る光ファイバ 6は、好ましくは、 Cバンドにおいて、 250psZnmZk m以下の波長分散と、分散値 Dと分散スロープ Sとの比で規定される 0. 02nm^{_ 1}以上 0. ΙΟηπ ¹以下の RDS ( = SZD)と、直径 20mmで曲げられたときに lOdBZm 以下の曲げ損失を有する。カットオフ波長え cは 1. 以上 1. 以下である。水素雰囲気（H 100%、 80°C)に 20時間に亘つて曝露した前後の波長 1380nm帯

2

における損失の変動差は 0. 3dBZkm以下である。

[0030] SMF5に対して所定長の光ファイバ 6が接続されたとき、 Cバンドにおける全体（S MF5 +光ファイバ 6)の残留分散量は 0. 3psZnmZkm以下である。また、 SMF5 に対して所定長の光ファイバ 6が接続されたとき、 Cバンド及び Lバンドを含む波長範囲における全体（SMF5 +光ファイバ 6)の残留分散量は 0. 5psZnmZkm以下である。波長 1550nmにおいて、光ファイバ 6の伝送損失は 0. 5dBZkm以上 1. OdB Zkm以下である。波長 1550nmにおいて、光ファイバ 6の偏波モード分散は 0. 3ps Zkm^1/2以下である。また、 SMF5に対して融着接続されたときの光ファイバ 6は、波長 1550mn【こお!ヽて 0. 3dB以下、波長 1620nm【こお!ヽて 0. 25dB以下の接続損失を有する。

[0031] 図 3は、光ファイバ 7の構造を示す断面図及びその屈折率プロファイルである。図 3 中の領域 (a)は、光軸に垂直な光ファイバ 7の断面を示す。図 3中の領域 (b)は、光ファイバ 7における径方向の屈折率プロファイルを示す。この光ファイバ 7は、所定軸に沿って伸びるよう光軸中心を含むコア領域 71と、該コア領域 71の該主に設けられたディプレスト領域 72と、該ディプレスト領域 72の外周に設けられたクラッド領域 74とを備える。例えば、この光ファイバ 7では、波長 633nmにおいて、純石英ガラスの屈折率を基準として、コア領域 71の比屈折率差 Δ は 2. 6%であり、ディプレスト領域 7 2の比屈折率差 Δ は—0. 37%であり、クラッド領域 74の比屈折率差 Δ は 0. 09%

2 4 である。コア領域 71の外径 2aとディプレスト領域 72の外径 2bとの比 Ra ( = 2aZ 2b) は 0. 29である。また、コア領域の外径 2aは 2. 39 μ mである。

[0032] 図 4は、この発明に係る光ファイバ 6の波長分散とコア領域 61の比屈折率差 Δ との関係を示すグラフである。この測定のために用意された光ファイバ 6では、ディプレスト領域 62の比屈折率差 Δ がー 0. 7%、クラッド領域 64の比屈折率差 Δ がー 0. 2

4

%、 RDSが 0.

Petermann- 1モードフィールド径（MFD1)が 8 μ m以下、カットオフ波長え cが 1. 以上、分散スロープ補償率 DSCRが 110 ± 10%である。なお、 SMF5の波長分散を D と表し、 SMF5の分散スロープを S と表し、

SMF SMF

光ファイバ 6の波長分散を D と表し、光ファイバ 6の分散スロープを S と表すと、

DCF DCF

分散スロープ補償率 DSCR (%)は「DSCR二 (D /S )/(D /S ) X 100」

SMF SMF DCF DCF

なる式で定義される。そして、コア領域 61の外径 2a、ディプレスト領域 62の外径 2b、リング領域 53の外径 2c及びリング領域 53の比屈折率差 Δ については MFD1、 X c

3

などを都度調整して、最大波長分散が求められた。このグラフから判るように、コア領域 61の比屈折率差 Δ が大きいほど、波長分散の絶対値は大きい。

[0033] 図 5は、この発明に係る光ファイバ 6について、 FOMとコア領域 61の比屈折率差 Δ との関係を示すグラフである。なお、グラフ中にプロットされた記号 "□"は、光フアイバ 6 (クラッド領域に F元素が添加されている）の測定結果を示し、記号 "♦"は図 2中の領域（a)に示された屈折率プルファイルと同様の屈折率プロファイルを有し、クラッド領域が純石英からなる光ファイバの測定結果を示す。ここで、用意された光フアイノ 6は、ディプレスト領域 62の比屈折率差 Δ が— 0. 7%、クラッド領域 64の比屈折

2

率差 Δ が一 0· 2%、 1¾33カ 0. 0035nm^_1、 Petermann- 1モードフィールド径（MFD

4

1)が 8 μ m以下、カットオフ波長 λ cが 1. 2 /z m以上、分散スロープ補償率 DSCRが 110± 10%に設定された比較例として用意された光ファイバは、クラッド領域の比屈折率のみ純石英からなる。そして、コア領域 61の外径 2a、ディプレスト領域 62の外径 2b、リング領域 53の外径 2c及びリング領域 53の比屈折率差 Δ については MFD

3

1、などが都度調整され、最大波長分散、更には FOMが求められた。この発明に係る光ファイバ 6は、クラッド領域 64に F元素が添加されているので、 F添加されていな、純石英クラッドのプリフォームと比べて線引時の溶融温度を 150°C程度低くすることができ、ガラス仮想温度が低下する。そのため、伝送損失を低下させることができる。したがって、この図 5に示されたグラフから判るように、クラッド領域が純石英ガラス力なる光ファイバと比較すると、この発明に係る光ファイバ 6は、 FOMが大きい。

[0034] 図 6は、この発明に係る光ファイバ 6として用意された 2つのサンプル（サンプル 1、サンプル 2)と、比較例 1それぞれの諸元を纏めた表である。この図 6中の領域 (a)に示されたように、サンプル 1の光ファイバは、図 5中のコア領域 Δ が 3. 1%である光フアイバ 6に相当する。図 6中の領域 (b)に示されたように、サンプル 2の光ファイバは、図 5中のコア領域 Δ が 3. 4%である光ファイバ 6の実施例に相当する。また、図 6中の領域 (c)に示されたように、比較例 1の光ファイバは、図 5中のコア領域 Δ が 3. 1 %であり、クラッド領域が純石英ガラス力もなる光ファイバに相当する。

[0035] また、図 7は、クラッド領域 64の比屈折率差 Δ について、この発明に係る光フアイ

4

ノ 6の FOM及び非円率の関係を示すグラフである。特に、この図 7において、領域（ a)は、クラッド領域 64の比屈折率差 Δ に対する FOMの関係、領域 (b)は、クラッド

4

領域 64に対する非円率の関係、そして、領域 (c)は、 FOMの関係から導かれるクラッド領域 64の比屈折率差の上限、及び非円率の関係から導かれるクラッド領域 64の比屈折率差の下限で規定される、クラッド領域 64の比屈折率差の有効範囲がそれぞれ示されている。これらの図から判るように、クラッド領域 64の比屈折率差 Δ は、

4 光ファイバ 6の FOM及び非円率に影響を与える。 FOMは 250psZnmZdB以上であるのが好ましぐこの点からは、クラッド領域 64の比屈折率差 Δ は 0. 1%以下で

4

あるのが好ましい。分散補償器に適用される当該光ファイバ 6は、パイプ非円率が 0. 3%の場合、偏波モード分散が 0. 4psZkm^1/2であり、パイプ非円率が 0. 13%の場合、偏波モード分散が 0. 2psZkm^1/2であった。したがって、偏波モード分散の低減のため、非円率は 0. 2%以下であるのが好ましい。この点からは、クラッド領域 64の比屈折率差 Δ は— 0. 3%以上であるのが好ましい。結局、クラッド領域 64の比屈折

4

率差 Δ は—0. 3%以上—0. 1%以下であるのが好ましい。

4

[0036] 図 8は、この発明に係る光ファイバ 6について、曲げ損失立上がり波長とカットオフ波長え cとの関係を示すグラフである。この測定に際し、光ファイバ 6は、直径 120m mで曲げられている。光ファイバ 6を曲げると、ある波長（曲げ損失立上がり波長)より長い波長範囲で曲げ損失が増加する。このグラフから判るように、カットオフ波長え c が長いほど、この曲げ損失立上がり波長は長くなる。 Cバンドの信号光を伝送する場合、カットオフ波長え cが 1. 以上であれば、曲げ損失立上がり波長が Cバンドの上限より長ぐ曲げの影響が小さい。一方、 Cバンド及び Lバンドを含む波長範囲の信号光をも伝送する場合、カットオフ波長え cが 1. 2 m以上であれば、曲げ損失立上がり波長が Lバンドの上限より長ぐ曲げの影響が小さい。

[0037] また、 MFDZ λ cで与えられる MAC値は、しばしば光ファイバの曲げ耐性を表すノラメータとして用いられる。光ファイバをコイル状に巻いた後にモジュールィ匕する場合、 Petermann- 1モードフィールド径（MFD1)をカットオフ波長 λ cで割った" MAC1 "と、モジュール伝送損失の立上がり波長との間に相関が見られる。図 9は、波長 155 Onmにおける MAC1と損失立上がり波長との関係を説明するためのグラフである。なお、図 9には、直径 120mmでコイル状に巻かれたモジュールサンプルがプロットされており、特に、記号 "〇"で示されたモジュールサンプルは、この発明に係る光ファィバのサンプル 1〜4が適用されたモジュールサンプルである。この図 9からも判るように、 MAC1が 6. 3以下であれば、直径 120mmでコイル状に巻かれたモジュールサンプルの場合、波長 1570nm以下での損失立上がりは見られなかった。 [0038] 図 10は、この発明に係る光ファイバ 6について、水素処理前後損失増加量とクラッド領域 64の比屈折率差 Δ との関係を示すグラフである。なお、この図 10には、比較

4

例として、クラッド領域に F元素が添加されておらず比屈折率差 Δ が正である光ファ

4

ィバについても示されている。水素処理前後損失増加量は、波長 1380nmにおける損失増加量である。このグラフから判るように、クラッド領域に F元素が添加されておらず比屈折率差 Δ が正である光ファイバ (比較例）と比較して、クラッド領域 64に F元

4

素が添加された光ファイバ 6は、線引時の溶融温度を 150°C程度低くすることができ、ガラス仮想温度が低下するので、損失が低下する。なお、水素雰囲気 (H 100%、

2

80°C)に 20時間に亘つて曝露した前後の波長 1380nm帯における損失の変動差は 0. 15dBZkm以下であるのが好ましい。

[0039] 図 11は、この発明に係る光ファイバ 6が種々の DSCR (波長 1550nmにおける分散スロープ補償率)で SMF5に接続されたときの Cバンドにおける残留分散の波長特性を示すグラフである。このグラフでは、波長 1550nmにおいて残留分散が 0となるように光ファイバ 6と SMF5との長さ比が調整されている。また、図 11において、グラフ G 1110は、 DSCRが 90%に設定された光伝送路、グラフ G1120は DSCRが 100% に設定された光伝送路、グラフ Gl 130は DSCRが 110%に設定された光伝送路、及びグラフ G1140は DSCRが 120%に設定された光伝送路の残留分散特性をそれぞれ示す。また、図 12は、この発明に係る光ファイバ 6が SMF5に接続されたときの DSCR (波長 1550nm)と残留分散との関係を示すグラフである。ここで言う残留分散幅とは、 Cバンド帯における残留分散量の最大値力最小値を引いたものである。波長 1550nmにおける DSCRは 110± 10%の範囲であるのが好ましい。図 13は、この発明に係る光ファイバ 6が種々の DSCR (波長 1550nm)で SMF5に接続されたときの、 Cバンド及び Lバンドを含む波長範囲における残留分散の波長特性を示すグラフである。このグラフでも、波長 1550nmにおいて残留分散が 0となるように光フアイノ 6と SMF5との長さ比が調整されている。また、図 13において、グラフ G 1310は D SCRが 90%に設定された光伝送路、グラフ G1320は DSCRが 100%に設定されたときの光伝送路、グラフ G1330は DSCRが 110%に設定されたときの光伝送路、及びグラフ G 1340は DSCRが 120%に設定されたときの光伝送路の残留分散特性をそれぞれ示す。分散補償器に適用される光ファイバ 6は、波長 1550nm付近の波長帯における残留波長分散の波長依存性が下に凸となる形状を示している。

図 14は、光伝送システム lbにおける光伝送路 4bの波長分散特性を示すグラフである。ここでは、 SMF5の長さは 100kmであり、波長 1565nmにおいて残留分散が 0 となるように光ファイバ 6、 7それぞれの長さ比が調整されている。なお、図 14において、グラフ G1410は波長 1565nmにおける DSCRが 90%に設定されたときの光伝送路 4b、グラフ G1420は波長 1565nmにおける DSCRが 100%に設定されたときの光伝送路 4b、グラフ G 1430は波長 1565nmにおける DSCRが 110%に設定されたときの光伝送路 4b、グラフ G1440は波長 1565nmにおける DSCRが 120%に設定されたときの光伝走路 4bの残留分散特性をそれぞれ示す。図 15は、この発明に係る光ファイバ 6と光ファイバ 7それぞれが SMF5に接続されたときの残留分散値を纏めた表である。また、図 16は、この発明に係る光ファイバ 6と、光ファイバ 7それぞれの波長分散特性を示すグラフである。なお、図 16において、グラフ G1610は光フアイバ 6、グラフ G1620は光ファイバ 7の波長分散特性をそれぞれ示す。この発明に係る光ファイバ 6が上述のような特性を有する SMF5に接続された光伝送路において、波長 1565nmでの総分散が補償された後の当該光伝送路における波長 1. 55 μ m帯での残留分散特性の波長依存性は下に凸の形状を有する。光ファイバ 7が S MF5に接続された光伝送路にお、て、波長 1565nmでの総分散が補償された後の当該光伝送路における波長 1. 55 μ m帯での波長分散特性の波長依存性は上に凸の形状を有する。したがって、 SMF5、光ファイバ 6、光ファイバ 7が縦列に接続された光伝送路 4bでは、総分散量を調整しながら C+Lバンドの残留分散を小さくするよう、図 6及び図 7に示された分散補償光ファイバの長さを調整することで、それぞれの波長 1. 55 m帯での残留分散特性の波長依存性を補償することができる。その結果、広い波長範囲に亘つて従来よりも平均単位分散の大きい分散補償ファイバで補償することが可能になる。例えば、光伝送路 4bにおける分散補償器として、 DCSRが 90%の光ファイバ 6と、 DSCRが 107%の光ファイバ 7を適用し、それぞれのファイバ長さを例えば図 15の DSCR= 90%のファイバ長に調整することで 1550nmから 161 Onmの広帯域に亘つて残留分散を 0. 039psZnmZkmと非常に小さ、値にすることがでさる。

[0041] 図 17は、この発明に係る光ファイバ 6と SMF5とが融着接続された光伝送路 4aについて、接続損失と光ファイバ 6のコア領域 61の比屈折率差 Δ との関係を示すダラフである。光ファイバ 6のコア領域 61の比屈折率差 Δ が高いほど、光ファイバ 6を伝搬する導波光のパワー分布は、 SMF5を伝搬する導波光のガウシアン形状のパワー分布と類似していることから、光ファイバ 6と SMF5との接続損失は低くなる。融着接続点を含む一定範囲を加熱して Geドーパントを拡散することで、接続損失を容易に低くすることができる。

[0042] 図 18は、この発明に係る光ファイバ 6が分散補償器としてモジュール化された際における該光ファイバ 6の諸元を纏めた表である。この図 18の表には、光ファイバ 6としてサンプル 1 (図 6中の領域 (a)参照）とともに、比較例 2の光ファイバ (非特許文献 1 参照）についても示されている。この比較例 2の光ファイバと比較すると、サンプル 1の光ファイバでは、モジュール損失が約半分になっている。また、サンプル 1の光フアイノは、カットオフ波長 λ cが 1. 55 μ m、モードフィーノレド径が 4. 19 μ mであるので、曲げ損失が小さい。そのため、伝送損失及び接続損失力見積られるモジュール損失は伝送損失と略一致している。サンプル 1の光ファイバ 6のファイバ外径は 100 m以上 130 m以下であるのが好ましい。分散調整と、安価な分散補償光ファイバを実現する（クラッド領域が占める割合を少なくする)ことで、プリフォーム単位重量当たりのファイバ長を長くすることができる。

[0043] 図 19は、この発明に係る光ファイバ 6の各サンプル（サンプル 1及びサンプル 2)と、比較例 3それぞれが分散補償モジュールに適用された際の該分散補償モジュールの諸元を纏めた表である。なお、この測定は、図 20に示された分散補償モジュールにおいて行われる。すなわち、測定対象であるサンプル 1、 2の光ファイバと、比較例 3の光ファイバは、分散補償光ファイバ (DCF)として、両端に SMFが融着接続された状態で筐体内に収納されている。なお、図 20の分散補償モジュールには、光入出力端としてコネクタ Cが取り付けられて、る。

[0044] この図 19の表において、 Nは非線形屈折率、 A は実効断面積、 L は実効フアイ

2 eff eff

バ長を表し、 0 SPMは自己位相変調に起因した位相シフト量を示す。比較例 3の光ファイバと比較して、サンプル 1、 2の光ファイバは、非線形係数 (N /A )が大きい

2 eff ので、一見すると比線形性が劣化するように思われるが、波長分散の絶対値が大きいので、分散補償に必要が長さが短くなり、総合的に自己位相変調に起因した位相シフト量 φ SPMを抑制することができる。

[0045] なお、この発明に係る光ファイバ 6は、クラッド領域 64に F元素が添加されていることにより、このクラッド領域 64が音響モードに対してアンチガイド構造となる。すなわち、音波が伝達されないために光波との干渉が少なくなり、誘導ブリルアン散乱閾値を高くする効果をも有する。

[0046] 次に、この発明に係る光ファイバ 6として、ディプレスト領域 62の外径 2bとリング領域 63の外径 2cとの itRb ( = 2b/2c)力 0. 75を超えるサンプノレ 3 (0. 55≤Rb≤0. 85)と、この比 Rbが比較的低いサンプル 4の諸元を図 21の領域 (a)及び領域 (b)に示す。これらサンプル 3、 4の光ファイバによっても上述のサンプル 1、 2の光ファイバと同様の効果が得られる。

[0047] なお、図 21の領域（a)及び領域 (b)に示されたように、サンプル 3、 4の光ファイバは、コア径が 1. 87 m、 1. 92 mと小さい光ファイバである。サンプル 3の光フアイバにおいて、比 Raは 0. 232、比 Rbは 0. 781であり、純石英ガラスを基準とした、コァ領域 61の比屈折率差 Δ は 3. 2%、ディプレスト領域 62の比屈折率差 Δ は 0.

1 2

7%、リング領域 63の比屈折率差 Δ は 0. 21%、クラッド領域 64の比屈折率差 Δ は

3 4

-0. 2%である。このとき、サンプル 3の光ファイバは、波長 1550nmにおいて、 2 82. 5ps/nm/kmの波長分散と、波長 1550nmにおいて一 0. 98ps/nm²/km の分散スロープと、 SMF5に対して 100. 2の DSCRと、波長 1550nmにお!/、て 0. 9 5dBZkmの伝送損失と、 2mのファイバ長において 1. 36 mのカットオフ波長え cと、 297. 4psZnmZdBの FOMを有する。また、サンプル 3の光ファイバは、 6. 88 ^ mの MFD1と、 5. 05の MAC1を有する。

[0048] 一方、サンプル 4の光ファイバにおいて、比 Raは 0. 24、比 Rbは 0. 637であり、純石英ガラスを基準とした、コア領域 61の比屈折率差 Δ は 3. 07%、ディプレスト領域 62の比屈折率差 Δ は 0. 7%、リング領域 63の比屈折率差 Δ は 0. 04%、クラッ

2 3

ド領域 64の比屈折率差 Δ は— 0. 2%である。このとき、サンプル 4の光ファイバは、波長 1550nmにお!/、て、 298. 5ps/nm/kmの波長分散と、波長 1550nmにおいて一 1. 0445psZnm²Zkmの分散スロープと、 SMF5に対して 102. 5の DSCR と、波長 1550nmにおいて 0. 84dBZkmの伝送損失と、 2mのファイバ長において 1 . 49 mのカットオフ波長え cと、 355. 4psZnmZdBの FOMを有する。また、サンプル 4の光ファイバは、 7. の MFD1と、 4. 80の MAC1を有する。

[0049] 上述のように、サンプル 3、 4の光ファイバにおいても、従来よりも大きな FOMが得られる。

[0050] 以上の本発明の説明から、本発明を様々に変形しうることは明らかである。そのような変形は、本発明の思想および範囲力逸脱するものとは認めることはできず、すべての当業者にとって自明である改良は、以下の請求の範囲に含まれるものである。産業上の利用可能性

[0051] この発明に係る光ファイバは、より大きな FOMを備え、光ファイバ伝送路における S MFの波長分散を補償する分散補償器への適用が可能である。

Claims

請求の範囲

[1] 石英ガラスを主成分とする光ファイバであって、所定軸に沿って伸びたコア領域と、該コア領域の外周に設けられたディプレスト領域と、該ディプレスト領域の外周に設けられたリング領域と、そして、該リング領域の外周に設けられた、 F元素が添加されたクラッド領域とを備免、

純石英ガラスの屈折率を基準として、前記コア領域の比屈折率差は 3%以上 4%以下、前記ディプレスト領域の比屈折率差は 1%以上 0. 5%以下、前記リング領域の比屈折率差は 0. 01%以上 0. 24%以下、そして、前記クラッド領域の比屈折率差は 0. 3%以上 0. 1%以下であり、

前記コア領域の外径 2aと前記ディプレスト領域の外径 2bとの比 Ra ( = 2a/2b)は 0. 15以上 0. 35以下、そして、前記ディプレスト領域の外径 2bと前記リング領域の外径 2cとの比 Rb ( = 2bZ2c)は 0. 55以上 0. 75以下であり、

前記コア領域の外径 2aは 1. 5 m以上 2. 5 m以下であり、そして、波長 1550nmにお!/、て、 250psZnmZdBの FOM ( =分散 Z損失）を有する光フアイバ。

[2] 石英ガラスを主成分とする光ファイバであって、所定軸に沿って伸びたコア領域と、該コア領域の外周に設けられたディプレスト領域と、該ディプレスト領域の外周に設けられたリング領域と、そして、該リング領域の外周に設けられた、 F元素が添加されたクラッド領域とを備免、

前記コア領域の外径 2aと前記ディプレスト領域の外径 2bとの比 Ra ( = 2a/2b)は 0. 15以上 0. 35以下、そして、前記ディプレスト領域の外径 2bと前記リング領域の外径 2cとの比 Rb ( = 2bZ2c)は 0. 55以上 0. 85以下であり、

[3] Cバンドにおける諸特性として、— 250psZnmZkm以下の波長分散と、波長分散 Dと分散スロープ Sとの比で規定される、 0. 002nm^_1以上 0. Olnm—¹以下の RDS ( = SZD)と、そして、直径 20mmで曲げられたときに lOdBZm以下の曲げ損失を有し、そして、

1. 以上 1. 8 m以下のカットオフ波長を有することを特徴とする請求項 1又は 2記載の光ファイバ。

[4] 水素雰囲気 (H 100%、 80°C)中に 20時間に亘つて曝露する前後において、波長 1

2

380nm帯における損失の変動差は、 0. 3dBZkm以下であることを特徴とする請求項 1又は 2記載の光ファイバ。

[5] 波長 1550nmの諸特性として、 12psZnmZkm以上 21psZnmZkm以下の波長分散と、 0. 04psZnm²Zkm以上 0. 10psZnm²Zkm以下の分散スロープを有するシングルモード光ファイバに対し、所定長の当該光ファイバが接続されたとき、 Cバンド又は Lバンドにぉ、て、前記シングルモード光ファイバと当該光ファイバとで構成された光伝送路全体の残留分散量は、 0. 3psZnmZkm以下であることを特徴とする請求項 1又は 2記載の光ファイバ。

[6] 波長 1550nmの諸特性として、 12psZnmZkm以上 21psZnmZkm以下の波長分散と、 0. 04psZnm²Zkm以上 0. 10psZnm²Zkm以下の分散スロープを有するシングルモード光ファイバに対し、所定長の当該光ファイバが接続されたとき、 Cバンド及び Lバンドを含む波長範囲にぉ、て、前記シングルモード光ファイバと当該光ファイバとで構成された光伝送路全体の残留分散量は、 0. 5psZnmZkm以下であることを特徴とする請求項 1又は 2記載の光ファイバ。

[7] 波長 1550nmにおいて、 0. 5dBZkm以上 1. OdBZkm以下の伝送損失を有することを特徴とする請求項 1又は 2記載の光ファイバ。

[8] 波長 1550nmにおいて、 0. 3psZkm^1/2以下の偏波モード分散を有することを特徴とする請求項 1又は 2記載の光ファイバ。

[9] 波長 1550nmの諸特性として、 12psZnmZkm以上 21psZnmZkm以下の波長分散と、 0. 04psZnm²Zkm以上 0. 10psZnm²Zkm以下の分散スロープを有するシングルモード光ファイバに対し、所定長の当該光ファイバが接続されたとき、波長

1550nmにお!/、て 0. 30dB以下の接続損失と、波長 1620nmにお!/ヽて 0. 25dB以下の接続損失を有することを特徴とする請求項 1又は 2記載の光ファイバ。

[10] 波長 1550nmの諸特性として、 12psZnmZkm以上 21psZnmZkm以下の波長分散と、 0. 04psZnm²Zkm以上 0. 10psZnm²Zkm以下の分散スロープとを有するシングルモード光ファイバと、前記シングルモード光ファイバと縦列接続された請求項 1〜9のいずれか一項記載の光ファイバとを備えた光伝送路。

[11] 波長 1550nmの諸特性として、 12psZnmZkm以上 21psZnmZkm以下の波長分散と、 0. 04psZnm²Zkm以上 0. 10psZnm²Zkm以下の分散スロープとを有するシングルモード光ファイバと、

請求項 1〜9のいずれか一項記載の光ファイバと同じ構造を有する第 1分散補償光ファイバと、そして、

前記シングルモード光ファイバと接続されることで該シングルモード光ファイバの総分散を補償した後の Cバンド帯における残留分散特性が上に凸となる第 2分散補償光ファイバとを備え、

前記第 1及び第 2分散補償光ファイバは、前記シングルモード光ファイバと接続されたときの波長 1550nm帯における該シングルモード光ファイバの総分散を実質的に補償するとともに、これら第 1及び第 2分散補償光ファイバの長さが使用波長帯における当該光伝送路全体の残留分散が小さくなるよう調整された光伝送路。

[12] 前記第 1及び第 2分散補償光ファイバの長さは、波長 1550nmから 1610nmの波長範囲における最大残留分散量が 0. 04psZnmZkmとなるよう調整されていることを特徴とするとする請求項 10記載の光伝送路。

[13] モジュールィ匕された、請求項 1〜9のいずれか一項記載の光ファイバを含む光モジュ一ノレ。

[14] 信号光が伝搬する光ファイバ伝送路と、該光ファイバ伝送路の波長分散を補償する、請求項 1〜9の、ずれか一項記載の光ファイバとを備えた光伝送システム。

[15] 石英ガラスを主成分とする光ファイバであって、所定軸に沿って伸びたコア領域と、該コア領域の外周に設けられたディプレスト領域と、該ディプレスト領域の外周に設けられたリング領域と、そして、該リング領域の外周に設けられた、 F元素が添加されたクラッド領域とを備免、

純石英ガラスの屈折率を基準として、前記コア領域の比屈折率差は 3%以上 4%以下、前記ディプレスト領域の比屈折率差は 0. 5%以上 1%以下、前記リング領域の比屈折率差は 0. 01%以上 0. 24%以下、そして、前記クラッド領域の比屈折率差は 0. 3%以上 0. 1%以下であり、

前記コア領域の外径 2aと前記ディプレスト領域の外径 2bとの比 Ra ( = 2a/2b)は

0. 15以上 0. 5以下、そして、前記ディプレスト領域の外径 2bと前記リング領域の外径 2cとの比 Rb ( = 2bZ2c)は 0. 55以上 0. 75以下であり、

前記コア領域の外径 2aは 1. 5 m以上 2. 5 m以下であり、

波長 1550nmにおける FOM ( =分散 Z損失）は 250psZnmZdB以上であり、 Cバンドにおいて、 250psZnmZkm以下の波長分散と、波長分散 Dと分散スロープ Sとの比で規定される 0. 002nm^_1以上 0. 01nm^_1以下の RDS ( = SZD)と、そして、直径 20mmで曲げられたときに lOdBZm以下の曲げ損失とを有し、

1. 2 111以上1. 8 m以下のカットオフ波長を有し、

波長 1550nmにおいて 0. 3psZkm^1/2以下の偏波モード分散を有し、そして、波長 1550nmの諸特性として、 12psZnmZkm以上 2 IpsZnmZkm以下の波長分散と、 0. 04psZnm²Zkm以上 0. 10psZnm²Zkm以下の分散スロープとを有するシングルモード光ファイバに対し、当該光ファイバが融着接続されたとき、波長 1550nmにおける前記シングルモード光ファイバと当該光ファイバとの接続損失が 0 . 30dB以下であり、波長 1620nmにおける前記シングルモード光ファイバと当該光ファイバとの接続損失が 0. 25dB以下である光ファイバ。