WO2007039683A1 - Dispositif de chauffage de liquide pour appareil electromenager - Google Patents

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WO2007039683A1
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channel
main body
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liquid
minimum
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PCT/FR2006/002235
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Pascal Meyer
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Seb Sa
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    • A47J—KITCHEN EQUIPMENT; COFFEE MILLS; SPICE MILLS; APPARATUS FOR MAKING BEVERAGES
    • A47J31/00—Apparatus for making beverages
    • A47J31/44—Parts or details or accessories of beverage-making apparatus
    • A47J31/54—Water boiling vessels in beverage making machines
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    • A47J—KITCHEN EQUIPMENT; COFFEE MILLS; SPICE MILLS; APPARATUS FOR MAKING BEVERAGES
    • A47J36/00—Parts, details or accessories of cooking-vessels
    • A47J36/24—Warming devices
    • A47J36/2483—Warming devices with electrical heating means

Definitions

  • TITLE DEVICE FOR HEATING LIQUID FOR APPARATUS
  • the present invention relates generally to the field of household appliances. It is more particularly domestic appliances requiring the heating of a liquid at a temperature below that of passage in the vapor phase, and more particularly to the heating of water. These appliances include electric coffee makers, espresso machines, hot beverage dispensers requiring the rapid production of water at a temperature above 60 ° and below the boiling point of the liquid.
  • the invention relates to a device for heating a liquid for household appliances, comprising a main body, associated with a complementary element covering a face of the main body, creating between the complementary element and the main body a channel of liquid circulation having two ends respectively forming an inlet adapted to be connected to a liquid reservoir and an outlet adapted for discharging the heated liquid, said complementary element having a heating resistor arranged to allow the heating of liquid flowing along the channel .
  • liquid heater manufacturers have developed heaters with different architectures to arrange the liquid circulation channel. relative to the heating resistor.
  • the present invention aims to provide a heating device to overcome at least some of the disadvantages mentioned above and in particular having a lower tendency to scale up when heating liquid at temperatures close to boiling .
  • the device of the invention is essentially characterized in that said channel has a minimum cross-section of liquid located at a distance from said outlet and closer to the outlet of the channel than its inlet.
  • the liquid circulation speed is relatively slow which allows its progressive heating over a length of the important channel (at least equal to the length of the channel). Then, at the location of the minimum and constant liquid flow section, the liquid flow velocity increases due to the shrinkage related to the minimum section.
  • the location of the narrowing formed in the channel is chosen to be positioned in a hot zone of the channel, i.e. near its exit. It is indeed in the hot zone that vapor bubbles are formed and the scale is deposited. By accelerating the speed of the liquid in the hot zone of the channel, the pressure of the liquid is then increased against the hot walls of the channel, which leads to a reduction in the amount of steam generated and / or a faster evacuation of these vapor bubbles. become less aggressive for the material.
  • the heat exchange between the walls of the channel and the liquid is improved because there is better thermal conduction with a liquid / wall interface than with a steam / wall interface.
  • the temperature at which steam is created in the channel is increased compared to what it is in the case of a heating device that does not have of minimal section forming a narrowing of the channel in a hot zone. It is therefore possible to increase the heating power of the electrical resistance without generating more steam than in the devices of the prior art. As a result, the heating rate of the liquid can be increased without generating a scaling zone.
  • the device prefferably comprises a portion of channel narrowing progressively as it approaches the outlet of the channel, this narrowing portion being situated closer to the outlet of the channel than to its inlet, between said channel. minimum liquid passage section and said channel inlet.
  • This progressive narrowing zone is intended: • on the one hand to reduce the pressure drops generated by the presence of the minimum section and;
  • the temperature of the progressive shrinkage zone can, on average, be increased without creating a steam generation zone.
  • the minimum section belongs to a channel portion of constant minimum section over its entire length, this portion of channel of constant minimum section being immediately consecutive to said narrowing portion.
  • the section of the channel narrows progressively along the narrowing portion to become minimal and constant over the entire length of the minimum section channel portion.
  • the heating resistor screen-printed on one side of the complementary element opposite the main body allows optimum heat exchange between the resistor and the complementary element, which improves the efficiency of the device. It is also possible to ensure that the distance separating said minimum section of the channel from the outlet is at least one-tenth of the total length of the measured channel between its inlet and its outlet. This embodiment makes it possible to reduce the pressure exerted by the heated liquid on the wall of the channel near the outlet which is a slightly cooled zone because of the proximity of the outlet to the outside of the device. This enlargement of the channel section near the outlet is adapted so as not to create a zone promoting the appearance of cavitation vapor.
  • the minimum section is less than half a maximum passage section of the fluid in the channel, preferably less than a quarter of this maximum section and preferably less than one fifth of this maximum section.
  • the velocity of the liquid at a given point in the channel is inversely proportional to the section of the channel at that point.
  • the minimum section must be at least equal to half of the maximum section and preferably equal to one-fifth of this maximum section, which makes it possible to have the ideal conditions to lead to any tartar particles that may form along the canal, near areas with a narrowed section. It is also possible to ensure that the distance between the complementary element and the main body, over the entire length of the channel, is minimal at the location of said minimum section of passage of the liquid.
  • This distance between the complementary element and the main body corresponds to the depth of the channel.
  • the lower the depth of the channel the more likely the fluid will be pressurized against the complementary element, thus favoring heat exchange at this location, avoiding the creation of steam.
  • the complementary element is a tube inside which the main body is arranged and that the channel is of helicoidal shape wound around the main body, the turns of this helicoid closest to each other being those located near the location of the minimum section.
  • the tubular complementary element and the helical channel Thanks to the tubular complementary element and the helical channel, the heat losses are reduced because of the concentric accumulation of heat towards the inside of the complementary element.
  • Reconciliation turns close to where the minimum section is located is advantageous because it mechanically reinforces the structure of the helicoid which is more resistant in its hot zone (zone located closer to the exit than the inlet) than in its cold zone (area closer to the entrance than to the exit).
  • This local reinforcement of the helical structure allows the device of the invention to heat a liquid such as water, over 90 0 C with a pressure of greater service to a bar (2 to 20 bars) with a flow of heated liquid of the order of 500 ml / min.
  • the capabilities of the device of the invention are above the conventional capabilities of the usual devices used in instant beverage appliances.
  • the main body is flat and the channel is in the form of a planar spiral.
  • This embodiment can be used for some devices requiring planar heaters for space issues.
  • the input of this device can be at the center of the spiral and the output at the periphery or vice versa. In all cases, it will be ensured that the minimum section is situated closer to the exit than the entrance, for example by playing on the relative spacing between two consecutive turns of the spiral and / or by channel depth as previously stated. It can also be ensured that the channel is formed by a groove formed in said main body.
  • FIG. 1 represents an exploded perspective view of the device heating system according to the invention
  • Figure 2 shows a longitudinal sectional view of the heater of Figure 1
  • FIG. 3 represents a longitudinal sectional view of the single main body mounted in the device of FIGS. 1 and 2.
  • the invention relates to a liquid heating device.
  • This device comprises a main body 1 of substantially cylindrical shape, and a complementary element 3 of tubular form carrying a heating resistor 2.
  • the main body 1 is dimensioned to be inserted into the complementary element 3 forming a sleeve.
  • a sealing zone between the main body and the complementary element is formed at each end of the tube 3.
  • a channel 4 is formed between these sealing zones and between the internal face of the complementary element 3 and the main body 1.
  • This channel 4 is the space existing between the main body 1 and the complementary element 3, and extending between the entrance of the canal and its exit.
  • a first end of this groove 10 opens into a first opening forming the outlet 6 communicating with the outside of the device by a first tube 14a.
  • a second end of this groove 10 opens into a second opening forming the inlet 5 and communicating with the outside of the device by a second tube 14b.
  • Each of these tubes 14a and 14b extends outwardly of the device to be connected to a water circuit of the heater.
  • the second tube 14b is connected to a cold water supply tank and the first tube 14a is connected to a hot water dispenser with a tap.
  • the flow of the liquid can be done either by gravity by placing the tank above the heating device or by forced flow using a pump placed between the cold water tank and the device 11.
  • the groove formed on the main body to define the channel 4 has a variable depth and width depending on where one is in the channel 4.
  • the channel has essentially four successive portions in the direction of the liquid flow.
  • a first channel portion into which the inlet 5 opens has a maximum fluid passage section Smax (visible in FIG. 3). This maximum section is the largest of the entire length of channel 4.
  • a second portion 7 of the channel is defined immediately downstream of the first portion to allow for progressive narrowing of the fluid passage section of the canal. This second portion 7 is called the narrowing portion.
  • a third portion 8 of the channel is defined immediately downstream of the second portion to define a minimum liquid flow section Sr ⁇ in, where Smin is the smallest fluid passage section of the entire length of the channel.
  • a fourth section of the channel immediately downstream of the third portion connects this third portion to the outlet by progressively widening the fluid passage section.
  • the first portion of the canal represents between 35% and 50% of this total length; • the second portion represents between 15% and 30% of this total length;
  • the first portion represents 50% of the total length of the channel, the narrowing portion 7 about 15% of this length, the minimum section channel portion about 25% and the fourth portion about 10%.
  • the minimum constant passage Smin is 4 times smaller than the maximum section Smax which allows a factor 4 increase in fluid velocity. This avoids the creation of bubbles in the channel and increases the exchange between the liquid and the complementary element which carries the heating resistor 2.
  • the channel is designed to facilitate the evacuation of bubbles which are harmful to the good heat exchange.
  • the depth of the groove and its width are varied.
  • the channel has a width of about 4 mm and a depth Dmax of 3 mm creating a maximum section of 12 mm 2.
  • the width of the channel is about 1.5 mm and its depth Dmin is about 2 mm creating a minimum section of 3 mm.
  • the channel is shaped so that its width and its depth evolve in a regular curve, progressive and without discontinuity, which reduces the losses of loads.
  • the screen-printed heating resistor 2 is formed on the face 9 of the complementary element 3 which is opposite to the main body 1.
  • This resistor 2 is adapted to provide a heating power uniformly distributed and homogeneous over the entire length channel 4 to allow the liquid flowing in the channel to heat throughout its transit. Resistor 2 heats substantially homogeneously throughout its length.
  • Resistor 2 is composed of two resistive circuits 2a, 2b connected in parallel between two supply terminals 15a, 15b also screen printed. These resistive circuits are wound in helicoid on the face 9 of the complementary element and the terminals 15a, 15b are arranged for allow electrical contact with metal blades typically copper.
  • one or more layers of insulating material are screen printed on the complementary element, then a conductive paste layer according to a particular path, and a layer for forming the supply terminals 15a, 15b, and finally one or more layers of insulating material.
  • the available heating power can be of the order of 2000W.
  • the thickness of the complementary sleeve-shaped element is minimized to promote heat transfer by conduction of the resistance towards the liquid of the channel.
  • a material having a high coefficient of thermal conduction for example greater than 40, will be chosen.
  • the complementary element transmits very rapidly by conduction the heat energy of the heating resistor to the liquid because its thickness is very small, of the order of 1 to 3 millimeters, and because its constituent material which is aluminum, copper or stainless steel, has a high coefficient of conductivity.
  • the main body is made of a plastic material or more generally of a material having a low inertia thermal Ith, in any case lower than that of aluminum which is of the order of 2.30, so as to store a small portion of the heating energy.
  • a plastic material or more generally of a material having a low inertia thermal Ith, in any case lower than that of aluminum which is of the order of 2.30, so as to store a small portion of the heating energy.
  • a plastic material or more generally of a material having a low inertia thermal Ith in any case lower than that of aluminum which is of the order of 2.30, so as to store a small portion of the heating energy.
  • polyamide (Ith 1.9)
  • the hot zone of the main body which is a critical design area, is made more mechanically resistant due to the small width of the channel and the greater surface density of the fins forming the groove. It should be noted that these fins may be wider in the hot zone, near the outlet of the channel, than in the rest of the device. This new channel shape also allows a better heat exchange with the canal water and therefore a significant cooling at the main body in the hottest area. Therefore, the main body which is generally made of mechanically resistant but expensive food PPS can now be made of filled polyamide whose mechanical strength is lower but whose cost is reduced.
  • a temperature sensor 16 such as a resistance CTN, visible in Figure 1
  • a temperature sensor 16 is attached against the face 9 of the complementary element and is connected to an electronic circuit via two terminals 16a, 16b.
  • This electronic circuit controls the power supply of the resistive tracks, so that the complementary element is maintained at a predetermined temperature during the water circulation period.
  • the fusible zone in the resistor on the surface of the complementary element.
  • the fusible zone melts, thus interrupting the supply of the resistor and cutting off the heating.
  • the user starts the heating device with a control which causes the circulation of liquid in the channel and heating the resistance.
  • the temperature increase slope inside the channel is of the order of 30 ° C. per second against 5 ° C. per second measured on certain devices of the prior art.
  • the preheating of the heating device is very fast and the liquid heated between 80 and 99 ° C. can be delivered in a few seconds in a stable manner.
  • the device of the invention it can also be envisaged to produce wet steam, or even dries stably, by regulating the liquid flow and the heating power.

Abstract

Dispositif (11) de chauffage d'un liquide pour appareil électroménager, comportant un corps principal (1) , associé à un élément complémentaire (3) recouvrant une face du corps principal (1), en créant entre l'élément complémentaire (3) et le corps principal (1) un canal de circulation de liquide (4) présentant deux extrémités formant respectivement une entrée (5) adaptée pour être reliée à un réservoir de liquide et une sortie (6) adaptée pour l'évacuation du liquide chauffé, ledit élément complémentaire (3) présentant une résistance chauffante (2) disposée pour permettre le chauffage de liquide transitant le long du canal. Le canal (4) possède une section minimale de passage de liquide située à distance de ladite sortie et à plus grande proximité de la sortie (6) du canal (4) que de son entrée (5) .

Description

TITRE : DISPOSITIF DE CHAUFFAGE DE LIQUIDE POUR APPAREIL
ELECTROMENAGER
La présente invention concerne, de façon générale, le domaine des appareils électroménagers. Elle vise plus particulièrement les appareils à usage domestique nécessitant le chauffage d'un liquide à une température inférieure à celle de passage en phase vapeur, et plus particulièrement au chauffage de l'eau. Parmi ces appareils, on peut citer les cafetières électriques, les machines espresso, les distributeurs de boissons chaudes nécessitant la production rapide d'une eau à une température supérieure à 60° et inférieure à la température d'ébullition du liquide.
Plus particulièrement, l'invention concerne un dispositif de chauffage d'un liquide pour appareil électroménager, comportant un corps principal, associé à un élément complémentaire recouvrant une face du corps principal, en créant entre l'élément complémentaire et le corps principal un canal de circulation de liquide présentant deux extrémités formant respectivement une entrée adaptée pour être reliée à un réservoir de liquide et une sortie adaptée pour l'évacuation du liquide chauffé, ledit élément complémentaire présentant une résistance chauffante disposée pour permettre le chauffage de liquide transitant le long du canal .
Afin de réduire le temps nécessaire pour chauffer une quantité donnée de liquide à une température donnée, des fabricants de dispositifs de chauffage de liquide ont développé des dispositifs de chauffage avec différentes architectures pour agencer le canal de circulation de liquide par rapport à la résistance chauffante.
Il est connu du document FR-A-2 855 359 un dispositif de chauffage de liquide du type précédemment défini et doté d'un corps principal ayant une faible inertie thermique, inférieure à celle de l'aluminium. Ce dispositif est particulièrement avantageux car du fait de sa faible inertie, le corps principal emmagasine une très faible quantité de la chaleur produite par la résistance. Le rendement thermique de ce dispositif de chauffe est ainsi amélioré en réduisant les pertes thermiques.
Toutefois, à température supérieure à 800C et avec un débit d'eau normal désiré, on constate l'apparition de bulles de vapeur dans la section de sortie du canal qui, à la longue, arrive à attaquer la matière plastique du corps principal portant le canal. La longévité de l'appareil est alors fortement réduite. Il est alors nécessaire d'utiliser des plastiques techniques beaucoup plus chers. De plus un tel dispositif a tendance à s'entartrer, ce qui dégrade son rendement énergétique au fur et à mesure des cycles d'utilisation.
Dans ce contexte, la présente invention a pour but de proposer un dispositif de chauffage permettant de pallier certains au moins des inconvénients précédemment cités et en particulier ayant une moindre tendance à s'entartrer lors du chauffage de liquide à des températures proches de l'ébullition.
A cette fin, le dispositif de l'invention, par ailleurs conforme à la définition générique qu'en donne le préambule énoncé précédemment, est essentiellement caractérisé en ce que ledit canal possède une section minimale de passage de liquide située à distance de ladite sortie et à plus grande proximité de la sortie du canal que de son entrée.
Grâce à l'invention, entre la section minimale du canal et l'entrée, la vitesse de circulation du liquide est relativement lente ce qui permet son chauffage progressif sur une longueur du canal importante (au moins égale à la longueur du canal). Puis, à l'endroit de la section minimale et à flux de liquide constant, la vitesse de circulation du liquide augmente en raison du rétrécissement lié à la section minimale.
L'endroit du rétrécissement formé dans le canal est choisi pour être positionné dans une zone chaude du canal, c'est-à-dire à proximité de sa sortie. C'est en effet dans la zone chaude que se forment les bulles de vapeur et que se dépose le tartre. En accélérant la vitesse du liquide dans la zone chaude du canal, on augmente alors la pression du liquide contre les parois chaudes du canal ce qui entraîne une réduction de la quantité de vapeur générée et / ou une évacuation plus rapide de ces bulles de vapeur qui deviennent moins agressives pour le matériau.
L'augmentation de la vitesse de l'eau en zone chaude du canal, s'accompagne d'une réduction de la quantité de tartre se déposant sur les parois du canal.
De plus, l'échange thermique entre les parois du canal et le liquide est amélioré car il y a une meilleure conduction thermique avec une interface liquide / paroi qu'avec une interface vapeur / paroi .
Grâce à l'invention, la température à laquelle se crée la vapeur dans le canal est augmentée par rapport à ce qu' elle est dans le cas d'un dispositif de chauffage ne disposant pas de section minimale formant un rétrécissement du canal en zone chaude. On peut donc augmenter la puissance de chauffe de la résistance électrique sans pour autant générer plus de vapeur que dans les dispositifs de l'art antérieur. De ce fait, la vitesse de chauffe du liquide peut être augmentée sans pour autant générer une zone d ' entartrement .
On peut par exemple faire en sorte que le dispositif comporte une portion de canal se rétrécissant progressivement en s 'approchant de la sortie du canal, cette portion de rétrécissement étant située à plus grande proximité de la sortie du canal que de son entrée, entre ladite section minimale de passage de liquide et ladite entrée du canal .
Cette zone de rétrécissement progressive est destinée : • d'une part à réduire les pertes de charge générées par la présence de la section minimale et ;
• d'autre part à augmenter progressivement la pression statique interne du canal et la vitesse du liquide en se rapprochant de la section minimale. De ce fait, et pour les mêmes raisons que celles énoncées ci-dessus, la température de la zone de rétrécissement progressive peut, en moyenne, être augmentée sans créer pour autant une zone de génération de vapeur.
On peut par exemple faire en sorte que la section minimale appartienne à une portion de canal de section minimale constante sur toute sa longueur, cette portion de canal de section minimale constante étant immédiatement consécutive à ladite portion de rétrécissement.
Dans ce mode de réalisation, en se dirigeant vers la sortie du canal, la section du canal se rétrécie progressivement le long de la portion de rétrécissement jusqu'à devenir minimale et constante sur toute la longueur de la portion de canal de section minimale.
On peut également faire en sorte que la résistance chauffante soit sérigraphiée sur une face de l'élément complémentaire opposée au corps principal. Ce mode de réalisation permet un échange thermique optimum entre la résistance et l'élément complémentaire, ce qui améliore d'autant le rendement du dispositif. On peut également faire en sorte que la distance séparant ladite section minimale du canal de la sortie soit d'au moins un dixième de la longueur totale du canal mesurée entre son entrée et sa sortie. Ce mode de réalisation permet de réduire la pression exercée par le liquide chauffé sur la paroi du canal à proximité de la sortie qui est une zone légèrement refroidie du fait de la proximité de la sortie avec l'extérieur du dispositif. Cet élargissement de la section du canal à proximité de la sortie est adapté de manière à ne pas créer de zone favorisant l'apparition de vapeur par cavitation.
On peut également faire en sorte que la section minimale soit inférieure à la moitié d'une section de passage maximale du fluide dans le canal, préférentiellement inférieure à un quart de cette section maximale et préférentiellement inférieure à un cinquième de cette section maximale. A température constante, la vitesse du liquide à un endroit donné du canal est inversement proportionnelle à la section du canal à cet endroit.
Ainsi, on fera en sorte d'ajuster le profil du canal pour optimiser la courbe de montée en température du liquide lors de son écoulement dans le canal de telle façon que l'on évite le passage en phase vapeur du liquide. Dans le cadre de cet ajustement du profil, il a été constaté que la section minimale doit être au moins égale à la moitié de la section maximale et préférentiellement égale au cinquième de cette section maximale ce qui permet d'avoir les conditions idéales pour entraîner d'éventuelles particules de tartre qui se formeraient le long du canal, à proximité des zones à section rétrécie . On peut également faire en sorte que la distance existant entre l'élément complémentaire et le corps principal, sur toute la longueur du canal, soit minimale à l'endroit de ladite section minimale de passage du liquide.
Cette distance entre l'élément complémentaire et le corps principal correspond à la profondeur du canal. Plus la profondeur du canal est faible et plus le fluide aura tendance à être mis en pression contre l'élément complémentaire, favorisant ainsi l'échange thermique à cet endroit en évitant d'y créer de la vapeur. On peut également faire en sorte que l'élément complémentaire soit un tube à l'intérieur duquel est disposé le corps principal et que le canal soit de forme hélicoïdale enroulée autour du corps principal, les spires de cette hélicoïde les plus rapprochées les unes des autres étant celles situées à proximité de l'endroit où se trouve ladite section minimale.
Grâce à 1 ' élément complémentaire tubulaire et au canal en forme hélicoïdale, on réduit les pertes thermiques du fait de l'accumulation concentrique de chaleur vers l'intérieur de l'élément complémentaire. Le rapprochement des spires à proximité de l'endroit où se trouve la section minimale est avantageux car cela renforce mécaniquement la structure de l'hélicoïde qui est plus résistante dans sa zone chaude (zone située à plus grande proximité de la sortie que de l'entrée) que dans sa zone froide (zone située à plus grande proximité de l'entrée que de la sortie) . Ce renforcement local de la structure hélicoïdale permet au dispositif de l'invention de chauffer un liquide tel que de l'eau, à plus de 900C avec une pression de service supérieure à un bar (entre 2 et 20 bars) et avec un débit de liquide chauffé de l'ordre de 500 ml/min. Les capacités du dispositif de l'invention sont au-dessus des capacités classiques des dispositifs usuels utilisés dans des appareils de boissons instantanées . Alternativement, on peut faire en sorte que le corps principal soit plat et que le canal soit en forme de spirale plane. Ce mode de réalisation peut être utilisé pour certains appareils nécessitant des dispositifs de chauffage plans pour des questions d'encombrement. Dans ce mode de réalisation, il est également possible de former la section de passage minimale en rapprochant les spires les unes des autres pour réduire progressivement la section du canal plan jusqu'à atteindre la section minimale. L'entrée de ce dispositif peut se trouver au centre de la spirale et la sortie à la périphérie ou inversement. Dans tous les cas, on fera en sorte que la section minimale soit située à plus grande proximité de la sortie que de l'entrée en jouant par exemple sur 1 ' écartement relatif entre deux spires consécutives de la spirale et/ou en jouant sur la profondeur du canal comme énoncé précédemment . On peut également faire en sorte que le canal soit formé par une rainure pratiquée dans ledit corps principal.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est faite ci-après, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux dessins annexés, dans lesquels: la figure 1 représente une vue en perspective éclatée du dispositif de chauffage conforme à l'invention ; la figure 2 représente une vue en coupe longitudinale du dispositif de chauffage de la figure 1 ; la figure 3 représente une vue en coupe longitudinale du seul corps principal monté dans le dispositif des figures 1 et 2.
Comme annoncé précédemment, l'invention concerne un dispositif de chauffage de liquide. Ce dispositif comporte un corps principal 1 de forme sensiblement cylindrique, et un élément complémentaire 3 de forme tubulaire portant une résistance chauffante 2. Le corps principal 1 est dimensionné pour être inséré dans l'élément complémentaire 3 formant un manchon. Une zone d'étanchéité entre le corps principal et l'élément complémentaire est formée à chaque extrémité du tube 3. Ces zones d'étanchéité sont visibles sur la figure 2 où des joints toriques 12a, 12b insérés dans des gorges annulaires 13a, 13b du corps principal 1 sont en appui contre une face interne de l'élément complémentaire 3.
Un canal 4 est formé entre ces zones d'étanchéité et entre la face interne de l'élément complémentaire 3 et le corps principal 1. Ce canal 4 est l'espace existant entre le corps principal 1 et l'élément complémentaire 3, et s 'étendant entre l'entrée du canal et sa sortie. Une rainure hélicoïdale 10 enroulée autour du corps principal 1, selon l'axe longitudinal du corps, donne au canal 4 sa forme sensiblement hélicoïdale.
Une première extrémité de cette rainure 10 débouche dans une première ouverture formant la sortie 6 communiquant avec l'extérieur du dispositif par un premier tube 14a.
Une seconde extrémité de cette rainure 10 débouche dans une seconde ouverture formant l'entrée 5 et communiquant avec l'extérieur du dispositif par un second tube 14b. Chacun de ces tubes 14a et 14b s'étend vers l'extérieur du dispositif pour être relié à un circuit d'eau de l'appareil de chauffage. Typiquement, le second tube 14b est relié à un réservoir d'alimentation en eau froide et le premier tube 14a est relié à un distributeur d'eau chaude doté d'un robinet. L'écoulement du liquide peut se faire soit par gravité en plaçant le réservoir au-dessus du dispositif de chauffage, soit par écoulement forcé à l'aide d'une pompe placée entre le réservoir d'eau froide et le dispositif 11.
La rainure formée sur le corps principal pour définir le canal 4 possède une profondeur et une largeur variables selon l'endroit où l'on se trouve dans le canal 4.
Le canal possède essentiellement quatre portions successives dans le sens de l'écoulement du liquide.
Une première portion de canal dans laquelle débouche l'entrée 5 possède une section de passage de fluide maximale Smax (visible sur la figure 3). Cette section maximale est la plus importante de toute la longueur du canal 4.
Une seconde portion 7 du canal est définie immédiatement en aval de la première portion pour permettre un rétrécissement progressif de la section de passage de fluide du canal . Cette seconde portion 7 est nommée portion de rétrécissement.
Une troisième portion 8 du canal est définie immédiatement en aval de la seconde portion pour définir une section de circulation de liquide minimale Srαin, où Smin est la section de passage de fluide la plus petite de toute la longueur du canal .
Une quatrième section du canal immédiatement en aval de la troisième portion relie cette troisième portion à la sortie en élargissant progressivement la section de passage de fluide.
En terme de pourcentage de la longueur totale du canal :
• la première portion de canal représente entre 35% et 50% de cette longueur totale ; • la seconde portion représente entre 15% et 30 % de cette longueur totale ;
• la troisième portion de canal représente entre 15% et 40% de cette longueur totale;
• la quatrième portion représente entre 5% et 20% de cette longueur totale.
Dans le cas illustré, la première portion représente 50% de la longueur totale du canal, la portion de rétrécissement 7 environ 15% de cette longueur, la portion de canal de section minimale 8 environ 25% et la quatrième portion environ 10%.
Dans ce même mode de réalisation, la section minimale constante de passage Smin est 4 fois plus petite que la section maximale Smax ce qui permet une augmentation de facteur 4 de la vitesse du fluide. Ceci permet d'éviter la création de bulles dans le canal et augmente l'échange thermique entre le liquide et l'élément complémentaire qui porte la résistance chauffante 2. Le canal est prévu pour faciliter l'évacuation de bulles qui sont nuisibles au bon échange thermique . Afin de créer la variation de section dans le canal on fait varier la profondeur de la rainure et sa largeur. Ainsi, à l'endroit de la section de passage maximale, le canal a une largeur d'environ 4 mm et une profondeur Dmax de 3 mm créant une section maximale de 12 mm2. A l'endroit de la section minimale de passage, la largeur du canal est d'environ 1, 5 mm et sa profondeur Dmin est d'environ 2 mm créant une section minimale de 3 mm.2.
Entre ses sections minimale et maximale, le canal est conformé pour que sa largeur et sa profondeur évoluent selon une courbe régulière, progressive et sans discontinuité, ce qui réduit les pertes de charges.
Comme indiqué précédemment, la résistance de chauffe 2 sérigraphiée est formée, sur la face 9 de l'élément complémentaire 3 qui est opposée au corps principal 1. Cette résistance 2 est adaptée pour fournir une puissance de chauffe régulièrement répartie et homogène sur toute la longueur du canal 4 afin de permettre au liquide s 'écoulant dans le canal de chauffer tout au long de son transit. La résistance 2 chauffe de façon sensiblement homogène sur toute sa longueur.
La résistance 2 est composée de deux circuits résistifs 2a, 2b montés en parallèle entre deux bornes d'alimentation 15a, 15b également sérigraphiées. Ces circuits résistifs sont enroulés en hélicoldes sur la face 9 de l'élément complémentaire et les bornes 15a, 15b sont disposées pour permettre un contact électrique avec des lames métalliques typiquement en cuivre .
Pour créer cette résistance, on sérigraphie une ou plusieurs couches de matériau isolant sur l'élément complémentaire, puis une couche de pâte conductrice selon un chemin particulier, et une couche pour former les bornes d'alimentation 15a, 15b, et enfin une ou plusieurs couches de matériau isolant. La puissance de chauffe disponible peut être de l'ordre de 2000W. Dans un mode de réalisation préférentiel, on réduit au maximum l'épaisseur de l'élément complémentaire en forme de manchon pour favoriser les transferts thermiques par conduction de la résistance vers le liquide du canal. On choisira pour réaliser l'élément complémentaire un matériau ayant un fort coefficient de conduction thermique, par exemple supérieur à 40. Par coefficient de conduction thermique (Cth) on entend le rapport de la valeur du coefficient de conductibilité thermique (λ) du matériau de l'élément complémentaire que divise la valeur de son épaisseur (e) exprimée en millimètres. Cth = λ/e
En d'autres termes, l'élément complémentaire transmet très rapidement par conduction l'énergie calorifique de la résistance chauffante au liquide car son épaisseur est très réduite, de l'ordre de 1 à 3 millimètres, et car son matériau constitutif qui est de l'aluminium, du cuivre ou de l'acier inoxydable, a un fort coefficient de conductibilité.
Dans un mode de réalisation préférentiel, le corps principal est réalisé dans une matière plastique ou plus généralement dans un matériau possédant une faible inertie thermique Ith, en tout cas inférieure à celle de l'aluminium qui est de l'ordre de 2,30, de manière à n'emmagasiner qu'une faible partie de l'énergie de chauffage. Comme matériau susceptible de bien convenir dans la réalisation du corps principal 1 selon l'invention, on peut citer le polyamide (Ith = 1,9), le polyacétal (Ith = 2), le polypropylène (Ith = 1,6), le polysulfone (Ith = 1,4) ou le polycarbonate (Ith = 1,5) .
Grâce à l'invention, la zone chaude du corps principal qui est une zone critique de conception, est rendue plus résistante mécaniquement du fait de la faible largeur du canal et de la plus grande densité surfacique des ailettes formant la rainure. Il est à noter que ces ailettes peuvent être plus larges dans la zone chaude, à proximité de la sortie du canal, que dans le reste du dispositif. Cette nouvelle forme de canal permet également un meilleur échange thermique avec l'eau du canal et donc un sensible refroidissement au niveau du corps principal dans la zone la plus chaude . De ce fait, le corps principal qui est généralement réalisé en PPS alimentaire résistant mécaniquement mais coûteux, peut être maintenant réalisé en polyamide chargé dont la résistance mécanique est plus faible mais dont le coût est réduit. Utilement, un capteur de température 16 tel qu'une résistance CTN, visible sur la figure 1, est rapporté contre la face 9 de l ' élément complémentaire et est branché à un circuit électronique par l'intermédiaire de deux bornes 16a, 16b. Ce circuit électronique pilote l'alimentation électrique des pistes résistives, de sorte que l'élément complémentaire est maintenu à une température prédéterminée en période de circulation d'eau.
Dans un mode particulier, on peut faire en sorte de créer une zone fusible dans la résistance, à la surface de l'élément complémentaire. Ainsi, en cas de surchauffe de la résistance, la zone fusible fond, interrompant ainsi l'alimentation de la résistance et coupant le chauffage.
Typiquement, l'utilisateur met en marche le dispositif de chauffage à l'aide d'une commande ce qui entraîne la mise en circulation de liquide dans le canal et la chauffe de la résistance. Grâce à l'invention, la pente d'augmentation de température à l'intérieur du canal est de l'ordre de 300C par seconde contre 5°C par seconde mesuré sur certains dispositifs de l'art antérieur. Ainsi, la préchauffe du dispositif de chauffage est très rapide et le liquide chauffé entre 80 et 990C peut être délivré en quelques secondes de façon stable. Avec le dispositif de l'invention, il peut également être envisagé de produire de la vapeur humide, voire sèche de manière stable, en régulant le débit de liquide et la puissance de chauffe.

Claims

REVENDICATIONS
1) Dispositif de chauffage (11) d'un liquide pour appareil électroménager, le dispositif comportant un corps principal (1) et un élément complémentaire .(3) disposé en regard d'une face du corps principal (1), un canal de circulation de liquide (4) existant entre l'élément complémentaire (3) et le corps principal (1), ledit canal présentant deux extrémités formant respectivement une entrée
(5) adaptée pour être reliée à un réservoir de liquide et une sortie (6) adaptée pour l'évacuation du liquide chauffé, l'élément complémentaire (3) étant pourvu d'une résistance chauffante (2) disposée pour permettre le chauffage du liquide transitant le long du canal (4), caractérisé en ce que ledit canal (4) possède une section minimale (Smin) de passage de liquide située à distance de ladite sortie (6) et à plus grande proximité de la sortie (6) du canal que de son entrée (5) .
2) Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte une portion de canal rétrécie située à plus grande proximité de la sortie (6) du canal que de son entrée (5), entre ladite section minimale de passage de liquide (Smin) et ladite entrée (5) du canal.
3) Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que la portion de canal rétrécie se rétrécie (7) progressivement en direction de la sortie (6) du canal, cette portion rétrécie étant nommée portion de rétrécissement (7). 4) Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que la section minimale (Smin) appartient à une portion de canal de section minimale constante (8) sur toute sa longueur, cette portion de canal de section minimale constante (8) étant immédiatement consécutive à ladite portion de rétrécissement (7).
5) Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la résistance chauffante (2) est sérigraphiée sur une face (9) de l'élément complémentaire (3) opposée au corps principal (1) .
6) Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la distance séparant ladite section minimale du canal de la sortie est d'au moins un dixième de la longueur totale du canal mesurée entre son entrée (5) et sa sortie (6) .
7) Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes,- caractérisé en ce que la section minimale (Smin) est inférieure à la moitié d'une section de passage maximale du fluide (Smax) dans le canal, préférentiellement inférieure à un quart de cette section maximale (Smax) et préférentiellement inférieure à un cinquième de cette section maximale (Smax) .
8) Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la distance existant entre l'élément complémentaire (3) et le corps principal (1), sur toute la longueur du canal, est minimale (Dmin) à l'endroit de ladite section minimale de passage du liquide (Smin) .
9) Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que ledit élément complémentaire (3) est un tube à l'intérieur duquel est disposé le corps principal (1) et en ce que ledit canal (4) est de forme hélicoïdale enroulée autour du corps principal (1) , les spires de cette hélicoïde les plus rapprochées les unes des autres étant celles situées à proximité de l'endroit où se trouve ladite section minimale (Smin) .
10) Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le corps principal (1) est plat et le canal est en forme de spirale plane.
11) Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le canal (4) est formé par une rainure (10) pratiquée dans ledit corps principal (1).
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Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2008534047A JP4906865B2 (ja) 2005-10-06 2006-10-04 家電装置用液体加熱デバイス
CN2006800373640A CN101282671B (zh) 2005-10-06 2006-10-04 用于家电设备的液体加热装置
US12/088,961 US20090154909A1 (en) 2005-10-06 2006-10-04 Liquid-heating device for electric household appliance
DE602006009133T DE602006009133D1 (de) 2005-10-06 2006-10-04 Vorrichtung zum erhitzen von flüssigkeit für elektrohaushaltsgerät
AU2006298641A AU2006298641B2 (en) 2005-10-06 2006-10-04 Liquid-heating device for electric household appliance
AT06820150T ATE442072T1 (de) 2005-10-06 2006-10-04 Vorrichtung zum erhitzen von flüssigkeit für elektrohaushaltsgerät
EP06820150A EP1945074B1 (fr) 2005-10-06 2006-10-04 Dispositif de chauffage de liquide pour appareil electromenager
BRPI0616953-8A BRPI0616953A2 (pt) 2005-10-06 2006-10-04 dispositivo de aquecimento de lìquido para aparelho eletrodoméstico

Applications Claiming Priority (2)

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RU (1) RU2380022C1 (fr)
WO (1) WO2007039683A1 (fr)

Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102007034370A1 (de) * 2007-07-24 2009-01-29 Bleckmann Gmbh & Co. Kg Kompakte hochdruckfähige Spiraldurchfluss-Heizeinheit
WO2009043851A2 (fr) * 2007-10-04 2009-04-09 Nestec S.A. Dispositif de chauffage intégré pour un dispositif de préparation de boisson
WO2010066760A1 (fr) * 2008-12-12 2010-06-17 Compagnie Mediterraneenne Des Cafes Module pour machine de preparation de boissons
EP2407069A1 (fr) * 2010-07-12 2012-01-18 Bleckmann GmbH & Co. KG Chauffe-eau instantané dynamique
WO2012007260A1 (fr) 2010-07-16 2012-01-19 Nestec S.A. Dispositif de chauffage perfectionné
WO2012072724A1 (fr) 2010-12-02 2012-06-07 Nestec S.A. Capteur thermique à faible inertie dans une machine de boissons
US8479640B2 (en) 2007-10-04 2013-07-09 Nestec S.A. Beverage brewing unit
US8573116B2 (en) 2007-10-04 2013-11-05 Nestec S.A. Heating device with an integrated thermoblock for a beverage preparation machine
FR2995069A1 (fr) * 2012-08-30 2014-03-07 Valeo Systemes Thermiques Dispositif de chauffage electrique de fluide pour vehicule automobile
US8850957B2 (en) 2008-04-22 2014-10-07 Nestec S.A. Modular assembly of a beverage preparation machine
US8915177B2 (en) 2008-08-08 2014-12-23 Nestec S.A. Beverage machine with carrying handle and configurable appearance and side functions
WO2016102219A1 (fr) * 2014-12-24 2016-06-30 Nestec S.A. Dispositif de transfert de chaleur et système comprenant un tel dispositif
US9392901B2 (en) 2003-07-10 2016-07-19 Nestec S.A. Cap extraction device
US9648983B2 (en) 2012-05-15 2017-05-16 Bleckmann Gmbh & Co. Kg Helical dynamic flow through heater
WO2017216015A1 (fr) * 2016-06-15 2017-12-21 Nestec Sa Dispositif de moussage et de chauffage et système incorporant un tel dispositif
EP4039139A1 (fr) * 2021-01-28 2022-08-10 B/E Aerospace, Inc. Chauffages de mousse

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE202009015187U1 (de) * 2008-11-14 2010-06-24 Koninklijke Philips Electronics N.V. Einsatzteil für einen Durchlauferhitzer
FR2956309B1 (fr) * 2010-02-15 2012-07-20 Seb Sa Chaudiere rapide et appareil electromenager comprenant une telle chaudiere
CN201839457U (zh) * 2010-05-24 2011-05-18 小田(中山)实业有限公司 发热器以及即热式电热水机
KR102007507B1 (ko) * 2011-08-24 2019-08-05 퍼킨엘머 애널리티컬 솔루션즈 비.브이. 온도 제어 수단을 구비한 ir 분광 분석 셀
KR101137528B1 (ko) 2011-11-18 2012-04-20 한국기계연구원 카트리지형 인라인 히터 및 이를 이용한 작동유체 온도 제어 시스템
JP6321659B2 (ja) 2012-09-21 2018-05-09 アクセス ビジネス グループ インターナショナル リミテッド ライアビリティ カンパニー 水処理システムと共に使用するための選択的水温構成部品
CN103976651A (zh) * 2014-01-14 2014-08-13 宁波金阳光电热科技有限公司 带防爆体的高传热分系数石英加热管
KR20170099882A (ko) * 2014-12-24 2017-09-01 네스텍 소시에테아노님 일회용 열 전달 장치 및 그러한 장치를 통합한 시스템
EP3280304B1 (fr) * 2015-04-10 2019-06-05 Iacobucci HF Aerospace S.p.A. Dispositif de chauffage
US20160363344A1 (en) * 2015-06-15 2016-12-15 Shu-Lien Chen Liquid heating device
JP6465457B2 (ja) * 2015-06-18 2019-02-06 住友電気工業株式会社 誘導加熱装置、及び発電システム
CH711680B1 (fr) * 2015-10-23 2022-01-14 Gotec Sa Module de chauffage pour pompe à liquide, ensemble d'alimentation en liquide chaud et machine de production de boisson chaude.
CN106813375B (zh) * 2015-12-01 2020-11-06 青岛海尔智能技术研发有限公司 热水器及用于热水器的管道电加热装置
IT201600077849A1 (it) 2016-07-25 2018-01-25 Gruppo Cimbali Spa Dispositivo per il riscaldamento di fluidi in continuo.
WO2020201962A1 (fr) * 2019-03-29 2020-10-08 Carimali S.P.A. Chauffe-eau à écoulement continu à induction électromagnétique dans une machine de préparation de boisson automatique
JP2021020509A (ja) * 2019-07-25 2021-02-18 サンデン・オートモーティブクライメイトシステム株式会社 熱媒体加熱装置

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1471091A (fr) * 1966-03-14 1967-02-24 Siemens Elektrogeraete Gmbh Dispositif de chauffage électrique pour l'eau, destiné en particulier aux machines à faire le café
US4975559A (en) * 1988-06-10 1990-12-04 Nestec S.A. Device for heating and aerating water in a coffee machine
FR2855359A1 (fr) * 2003-05-19 2004-11-26 Seb Sa Dispositif de chauffage d'un liquide pour appareil electromenager, appareil electromenager equipe d'un tel dispositif.

Family Cites Families (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3315703A (en) * 1967-04-25 Matthews etal composite tubing product
US2419429A (en) * 1947-04-22 Electric water heater
US1487055A (en) * 1922-12-23 1924-03-18 Garner Welborn Clay Water heater
US1738164A (en) * 1925-09-17 1929-12-03 Bbc Brown Boveri & Cie Heating device
US1634704A (en) * 1925-12-22 1927-07-05 Brand Hermann Water heater
US2043510A (en) * 1932-09-09 1936-06-09 Florman Irving Electric water heater
US2445115A (en) * 1944-04-07 1948-07-13 Us Agriculture Heat exchanger
US2471133A (en) * 1946-01-18 1949-05-24 Gerald C Wicks Electric water heater
US2665364A (en) * 1951-04-16 1954-01-05 American Electrical Heater Co Electrically heated tool
US2792487A (en) * 1956-02-13 1957-05-14 Minier Eudoxie Georges Electric heaters
US3019325A (en) * 1958-12-15 1962-01-30 Frank S Clouse Fuel heating device
US3099737A (en) * 1960-03-10 1963-07-30 Naxon Irving Instantaneous electric water heaters
US3139518A (en) * 1962-11-08 1964-06-30 Northwest Ind Ltd Heating element
US3727029A (en) * 1964-07-01 1973-04-10 Moore & Co Samuel Composite electrically heated tubing product
US3860789A (en) * 1973-03-26 1975-01-14 Gould Inc Heating element assembly
US4085308A (en) * 1976-11-26 1978-04-18 Rex Veech Youngquist Electric water heater for showers
US4325293A (en) * 1978-11-27 1982-04-20 Ingo Bleckmann Apparatus for making infusion drinks
GB8415637D0 (en) * 1984-06-19 1984-07-25 Black & Decker Inc Supports for electric heating elements
ATE85712T1 (de) * 1987-09-29 1993-02-15 Kwc Ag Elektrisch gesteuerte mischarmatur.
US5265318A (en) * 1991-06-02 1993-11-30 Shero William K Method for forming an in-line water heater having a spirally configured heat exchanger
DE4233676A1 (de) * 1992-10-07 1994-04-14 Ego Elektro Blanc & Fischer Elektrischer Heizkörper für Medien, insbesondere Durchflußerhitzer
US5848223A (en) * 1994-05-27 1998-12-08 Steward Plastics, Inc. Double-walled flexible tubing product with helical support bead and heating conductor and apparatus and method for making
US5882416A (en) * 1997-06-19 1999-03-16 Advanced Technology Materials, Inc. Liquid delivery system, heater apparatus for liquid delivery system, and vaporizer
AU713396B2 (en) * 1997-07-11 1999-12-02 Green Weeder Holdings Limited Portable water heater
USD415264S (en) * 1997-12-08 1999-10-12 Sherwood-Templeton Coal Company, Inc. Water heater
US6157777A (en) * 1998-08-06 2000-12-05 Dekko Heating Technologies, Inc. Heater assembly for a fluid conduit with an integral heater
US6605475B1 (en) * 1999-04-16 2003-08-12 Perspective Biosystems, Inc. Apparatus and method for sample delivery
US6222166B1 (en) * 1999-08-09 2001-04-24 Watlow Electric Manufacturing Co. Aluminum substrate thick film heater
US6459854B1 (en) * 2000-01-24 2002-10-01 Nestec S.A. Process and module for heating liquid
JP4341141B2 (ja) * 2000-03-31 2009-10-07 Ｔｏｔｏ株式会社 人体洗浄装置
JP2002147856A (ja) * 2000-11-06 2002-05-22 Toto Ltd 人体洗浄温水装置
JP2002151236A (ja) * 2000-11-07 2002-05-24 Sumitomo Electric Ind Ltd 流体加熱用ヒータ
US6674054B2 (en) * 2001-04-26 2004-01-06 Phifer-Smith Corporation Method and apparatus for heating a gas-solvent solution
US6536379B1 (en) * 2002-02-22 2003-03-25 Yin-Tao Liu Steam cleaning device
ES2307683T3 (es) * 2002-07-12 2008-12-01 Nestec S.A. Dispositivo para calentar un liquido.
US7190891B2 (en) * 2004-01-17 2007-03-13 Brian Leonard Verrilli Heating-cooling system for a nozzle

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1471091A (fr) * 1966-03-14 1967-02-24 Siemens Elektrogeraete Gmbh Dispositif de chauffage électrique pour l'eau, destiné en particulier aux machines à faire le café
US4975559A (en) * 1988-06-10 1990-12-04 Nestec S.A. Device for heating and aerating water in a coffee machine
FR2855359A1 (fr) * 2003-05-19 2004-11-26 Seb Sa Dispositif de chauffage d'un liquide pour appareil electromenager, appareil electromenager equipe d'un tel dispositif.

Cited By (42)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9392901B2 (en) 2003-07-10 2016-07-19 Nestec S.A. Cap extraction device
WO2009012904A3 (fr) * 2007-07-24 2010-02-18 Bleckmann Gmbh & Co. Kg Unité chauffante à écoulement en spirale, compacte et apte à fonctionner à haute pression
DE102007034370A1 (de) * 2007-07-24 2009-01-29 Bleckmann Gmbh & Co. Kg Kompakte hochdruckfähige Spiraldurchfluss-Heizeinheit
US9439533B2 (en) 2007-10-04 2016-09-13 Nestec S.A. Heating device with an integrated thermoblock for a beverage preparation machine
EP2218374B1 (fr) 2007-10-04 2017-12-27 Nestec S.A. Unité de préparation de boisson
EP2218374A3 (fr) * 2007-10-04 2015-05-20 Nestec S.A. Unité de préparation de boisson
EP2218372A2 (fr) 2007-10-04 2010-08-18 Nestec S.A. Unité de préparation de boisson
EP2218373A2 (fr) 2007-10-04 2010-08-18 Nestec S.A. Dispositif de chauffage intégré pour un dispositif de préparation de boisson
EP2218371A2 (fr) 2007-10-04 2010-08-18 Nestec S.A. Chauffage intégré pour dispositif de préparation de boissons
EP2218374A2 (fr) 2007-10-04 2010-08-18 Nestec S.A. Unité de préparation de boisson
JP2010540132A (ja) * 2007-10-04 2010-12-24 ネステク ソシエテ アノニム 飲料調製装置のための一体型のヒータ
US10413116B2 (en) 2007-10-04 2019-09-17 Societe Des Produits Nestle S.A. Heating device with an integrated thermoblock for a beverage preparation machine
EP2218373A3 (fr) * 2007-10-04 2015-05-20 Nestec S.A. Dispositif de chauffage intégré pour un dispositif de préparation de boisson
WO2009043851A3 (fr) * 2007-10-04 2009-09-03 Nestec S.A. Dispositif de chauffage intégré pour un dispositif de préparation de boisson
US9119503B2 (en) 2007-10-04 2015-09-01 Nestec S.A. Beverage brewing unit
US8479640B2 (en) 2007-10-04 2013-07-09 Nestec S.A. Beverage brewing unit
US10413115B2 (en) 2007-10-04 2019-09-17 Societe Des Produits Nestle S.A. Heating device with an integrated thermoblock for a beverage preparation machine
US8573116B2 (en) 2007-10-04 2013-11-05 Nestec S.A. Heating device with an integrated thermoblock for a beverage preparation machine
US8600223B2 (en) 2007-10-04 2013-12-03 Nestec S.A. Integrated heater for a beverage preparation device
RU2506030C2 (ru) * 2007-10-04 2014-02-10 Нестек С.А. Встроенный нагреватель машины для приготовления напитков
WO2009043851A2 (fr) * 2007-10-04 2009-04-09 Nestec S.A. Dispositif de chauffage intégré pour un dispositif de préparation de boisson
US9398829B2 (en) 2007-10-04 2016-07-26 Nestec S.A. Integrated heater for a beverage preparation device
US8850957B2 (en) 2008-04-22 2014-10-07 Nestec S.A. Modular assembly of a beverage preparation machine
US8915177B2 (en) 2008-08-08 2014-12-23 Nestec S.A. Beverage machine with carrying handle and configurable appearance and side functions
WO2010066760A1 (fr) * 2008-12-12 2010-06-17 Compagnie Mediterraneenne Des Cafes Module pour machine de preparation de boissons
FR2939628A1 (fr) * 2008-12-12 2010-06-18 Cie Mediterraneenne Des Cafes Module pour machine de preparation de boissons.
WO2012007155A3 (fr) * 2010-07-12 2012-04-12 Bleckmann Gmbh & Co.Kg Dispositif de chauffe instantané dynamique
US20130202279A1 (en) * 2010-07-12 2013-08-08 Bleckmann Gmbh & Co. Kg Dynamic flow heater
EP2407069A1 (fr) * 2010-07-12 2012-01-18 Bleckmann GmbH & Co. KG Chauffe-eau instantané dynamique
US9664414B2 (en) 2010-07-12 2017-05-30 Bleckmann Gmbh & Co. Kg Dynamic flow heater
WO2012007260A1 (fr) 2010-07-16 2012-01-19 Nestec S.A. Dispositif de chauffage perfectionné
US10368689B2 (en) 2010-07-16 2019-08-06 Societe Des Produits Nestle S.A. Advanced heating device
WO2012072724A1 (fr) 2010-12-02 2012-06-07 Nestec S.A. Capteur thermique à faible inertie dans une machine de boissons
US9648983B2 (en) 2012-05-15 2017-05-16 Bleckmann Gmbh & Co. Kg Helical dynamic flow through heater
FR2995069A1 (fr) * 2012-08-30 2014-03-07 Valeo Systemes Thermiques Dispositif de chauffage electrique de fluide pour vehicule automobile
WO2014033115A3 (fr) * 2012-08-30 2014-04-17 Valeo Systemes Thermiques Dispositif de chauffage électrique de fluide pour véhicule automobile
WO2016102219A1 (fr) * 2014-12-24 2016-06-30 Nestec S.A. Dispositif de transfert de chaleur et système comprenant un tel dispositif
US11045039B2 (en) 2014-12-24 2021-06-29 Societe Des Produits Nestle S.A. Heat transfer device and system integrating such a device
RU2717794C2 (ru) * 2014-12-24 2020-03-25 Сосьете Де Продюи Нестле С.А. Теплообменное устройство и система, включающая в себя такое устройство
AU2015371517B2 (en) * 2014-12-24 2020-08-13 Société des Produits Nestlé S.A. Heat transfer device and system integrating such a device
WO2017216015A1 (fr) * 2016-06-15 2017-12-21 Nestec Sa Dispositif de moussage et de chauffage et système incorporant un tel dispositif
EP4039139A1 (fr) * 2021-01-28 2022-08-10 B/E Aerospace, Inc. Chauffages de mousse

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