WO2007015291A1

WO2007015291A1 - スプリンクラーヘッド

Info

Publication number: WO2007015291A1
Application number: PCT/JP2005/014066
Authority: WO
Inventors: Tetsuro Kikuchi; Rikiya Kato
Original assignee: Senju Metal Industry Co., Ltd
Priority date: 2005-08-02
Filing date: 2005-08-02
Publication date: 2007-02-08
Also published as: KR101285165B1; CN101133174A; KR101478242B1; KR20140053412A; KR101392831B1; JP4124376B2; US20090114404A1; EP1916313A1; US8322453B2; KR20080034748A; TWI438017B; KR20120114412A; HK1117572A1; EP1916313A4; EP1916313B1; TW200706208A; JPWO2007015291A1; CN101133174B

Abstract

【課題】スプリンクラーヘッドの強度試験の試験温度は、スプリンクラーヘッドの感熱分解部分に使用されたはんだ合金の溶融温度に近いためスプリンクラーの作動する高い温度域のクリープ特性が要求されるが、ＰｂやＣｄが使われていないＩｎベースの合金で作ったスプリンクラーヘッドは、従来のＰｂやＣｄを使用したものに比較してスプリンクラーの作動する高い温度域のクリープ特性が及ばず、耐久試験に合格しないこともあった。【解決手段】　スプリンクラーヘッドの感熱材料用の合金として、約７０～７５°CではSn0.1～2.0質量％、Bi31～37質量％、残部Inとする合金、約９０～９５°CではZn0.05～0.4質量％、Bi43～55質量％、残部Inとする合金を感熱分解部分の感熱材料用合金として用いる。

Description

明細書 ·

スプリンクラーヘッド

技術分野

[0001] 本発明は，火災発生時に水を散布して消火を行なうスプリンクラーヘッドに関する。

背景技術

[0002] スプリンクラーヘッドは、火災の異常高温で感熱分解部分が分解し、該感熱分解部分で保持していた弁体を開放することにより、水を散布して消火を行うものである。スプリンクラ一ヘッドの感熱分解部分に使用する感熱材料としては、液体と低融点合金ある。

[0003] スプリンクラーヘッドの感熱分解部分に液体を使用する場合は、感熱材料としてァルコールが用いられる。アルコールを用いた感熱分解部分をグラスバルブ型と称しており、アルコールは、ガラス製のアンプノレの中に少量の空気と一緒に充填されている。グラスバルブ型は、アンプルをスプリンクラーヘッドの弁体と本体間に設置することにより弁体を閉塞している。グラスバルブ型は、火災が発生するとアンプル内のアルコールが沸騰し、気化することにより内圧を高めてアンプルを破壊する。そしてアンプルで保持していた弁体を開放するものである。このグラスバルブ型は安価であり経済性に優れたものである力アンプル内のアルコールが気化してその圧力でアンプルを破壊するものであるため、アンプルの厚さ、強さ、内部のアルコール量、空気量、等が多少相違するだけで、アンプルが破壊するまでの時間にバラツキが出てしまい、一定温度で必ず作動するとは限らないという安定性に欠けるものである。

[0004] スプリンクラーヘッドの感熱分解部分に低融点合金を用いたものは、低融点合金が配合組成や配合比率等によって融点が定まってレ、るため、スプリンクラーヘッドの感熱分解部分に用いた場合、作動にバラツキが生じなレ、とレ、う優れた特長を有してレ、る。低融点合金を用いた感熱分解部分としては、ラップジョイント型と圧縮型力 Sある。

[0005] 従来のラップジョイント型とは、二枚の小判状の金属板を低融点合金で接着したものである。ラップジョイント型では、それぞれの金属板の端部にレバーを係合し、一方のレバ一で弁体を保持するとともに、もう一方のレバーをスプリンクラーヘッドの本体

訂正された] ¾紙 (規則 91) に当設して弁体を押圧する力を支えるようになつている。ラップジョイント型の感熱分 - 解部分を組み込んだスプリンクラーヘッドでは、火災が発生すると火災の熱で低融点合金が溶融し、金属板が分離してレバーが外れ、弁体を開放する。ラップジョイント型の感熱分解部分は、感熱材料が低融点合金を用いているため、作動温度は正確である力長期間の信頼性に欠けるという問題があった。即ち、スプリンクラーヘッドの感熱分解部分には、常時弁体を密閉するための力と作動時に感熱分解部分を散水の妨げにならないように遠方に跳ね飛ばすための弾性力が力 ^かっている。し力しながら、ラップジョイント型では、二枚の金属板を低融点合金で接着してあるため、長年月間にクリープ現象で接着部分が剥離してしまう恐れがあるものである。

[0006] 圧縮型とは、シリンダ一内に低融点合金を充填し、さらに該低融点合金をプランジヤーが押圧しているもので、シリンダーとプランジャーが他の構成部品を介して弁体を保持したり、本体に係合したりしている。この圧縮型の感熱分解部分を組み込んだスプリンクラーヘッドでは、火災が発生するとシリンダー内の低融点合金が溶融してプランジャーがシリンダー内に没入することにより感熱分解部分の構成部品がバランスを崩して分解し、弁体を開放するものである。圧縮型は、ラップジョイント型同様低融点合金を用いているため、作動温度は正確であり、しかも低融点合金をシリンダー内に充填して、それをプランジャーで押圧していることから、長年月低融点合金に強い力がかかっても低融点合金が変形するようなクリープ現象は起こらない。そのため近頃は、圧縮型の感熱分解部分が主流となってレ、る。

[0007] スプリンクラーヘッドは、それぞれの取り付け場所に合った温度の低融点合金を用いている。例えば高層住宅やデパートのような一般の建物ではなるべく早く作動して初期消火が行なえるように、比較的融点の低レ、70〜75°Cの低融点合金を用いてレ、る。また一般の建物でも厨房のコン口の上方や暖房装置の温風の吹き出し口では、融点が低い 70〜75°Cの低融点合金を用いていたのでは、スプリンクラーヘッド近傍が融点近くに昇温した場合、火災が発生していないにも力かわらずスプリンクラーへッドが作動して水を散布してしまったり、或いは低融点合金の融点以上の温度にならなくとも融点近くまで昇温すると低融点合金の機械強度が極端に弱くなつてラップジョイント型では二枚の金属板が分離してしまったり、また圧縮型では低融点合金が軟

正された 1 化して押しつぶされてしまったりする。そこで厨房や暖房装置の温風吹き出し口のように温度が高くなるところには融点が 90〜： LOO°Cの低融点合金を用いている。

[0008] 従来のスプリンクラーヘッドでは、感熱分解部分に用いる低融点合金はほとんど Pb や Cdが含有されたものであった。例えば融点が 70〜75°Cの低融点合金は 50Bi— 12. 5Cd- 25Pb- 12. 5Sn (融点 72。C)であり、また融点力 0〜100。Cの低融点合金は 52Bi— 32Pb— 16Sn (融点 96°C)である。

[0009] ところでスプリンクラーヘッドは建物で火災が発生しない限り取り付けられたままとなる力外観が悪くなつたり、デザインが適合しなくなつたりしたスプリンクラーヘッドは新しいスプリンクラーヘッドに取りかえられる。古いスプリンクラーヘッドは廃棄処分となるが、スプリンクラーヘッドの感熱分解部分の感熱材料には Pbや Cdが使われてヽるため Pbや Cdで地下水を汚染してしまう。これらの Pbや Cdを含んだ地下水を長年月にわたつて飲用すると、これらが人体に蓄積され鉛中毒やカドミ中毒を起こす恐れが出てくる。そこで建築業界や消火設備業界からは、 Pbや Cdを全く含まない感熱材料力なるスプリンクラーヘッドの出現が望まれていた。

[0010] 本出願人は、スプリンクラーヘッドの感熱分解部分の感熱材料には Pbや Cdが使われていない、感熱分解部分に使用する低融点合金が Sn、 Bi、 In、 Zn、 Ga、 Agから選ばれた二種以上の金属からなる合金であることを特徴とするスプリンクラーヘッドを提案して、る（特開 20002— 078815号公報)。

特許文献 1 :特開 20002— 078815号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0011] スプリンクラーヘッドの感熱分解部分にはんだ合金を用いたものは、作動する温度に応じて低融点合金を使用しなければならな、。スプリンクラーヘッドの感熱分解部分に使用される Snベースのはんだ合金において、温度を下げる添加元素は Pb、 Cd 、 Bi、 In、 Znを挙げることができる。前述のように Pb、 Cdは地下水を汚染するために使用できなくなっているため、残っている Sn、 Bi、 In、 Znの中でも特に溶融温度の低 V、Inをベースにしてはんだ合金糸且成を作らなければならな、。ところが Inは柔らカ^ヽのでクリープ特性が劣るため、 Pbや Cdが使われて!/ヽな、Inベースの合金で作ったスプリンクラ一ヘッドの感熱分解部分の感熱材料は、 Pbや Cdが使われているものに比較してクリープ特性が劣り、スプリンクラーヘッドの耐久性が従来の Pbや Cdを使用したものより短力つた。特に Cdを使用したスプリンクラーヘッドの感熱分解部分の感熱材料は概してクリープ特性が良、ので、 Pbや Cdが使われて、な、感熱材料で作つたスプリンクラーヘッドに比較して耐久性が良!、。

[0012] スプリンクラーヘッドは、総務省令によってその技術上の規格が定められている。例えば 70〜75°Cで使用されるものは 52°C、 90〜100°Cで使用されるものは 80°Cという試験温度で 30日間放置した後、 2. 5MPaの静水圧力を 5分間加えるという強度試験が科せられて、る。ところが Pbや Cdが使われて!/、な!/、Inベースの合金で作ったスプリンクラ一ヘッドは、従来の Pbや Cdを使用したものに比較してクリープ特性が良くない傾向がある。クリープとは、一定荷重あるいは一定応力のもとで時間とともに進行する変形をいい、この時間依存変形の起きにくさをクリープ特性という。クリープ特性は、一般的に硬いものほど良くなり、軟らカ、ものは悪くなる傾向がある。

[0013] 特にスプリンクラーヘッドの強度試験の試験温度は、スプリンクラーヘッドの感熱分解部分に使用されたはんだ合金の溶融温度に近いためスプリンクラーヘッドの作動する高、温度域のクリープ特性が要求される力 Pbや Cdが使われてヽな、Inベースの合金で作ったスプリンクラーヘッドは、従来の Pbや Cdを使用したものに比較してスプリンクラーの作動する高い温度域のクリープ特性が及ばず、耐久試験に合格しないこともあった。

本発明が解決しょうとする課題は、 Pbや Cdが使用されなヽ Inベースの感熱材料であっても、スプリンクラーの作動する高い温度域のクリープ特性が良ぐ耐久性のあるスプリンクラーヘッドを提供することになる。

課題を解決するための手段

[0014] 本発明者らは、 65〜75°Cおよび 90〜100°Cに固相温度及びピーク温度を持つ P bや Cdが使用されない感熱分解部分の感熱材料の欠点について鋭意検討を重ねた結果、 Bi-In-Sn系合金において、ある限定された組成域の合金組成が約 70〜75°C および約 90〜95°Cに固相温度及びピーク温度を持ち、その温度域も非常に狭ぐかつスプリンクラーヘッドの作動する高、温度域のクリープ特性が良、ことを見、だし、本発明を完成させた。し力ゝも本発明のスプリンクラーヘッドの感熱分解部分の感熱材料は有害成分である Cdや Pbを一切含有してヽなヽ。

[0015] 本発明の約 70〜75°Cにて溶融する感熱材料は、 Sn0.1〜2.0質量％、 Bi31〜37質量％、残部 Inとする合金力なることを特徴とするスプリンクラーヘッドの感熱分解部分の感熱材料用合金である。

また本発明の約 90〜95°Cにて溶融する合金は、 Zn0.05〜0.4質量％、 Bi43〜55質量％、残部 Inとする合金力なることを特徴とするスプリンクラーヘッドの感熱分解部分の感熱材料用合金である。

発明の効果

[0016] 本発明のスプリンクラーヘッドの感熱分解部分の感熱材料用合金は、有害成分である Cdや Pbを一切含有しておらず、古くなつて新し!/、スプリンクラーヘッドと交換したときに、埋め立て処分をしても地下水を汚染することがない。また本発明のスプリンクラーヘッドは、スプリンクラーヘッドの作動する高い温度域のクリープ特性が良いので

、スプリンクラーヘッドを交換せずに長時間の使用が可能となり、耐久試験に不合格になることもない優れたスプリンクラーヘッドである。

発明を実施するための最良の形態

[0017] スプリンクラーヘッドは、スプリンクラーヘッド用合金の溶融する温度に依存しているのであるが、常時水圧が掛カるのでクリープ特性などの機械的な強度が弱いと安全装置の用をなさない。本発明の約 70〜75°Cに固相'ピーク温度を有する合金である Bi-In-Sn系合金において Snの量が 0.1質量％未満では、合金自体の機械的強度が低いため強度試験に不合格になってしまい、 Snの量を 2.0質量％より多くすると、 Bi-I n-Sn系合金の固相温度が低下するため合金の溶融温度が使用される温度域に近くなって、合金の強度の劣化が起こり、作動温度域でのクリープ特性を低下させる。そのために本発明の Bi-In-Sn系合金では、 Sn含有量が 0.1〜2.0質量％が望ましい。また Bi含有量が 31質量％未満では、 Bi-In-Sn系合金の液相温度が上昇しすぎて合金の溶融性が悪くなり溶融試験に合格しなくなる。 Biの量が 37質量％より多くなると Sn-I n合金の共晶点を外れてしまうため、液相温度が上昇しすぎて合金の溶融性が悪くなり溶融試験に合格しなくなる。そのため本発明の Bi-In-Sn系合金は、 Bi含有量が 31 37質量％が望ましい。本発明では、 Sn0.1 2.0質量％、 Bi31 37質量％、残部 In とすることで、 70 75°Cの使用温度域において強いクリープ特性のスプリンクラッド用合金を得ることが可能になる。さらに望むべきは、 Sn0.5質量％、 Bi35質量％、残部 Inの合金とすることで、最も使用温度域に強いクリープ特性のスプリンクラッド用合金を得ることが可能になる。本発明のスプリンクラーヘッド用合金の基本構成成分である Sn Biが上述の組成から外れた場合、溶融温度域が広くなつてしまい、作動安定性が損なわれてしまう。

[0018] 次に本発明の約 90 95°Cに固相 ·ピーク温度を有する合金である Bi-In-Zn系合金において Znの量が 0.05質量％未満では、合金自体の機械的強度が低いため強度試験に不合格になってしまい、 Znの量が 0.4質量％より多くすると、 Bi-In-Zn系合金の固相温度が低下するため合金の溶融温度が使用される温度域に近くなつて、作動温度域でのクリープ特性を低ィ匕させる。そのために本発明の Bi-In-Zn系合金では、 Zn 含有量が 0.05 0.4質量％が望ましまた本発明の Bi-In-Zn系合金の Bi含有量力 3質量％未満では、 Bi-In-Zn系合金の液相温度が上昇しすぎて合金の溶融性が悪くなり溶融試験に合格しなくなる。また Biの量が 37質量％より多くなると Sn-In合金の共晶点を外れてしまうため、液相温度が上昇しすぎて合金の溶融性が悪くなり溶融試験に合格しなくなる。そのため本発明の Bi-In-Zn系合金は、 Bi含有量が 43 55質量 %が望ましい。本発明では、 Zn0.05 0.4質量％、 Bi43 55質量％、残部 Inの合金とすることで、強いクリープ特性のスプリンクラーヘッド用合金を得ることが可能になる。さらに望むべきは、 Zn0.2質量％、 Bi48質量％、残部 Inの合金とすることで、使用温度域において最も強いクリープ特性のスプリンクラーヘッド用合金を得ることが可能になる。本発明のスプリンクラーヘッド用合金の基本構成成分である Zn Biが上述の組成から外れた場合、溶融温度域が広くなつてしまい、スプリンクラーヘッドとしての作動安定性が損なわれてしまう。

[0019] また本発明の Bi- In- Sn系合金および Bi- In- Zn系合金にお!、て、 Cu Sb Ge Ag A u Zn Ni La族などの強度添加元素を添加することができる。 La族とはランタノイドとも呼ばれ、 Laおよび Ce Pr Nd Pm Eu Tb Dy Ho Er Tm Yb Luの Laに似た特性を持った元素のことである。これらの強度添加元素は単独でも、また組み合わせても効果が現れる。本発明の Bi-In-Sn系合金および Bi-In-Zn系合金において、特に強度添加元素としての Cuの添カ卩は最もクリープ特性を向上させる。ただしこれらの強度添加元素は、必ず Bi-In-Sn系合金および Bi-In-Zn系合金に溶融させて使用するので、添加量を多くし過ぎると合金の溶融温度を上昇させてしまう。そのため強度添加元素の合計量は、 2.0質量％以下にすることが望ましい。最も好ましい各強度添加元素の添加量は、 Cu0.1〜1.0質量⁰ /₀、 Sb0.2〜2.0質量⁰ /₀、 060.1〜1.0質量％、 AgO. 1〜0.7質量⁰ /₀、 Au0.1〜0.6質量⁰ /₀、 Zn0.2〜0.6質量⁰ /₀、 Ni0.02〜0.1質量⁰ /₀、 La族 0. 01〜0.1質量％であり、これより量が少ないと合金の強度向上効果が現れず、これ以上添加してしまうと液相温度を上昇させてしまい狙った温度域で作動しなくなる。実施例 1

[0020] 本発明のスプリンクラーヘッドの感熱分解部分の感熱材料用合金およびスプリンクラーヘッドを作製した。

表 1および表 2に示したスプリンクラーヘッドの感熱分解部分の感熱材料用合金を作り、各合金組成の示差熱分析による加熱曲線を測定して吸熱ピークの開始点、吸熱ピークの最下点、吸熱ピークの終了点をもって、固相温度、ピーク温度、液相温度を測定した。表 1および表 2に各合金の溶融温度を示す。

表 1および表 2の比較例 1は、特許文献 1のスプリンクラーヘッドの感熱分解部分の感熱材料用合金である。

溶融温度の測定条件は次の通り。

1.示差熱分析の測定

•示差熱分析測定装置 SII製示差走査熱量計

'昇温速度： 5deg/min

，試料直直： 10 mg

[0021] [表 1] 合金組成 (Ϊ 量％) 溶融温度 (°c) 強度試験動作試験

In Bi Sn Cu Sb Ge A§ Au Zn Ni La 固相ピーク液相 (mm) (°C)

1 31 0.1 72 73 77 0.6 73

2 残 31 0.3 72 73 75 0.55 73

3 残 35 1 71 72 73 0.4 72

4 残 37 0.5 70 71 77 0.35 72

5 残 35 0.1 0.1 72 73 75 0.2 73 実 6 残 35 0.5 0.5 0.1 71 72 77 0.2 73 施 7 残 37 2 1 0 70 71 76 0.2 72 例 8 残 35 0.5 1 72 73 76 0.2 73

9 残 35 0.5 0.3 71 72 74 0.2 72

1 0 残 35 0.5 0.5 71 72 77 0.15 74

1 1 残 35 0.5 0.3 72 73 75 0.35 72

1 2 残 35 0.5 0.2 72 73 76 0.25 73

1 3 残 35 0.5 0.5 1 0.3 0.1 72」 73 76 0.15 73

1 残 34 1.1 73 比

2 残 31 4 63 64 71 0.4 64 較

3 残 38 0.3 71 73 80 0.15 78 例

4 残 35 0.5 1 1 1 71 73 106 0.15 82

[0022] [表 2]

実施例 2

[0023] ここで圧縮型の感熱分解部分を組み込んだスプリンクラーヘッドにっ、て簡単に説明をする。図 1は、圧縮型の感熱分解部分を組み込んだスプリンクラーヘッドの正面断面図である。

[0024] スプリンクラーヘッド Sは、本体 1、フレーム 2、弁体 3、デフレクタ一 4、および感熱分解部分 5から構成されてヽる。 [0025] 本体 1は中央に導水孔 6が穿接されており、下端は弁座 7となっている。また本体 1 の外周上部には牡ネジ 8が螺設され、その下端はフランジ 9となっている。

[0026] フレーム 2は円筒状であり、下端は内側フランジ 10となっていて、上端は前述フランジ 9に螺合している。

[0027] 弁体 3は上部にパッキン 11が被着されていて、平時、本体 1の弁座 7を水密状態に密封している。

[0028] デフレクタ一 4は、円盤状で周囲に多数の羽根が形成されており、作動時、リング 1 2で吊設されるようになつている。デフレクタ一 4は、前述弁体 3の下部に配設されている。

[0029] 感熱分解部分 5は、フレーム 2の下部に配設されており、ガイドポスト 13を介して弁体 3を保持している。

[0030] 感熱分解部分 5は、シリンダー 14、プランジャー 15、低融点合金 16、支持板 17、天秤 18、一対のレバー 19、 19から構成されている。

[0031] シリンダー 14内には低融点合金 16が充填されており、その上にプランジャー 15が載置されている。シリンダー 14は天秤 18の中央孔に嵌合されており、天秤の両端はレバー 19、 19の孔に係合している。プランジャー 5の上部には止めネジ 20が載置されており、該止めネジは上部で支持板 17に螺合している。レバー 19、 19は上部が屈曲しており、該屈曲したところで支持板 17と係合している。レバー 19、 19は、屈曲した端部が前述フレーム 2の内側フランジ 10に載置され、屈曲部先端がガイドポスト 13に接している。

実施例 3

[0032] 次に図 1のスプリンクラーヘッドにおいて、各合金組成ごとのクリープ特性 (強度試験と呼称する）、およびその感熱分解部分の作動温度を測定した。

[0033] 2.強度試験

1. ) 感熱分解部分 5を専用の治具に組み込み、標示温度が 75°C未満のものは 20°C 、標示温度が 75°C以上のものは最高周囲温度より 20°C低い温度に設定した試験槽内に投入する。

2. ) コンプレッサーで、通常の 13倍の加重を 240時間感熱分解部分に掛け続け、感熱分解部分の厚みがどれだけ変化したか測定する。

[0034] 3.作動温度

1. ) スプリンクラーヘッドをコンプレッサーに接続して、 2. 5MPaの圧力を掛ける。

2. ) コンプレッサーに接続したスプリンクラーヘッドを水槽中に投入して、水槽の水を加熱する。

3. ) 水槽中のスプリンクラーヘッドから一気に空気が抜けた温度を作動温度として測定する。

[0035] 本発明のスプリンクラーヘッドは、約 70〜75°Cおよび約 90〜95°Cにて作動し、スプリンクラ一ヘッド合金の低温クリープ特性が良、ために総務省令で定められた強度試験で不合格になることもなぐ長期間の使用が可能であるという従来の Cdや Pbを一切含有して、な、低融点合金にな、優れた効果を奏するものである。

図面の簡単な説明

[0036] [図 1]圧縮型の感熱分解部分を組み込んだスプリンクラーヘッドの正面断面図

符号の説明

[0037] 1 本体

2 フレーム

3 弁体

4 デフレクタ一

5 感熱分解部分

14 シリンダー

15 プランジャー

16 低融点合金

Claims

請求の範囲

[1] 圧縮型の感熱分解部分に低融点合金を用いたスプリンクラーヘッドにおいて、 SnO.l

〜2.0質量％、 Bi31〜37質量％、残部 Inとする合金力なることを特徴とするスプリンクラ一ヘッド用の感熱分解部分の感熱材料。

[2] 前記感熱材料に、さらに Cu0.1〜1.0質量％、 Sb0.2〜2.0質量％、 060.1〜1.0質量％、 Ag0.1〜0.7質量％、 Au0.1〜0.6質量％、 Zn0.2〜0.6質量％、 La族 0.01〜0.1質量

%の強度添加元素の中で最低でも 1元素以上を合計 2.0質量％以下添加したものからなる請求項 1に記載のスプリンクラーヘッド用の感熱分解部分の感熱材料。

[3] 請求項 1または 2に記載の感熱材料を用いた作動温度が 70〜75°Cであるスプリンク

~へッ卜

[4] 圧縮型の感熱分解部分に低融点合金を用いたスプリンクラーヘッドにお!、て、 ZnO.O

5〜0.4質量％、 Bi47〜55質量％、残部 Inとする合金力なることを特徴とするスプリンクラ一ヘッド用の感熱分解部分の感熱材料。

[5] 前記感熱材料に、さらに Cu0.1〜1.0質量⁰ /₀、 Sb0.2〜2.0質量⁰ /₀、 060.1〜1.0質量％、 Ag0.1〜0.7質量％、 Au0.1〜0.6質量％、 Zn0.2〜0.6質量％、 La族 0.01〜0.1質量

%の強度添加元素の中で最低でも 1元素以上を合計 2.0質量％以下添加したものからなる請求項 4に記載のスプリンクラーヘッド用の感熱分解部分の感熱材料。

[6] 請求項 4または 5に記載の感熱材料を用いた作動温度が 90〜95°Cであるスプリンク

~へッ卜