WO2006092249A1 - Fixierung eines lagerbolzens an rollenstösseln - Google Patents

Fixierung eines lagerbolzens an rollenstösseln Download PDF

Info

Publication number
WO2006092249A1
WO2006092249A1 PCT/EP2006/001743 EP2006001743W WO2006092249A1 WO 2006092249 A1 WO2006092249 A1 WO 2006092249A1 EP 2006001743 W EP2006001743 W EP 2006001743W WO 2006092249 A1 WO2006092249 A1 WO 2006092249A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
bearing pin
housing
roller
roller tappet
fixation
Prior art date
Application number
PCT/EP2006/001743
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Marco Meisborn
Mario Kuhl
Original Assignee
Schaeffler Kg
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Schaeffler Kg filed Critical Schaeffler Kg
Priority to CA002598748A priority Critical patent/CA2598748A1/en
Priority to MX2007010110A priority patent/MX2007010110A/es
Priority to DE112006000338T priority patent/DE112006000338B4/de
Publication of WO2006092249A1 publication Critical patent/WO2006092249A1/de

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/12—Transmitting gear between valve drive and valve
    • F01L1/14—Tappets; Push rods
    • F01L1/146—Push-rods
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L2305/00—Valve arrangements comprising rollers
    • F01L2305/02—Mounting of rollers

Definitions

  • the invention relates to a fixing of a bearing pin in a cylindrical housing of a roller tappet operated in the direction of a longitudinal axis, in particular for a push rod valve drive of an internal combustion engine.
  • the bearing pin is mounted in bores in the housing, which extend in a direction perpendicular to the longitudinal axis transverse plane of the roller tappet, and by material deformation in consequence of end-side caulking of the bearing pin in the direction of the housing positively and / or non-positively connected to the housing.
  • Verstemmre often has the shape of a continuous circumferential groove which is formed by the caulking die, which, for example, under the action of force around the axis of the bearing pin, in the end face.
  • this material deformation can also from consist of numerous circular arc segments, which alternate with non-deformed, but relatively short sections.
  • the bearing pin often serves as a bearing of a highly loaded cam roller of a roller tappet in internal combustion engines with a roller tappet valve train and bottom camshaft.
  • the diameter of such a roller tappet usually depends directly on the diameter and width of the cam roller and is to keep as small as possible for reasons of moving valve train mass. This has the consequence that the cam roller is either included in a closed on the circumference, but locally very thin-walled roller pocket of the roller tappet or is disposed only between two axially extending webs of the housing for supporting the bearing pin.
  • the invention is therefore an object of the invention to provide a fixation of a bearing pin on a roller tappet, which is made with the established assembly method of caulking, and increased security against loosening the fixation a lowest possible radial deformation of the bearing pin ensured receiving cylindrical housing.
  • this object is achieved in that the material deformation is formed as one or more segments, of which at least one segment comprises a radial load zone of the bearing pin completely, wherein a running around the transverse plane portion of the bearing pin is free of material deformation.
  • the radial load zone of the bearing pin is completely in a segment of material deformation, so that the security against loosening of the fixation is ensured by a uniform in the load zone interference fit between the bearing pin and the respective bore of the housing, characterized in that the material flow explained above Uneven pressure distribution with impermissibly high material stresses in the region of the load zone is effectively prevented.
  • the radial load zone of the bearing pin comprehensive segment is formed circular arc. It is provided in a particularly preferred embodiment of the invention that the material deformation includes two symmetrical to the transverse plane segments. It is also proposed that these segments each enclose an angle of 120 ° in order to achieve the highest possible security against loosening of the fixation with at the same time a low deformation of the housing.
  • roller tappet is designed to deactivate one or more gas exchange valves of the internal combustion engine switchable.
  • roller tappets form deviations from the cylindricity of the housing of the roller tappet are to be kept within narrow limits, since this no longer in the deactivated state by the force of the gas exchange valve spring but by a considerably lower power, so-called lost-motion spring in the direction Camshaft of the internal combustion engine is reset.
  • the concomitant increase in Verklemmne Trent the roller tappet in his leadership is at least compensated by the very low deformation of the housing.
  • roller tappets in valve trains.
  • roller tappets for example, as a cam follower in Fuel delivery devices are used to include in the scope of protection.
  • fixation of the bearing pin according to the invention is shown by way of example with reference to a roller tappet for a roller tappet valve train of an internal combustion engine.
  • the fixation of the bearing pin is symmetrical to a longitudinal axis of the roller tappet and, unless expressly stated otherwise, only described for one side of the bearing pin and provided with reference numbers. Show it:
  • Figure 1 shows a longitudinal section through a housing of the roller tappet, wherein the bearing pin is shown in uncut top view on the end face and
  • a cylindrical housing 1 of a subassembly of a roller tappet 2 for a push rod valve train of an internal combustion engine is shown.
  • the housing 1 is actuated with an outer circumferential surface 3 in a hollow cylindrical guide of the internal combustion engine, not shown, in the direction of a longitudinal axis Z.
  • the internal combustion engine is a roller bearing roller 4, which is arranged in a roller bag 5 of the housing 1.
  • the bearing of the roller 4 via a bearing pin 6, which is received on both sides of a respective bore 7 between the outer circumferential surface 3 and the roller bag 5.
  • the holes 7 each extend in a direction perpendicular to the longitudinal axis Z transverse plane XY of the roller tappet 2.
  • FIG. 1 clearly shows a caulking pattern in the form of circular-arc-shaped segments 9 and 10.
  • the bearing pin 6 is radially expanded due to the caulking in the areas of the segments 9 and 10, whereby in these areas a press fit between the bearing pin 6 and the bore 7 is made.
  • Prerequisite for the material deformability of the end face 8 is an axial hardness profile, which starts from a comparatively soft and thus deformable material of the bearing pin 6 in the region of the end face 8 in a central, serving as a raceway 14 for the roller bearing roller 4 area with high hardness and wear resistance ,
  • a portion 15 extending between the segments 9 and 10 as well as around the transverse plane XY is free from material deformation due to caulking. Consequently, neither the formation of the previously discussed press fit between the bearing pin 6 and the bore 7 nor the formation of this occurs in this portion 15 Therefore, a deformation of the cylindrical outer circumferential surface 3 of the housing 1 in the region of the roller pocket 5 can be minimized on the transverse plane XY.
  • the interference fit produced only locally in the region of the segments 9 and 10 also acts form-fitting, to additionally support the security against loosening of the fixation as a result of a torque transmitted to the bearing pin 6.
  • a load zone 16 is further shown, which acts on the bearing pin 6 due to a pendulum with respect to their force application force from the roller 4.
  • the variable attack angle of the force follows a variable-angle point of contact between the roller 4 and the rotating cam.
  • the prerequisite for a functionally reliable and permanent fixation of the bearing pin 6 on the housing 1 is therefore the most uniform radial expansion of the bearing pin 6 in the region of this load zone 16 in order to achieve the most homogeneous pressure distribution between the bearing pin 6 and bearing bore 7 in the region of the load zone 16.
  • the load zone 16 is completely enclosed by the segment 9, which is remote from the cam, and is shown in FIG. 1 above the transverse plane XY.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)

Abstract

Vorgeschlagen ist eine Fixierung eines Lagerbolzens (6) in einem zylindrischen Gehäuse (1) eines in Richtung einer Längsachse (Z) betätigten Rollenstößels (2), insbesondere für einen Stößelstangen-Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine. Der Lagerbolzen (6) ist in Bohrungen (7) des Gehäuses (1), die in einer zur Längsachse (Z) senkrechten Querebene (XY) des Rollenstößels (2) verlaufen gelagert und durch Materialverformung form- und/oder kraftschlüssig mit dem Gehäuse (1) verbunden. Die Materialverformung soll als ein oder mehrere Segmente (9, 10) ausgebildet sein, von denen zumindest ein Segment (9) eine radiale Lastzone (16) des Lagerbolzens (6) vollständig umfasst, wobei ein um die Querebene (XY) verlaufender Abschnitt (15) des Lagerbolzens (6) frei von der Materialverformung ist.

Description

Bezeichnung der Erfindung
Fixierung eines Lagerbolzens an Rollenstößeln
Beschreibung
Gebiet der Erfindung
Die Erfindung betrifft eine Fixierung eines Lagerbolzens in einem zylindrischen Gehäuse eines in Richtung einer Längsachse betätigten Rollenstößels, insbesondere für einen Stößelstangenventiltrieb einer Brennkraftmaschine. Der Lagerbolzen ist in Bohrungen des Gehäuses gelagert, die in einer zur Längsachse senkrechten Querebene des Rollenstößels verlaufen, und durch Materialver- formung in Folge stirnseitigen Verstemmens des Lagerbolzens in Richtung des Gehäuses form- und/oder kraftschlüssig mit dem Gehäuse verbunden.
Hintergrund der Erfindung
Die Fixierung von Lagerbolzen in Gehäusen von Rollenstößeln mittels stirnseitigen Verstemmens des Lagerbolzens mit dem Gehäuse sind dem Fachmann seit langem als zeitsparende und kostengünstige Maßnahme bekannt, den Lagerbolzen funktionssicher und dauerfest mit dem Gehäuse des Rollenstößels zu verbinden. So ist beispielsweise in dem US-Patent 6,196,175 B1 ein Rollen- stößel-Ventiltrieb mit einem Rollenstößel dargestellt, der hierbei zwecks Deaktivierung des Gaswechselventils schaltbar ausgebildet ist. Gut zu erkennen ist ein typisches Verstemmbild an der Stirnseite des Lagerbolzens, das aufgrund der materialverformenden Einwirkung eines Verstemmwerkzeugs im Bereich der sich radial aufweitenden Stirnseite des Lagerbolzens entsteht. Ein solches Verstemmbild hat oftmals die Gestalt einer kontinuierlich umlaufenden Rille, die durch das Verstemmwerkzeug, das beispielsweise unter Krafteinwirkung um die Achse des Lagerbolzens taumelt, in dessen Stirnseite eingeformt wird. Wie in der zitierten Schrift dargestellt, kann diese Materialverformung auch aus zahlreichen kreisbogenförmigen Segmenten bestehen, die sich mit nicht verformten, jedoch vergleichsweise kurzen Abschnitten abwechseln.
Eine so ausgebildete Fixierung des Lagerbolzens kann aus mehreren Gründen nachteilig sein. Zum einen dient der Lagerbolzen häufig als Lagerung einer hochbelasteten Nockenrolle eines Rollenstößels in Brennkraftmaschinen mit einem Rollenstößel-Ventiltrieb und untenliegender Nockenwelle. Der Durchmesser eines solchen Rollenstößels richtet sich üblicherweise unmittelbar nach Durchmesser und Breite der Nockenrolle und ist aus Gründen der bewegten Ventiltriebsmasse so klein wie möglich zu halten. Dies hat zur Folge, dass die Nockenrolle entweder in einer am Umfang geschlossenen, allerdings lokal sehr dünnwandigen Rollentasche des Rollenstößels aufgenommen ist oder lediglich zwischen zwei sich axial erstreckenden Stegen des Gehäuses zur Lagerung des Lagerbolzens angeordnet ist.
In beiden Fällen ist jedoch die radiale Formsteifigkeit des Gehäuses des Rollenstößels im Bereich der Nockenrolle erheblich eingeschränkt. Insofern kann eine über den stimseitigen Umfang des Lagerbolzens kontinuierlich verlaufende oder gleichmäßig verteilte Materialverformung mit hohem Anteil verformter Segmente dazu führen, dass das ursprünglich zylindrische Gehäuse im Bereich der Nockenrolle durch die sich in radialer Richtung des Gehäuses erstreckende Materialverformung nach dem Verstemmvorgang unzulässig hoch und üblicherweise oval verformt bleibt.
Eine solcher Formverzug kann insbesondere bei den vorgenannten Rollenstößel-Ventiltrieben, deren Rollenstößel üblicherweise aus Stahl gefertigt und in einer aus Grauguss bestehenden Führung der Brennkraftmaschine gelagert sind, problematisch sein. Dies liegt in den sehr ähnlichen thermischen Ausdehnungskoeffizienten von Stahl und Grauguss begründet, so dass ein weitgehend temperaturunabhängiges und somit äußerst kleines Führungsspiel des Rollenstößels in seiner Führung vorteilhaft realisiert werden kann. Gleichzeitig kann dabei jedoch ein Formverzug des Gehäuses mit bereits kleinsten Abweichungen von der Zylinderform dazu führen, dass der Rollenstößel während des Montageprozesses entweder gar nicht oder nur unter Verklemmen in der Führung montierbar ist oder dass der Rollenstößel während des Motorbetriebs in der Führung verklemmt. Mögliche Folgen des letztgenannten Falls sind bestenfalls ein nicht mehr vollständig schließendes Gaswechselventil und schlimms- tenfalls ein Motorschaden infolge der mechanischen Ventiltriebsbelastung oder infolge Kollision eines Kolbens mit dem offen stehenden Gaswechselventil.
Ein weiterer Nachteil der bekannten Fixierungen des Lagerbolzens mittels Ver- stemmen besteht darin, dass eine kontinuierlich verlaufende oder gleichmäßig verteilte Materialverformung mit hohem Anteil verformter Segmente bei konstanten Verstemmkräften zu einer geringeren lokalen Materialverformung des Lagerbolzens führt, wodurch die Sicherheit gegen Lösen der Verbindung des Lagerbolzens mit dem Gehäuse des Rollenstößels reduziert wird. Darüber hinaus ist eine Materialverformung, wie sie in der zitierten Schrift als eine Vielzahl von mit unverformten Abschnitten abwechselnden Segmenten ausgebildet ist, im Hinblick auf den Pressverband zwischen dem jeweiligen stirnseitigen Abschnitt des Lagerbolzens und der zugehörigen Bohrung des Gehäuses als ungünstig zu bewerten. Ursache hierfür ist eine sich ungleichmäßig ausbildende Pressungsverteilung im Pressverband. Die ungleichmäßige Pressungsvertei- lung kann im Bereich der sich aufgrund der Krafteinleitung über die Nockenrolle am Lagerbolzen ausbildenden Lastzone zu überhöhten Materialspannungen und infolgedessen im Bereich der Lastzone zu einem Materialfließen des Lagerbolzens im Pressverband führen, da der Lagerbolzen an den stirnseitigen Abschnitten eine zwecks Verformbarkeit vergleichsweise geringe Materialhärte aufweist. Im Falle eines solches Materialfließens ist die Sicherheit gegen Lösen der Fixierung des Lagerbolzens zusätzlich reduziert. Eine nicht mehr wirksame Fixierung führt üblicherweise zu einem reibenden Kontakt des Lagerbolzens mit der Führung aufgrund seitlichen Austretens des Lagerbolzens aus dem Gehäuse. Dabei kann es in kurzer Zeit zu einer Zerstörung der Führungslaufbahn und anschließendem Verklemmen des Rollenstößels in der Führung mit den oben erläuterten Folgen und Folgeschäden kommen. Aufgabe der Erfindung
Gegenüber dem bekannten Stand der Technik liegt der Erfindung daher die Aufgabe zugrunde, eine Fixierung eines Lagerbolzens an einem Rollenstößel zu schaffen, die mit dem etablierten Montageverfahren des Verstemmens hergestellt ist, und bei erhöhter Sicherheit gegen Lösen der Fixierung einen geringst möglichen radialen Formverzug des den Lagerbolzen aufnehmenden zylindrischen Gehäuses gewährleistet.
Lösung der Aufgabe
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, dass die Materialverformung als ein oder mehrere Segmente ausgebildet ist, von denen zumindest ein Segment eine radiale Lastzone des Lagerbolzens vollständig umfasst, wobei ein um die Querebene verlaufender Abschnitt des Lagerbolzens frei von der Materialverformung ist. Mit der so gestalteten Fixierung des Lagerbolzens können demnach verschiedene Anforderungen an die form- und/oder kraftschlüssige Verbindung des Lagerbolzens mit dem Gehäuse des Rollenstößels gleichzeitig erfüllt werden.
Zum einen befindet sich die radiale Lastzone des Lagerbolzens vollständig in einem Segment der Materialverformung, so dass die Sicherheit gegen Lösen der Fixierung durch einen in der Lastzone gleichmäßigen Pressverband zwischen dem Lagerbolzen und der jeweiligen Bohrung des Gehäuses dadurch gewährleistet ist, dass das eingangs erläuterte Materialfließen infolge ungleichmäßiger Pressungsverteilung mit unzulässig hohen Materialspannungen im Bereich der Lastzone wirkungsvoll verhindert wird.
Zum anderen ist ein um die Querebene verlaufender Abschnitt des Lagerbol- zens frei von der Materialverformung, so dass der radiale Formverzug des Gehäuses vernachlässigbar ist oder zumindest in sehr engen zulässigen Grenzen gehalten werden kann. Schließlich können die Kräfte des Verstemmwerkzeugs bei konstanter lokaler Materialverformung des Lagerbolzens reduziert werden. Alternativ ist es selbstverständlich auch möglich, bei unveränderten Kräften des Verstemmwerkzeugs die lokalen Materialverformungen bei ansonsten unkritischem Formverzug des Gehäuses im Hinblick auf eine weiter gesteigerte Sicherheit gegen Lösen der Fixierung zu erhöhen. In beiden Fällen ergibt sich ein über den Umfang des Lagerbolzens ungleichmäßig verteilter Pressverband, der zusätzlich formschlussartig wirkt und folglich die Sicherheit gegen Lösen der Fixierung infolge eines auf den Lagerbolzen übertragenen Drehmoments weiterhin erhöht. Dieses Drehmoment resultiert aus Reibkräften der um den Lagerbolzen rotierenden Rolle oder Wälzkörper und belastet die Fixierung des Lagerbolzens in dessen Umfangsrichtung.
In zweckmäßiger Fortbildung der Erfindung ist das die radiale Lastzone des Lagerbolzens umfassende Segment kreisbogenförmig ausgebildet. Dabei ist in einer besonders bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung vorgesehen, dass die Materialverformung zwei symmetrisch zur Querebene verlaufende Segmente beinhaltet. Es ist ferner vorgeschlagen, dass diese Segmente jeweils einen Winkel von 120° einschließen, um eine möglichst hohe Sicherheit gegen Lösen der Fixierung bei gleichzeitig geringem Formverzug des Gehäuses zu erzielen.
Schließlich ist vorgesehen, dass der Rollenstößel zur Deaktivierung eines oder mehrerer Gaswechselventile der Brennkraftmaschine schaltbar ausgebildet ist. Bei derartigen der Fachwelt bekannten Rollenstößeln sind Formabweichungen von der Zylindrizität des Gehäuses des Rollenstößels in engsten Grenzen zu halten, da dieser im deaktivierten Zustand nicht mehr von der Kraft der Gas- wechselventilfeder sondern von einer erheblich kraftärmeren, so genannten Lost-Motion-Feder in Richtung Nockenwelle der Brennkraftmaschine zurückgestellt wird. Die damit einhergehende Erhöhung der Verklemmneigung des Rollenstößels in seiner Führung wird durch den sehr geringen Formverzug des Gehäuses zumindest kompensiert.
Die Erfindung soll dennoch nicht auf Rollenstößel in Ventiltrieben beschränkt sein. Insofern sind auch Rollenstößel, die beispielsweise als Nockenfolger in Kraftstofffördereinrichtungen Verwendung finden, in den Schutzumfang einzu- beziehen.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Weitere Merkmale der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung und aus den Zeichnungen, in denen die erfindungsgemäße Fixierung des Lagerbolzens beispielhaft anhand eines Rollenstößels für einen Rollenstößel-Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine dargestellt ist. Die Fixierung des Lagerbolzens ist zu einer Längsachse des Rollenstößels symmetrisch und, falls nicht ausdrücklich anders erwähnt, nur für eine Seite des Lagerbolzens beschrieben und mit Bezugszahlen versehen. Es zeigen:
Figur 1 einen Längsschnitt durch ein Gehäuse des Rollenstößels, wobei der Lagerbolzen in ungeschnittener Draufsicht auf dessen Stirnseite dargestellt ist und
Figur 2 das Gehäuse gemäß dem Schnitt A-A aus Figur 1.
Ausführliche Beschreibung der Zeichnungen
In den Figuren ist ein zylindrisches Gehäuse 1 einer Unterbaugruppe eines Rollenstößels 2 für einen Stößelstangen-Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine dargestellt. Das Gehäuse 1 ist mit einer Außenmantelfläche 3 in einer nicht dargestellten hohlzylindrischen Führung der Brennkraftmaschine in Richtung einer Längsachse Z betätigt. Zum reibungsarmen Abgriff eines ebenfalls nicht dargestellten Nockens der Brennkraftmaschine dient eine wälzgelagerte Rolle 4, die in einer Rollentasche 5 des Gehäuses 1 angeordnet ist. Die Lagerung der Rolle 4 erfolgt über einen Lagerbolzen 6, der beidseits von je einer Bohrung 7 zwischen Außenmantelfläche 3 und Rollentasche 5 aufgenommen ist. Die Bohrungen 7 verlaufen jeweils in einer zur Längsachse Z senkrechten Querebene XY des Rollenstößels 2. Die Befestigung des Lagerbolzens 6 erfolgt durch eine mittels axialem Verstemmen erzeugte Materialverformung, die von einer Stirnseite 8 des Lagerbolzens 6 ausgeht und den Lagerbolzen 6 form- und kraftschlüssig mit dem Gehäuse 1 verbindet. In Figur 1 ist ein Verstemm- bild in Form von kreisbogenförmigen Segmenten 9 und 10 gut zu erkennen.
Der Lagerbolzen 6 ist aufgrund der Verstemmung in den Bereichen der Segmente 9 und 10 radial aufgeweitet, wodurch in diesen Bereichen ein Pressverband zwischen dem Lagerbolzen 6 und der Bohrung 7 hergestellt ist. Zusätzlich kommt es in den Bereichen der Segmente 9 und 10 zur Bildung je eines radial überstehenden Wulstes 11 , der sich in einem als umlaufende Fase 12 ausge- bildeten Übergangsbereich 13 zwischen Außenmantelfläche 3 und Bohrung 7 abstützt und eine formschlüssige Axialverbindung des Lagerbolzens 6 mit dem Gehäuse 1 erzeugt. Voraussetzung für die Materialverformbarkeit der Stirnseite 8 ist ein axialer Härteverlauf, der ausgehend von einem vergleichsweise weichen und somit verformbaren Werkstoff des Lagerbolzens 6 im Bereich der Stirnseite 8 in einen zentralen, als Laufbahn 14 für die wälzgelagerte Rolle 4 dienenden Bereich mit hoher Härte und Verschleißbeständigkeit übergeht.
" Ein zwischen den Segmenten 9 und 10 sowie um die Querebene XY verlaufender Abschnitt 15 ist frei von der Materialverformung infolge des Verstemmens. Folglich kommt es in diesem Abschnitt 15 weder zur Ausbildung des zuvor erläuterten Pressverbands zwischen Lagerbolzen 6 und Bohrung 7 noch zur Bildung der sich in der Fase 12 abstützenden Wülste 11. Daher kann -auf die Querebene XY gesehen- ein Formverzug der zylindrischen Außenmantelfläche 3 des Gehäuses 1 im Bereich der Rollentasche 5 minimal gehalten werden. Gleichzeitig wirkt der lediglich lokal im Bereich der Segmente 9 und 10 erzeugte Pressverband auch formschlussartig, um die Sicherheit gegen Lösen der Fixierung infolge eines auf den Lagerbolzen 6 übertragenen Drehmoments zusätzlich zu unterstützen.
In Figur 1 ist weiterhin eine Lastzone 16 dargestellt, die aufgrund einer bezüglich ihres Kraftangriffswinkels pendelnden Kraft von der Rolle 4 auf den Lagerbolzen 6 einwirkt. Dabei folgt der veränderliche Angriffswinkel der Kraft einem winkelveränderlichen Berührpunkt zwischen Rolle 4 und rotierendem Nocken. Voraussetzung für eine funktionssichere und dauerfeste Fixierung des Lagerbolzens 6 am Gehäuse 1 ist folglich eine möglichst gleichmäßige Radialaufweitung des Lagerbolzens 6 im Bereich dieser Lastzone 16, um eine möglichst homogene Pressungsverteilung zwischen Lagerbolzen 6 und lagernder Boh- rung 7 im Bereich der Lastzone 16 zu erzielen. Aus diesem Grund ist die Lastzone 16 vollständig von dem nockenfernen, in Figur 1 oberhalb der Querebene XY dargestellten Segment 9 umfasst. Als optimaler Kompromiss zwischen bester Sicherheit gegen Lösen der Fixierung des Lagerbolzens 6 bei in Richtung der Querebene XY geringstem Formverzug des Gehäuses 1 im Bereich der Rollentasche 5 hat sich dabei ein Winkel der kreisbogenförmigen Segmente 9 und 10 von jeweils etwa 120° herausgestellt.
Liste der Bezugszahlen und -zeichen
1 Gehäuse
2 Rollenstößel
3 Außenmantelfläche
4 Rolle
5 Rollentasche
6 Lagerbolzen
7 Bohrung
8 Stirnseite
9 Segment
10 Segment
11 Wulst
12 Fase
13 Übergangsbereich
14 Laufbahn
15 Abschnitt
16 Lastzone
Z Längsachse
XY Querebene

Claims

Patentansprüche
1. Fixierung eines Lagerbolzens (6) in einem zylindrischen Gehäuse (1) eines in Richtung einer Längsachse (Z) betätigten Rollenstößels (2) insbe- sondere für einen Stößelstangen-Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine, welcher Lagerbolzen (6) in Bohrungen (7) des Gehäuses (1), die in einer zur Längsachse (Z) senkrechten Querebene (XY) des Rollenstößels (2) verlaufen, gelagert ist und durch Materialverformung infolge stirnseitigen Verstemmens des Lagerbolzens (6) in Richtung des Gehäuses (1) form- und/oder kraftschlüssig mit dem Gehäuse (1) verbunden ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Materialverformung als ein oder mehrere Segmente (9, 10) ausgebildet ist, von denen zumindest ein Segment (9) eine radiale Lastzone (16) des Lagerbolzens (6) vollständig umfasst, wobei ein um die Querebene (XY) verlaufender Abschnitt (15) des La- gerbolzens (6) frei von der Materialverformung ist.
2. Fixierung eines Lagerbolzens nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das zumindest eine Segment (9) kreisbogenförmig ausgebildet ist.
3. Fixierung eines Lagerbolzens nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Materialverformung zwei symmetrisch zur Querebene (XY) verlaufende Segmente (9, 10) beinhaltet.
4. Fixierung eines Lagerbolzens nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Segmente (9, 10) jeweils einen Winkel von 120° einschließen.
5. Fixierung eines Lagerbolzens nach einem der vorhergehenden Ansprü- che, dadurch gekennzeichnet, dass der Rollenstößel (2) zur Deaktivierung eines oder mehrerer Gaswechselventile der Brennkraftmaschine schaltbar ausgebildet ist.
PCT/EP2006/001743 2005-02-28 2006-02-24 Fixierung eines lagerbolzens an rollenstösseln WO2006092249A1 (de)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CA002598748A CA2598748A1 (en) 2005-02-28 2006-02-24 Fixing a bearing bolt to roller tappets
MX2007010110A MX2007010110A (es) 2005-02-28 2006-02-24 Sistema de fijacion de un bulon de cojinete en taques de rodillo.
DE112006000338T DE112006000338B4 (de) 2005-02-28 2006-02-24 Fixierung eines Lagerbolzens an Rollenstösseln

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US65704405P 2005-02-28 2005-02-28
US60/657,044 2005-02-28

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2006092249A1 true WO2006092249A1 (de) 2006-09-08

Family

ID=36593715

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2006/001743 WO2006092249A1 (de) 2005-02-28 2006-02-24 Fixierung eines lagerbolzens an rollenstösseln

Country Status (5)

Country Link
US (1) US7299777B2 (de)
CA (1) CA2598748A1 (de)
DE (1) DE112006000338B4 (de)
MX (1) MX2007010110A (de)
WO (1) WO2006092249A1 (de)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7568461B1 (en) * 2008-06-20 2009-08-04 Gm Global Technology Operations, Inc. Tappet roller end shape for improved lubrication and combination with fuel pump and engine
EP2652273B1 (de) 2010-12-13 2016-09-21 Eaton Corporation Pumpenbetätiger mit drehverhinderungsvorrichtung
USD701243S1 (en) 2011-12-13 2014-03-18 Eaton Corporation Pump actuator anti-rotation device
EP2607636B1 (de) * 2011-12-23 2015-10-14 Aktiebolaget SKF Mechanisches System, Einspritzpumpe mit solch einem mechanischen System und Verfahren zur Herstellung solch eines mechanischen Systems
DE102017122090A1 (de) 2017-09-25 2019-03-28 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Übertragungsbauteil, insbesondere Hubübertragungsbauteil für einen Gaswechselventil- oder Kraftstoffpumpentrieb einer Brennkraftmaschine

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4628874A (en) * 1985-10-30 1986-12-16 Eaton Corporation Roller follower axle retention
DE3933119A1 (de) * 1989-10-04 1991-04-11 Schaeffler Waelzlager Kg Lagerbolzen fuer ein radialwaelzlager
US5375323A (en) * 1991-10-30 1994-12-27 Nsk Ltd. Method for securing shaft of cam follower device for valve action mechanism
DE4337594A1 (de) * 1993-11-04 1995-05-11 Schaeffler Waelzlager Kg Bolzenfixierung an Kipp- oder Schlepphebeln
DE19612969A1 (de) * 1996-04-01 1997-10-02 Schaeffler Waelzlager Kg Lagefixierung eines Bolzens an Kipp- oder Schlepphebeln
DE19742778A1 (de) * 1997-09-27 1999-04-01 Schaeffler Waelzlager Ohg Hebel für die Ventilsteuerung einer Brennkraftmaschine
US6196175B1 (en) * 1999-02-23 2001-03-06 Eaton Corporation Hydraulically actuated valve deactivating roller follower

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2743488B2 (ja) * 1989-06-29 1998-04-22 日本精工株式会社 エンジンの動弁機構用カムフォロア装置
DE4337952A1 (de) * 1993-11-06 1995-05-11 Schaeffler Waelzlager Kg Nockenfolger für einen Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine
DE19745051A1 (de) * 1997-10-11 1999-04-15 Schaeffler Waelzlager Ohg Hebelartiger Nockenfolger
US6382173B1 (en) * 2000-05-02 2002-05-07 Delphi Technologies, Inc. Split body deactivation valve lifter

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4628874A (en) * 1985-10-30 1986-12-16 Eaton Corporation Roller follower axle retention
DE3933119A1 (de) * 1989-10-04 1991-04-11 Schaeffler Waelzlager Kg Lagerbolzen fuer ein radialwaelzlager
US5375323A (en) * 1991-10-30 1994-12-27 Nsk Ltd. Method for securing shaft of cam follower device for valve action mechanism
DE4337594A1 (de) * 1993-11-04 1995-05-11 Schaeffler Waelzlager Kg Bolzenfixierung an Kipp- oder Schlepphebeln
DE19612969A1 (de) * 1996-04-01 1997-10-02 Schaeffler Waelzlager Kg Lagefixierung eines Bolzens an Kipp- oder Schlepphebeln
DE19742778A1 (de) * 1997-09-27 1999-04-01 Schaeffler Waelzlager Ohg Hebel für die Ventilsteuerung einer Brennkraftmaschine
US6196175B1 (en) * 1999-02-23 2001-03-06 Eaton Corporation Hydraulically actuated valve deactivating roller follower

Also Published As

Publication number Publication date
DE112006000338A5 (de) 2007-12-27
DE112006000338B4 (de) 2011-04-07
MX2007010110A (es) 2007-11-15
CA2598748A1 (en) 2006-09-08
US20060288974A1 (en) 2006-12-28
US7299777B2 (en) 2007-11-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1995417B1 (de) Nockenwelle
DE102006054406B4 (de) Hubübertragungsbauteil und Verfahren zu dessen Herstellung
DE102005039368B4 (de) Schaltbarer Ventilbetätigungsmechanismus
DE102015015087A1 (de) Variabler Ventiltrieb mit einem Kipphebel
WO2012139830A1 (de) Lagereinheit für einen turbolader
DE102010054939A1 (de) Lageranordnung für einen Turbolader und Turbolader
WO2011003865A1 (de) Verfahren zur herstellung eines hubübertragungsbauteils
WO2014019699A1 (de) Reibungs- und verschleissreduzierendes gelenk für hülsen- oder rollenkette
WO2007039384A1 (de) Rollenstössel
DE102007022145A1 (de) Umschaltbarer Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine
WO2014053124A1 (de) Hebelartiger nockenfolger
DE102010033120A1 (de) Nockenfolger
DE112006000338B4 (de) Fixierung eines Lagerbolzens an Rollenstösseln
EP1810904B1 (de) Fördervorrichtung
AT519652B1 (de) Dichtungsvorrichtung und Hydraulikkolben mit Dichtungsvorrichtung
DE102006036820B4 (de) Sicherungselement zur axialen Sicherung eines Lagers auf einer Welle
EP1358397B1 (de) Kipphebel für einen ventiltrieb eines verbrennungsmotors mit vorrichtung zur selbsttätigen ein-/nachstellung des ventilspiels
DE19944669A1 (de) Vorrichtung und Verfahren zur Veränderung der Verdichtung einer Hubkolbenbrennkraftmaschine
WO2001011202A1 (de) Vorrichtung zum variieren der ventilsteuerzeiten einer brennkraftmaschine, insbesondere nockenwellen-verstelleinrichtung mit schwenkflügelrad
DE102009028373A1 (de) Hochdruckpumpe
DE102007037332A1 (de) Schaltbare Abstützvorrichtung für einen Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine
DE102017122090A1 (de) Übertragungsbauteil, insbesondere Hubübertragungsbauteil für einen Gaswechselventil- oder Kraftstoffpumpentrieb einer Brennkraftmaschine
DE19718794A1 (de) Hebelartiger Nockenfolger eines Ventiltriebs einer Brennkraftmaschine
EP3983689B1 (de) Schwenkwiegenlagerung und verfahren zur herstellung einer schwenkwiegenlagerung
EP3702589B1 (de) Ventilschaftführung für einen dampfexpander und dampfexpander

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1120060003380

Country of ref document: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: MX/a/2007/010110

Country of ref document: MX

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2598748

Country of ref document: CA

REF Corresponds to

Ref document number: 112006000338

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20071227

Kind code of ref document: P

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 06723114

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWW Wipo information: withdrawn in national office

Ref document number: 6723114

Country of ref document: EP

REG Reference to national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: 8607

REG Reference to national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: 8607