WO2006090652A1

WO2006090652A1 - 歯車ポンプ

Info

Publication number: WO2006090652A1
Application number: PCT/JP2006/302890
Authority: WO
Inventors: Motohiro Okada
Original assignee: Shimadzu Mectem, Inc.
Priority date: 2005-02-24
Filing date: 2006-02-17
Publication date: 2006-08-31
Also published as: EP1852612A1; EP1852612B1; EP1852612A4

Abstract

　溶融樹脂等の高圧、高粘度の流体の移送により適した歯車ポンプを実現する。　ケーシング１内に設けられ、対をなし噛合する歯車２、３の回転により流体を吸込口１１側から吐出口１２側へ移送する歯車ポンプ１００において、前記歯車２、３を、一点連続接触歯形のやまば歯車とし、かつ、各歯車２、３について、歯車外径Ｄの歯幅Ｂに対する比Ｄ／Ｂを１．１～１．１５に設定した。Ｄ／Ｂが１．１を下回ると、軸受荷重が過大となって軸受に損傷が発生するおそれがあり、溶融樹脂等を圧送する用途には適さなくなる。一方、Ｄ／Ｂが１．１５を上回ると、ポンプ外形の大型化とともに機械効率が低下、全効率が低下する。

Description

明細書

歯車ポンプ

技術分野

[0001] この発明は、特に高圧、高粘性の流体を移送するために用いられる歯車ポンプに関する。

背景技術

[0002] 嚙合する歯車の回転により流体を吸込側から吐出側へ移送する歯車ポンプでは、インボリユート歯形を採用したものが非常に多い。インボリユート歯形は切削し易ぐし力も歯形の仕上げ寸法の測定も容易であるため、高精度の歯車を得ることができ、よつて高圧運転条件にも適合し得るからである。

特許文献 1 :特開平 11— 013642号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0003] インボリユート歯形を採用した歯車ポンプの抱える問題として、流体の閉じ込み現象が挙げられる。インボリユート歯車の嚙み合い率は 1より大きいことが通例であり、 2組の歯が嚙み合っている期間が存在する。その場合、これら 2組の歯の間に流体が閉じ込められる力この閉じ込み領域の容積は歯車の回転に伴い変動することから、圧縮時には閉じ込み流体の圧力上昇と動力浪費、膨張時には真空や気泡の発生といつた不具合力あたらされる。但し、閉じ込み現象の害は、膨張時よりも圧縮時の方がはるかに大きい。

[0004] そして、上記の閉じ込み現象の害は、移送される流体の粘度や吸入圧力、吐出圧力が高いほど顕著になる。とりわけ、溶融榭脂等を圧送する用途においては、 300° C程度の高温、 20MPaG程度の高圧、 300Pa' s程度の高粘度の流体を移送するため、閉じ込み現象によって歯車軸受へ多大な荷重がかかり、軸受寿命が短命になる。現状では、軸受を改良したり、あるいは軸受諸元に余裕をもたせたり（例えば、軸径を大きくする、回転速度を下げる等)して対処しているが、ポンプ外形の大型化、駆動力の増大化を招、てしまって、る。 [0005] 以上に鑑みてなされた本発明は、高分子重合物や溶融榭脂等の高圧、高粘度の流体の移送により適した歯車ポンプを実現しょうとするものである。

課題を解決するための手段

上述した課題を解決するべぐ本発明の歯車ポンプは、流体が導入される吸込口と、該流体が排出される吐出口とを有するケーシングと、前記ケーシング内に設けられ、互いに嚙合して回転により前記流体を前記吸込口から前記吐出口へと移送する一対の歯車とを備え、前記一対の歯車は、一点連続接触歯形のやまば歯車であり、該歯車のそれぞれの外径と歯幅との比力 1. 1〜1. 15であることを特徴とする。

[0006] 即ち、円弧歯形、楕円歯形またはサイン曲線歯形等の、接触点が常に 1つであり流体の閉じ込みを発生させない歯形を採用するとともに、やまば歯車として軸推力を均衡させ、軸推力が歯車に作用することを回避する。その上で、 DZBを 1. 1〜1. 15 に設定することで、軸受荷重を抑制しながら効率を確保する。 DZBが 1. 1を下回ると、軸受荷重が過大となって軸受に損傷が発生するおそれがあり、溶融榭脂等を圧送する用途には適さなくなる。一方、 DZBが 1. 15を上回ると、ポンプ外形が大型化する割にできる仕事力、さくなる。歯車とケーシングとの摩擦による動力損失は歯車外径の増加に応じて急増するため、一定の吐出量に対して歯幅を小さぐ外径を大きくすることはポンプ外形の大型化とともに機械効率の低下、全効率の低下に直結する。以上の理由により、 D/Bは 1. 1〜1. 15とすることが望ましい。

[0007] また、本発明の他の歯車ポンプは、流体が導入される吸込口と、該流体が排出される吐出口とを有するケーシングと、前記ケーシング内に設けられ、互いに嚙合して回転により前記流体を前記吸込口から前記吐出口へと移送する一対の歯車とを備え、前記一対の歯車は、一点連続接触歯形のはすば歯車であり、該歯車のそれぞれの外径と歯幅との比が、 1. 1〜1. 15であることを特徴とする。

[0008] 一対の歯車をはすば歯車とすることにより、上記の効果の他にギヤ ·シャフトを一体型で製作することができ、また構造が簡単であることにより加工性、生産性が向上する。

発明の効果

[0009] 本発明によれば、高分子重合物や溶融榭脂等の高圧、高粘度の流体の移送により適した歯車ポンプを実現可能である。

図面の簡単な説明

[0010] [図 1]本発明の第 1実施例の歯車ポンプを示す平断面図。

[図 2]図 1に示す歯車ポンプの側断面図。

[図 3]本発明の歯車ポンプを適用した高分子重合物の成形物の製造過程を示すフローテヤート。

[図 4]第 2実施例の歯車ポンプを示す平断面図。

[図 5]図 4に示す歯車ポンプの側断面図。

符号の説明

[0011] 1…ケーシング

2、 3…歯車

100· ··歯車ポンプ

200…重合装置

300…成形装置

400…紡糸装置

D…歯車外径

B…歯幅

E…回転する両歯車の歯先がケーシングの内周面より離反する二位置と両歯車の

3

ピッチ点とをそれぞれ結んだ線分のなす角度

E…回転する歯車の歯先がケーシングの内周面に極近接する位置力この歯車の

4

歯先がその内周面から離反する位置までの円弧角

発明を実施するための最良の形態

以下、この発明に係る歯車ポンプの実施の形態である実施例を図面に基づ、て説明する。

[第 1実施例]

図 1及び図 2に示す第 1実施例の歯車ポンプ 100は、例えば、石油プラント、化学プラント、重合プラント、成形'紡糸装置等において、溶融榭脂その他の高分子重合物等の高粘性物を高圧で圧送するために使用される。これらの高粘性物は、中間体であっても最終製品であってもよい。この歯車ポンプ 100は、いわゆる外接歯車ポンプであって、ケーシング 1が内包する内部空間に、駆動歯車 2と従動歯車 3とを嚙合状態で配設してなり、これら歯車 2、 3を回転駆動することで歯溝に捉えた流体を吸込側から吐出側へ移送するポンプ作用を営むものである。実際には、吸込側を上方、吐出側を下方に位置づけ、吸込口 11の直上に高分子重合物や溶融榭脂等を蓄えたタンクを設置して、タンク内の溶融榭脂等を吸込み所定の吐出圧力で吐出させる。

[0012] 駆動歯車 2、従動歯車 3は、それぞれ一点連続接触歯形のやまば歯車とする。図示例では、両歯車 2、 3の歯形を円弧歯形としている。各歯車 2、 3について、外径 D の歯幅 Bに対する比 DZBは、 1. 1〜1. 15の間に設定する。これは、当該歯車ボンプ 100が 300° C程度の高温の溶融榭脂等を 20MPaG程度の高圧で圧送することによる。歯車外径 D、歯幅 Bの具体的な値は、回転駆動力を歯車に伝達するために必要な歯車軸径、歯車軸の橈み変形を抑制するために必要な軸径による制限を受ける。

[0013] しかして、歯車外径 Dと歯幅 Bとの比 DZBを 1. 1〜1. 15の範囲内に収めるべく、歯車 2、 3の歯数 Z及びねじれ角度（ヘリカル角度） |8を決定する。歯モジュールを M 、ピッチ円直径を Aとおくと、

A=MZ、

D=M (Z + 2)

が成り立つ。本実施形態では、両歯車 2、 3の歯形が一点接触歯形であるから、歯車軸方向に 1ピッチねじらな、と回転が伝達されな、。

[0014] 1ピッチ = π ΑΖΖ= π Μ

であり、

である必要がある。 DZB = xとおくと、上記より、

となる。

[0015] なお、ねじれ角度 13は、歯形の加工工程上、 32° 以下とすることが好ましい。上式より、 DZB=xを 1. 1〜1. 15の範囲内に収めようとすると、ねじれ角度 |8を 28° 〜 32° の間に設定した場合の歯数は 10枚〜 12枚となる。

[0016] 円弧歯形でM = 20、Z= 10、A= 200、 _J8 = 31° 、： B = 209、容量 4189ccZrev の円弧歯車ポンプを製作し、既知のインボリユート歯車ポンプと比較した。性能対比として用いたインボリユート歯車ポンプは、 M= 14、 Z= 14、 A= 200、 j8 = 2. 4° 、： B = 209、容量 4080ccZrevである。性能に関わる軸径、軸受長さ等は両者で同一とした。液粘度約 300Pa' s、吐出圧力 20MPaGにおいて、円弧歯車ポンプはインボリユート歯車ポンプと同等の性能を得た。また、円弧歯形では理論上閉じ込み現象が発生しないが、閉じ込みの評価として吐出圧力脈動を測定すると、円弧歯車ポンプでは 0. 4%、インボリユート歯車ポンプでは 4%となった。何れも、液粘度約 300Pa' s 、吐出圧力 20MPaG、回転数 30rpmの運転条件での値である。吐出圧力脈動は測定位置その他の測定環境によって変化するものの、円弧歯車ポンプはインボリユート歯車ポンプに対し吐出脈動が 1Z10まで減少した。

[0017] ところで、既に述べたように、本実施形態の歯車ポンプ 100は、高圧、高粘度の流体の圧送を主たる用途としている。従って、高粘度流体を歯車 2、 3の歯溝内に十分に吸入できるよう、並びに、歯溝に捉えた高圧流体の歯先漏れを低減できるよう、ケ一シング 1の内周形状を成形しなくてはならない。以降、図 2を参照して詳述する。ここで、回転する歯車 2、 3の歯先がケーシング 1の内周面に極近接を開始する位置を P、 P、歯先がケーシング 1の内周面より離反し始める位置を P

2、 P

2、両歯車 2、 3の

1 1

ピッチ点を P、各歯車 2、 3の中心を Pc、 Pcとおく。

0

[0018] 高粘度の流体を歯溝内に円滑に導くためには、両歯車 2、 3の中心 Pc、 Pcを通る直線と、歯車 2、 3の中心 Pc及び歯先の摺接開始点 Pを結ぶ線分とがなす角 Eにつ

1 1 いて、側断面視 (歯車軸に直交する面で切断した断面視) 0° 〜6° 程度の大きさを確保する必要がある。但し、摺接開始点 Pの位置は、両歯車 2、 3の中心 Pc、 Pcを通

1

る直線よりも吐出側にあるものとする。また、歯先漏れを低減するには、歯先の摺接開始点 Pから摺接終了点 Pまでの (Pcを中心とした）円弧角 Eについて、側断面視 7

1 2 4

2° 以上の大きさを確保することが好ましい。円弧角 Eは、歯車 2、 3の歯溝 2っ分以

4

上を確保することが目安となる。とは言え、 Eを大きくすれば吐出口 12に連通する流

4

路が狭くなり、流体の吐出過程に支障を来しかねないので、 Eは側断面視 108° 程度までの大きさに抑えるべきである。

[0019] Eを 0° 以上とし、 Eを 72° 〜108° とした場合、摺接開始点 P及びピッチ点 Pを

1 4 1 0 結ぶ線分と、摺接終了点 P及びピッチ点 Pを結ぶ線分とがなす角 Eは側断面視 33

2 0 2

。〜66° となる。よって、両歯車 2、 3についての摺接終了点 P、 Pとピッチ点 Pとを

2 2 0 それぞれ結ぶ 2本の線分がなす角 Eは、側断面視 48° 〜102° とする。逆に言え

3

ば、所要の E、 E (または、 E )を確保するためには、 Eの上限を 102° 程度とする必

1 2 4 3

要がある。言うまでもなぐ Eの下限を 48° 程度としたのは、歯溝に捉えられ移送さ

3

れた流体を円滑に吐出口 12に向けて流下させるためである。

[0020] 本実施形態によれば、対をなし嚙合する歯車 2、 3の回転により流体を吸込側から吐出側へ移送する歯車ポンプ 100において、前記歯車 2、 3を、一点連続接触歯形のやまば歯車とし、かつ、各歯車 2、 3について、歯車外径 Dの歯幅 Bに対する比 DZ Bを 1. 1〜1. 15に設定したため、流体の閉じ込み現象に伴う軸受への悪影響を回避し得る。その上で、 DZBを 1. 1〜1. 15に設定することで、軸受荷重を抑制しながら効率を確保でき、ポンプ外形を徒に大型化させることもない。本実施形態の歯車ポンプ 100は、従前のインボリユート歯車ポンプと比較して、高圧、高粘度の流体の移送により適したものとなる。

[0021] また、角度 Eを 48° 〜102° 、角度 E44を 72° 〜108° としているため、流体を

3

歯車 2、 3の歯溝内に十分に吸入でき、かつ歯溝に捉えた流体の歯先漏れを低減せしめることがでさる。

[0022] 以上のような構成の本発明の歯車ポンプ 100は、高分子重合物若しくは溶融榭脂の製造、または高分子重合物若しくは溶融樹脂からの成形物の製造の過程で用いて、高分子重合物、溶融榭脂又は成形物を製造する用途に適用することができる。

[0023] 例えば、図 3に示すように、モノマー槽 110からモノマーを本発明の歯車ポンプ 100 を用いて重合槽 120に移送して、高分子重合物を製造したり、高分子重合物を歯車ポンプ 100を介して成形装置 300又は紡糸装置 400に移送して、その成形物を製造する過程に供することができる。また、本発明の歯車ポンプ 100を用いた高分子重合物を製造する過程と、その成形物を製造する過程とを一体化して、図 3に示すような単一の製造ラインを構築してもよい。なお、図 3に示すモノマー槽 110と重合槽 120とは、それぞれ榭脂ペレット槽と溶融榭脂槽とに置き換えて、溶融樹脂の製造及びその成形物の製造ラインを形成することもできる。

[0024] さらに、図 3に示すモノマー槽 110、歯車ポンプ 100及び重合槽 120によって重合装置 200を形成することも可能である。また、成形装置 300又は紡糸装置 400と歯車ポンプ 100とは別体であつても、歯車ポンプ 100を組み込んだ成形装置 300又は紡糸装置 400であってもよ!/ヽ。

[第 2実施例]

図 4および図 5は第 2実施例の歯車ポンプ 500を示す。この歯車ポンプ 500は、第 1 実施例と同様に、ケーシング 1の内部空間に駆動歯車 502と従動歯車 503とを嚙合状態で配設して構成され、これら歯車 502、 503を回転駆動することで歯溝に捉えた流体を吸込側から吐出側へ移送するポンプ作用を営むものである。

[0025] 駆動歯車 502および従動歯車 503は、それぞれ一点連続接触歯形のはすば歯車である。図示例では、両歯車 502、 503の歯形は円弧歯形となっている。

[0026] ところで、歯車ポンプは、歯数が少なヽほど全効率が高ぐまた歯車外径を小さくし、歯幅を大きくするほど全効率が高くなることが一般に知られている。また、駆動力を伝達するに必要な軸径、軸受荷重による軸のたわみ力の軸径、これらの要素から歯車外径、歯幅の限界を受ける。これらにより歯数の最適が定まる。

[0027] そして、歯車ポンプ 500を高圧 20MPa用とすると、第 1実施例と同様に外径 Dの歯幅 Bに対する比 DZBは、 1. 1〜1. 15となる。

[0028] そして、第 1実施例と同様に歯車外径を D、歯幅を D、歯モジュールを M、歯数を Z 、ピッチ円直径を A、はすば歯車の歯のネジレ角を j8とすると、

A=MZ、

D=M (Z + 2)

となる。

[0029] 両歯車 502, 503の歯形が一点接触歯形であるから、歯車軸方向に 1ピッチねじらな、と回転が伝達されな、。

[0030] 1ピッチ = π Α/Ζ= π Μ

となり、 Β= π M/tan βとなる。 [0031] DZB=xとおくと、上記より、

となる。

[0032] はすば歯車の 13は、前記やまば歯車の 13より、 1Z2となり、 13 = 14° 〜16° となる。前記やまば歯車では、歯形の加工工程上、 32度以下とすることが好ましい。はすば歯車の場合、 β = 16° 以上であっても、歯形の加工工程上支障はない。

[0033] β = 18° とした場合、 DZB= 1. 1のとき、 Z = 8、 DZB= 1. 15のとき、 Ζ = 9となる。

[0034] したがって、はすば歯車の場合は Ζ = 8〜 12、 j8 = 14° 〜18° とすれば、前記と同等の効果が得られる。

[0035] 円弧歯形で、 Μ = 32、Ζ= 10、 Α= 320、 β = 16. 75° , Β= 334. 5、容量 1715

2cm³Zrevのはすば歯車ポンプを製作し、既知の円弧歯形のやまば歯車ポンプと比較した。

[0036] 性能対比は、円弧歯形のやまば歯車で、 Μ = 32、 Ζ= 10、 Α= 320、 β = 31° 、 Β = 334. 5、容量 17152cm³Zrevである。当然のことながらねじれ角度以外は同一である。

[0037] 液粘度約 300Pa' s、吐出圧力 20MPaG、回転数 30rpmの運転条件で、円弧歯形はすば歯車にお、ても同程度の性能を得た。

[0038] 円弧歯形のはすば歯車ポンプにおいて、閉じ込みの評価として吐出圧力脈動を測定しても、前記やまば歯車ポンプの 0. 4%と同程度の結果が得られた。何れも、液粘度約 300Pa' s、吐出圧力 20MPaG、回転数 30rpmの運転条件での値である。前記結果と同程度の値が得られたことから、既知のインボリユート歯車ポンプとの差は明らかである。

[0039] この第 2実施例によれば、上述のように第 1実施例と同様な効果を得ることができ、し力も駆動歯車 502および従動歯車 503がはすば歯車であることにより、ギヤ'シャフトを一体型で製作することができ、また構造が簡単であることにより加工性、生産性が向上する。

[0040] 歯車ポンプ 500は、図 3に示す歯車ポンプ 100の替わりに使用することができ、歯車ポンプ 500を組み込んだ成形装置 300又は紡糸装置 400を構成してもよい。

[0041] なお、本発明は以上に詳述した実施形態に限られるものではない。各部の具体的構成は上記実施形態に限られるものではなぐ本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変形が可能である。

[0042] 本願は、 2005年 2月 24曰に出願された日本特許出願番号 2005— 048965に基づき優先権主張をするものであり、同出願の明細書、図面および特許請求の範囲を含む出願内容は、すべてを参照してここに含める。

産業上の利用可能性

[0043] 本発明の歯車ポンプは、例えば、石油プラントやィ匕学プラント、重合プラント、成形' 紡糸装置等において溶融榭脂その他の高分子重合物等を高圧で移送する用途に好適に使用することができる力これらに限らずあらゆる高圧、高粘度の流体の移送用途に用いることができる。

Claims

請求の範囲

[1] 流体が導入される吸込口と、該流体が排出される吐出口とを有するケーシングと、前記ケーシング内に設けられ、互いに嚙合して回転により前記流体を前記吸込口力前記吐出口へと移送する一対の歯車とを備え、

前記一対の歯車は、一点連続接触歯形のやまば歯車であり、

該歯車のそれぞれの外径と歯幅との比力 1. 1〜1. 15であることを特徴とする歯車ポンプ。

[2] 前記歯車のそれぞれの歯数は 10枚〜 12枚であり、該歯車のそれぞれのねじれ角度は、 28° 〜32° である請求項 1記載の歯車ポンプ。

[3] 前記ケーシングの内周形状において、

回転する前記歯車のそれぞれの歯先が該ケーシングの内周面より離反する位置と、該歯車のピッチ点とをそれぞれ結んだ線分のなす角度は、側断面視 48° 〜102° である請求項 1記載の歯車ポンプ。

[4] 前記ケーシングの内周形状において、

回転する前記歯車のそれぞれの歯先が該ケーシングの内周面より離反する位置と、該歯車のピッチ点とをそれぞれ結んだ線分のなす角度は、側断面視 48° 〜102° である請求項 2記載の歯車ポンプ。

[5] 前記ケーシングの内周形状において、

回転する前記歯車の歯先が前記ケーシングの内周面に極近接する位置から、該歯車の歯先が該ケーシングの前記内周面より離反する位置までの円弧角は、側断面視 72° 〜108° である請求項 1記載の歯車ポンプ。

[6] 前記ケーシングの内周形状において、

回転する前記歯車の歯先が前記ケーシングの内周面に極近接する位置から、該歯車の歯先が該ケーシングの前記内周面より離反する位置までの円弧角は、側断面視 72° 〜108° である請求項 2記載の歯車ポンプ。

[7] 前記ケーシングの内周形状において、

回転する前記歯車の歯先が前記ケーシングの内周面に極近接する位置から、該歯車の歯先が該ケーシングの前記内周面より離反する位置までの円弧角は、側断面視 72° 〜108° である請求項 3記載の歯車ポンプ。

[8] 前記ケーシングの内周形状において、

回転する前記歯車の歯先が前記ケーシングの内周面に極近接する位置から、該歯車の歯先が該ケーシングの前記内周面より離反する位置までの円弧角は、側断面視

72° 〜108° である請求項 4記載の歯車ポンプ。

[9] 高分子重合物若しくは溶融樹脂の製造、または高分子重合物若しくは溶融榭脂からの成形物の製造の過程で、請求項 1記載の歯車ポンプを用いることを特徴とする高分子重合物、溶融榭脂又は成形物を製造する方法。

[10] 高分子重合物若しくは溶融樹脂の製造、または高分子重合物若しくは溶融榭脂からの成形物の製造の過程で、請求項 2記載の歯車ポンプを用いることを特徴とする高分子重合物、溶融榭脂又は成形物を製造する方法。

[11] 請求項 1に記載の歯車ポンプを用いた重合装置。

[12] 請求項 2に記載の歯車ポンプを用いた重合装置。

[13] 請求項 1に記載の歯車ポンプを用いた成形装置。

[14] 請求項 2に記載の歯車ポンプを用いた成形装置。

[15] 請求項 1に記載の歯車ポンプを用いた紡糸装置。

[16] 請求項 2に記載の歯車ポンプを用いた紡糸装置。

[17] 流体が導入される吸込口と、該流体が排出される吐出口とを有するケーシングと、前記ケーシング内に設けられ、互いに嚙合して回転により前記流体を前記吸込口力前記吐出口へと移送する一対の歯車とを備え、

前記一対の歯車は、一点連続接触歯形のはすば歯車であり、

[18] 前記歯車のそれぞれの歯数は 10枚〜 12枚であり、該歯車のそれぞれのねじれ角度は、 14° 〜17° である請求項 17記載の歯車ポンプ。

[19] 前記ケーシングの内周形状において、

回転する前記歯車のそれぞれの歯先が該ケーシングの内周面より離反する位置と、該歯車のピッチ点とをそれぞれ結んだ線分のなす角度は、側断面視 48° 〜102° である請求項 17記載の歯車ポンプ。

[20] 前記ケーシングの内周形状において、

回転する前記歯車のそれぞれの歯先が該ケーシングの内周面より離反する位置と、該歯車のピッチ点とをそれぞれ結んだ線分のなす角度は、側断面視 48° 〜102° である請求項 18記載の歯車ポンプ。

[21] 前記ケーシングの内周形状において、

72° 〜108° である請求項 17記載の歯車ポンプ。

[22] 前記ケーシングの内周形状において、

72° 〜108° である請求項 18記載の歯車ポンプ。

[23] 前記ケーシングの内周形状において、

72° 〜108° である請求項 19記載の歯車ポンプ。

[24] 前記ケーシングの内周形状において、

72° 〜108° である請求項 20記載の歯車ポンプ。

[25] 高分子重合物若しくは溶融樹脂の製造、または高分子重合物若しくは溶融榭脂からの成形物の製造の過程で、請求項 17記載の歯車ポンプを用いることを特徴とする高分子重合物、溶融榭脂又は成形物を製造する方法。

[26] 高分子重合物若しくは溶融樹脂の製造、または高分子重合物若しくは溶融榭脂からの成形物の製造の過程で、請求項 18記載の歯車ポンプを用いることを特徴とする高分子重合物、溶融榭脂又は成形物を製造する方法。

[27] 請求項 17に記載の歯車ポンプを用いた重合装置。求項 18に記載の歯車ポンプを用、た重合装置。 ,青求項 17に記載の歯車ポンプを用、た成形装置。 ,青求項 18に記載の歯車ポンプを用、た成形装置。 ,青求項 17に記載の歯車ポンプを用いた紡糸装置。 ,青求項 18に記載の歯車ポンプを用いた紡糸装置。