WO2004015269A1

WO2004015269A1 - 容量可変型圧縮機

Info

Publication number: WO2004015269A1
Application number: PCT/JP2003/010094
Authority: WO
Inventors: Hajime Kurita; Hiroshi Uneyama; Tetsuhiko Fukanuma; Hiroaki Kayukawa
Original assignee: Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki
Priority date: 2002-08-07
Filing date: 2003-08-07
Publication date: 2004-02-19
Also published as: EP1528256A1; JPWO2004015269A1; US20050147503A1

Abstract

ハウジングに支持された駆動軸には、ロータが固定されている。駆動軸には、斜板がスライド可能でかつ傾動可能に支持されている。ロータと斜板との間に設けられたヒンジ機構は、ロータに設けられた二つのロータ側突起と、斜板に設けられた突部とを備えている。突部は、二つのロータ側突起の対向する側面間に挿入され、一方のロータ側突起の側面に対して平面的に当接することで、ロータと斜板との間での動力伝達を行う。ロータ側突起の側面には、凹部が設けられている。そのため、斜板側突起の側面と当接するロータ側突起の側面の面積が減少され、加工コストを抑制しつつスムーズな吐出容量変更が実現される。

Description

明細書

容量可変型圧縮機技術分野

本発明は、例えば車両空調装置の冷凍回路に組み込まれた容量可変型圧縮機に関する。背景技術

この種の容量可変型圧縮機としては、例えば、特開 2 0 0 1— 3 0 4 1 0 2号公報に開示されたものが存在する。即ち、ハウジングに形成された複数のシリンダボアには、ピストンがそれぞれ収容されている。ハウジングに回転可能に支持された駆動車由には、ロータが一体回転可能に設けられている。駆動軸には、カムプレート（斜板）がスライド可能でかつ傾動可能に支持されている。ロータとカムプレートとの間には、ヒンジ機構が設けられている。駆動軸の回転運動が、ロータ、ヒン'ジ機構及びカムプレートを介してビストンの往復運動に変換されて冷媒ガスの圧縮が行われる。ヒンジ機構は、カムプレートが駆動軸上を傾動しつつスライドするようにカムプレートを案内する。カムプレートの傾斜角に応じて、ピストンのストロークつまり容量可変型圧縮機の吐出容量が変更される。 ·' 前記ヒンジ機構は、カムプレートからロータに向かって延びる二つのアームと、ロータからカムプレートに向かって延びるとともに、二つのアームの対向する壁面間に挿入された突部とを備えている。この突部は両アームの対向壁面とそれぞれ対向する一対の側面を有している。突部が両アームのうちの一方の壁面に対して面接触し且つ押し付けられた状態で、ロータとカムプレートとの間での動力伝達が行われる。従って、カムプレートの傾動時においては、一方のアームの壁面と突部の一方の側面とが面接触した状態を維持したまま、一方のアームが突部に対して摺動される。前記ヒンジ機構においては、容量可変型圧縮機のスムーズな吐出容量変更、即ちカムプレートのスムーズな傾動の実現のために、アームが突部に対して面接触を維持した状態で該突部上を摺動することが望ましい。つまり、カムプレート力圧縮反力に起因した軸方向荷重の偏作用によって、二つのアーム間で突部をこじらせるように傾くと、アームと突部との間の摺動抵抗が大きくなつてしまう。従つて、アーム及び突部の早期摩耗つまりヒンジ機構の耐久性低下や、ヒンジ機構がスムーズに動作されないことによる、容量可変型圧縮機の吐出容量制御性の悪化等の問題を生じる。二つのアーム間で突部がこじらないようにするためには、両アーム間における突部の遊びを、該突部のアームに対する円滑な動きが妨げられない範囲内で出来るだけ小さくする必要がある。そのためには、カムプレートにおいては両アームの対向壁面間の距離を、またロータにおいては突部の両側面間の距離を、それぞれ高精度で設定する必要がある。従って、両アームの対向壁面及ぴ突部の両側面の仕上げ加工を、それぞれ高精度で行う必要があった。しかし、そのような高精度な仕上げ加工は、圧縮機の製造コストを上昇させる要因となる。発明の概要

本発明の目的は、加工コストを抑えつつスムーズな吐出容量変更を実現することが可能な容量可変型圧縮機を提供することにある。上記の目的を達成するために本発明は、ハウジング内のシリンダボアにはビストンが収容され、前記ハウジングに回転可能に支持された駆動軸にはロータが一体回転可能に設けられ、前記駆動軸にはカムプレートがスライド可能でかつ傾動可能に支持され、前記ロータと前記カムプレートとの間にはヒンジ機構が設けられ、前記駆動軸の回転運動が前記ロータ、前記ヒンジ機構及ぴ前記カムプレートを介して前記ビストンの往復運動に変換されるとともに、前記カムプレートが前記ヒンジ機構の案內によつて前記駆動軸上を傾動しつつスライドされることで吐出容量を変更可能な容量可変型圧縮機であって、前記ヒンジ機構は、前記ロータ及ぴ前記力ムプレートのうちの一方である第 1部材から前記口一タ及び前記力ムプレートのうちの他方である第 2部材に向かって延びる第 1ヒンジ部と、前記第 2部材から前記第 1部材に向かって延びる第 2ヒンジ部とを備えており、第 1 ヒンジ部及び第 2 .ヒンジ部のうちの一方は少なくとも二つの壁部であり、他方は二つの壁部間に挿入された突部であり、前記両壁部は互いに向き合う対向面を有し、前記突部は前記両壁部の対向面にそれぞれ面する一対の対向面を有し、突部の一方の対向面が一方の壁部の対向面に対して平面的に当接することにより、前記口ータと前記カムプレートとの間での動力伝達が可能となり、前記対向面のうちの少なくとも 1つには、肉取り部が設けられている容量可変型圧縮機を提供する。図面の簡単な説明

図 1は、本発明の第 1実施形態における容量可変型圧縮機の縦断面図。

図 2は、図 1の圧縮機に設けられたロータを示す平面図。

図 3は、図 1の圧縮機に設けられた斜板を示す平面図。

図 4は、図 2のロータと図 3の斜板との係合状'態を示す部分拡大断面図。

図 5は、本発明の第 2実施形態において、斜板の突部の先端部を示す部分拡大断面図。

図 6は、本発明の第 3実施形態における、リング部材を備えた容量可変型圧縮機を示す部分拡大縦断面図。

図 7は、図 6に示すリング部材と斜板との当接状態を、図 6の上方から見て示す部分拡大断面図。

図 8は、本発明の第 4実施形態におけるロータ及ぴ斜板を示す平面図。

図 9は、図 8に示すロータ及び斜板の側面図。発明を実施するための最良の形態

以下、本発明を、車両空調装置の冷凍回路を構成する容量可変型圧縮機において具体化した第 1〜第 4実施形態について説明する。なお、第 2〜第 4実施形態においては第 1実施形態との相違点についてのみ説明し、同一又は相当部材には同じ符号を付して説明を省略する。先ず、第 1実施形態について、図 1〜図 4を参照して説明する。 (容量可変型圧縮機）

図 1は、容量可変型圧縮機（以下単に圧縮機とする）の縦断面を示す。図 1において左方を圧縮機の前方とし、右方を圧縮機の後方とする。図 1に示すように、圧縮機のハウジング（圧縮機ハウジング）は、シリンダブロック 1 1 と、該シリンダプロック 1 1の前端に接合固定されたフロントハウジング 1 2と、シリンダブ口ック 1 1の後端に弁 ·ポート形成体（バルプアセンブリ） 1 3を介して接合固定されたリャハウジング 1 4とを備えている。シリンダプロック 1 1とフロントハウジング 1 2との間には、クランク室 1 5 が区面形成されている。シリンダプロック 1 1及ぴフ口ントハウジング 1 2には、クランク室 1 5を通過するようにして、駆動軸 1 6が回転可能に支持されている。駆動軸 1 6には、車両の走行駆動源であるエンジン Eが、クラッチレスタイプ

(常時動力伝達型）の動力伝達機構 P Tを介して作動連結されている。従って、エンジン Eの稼動時においては、該エンジン Eから動力の供給を受けて駆動軸 1 6が常時回転される。前記クランク室 1 5内において駆動軸 1 6には、実質的に円盤状をなすロータ 1 7がー体回転可能に固定されている。クランク室 1 5內には、実質的に円盤状をなす、カムプレートとしての斜板 1 8が収容されている。ロータ 1 7及び斜板 1 8のうちの一方は第 1部材に相当し、ロータ 1 7及ぴ斜板 1 8のうちの他方は第 2部材に相当する。斜板 1 8の中央部には、揷通孔 2 0が貫通形成されている _c 挿通孔 2 0には駆動軸 1 6が揷通されており、斜板 1 8は駆動軸 1 6にスライド •可能でかつ傾動可能に支持されている。前記ロータ 1 7と斜板 1 8との間にはヒンジ機構 1 9が設けられている。ヒンジ機構 1 9は、斜板 1 8をロータ 1 7及び駆動軸 1 6と同期回転させるとともに、駆動軸 1 6の軸線 Lに沿って斜板 1 8が駆動軸 1 6上をスライドすることを許容する。前記シリンダブ口ック 1 1において駆動軸 1 6の軸線 L周りには、複数のシリンダポア 2 2が等角度間隔で貫通形成されている。シリンダボア 2 2は駆動軸 1

6の軸線 Lに沿って延ぴている。片頭型のビストン 2 3は、各シリンダボア 2 2 に往復運動可能に収容されている。シリンダポア 2 2の前後開口は、それぞれ弁 .ポート形成体 1 3の前端面 1 3 a及び対応するビストン 2 3によって閉塞されており、このシリンダボア 2 2内には対応するピストン 2 3の往復運動に応じて容積変化する圧縮室 2 4が区画されている。各ピストン 2 3は、半球状をなす一対のシユー 2 5を介して斜板 1 8の外周部に係留されている。従って、駆動軸

1 6の回転にともなう斜板 1 8の回転運動が、両シユー 2 5を介して各ビストン

2 3の往復直線運動に変換される。弁 'ポート形成体 1 3とリャハウジング 1 4との間には、吸入室 2 6及び吐出室 2 7がそれぞれ区画形成されている。弁 ·ポート形成体 1 3は、シリンダボア 2 2にそれぞれ対応して、吸入ポート 2 8、吸入弁 2 9、吐出ポート 3 0及ぴ吐出弁 3 1を有している。吸入室 2 6の冷媒ガスは、各ピストン 2 3が上死点位置から下死点位置へ向かって移動するのに伴い、吸入ポート 2 8及び吸入弁 2 9を介して圧縮室 2 4に吸入される。圧縮室 2 4に吸入された冷媒ガスは、ピストン 2 3が下死点位置から上死点位置へ向かって移動するのに伴い、所定の圧力にまで圧縮されるとともに、吐出ポート 3 0及ぴ吐出弁 3 1を介して吐出室 2 7に吐出される。

(圧縮機の容量制御構造）

図 1に示すように、前記圧縮機ハウジング内には、抽気通路 3 2、給気通路 3 3及び制御弁 3 4が設けられている。抽気通路 3 2は、クランク室 1 5と吸入室 2 6とを接続する。給気通路 3 3は、吐出室 2 7とクランク室 1 5とを接続する。電磁弁よりなる前記制御弁 3 4は、給気通路 3 3の途中に配設されている。そして、前記制御弁 3 4の開度を、外部から制御弁 3 4に対する給電制御によつて調節することで、吐出室 2 7から給気通路 3 3を介したクランク室 1 5への高圧な冷媒ガスの導入量とクランク室 1 5から抽気通路 3 2を介した吸入室 2 6 へのガスの導出量とのバランスが制御され、クランク室 1 5の内圧が決定される。クランク室 1 5の内圧の変更に応じて、クランク室 1 5の内圧と圧縮室 2 4の内圧との差が変更され、それに応じて斜板 1 8の傾斜角度が変更される結果、ビストン 2 3のストローク即ち圧縮機の吐出^量が調節される。なお、斜板 1 8の傾斜角度は、駆動軸 1 6の軸線 Lと直交する平面に対する角度によって表される。例えば、前記制御弁 3 4の開度が減少すると、クランク室 1 5の内圧が低下する。すると、斜板 1 8の傾斜角度が増大してピストン 2 3のストロークが増大し、圧縮機の吐出容量が増大する。斜板 1 8の最大傾斜角度は、斜板 1 8の前面に突設された突起（最大傾斜角度規定部） 1 8 aが、ロータ 1 7の後面に当接することで規定される。逆に、前記制御弁 3 4の弁開度が増大すると、クランク室 1 5の内圧が上昇する。すると、斜板 1 8の傾斜角度が減少してピストン 2 3のストロークが減少し、圧縮機の吐出容量が減少する。斜板 1 8の最小傾斜角度は、駆動軸 1 6上に設けられた最小傾斜角度規定部 3 5によって規定される。前記最小傾斜角度規定部 3 5は、駆動軸 1 6に卷装されたコイルスプリング 3 5 aと、駆動軸 1 6に固定され、コイルスプリング 3 5 aのパネ座として機能するサークリップ（スナップリング） 3 5 bとからなっている。コイルスプリング 3 5 aは、斜板 1 8の後面中央部を、圧縮機の前方に向かって、つまり斜板 1 8 の傾斜角度が増大する方向に向かって付勢する。前記駆動軸 1 6においてロータ 1 7の後面と斜板 1 8の前面との間には、コィルスプリング 3 6が卷装されている。コイルスプリング 3 6は、斜板 1 8の前面中央部を、圧縮機の後方に向かって、つまり斜板 1 8の傾斜角度が減少する方向に向かって付勢する。コイルスプリング 3 6の付勢力及び前述した最小傾斜角度規定部 3 5のコイルスプリング 3 5 aの付勢力は、斜板 1 8の傾斜角度の決定に関与する。

(ヒンジ機構）

図 1に示すように、斜板 1 8は、ピストン 2 3を上死点位置に配置させるための上死点対応部位 T D Cを有する。この上死点対応部位 T D Cは、上死点位置にあるビストン 2 3に対応する両シユー 2 5の球面の中心点を含む。図 1及び図 2 に示すように、前記ロータ 1 7の後面において、斜板 1 8の上死点対応部位 T D Cと対向する位置には、係合溝 4 1が形成されている。係合溝 4 1は、ロータ 1 7の後面から斜板 1 8に向かって延びる二つのロータ側突起 4 2 , 4 3によって形成されている。両ロータ側突起 4 2， 4 3は、ロータ 1 7の回転方向（図 2の矢印 Rで示される方向或いはその逆方向）における前後の位置に設けられる。二つのロータ側突起 4 2 , 4 3は、前記係合溝 4 1を形成すべくロータ 1 7力ら斜板 1 8に向かって延びる二つの壁部として機能する。ロータ側突起 4 2， 4 3は、係合溝 4 1内で互いに向き合う側面（対向面） 4 2 a， 4 3 aを有する。図 1及び図 3に示すように、前記斜板 1 8の前面において前記係合溝 4 1と対向する部分には、ロータ 1 ⁷に向かって延びる突部 4 4が設けられている。突部 4 4は二つの斜板側突起 4 5 , 4 6を含む。両斜板側突起 4 5 , 4 6は、駆動軸 1 6の回転方向（図 3の矢印 Rで示される方向或いはその逆方向）において、上死点対応部位 T D Cを跨いだ回転方向前後の対称位置に配置されている。言い換えれば、突部 4 4は、斜板 1 8の軽量化のために、二つの斜板側突起 4 5， 4 6 を両側に残すようにした中抜き構造とされている。本実施形態において、前記ロータ側突起 4 2 , 4 3及ぴ前記突部 4 4のうちの一方は第 1 ヒンジ部に相当し、前記ロータ側突起 4 2， 4 3及び前記突部 4 4のうちの他方は第 2ヒンジ部に相当する。前記両斜板側突起 4 5 , 4 6は、それらの先端側から係合溝 4 1内にそれぞれ入り込んでいる。両斜板側突起 4 5 , 4 6は、互いに反対側を向く側面 4 5 a , 4 6 aを有し、それら側面（対向面） 4 5 a , 4 5 bは自身と対向するロータ側突起 4 2 , 4 3の側面 4 2 a， 4 3 aに対して、それぞれ平面的に当接可能である。前記駆動軸 1 6が矢印 R方向に回転する場合、ロータ 1 7の回転力は、動力伝達側となる口ータ側突起 4 2の側面 4 2 a及び該側面 4 2 aに当接する斜板側突起 4 5の側面 4 5 aを介して、斜板 1 8に伝達される。逆に、駆動軸 1 6が矢印 R方向と反対側に回転する場合、ロータ 1 7の回転力は、動力伝達側となるロータ側突起 4 3の側面 4 3 a及び該側面 4 3 aに当接する斜板側突起 4 6の側面 4 6 aを介して、斜板 1 8に伝達される。つまり、本実施形態の圧縮機は、汎用性を高めるために、該圧縮機が搭載される車両のエンジンの回転方向が何れであっても、言い換えれば、ユーザから要求される駆動軸 1 6の回転方向が矢印 R方向及び矢印 Rと逆方向の何れであっても、好適に対応できるように構成されている。従って、例えば、ヒンジ機構 1 9は、駆'動軸 1 6の回転方向において上死点対応部位 T D Cを跨いだ、該回転方向前後の対称形状をなすように構成されている。前記係合溝 4 1内において各ロータ側突起 4 2 , 4 3の基部には、軸方向荷重受承部としてのカム部 4 7が膨出形成されている。各カム部 4 7において斜板 1 8を臨む後端面には、駆動軸 1 6の軸線 Lに近づくほど後方側に傾斜する力ム面 4 7 aが形成されている。前記各斜板側突起 4 5 , 4 6の先端には、凸曲面たる円筒面 4 5 b , 4 6 b力 S それぞれ形成されている。各円筒面 4 5 b , 4 6 bの中心軸線 Sは、側面 4 5 a ,

4 6 aに対して垂直となっている。各斜板側突起 4 5， 4 6の先端は、円筒面 4

5 b , 4 6 bを以て、対応するカム部 4 7のカム面 4 7 aに対して摺動可能に当接されている。従って、圧縮反力等に起因して斜板 1 8に作用する軸方向荷重は、斜板側突起 4 5 , 4 6の円筒面 4 5 b , 4 6 bを介してカム部 4 7のカム面 4 7 aで受承される。そして、例えば、前記圧縮機が吐出容量を増大する場合、斜板 1 8は、斜板側突起 4 5 , 4 6の円筒面 4 5 b , 4 6 bの中心軸線 Sを中心として、図 1の時計回り方向に回動される。それと同時に、斜板側突起 4 5 , 4 6の先端が、カム部 4 7のカム面 4 7 a上を駆動軸 1 6から離間する方向へ移動されることで、ヒンジ機構 1 9は斜板 1 8の傾斜角度の増大を案内する。逆に、前記圧縮機が吐出容量を減少する場合、斜板 1 8は、円筒面 4 5 b , 4

6 bの中心軸線 Sを中心として、図 1の反時計回り方向に回動される。それと同時に、斜板側突起 4 5 , 4 6の先端が、カム部 4 7のカム面 4 7 a上を駆動軸 1 6に近接する方向へ移動されることで、ヒンジ機構 1 9は斜板 1 8の傾斜角度の減少を案内する。前記ヒンジ機構 1 9は、ロータ側突起 4 2 , 4 3の側面 4 2 a， 4 3 aと斜板側突起 4 5 , 4 6の側面 4 5 a， 4 6 aとを平面的に当接係合可能とすることで、ロータ 1 7から斜板 1 8への動力伝達を維持しつつ、該斜板 1 8の傾斜角度の変更を許容する。従って、駆動軸 1 6の回転方向が矢印 Rの場合において、斜板 1 8の傾斜角度の変更には、動力伝達を担うロータ側突起 4 2の側面 4 2 aと斜板側突起 4 5の側面 4 5 aとの圧接摺動が伴うこととなる。逆に、駆動軸 1 6の回転方向が矢印 Rと逆方向の場合において、斜板 1 8の傾斜角度の変更には、動力伝達を担うロータ側突起 4 3の側面 4 3 aと斜板側突起 4 6の側面 4 6 aとの圧接摺動が伴うこととなる。前記ヒンジ機構 1 9において、カム部 4 7のカム面 4 7 a及び斜板側突起 4 5， 4 6の円筒面 4 5 b , 4 6 bには、互いの圧接摺動に対する耐久性向上のために焼入加工が施されている。該焼入加工は、例えば高周波焼入により行われている。ヒンジ機構 1 9において焼入加工が施された領域は、図 1〜図 3においてそれぞれドット表示で示す領域 5 0 , 5 1である。つまり、焼入加工は、ヒンジ機構 1 9において、カム部 4 7のカム面 4 7 a及び斜板側突起 4 5， 4 6の円筒面 4 5 b， 4 6 bを含む一部に限定して施されている。

. 前記カム部 4 7のカム面 4 7 a、ロータ側突起 4 2， 4 3の側面 4 2 a , 4 3 a、斜板側突起 4 5， 4 6の側面 4 5 a , 4 6 a及び円筒面 4 5 b , 4 6 bは、それぞれ固体潤滑剤の被膜で覆われている。固体潤滑剤としては、例えば、ポリ四フッ化工チレン等のフッ素樹脂や、二硫化モリプデン等が挙げられる。各摺動面（力ム面 4 7 a、側面 4 2 a , 4 3 a、側面 4 5 a , 4 6 a、円筒面 4 5 b， 4 6 b ) に被膜を形成することで、摩擦抵抗を低減することができ、吐出容量の変更時における斜板 1 8の傾動をスムーズとすることができる。さて、前記斜板 1 8は、圧縮反力に起因した軸方向荷重の偏作用によって、係合溝 4 1内で突部 4 4をこじるようにして、吐出容量変更時とは異なる方向に傾斜されようとする。さらに詳述すれば、図 3に示すように、前記駆動軸 1 6の回転方向を矢印 R方向とすると、斜板 1 8は、圧縮行程側の半周部分つまり上死点対応部位 T D C及ぴ駆動軸 1 6の軸線 Lを含む仮想的な平面 Hを境とした図 3の左方側の半周部分、冷媒ガスの圧縮に起因して、ピストン 2 3から前方に押されるように反力を受ける。また、斜板 1 8は、吸入行程側の半周部分つまり平面 Hを境とした図 3 の右方側の半周部分が、冷媒ガスの吸入に起因して、ピストン 2 3から後方に引つ張られるように反力を受ける。従って、前記斜板 18は、斜板側突起 45, 46の側面 4 5 a, 46 aを、該側面 45 a, 46 aに対向するロータ側突起 42， 43の側面 42 a, 43 aに対して傾斜させるようにして、図 3の時計回り方向つまり吐出容量変更時とは異なる方向に傾斜されようとする。

「背景技術」において述べたように、前記斜板 1 8が吐出容量変更時とは異なる方向に傾斜されること、言い換えれば係合溝 41内で突部 44がこじられることを抑制するためには、二つのロータ側突起 42， 43間における突部 44の遊ぴをできるだけ小きくする必要がある。この突部 44の遊びは、二つのロータ側突起 42, 43の互いに平行な側面 42 a , 43 a間の距離 X (図 2参照）から、突部 44を構成する二つの斜板側突起 45, 46の互いに平行な側面 45 a， 4 6 a間の距離 Y (図 3参照）を差し引いた値であるクリアランスによって決定される。本実施形態において前記クリアランス（X— Y) は、 0. 0 1〜0. 2 O am の好適範囲、さらに好ましくは 0. 03〜0. 1 1 mmの範囲に設定されている。即ち、クリアランス（X— Y) が小さすぎると、寸法公差やロータ 1 7及び斜板 1 8の熱膨張等の影響によってヒンジ機構 1 9の動作が困難な状態となり易くなる。また、クリアランス（X— Y) が大きすぎると、係合溝 4 1内で突部 44がこじる問題が発生する。従って、前述したクリアランス（X— Y) の設定範囲は、係合溝 4 1内での突部 44のこじれ防止と、クリアランス（X— Y) が過小となることに起因するヒンジ機構 1 9の動作不良の防止とを両立するための好適な寸法範囲であると言える。前記斜板側突起 45, 4 6の先端において、側面 45 a， 46 aと円筒面 4 5 b、 46 bとの接続部で構成される凸角部 45 c , 46 cには、面取り加工が施されている。斜板 1 8は鎳造により製作されており、斜板側突起 45 , 46の凸角部 45 c 46 cの面取りは、斜板 1 8の铸造時に同時に行う所謂素材面取りである。さて、図 1及ぴ図 2に示すように、前記係合溝 4 1内において各ロータ側突起 4 2, 4 3の側面 4 2 a， 4 3 aには、肉取り部としての凹部 6 1， 6 2が形成されている。つまり、各ロータ側突起 4 2, 4 3の側面 4 2 a , 4 3 aは、対向する斜板側突起 4 5, 4 6の側面 4 5 a , 4 6 aと平面的に当接係合可能な領域 (摺動面 4 2 a— 1， 4 3 a— 1 ) と、凹部 6 1 , 6 2内に位置する非摺動面 4 2 a— 2, 4 3 a— 2とからなっている。各ロータ側突起 4 2， 4 3の側面 4 2 a , 4 3 aは、凹部 6 1 , 6 2が形成されることによって、例えば凹部 6 1， 6 2を備えない場合と比較して、摺動面 4 2 a - 1 , 4 3 a— 1の面積が小さくなつている。前記係合溝 4 1内の凹部 6 1 , 6 2は、対応するロータ側突起 4 2, 4 3の基部において、カム部 4 7に隣接して設けられている。囬部 6 1 , 6 2は、カム面 4 7 aの延在方向に沿って、つまり吐出容量変更時における斜板側突起 4 5 , 4 6の先端のカム面 4 7 a上での摺動軌跡に沿って溝状に延ぴている。回部 6 1 , 6 2内の非摺動面 4 2 a— 2, 4 3 a— 2は、カム部 4 7のカム面 4 7 aに連続されている。従って、前記ロータ側突起 4 2, 4 3の側面 4 2 a , 4 3 aと、該側面 4 2 a , 4 3 a (詳しくは摺動面 42 a— 1， 4 3 a— 1) に垂直なカム部 4 7のカム面 4 7 aとの接続部分（凹角部 6 1 a， 6 2 a ) は、凹部 6 1 , 6 2内に入り込んだ位置に配置されることとなる。つまり、図 4に示すように、ロータ側突起 4 2, 4 3の側面 4 2 a， 4 3 aとカム部 4 7のカム面 4 7 aとの接続部分たる凹角部 6 1 a , 6 2 aは、該側面 4 2 a, 4 3 aに対する凹部 6 1， 6 2の形成によつて、斜板側突起 4 5, 4 6の先端から逃がされている。前記凹部 6 1 , 6 2内の凹角部 6 1 a， 6 2 aは、ロータ側突起 4 2 , 4 3の補強のために、つまり凹角部 6 1 a， 6 2 aへの応力集中を緩和するために、凹曲面状に形成されている。上記構成の本実施形態においては次のような作用 ·効果を奏する。

( 1 ) 各ロータ側突起 42, 4 3の側面 4 2 a , 4 3 aにおいて、斜板側突起 4 5， 4 6の側面 4 5 a , 4 6 aに対して摺動する摺動面 4 2 a— 1， 4 3 a - 1は、二つのロータ側突起 4 2， 4 3間での突部 4 4のクリアランスを高精度で設定するために、高精度な仕上げ加ェを必要とする。しかし、本実施形態においては、各ロータ側突起 4 2, 4 3の側面 4 2 a , 4

3 aに凹部 6 1 , 6 2を形成することで、斜板側突起 4 5, 4 6の側面 4 5 a，

4 6 aに対して摺動する領域（摺動面 4 2 a - 1 , 4 3 a— 1 ) の面積が、凹部 6 1， 6 2を備えない場合と比較して大幅に減少されている。従って、各ロータ側突起 4 2, 4 3の側面 42 a , 4 3 aに対する仕上げ加工は、狭い範囲（摺動面 4 2 a— 1 , 4 3 a— 1) でよく、仕上げ加工のコストを低減できる。よって、二つのロータ側突起 4 2, 4 3間における突部 44のクリアランスの高精度設定を達成しつつ、圧縮機の製造コストを低減することが可能となる。

(2) ロータ側突起 4 2， 4 3の側面 4 2 a , 4 3 a とカム部 4 7のカム面 4 7 aとの接続部（凹角部 6 1 a , 6 2 a ) は、凹部 6 1， 6 2の形成によって、斜板側突起 4 5, 4 6の先端の凸角部 4 5 c , 4 6 cから逃がされている。従って、前記ロータ 1 7のカム面 4 7 aと斜板 1 8の円筒面 4 5 b, 4 6 bとが当接した状態で、口一タ側突起 4 2，· 4 3の側面 4 2 a, 4 3 aと斜板側突起 4 5, 46の側面 4 5 a， 4 6 aとが近接しても、凹部 6 1 , 6 2内の凹角部 6 l a , 6 2 aに斜板側突起 4 5， 4 6の凸角部 4 5 c， 46 cが乗り上げることを防止できる。よって、この乗上げに起因して生じる、凹部 6 1 , 6 2内の凹角部 6 l a , 6 2 a或いはロータ側突起 4 2， 4 3の側面 42 a， 4 3 aに対する. 斜板側突起 4 5， 4 6の凸角部 4 5 c , 4 6 cの角当たりを防止できる。よって、この角当たりが発生した状態で斜板 1 8が吐出容量変更のための傾動を行うことに起因した、異音の発生を防止できる。また、ヒンジ機構 1 9の摩耗劣化の防止や、斜板 1 8の吐出容量変更のための傾動がスムーズとなる等の利点もある。斜板 1 8の傾動のスムーズ化により、圧縮機の吐出容量の変更動作を素早く行うことができるため、例えば低吐出容量からの吐出容量の増大を素早く行うことができ、空調フィーリングが向上される。また、前記斜板側突起 4 5, 4 6の凸角部 4 5 c , 4 6 cが前記凹角部 6 1 a， 6 2 aに乗り上げるおそれのないことから、凸角部 4 5 c， 4 6 cにおける面取りを極力小さくすることができる。従って、斜板側突起 4 5， 4 6は、その幅 (図 3における左右方向の幅）を拡大することなく斜板側突起 4 5 , 4 6の円筒面 4 5 b , 4 6 bの幅を広くすることができる。よって、斜板 1 8の重量増加を招くことなく、円筒面 4 5 b, 4 6 bの耐荷重性を向上させることができる。

(3) 凹部 6 1 , 6 2は、カム部 4 7のカム面 4 7 aに沿って延在する溝状をなしている。つまり、斜板 1 8の傾斜角度 '(圧縮機の吐出容量）が何れであったとしても、ロータ側突起 4 2, 4 3の側面 4 2 a， 4 3 a とカム部 4 7のカム面 4 7 aとの接続部（凹角部' 6 l a , 6 2 a ) は、斜板側突起 4 5, 4 6の先端から確実に逃がされることとなる。従って、吐出容量変更時にお &る斜板 1 8の傾動に伴い、斜板側突起 4 5， 4 6がカム部 4 7に対して当接した状態で相対移動しても、凹部 6 1 , 6 2内の凹角部 6 1 a , 6 2 aに対する斜板側突起 4 5 , 4 6の凸角部 4 5 c , 4 6 cの乗上げを防止することができる。

(4) ロータ側突起 4 2, 4 3の側面 4 2 a, 4 3 aにおいて、該ロータ側突起 4 2, 4 3の基部側に位置する領域は、カム部 4 7のカム面 4 7 aに近いために該カム面 4 7 aが邪魔となって、工具などが接近し難くなつている。しかし、本実施形態では、側面 4 2 a, 4 3 aにおいてロータ側突起 4 2, 4 3の基部側に位置する領域には、内面の仕上げ加工が不要な HO部 6 1， 6 2が設けられている。従って、例えば、凹部 6 1 , 6 2を、側面 4 2 a , 4 3 aにおいてロータ側突起 4 2 , 4 3の基部側以外の領域に形成する場合、言い換えれば側面 4 2 a， 4 3 aにおいてロータ側突起 4 2 , 4 3の基部側に位置する領域に仕上げ加工を施す必要がある場合と比較して、側面 4 2 a， 4 3 a (摺動面 4 2 a— 1， 4 3 a— 1) の仕上げ加工のコストをさらに低減することができる。

(5) 駆動軸 1 6の回転方向が矢印 R方向の場合、凹部 6 1は、動力伝達側となるロータ側突起 4 2の側面 4 2 aに設けられていることになる。逆に、駆動軸 1 6の回転方向が矢印 Rとは逆方向の場合、凹部 6 2は、動力伝達側となるロータ側突起 4 3の側面 4 3 aに設けられていることになる。動力伝達側であるロータ側突起 4 2, 4 3の側面 4 2 a , 4 3 aは、ロータ 1 7と斜板 1 8との間での伝達トルクが作用する面である。従って、側面 4 2 a, 4 3 aに対応した凹角部 6 1 a , 6 2 aに対する、斜板側突起 4 5 , 46の凸角部 4 5 c , 4 6 cの乗上げが防止可能となれば、該乗上げに起因する異音発生の防止効果が大きくなるとともに、吐出容量変更時における斜板 1 8の傾動のスムーズ化が効果的に行われるようになる。

(6) 両方のロータ側突起 4 2, 4 3に凹部 6 1 , 6 2が設けられている。従つて、駆動軸 1 6の回転方向が矢印 R方向の場合、動力伝達側ではないロータ側突起 4 3の側面 4 3 aにも凹部 6 2が設けられていることになる。逆に駆動軸 1 6の回転方向が矢印 Rとは逆方向の場合、動力伝達側ではないロータ側突起 4 2 の側面 4 2 aにも凹部 6 1が設けられていることになる。つまり、駆動軸 1 6の回転方向が矢印 R方向或いは矢印 Rと逆方向の何れであっても前記（5) の効果を奏し ί§る。

(7) ヒンジ機構 1 9には、該ヒンジ機構 1 9におけるロータ 1 7と斜板 1 8 との当接箇所を含む一部に限定して焼入加工が施されている。従って、例えばヒンジ機構 1 9の全体に焼入加工が施された場合と比較して、ヒンジ機構 1 9において焼入加工による歪みや割れ等の発生が抑制される。よって、例えばロータ側突起 4 2， 4 3間における突部 44のクリアランス（X— Υ) の精度等、ヒンジ機構 1 9の寸法精度を維持するための仕上げ加工の加ェ量が少なくなり、コストダウンを図ることが可能になる。特に、本実施形態で採用されている高周波焼入は、部材の表面付近にのみ焼きが入れられるため、前述したヒンジ機構 1 9の歪みや割れ等の抑制効果は大きくなる。また、焼入加工が、ヒンジ機構 1 9の限定された部位にのみ施されるようにすることで、例えば、高周波焼入のための設備たる発振機の出力を抑えることができ、安価な設備での焼入加ェが可能になる。図 5においては第 2実施形態を示す。上記第 1実施形態においては、ロータ側突起 4 2, 4 3の側面 4 2 a， 4 3 aに肉取り部（凹部 6 1 , 6 2) が設けられ · ていた。しかし、本実施形態においては、ロータ側突起 4 2, 4 3の側面 4 2 a , 4 3 aから肉取り部（凹部 6 1 , 6 2) が削除されているとともに、斜板側突起 4 5 , 4 6の側面 4 5 a， 4 6 aに肉取り部が設けられている。なお、本実施形態においては、前記ロータ側突起 4 2, 4 3の側面 4 2 a , 4 3 a とカム部 4 7のカム面 4 7 aとの接続部（凹角部 6 1 a , 6 2 a) へ、斜板側突起 4 5， 4 6の凸角部 4 5 c , 46 cが乗り上げることを防止するために、凸角部 4 5 c , 4 6 c (凸角部 4 6 cについては図 3参照）が上記第 1実施形態よりも大きく面取りされている。以下に、前記斜板側突起 4 5， 4 6の側面 4 5 a , 4 6 aに設けられた肉取り部について説明する。なお、他方の斜板側突起 4 6の側面 4 6 aに設けられた肉取り部については、一方の斜板側突起 4 5の側面 4 5 aに設けられた肉取り部と同様であるため、その説明は省略する。即ち、前記斜板側突起 4 5の側面 4 5 aにおいて凸角部 4 5 c側（先端側）の領域には、ロータ側突起 4 2の側面 4 2 a (摺動面 4 2 a— 1) に対して主として摺動する領域（第 1平面 4 5 a— 1) に連接して、該第 1平面 4 5 a— 1に対して傾斜する第 2平面 4 5 a— 2が形成されている。第 2平面 4 5 a— 2は、斜板 1 8の鎵造後つまり凸角部 4 5 cの面取り後に、機械加工によって形成されている。なお、円筒面 4 5 bの中心軸線 Sは、第 1平面 4 5 a— 1を含む第 1仮想平面 1に垂直である。前記第 2平面 4 5 a— 2は、斜板側突起 4 5の先端側ほどロータ側突起 4 2の側面 4 2 aから離間するように傾斜されている。斜板側突起 4 5の第 2平面 4 5 a— 2と、斜板側突起 4 6の図示しない同様の第 2平面との間の距離 Y，は、斜板側突起 4 5， 4 6の先端側ほど狭くなつている。つまり、第 2平面 4 5 a— '2 において、それに対向するロータ側突起 4 2の側面 4 2 aとの間の距離は、斜板側突起 4 5の先端側ほど広くなつている。 ' 前記斜板側突起 4 5は、第 2平面 4 5 a— 2を形成することによって、該第 2 平面 4 5 a - 2を有しない上記第 1実施形態の斜板側突起 4 5よりも、肉量が少なくなつている。つまり、本実施形態においては、第 2平面 4 5 a— 2が肉取り部をなしている。ここで、前記第 1平面 4 5 a— 1に対する第 2平面 4 5 a— 2の傾斜角度 aには、該傾斜を実現する当然な範囲（「〉 0 ° 」でかつ「く 9 0 ° 」）内において、好適な範囲が存在する。即ち、前記第 1平面 4 5 a— 1に対する第 2平面 4 5 a一 2の傾斜角度が小さければ小さい程、該第 2平面 4 5 a— 2の加工誤差に起因した、第 1平面 4 5 a— 1 と第 2平面 4 5 a - 2との接続部分 Pの紙面上下方向への位置ズレが大きくなつてしまう。例えば、第 2平面 4 5 a— 2が紙面左方向に少しずれただけでも、接続部分 Pは紙面下方向に大きくずれてしまい、結果として第 1平面 4 5 a — 1が大きく減少する。このため、斜板側突起 4 5とロータ側突起 4 2との接触部分が小さくなり、突部 4 4は契合溝 4 1内でこじれ易くなってしまう。以上のことを考慮して本実施形態においては、前記第 1平面 4 5 a— 1に対する第 2平面 4 5 a— 2の傾斜角度ひが 1。以上、さらに好ましくは 2 ° 以上に設定されている。また、前記第 1平面 4 5 a— 1に対する第 2平面 4 5 a— 2の傾斜角度ひが大きすぎると、第 2平面 4 5 a— 2の少なくとも一部が、円筒面 4 5 bに対して凸角部 4 5 cを介することなく直接接続されることとなってしまう。従って、この直接接^^される部分にパリや力エリが発生し、該バリや力エリを除去する工程が新たに必要となる問題がある。また、円筒面 4 5 bの面積が小さくなつてしまレ、、該円筒面 4 5 bの耐荷重性が低下する問題もある。従って、本実施形態においては、第 2平面 4 5 a— 2を含む第 2仮想平面 K 2が円筒面 4 5 bに交差しないように、第 1平面 4 5 a— 1に対する第 2平面 4 5 a— 2の傾斜角度 αが設定されている。即ち、本実施形態においては、図 5において一点鎖線で示すように、前記第 1 平面 4 5 a - 1に対する第 2平面 4 5 a - 2の傾斜角度 αが 6 ° 以上のときに、第 2仮想平面 Κ 2が円筒面 4 5 bに交差されることとなる。従って、本実施形態においては、第 1平面 4 5 a— 1に対する第 2平面 4 5 a - 2の傾斜角度が 6 ° 未満に設定されている。さらに、前記傾斜角度 αが 6 ° に近いと、第 2平面 4 5 a— 2の加工誤差に起因した接続部分； Pの紙面下方向への位置ズレによって、第 2仮想平面 K 2が円筒面 4 5 bに交差する可能性が大きくなる。よって、第 1平面 4 5 a _ 1に対する第 2平面 4 5 a— 2の傾斜角度は、 3 ° 以下に設定することがさらに好ましレ、。上記構成の本実施形態においては、上記効果（5 ) 〜（7 ) と同様な効果を奏する。その他にも、斜板側突起 4 5， 4 6の側面 4 5 a， 4 6 aにおいて、肉取り部（第 2平面 4 5 a— 2 (側面 4 6 aの第 2平面は図示せず））が設けられた部分に関しては、クリアランス（X— Y ) の精度を高く維持するための仕上げ加ェを省くことができる。従って、クリアランス（X— Y ) の精度を高く維持するための仕上げ加工面積を小さくすることができ、コストダウンを図ることが可能になる。また、前記肉取り部として平面（第 2平面 4 5 a _ 2 ) が採用されている。従つて、斜板 1 8が吐出容量変更時と異なる方向に傾動され、斜板側突起 4 5の側面 4 5 aの第 1平面 4 5 a - 1がロータ側突起 4 2の側面 4 2 aに対して傾斜された場合でも、該側面 4 2 aに対して第 2面 4 5 a— 2が平面的に当接係合することとなる。よって、吐出容量変更に関する斜板 1 8の傾動がスムーズとなり、良好な容量制御性を維持することができる。図 6及ぴ図 7に示すように第 3実施形態においては、駆動軸 1 6の軸線 Lに対して斜板 1 8を調芯するための調芯手段 7 9が備えられている。即ち、前記駆動軸 1 6上には、軸線 L方向ヘスライド移動可能に、調芯部材としてのリング部材 8 0が設けられている。リング部材 8 0は、スプリング 3 6と斜板 1 8との間に介在されている。該リング部材 8 0は、スプリング 3 6によつて斜板 1 8に押し付けられている。リング部材 8 0の外周側における斜板 1 8側の角部には、 4 5。の傾斜角度を有する、テーパからなるリング側ガイド部 8 2 が形成されている。前記斜板 1 8の揷通孔 2 0においてロータ 1 7側の開口周りには、図 6における紙面の奥側の部位と手前側の部位とに、テーパからなる斜板側ガイド部 8 3が形成されている（図 7には、図 6における紙面の奥側の部位の斜板側ガイド部 8 3を示す）。斜板側ガイド部 8 3は、斜板 1 8の傾動によって変化する該斜板 1 8の傾斜角度のそれぞれの値において、リング側ガイド部 8 2と対向する部位が、図 7の上下方向に対して 4 5 ° の傾斜角度を有する形状とされている。スプリング 3 6、リング部材 8 0 (リング側ガイド部 8 2 ) 及び斜板側ガイド部 8 3が、調芯手段 7 9を構成している。前記リング側ガイド部 8 2は、斜板 1 8の傾斜角度の任意の値で、スプリング

3 6の押圧力によって斜板側ガイド部 8 3に摺動可能に押し付けられる。この押付けにより、軸線 Lに対する斜板 1 8の調芯（図 7の上下方向の調芯）が行われる。従って、軸線 Lに对する斜板 1 8の芯ズレに起因する、ロータ側突起 4 2，

4 3と斜板側突起 4 5 , 4 6とのこじれ等を防止できる。図 8及ぴ図 9に示すように第 4実施形態おいては、ロータ 1 7に突部が、斜板 1 8に壁部がそれぞれ設けられている。即ち、前記斜板 1 8の前面において、該斜板 1 8の上死点対応部位（上死点位置にあるビストン 2 3のシユー 2 5の球面中心点）側には、係合溝 7 0が开成されている。係合溝 7 0は、斜板 1 8の前面においてその回転方向前後の位置に、ロータ 1 7側に向かって突設された二つの壁部 7 1， 7 2によって形成されている。前記口一タ 1 7において係合溝 7 0に対応する位置には、突部 7 3が設けられている。突部 7 3は、壁部 7 1， 7 2の対向する側面（壁面） 7 1 a , 7 2 a間に揷入係合された状態で、側面 7 3 aを以つて斜板 1 8における壁部 7 1の側面 7 1 aに対して動力伝達を行う（駆動軸 1 6の回転方向が矢印 R方向の場合）。駆動軸 1 6の回転方向が矢印 Rとは逆方向の場合、突部 Ί 3は側面 7 3 bを以て斜板 1 8における壁部 7 2の側面 7 2 aに対して動力伝達を行う。前記突部 7 3の基部には、両側面 7 3 a， 7 3 b側に軸方向荷重受承部としてのカム部 7 4が形成されている。壁部 7 1 , 7 2の先端に形成された凸曲面状の円筒面 7 l b , 7 2 bは、カム部 7 4の後端面に形成されたカム面 7 4 aに対して搢動可能に当接されている。さらに、突部 7 3の両側面 7 3 a， 7 3 bにおいて壁部 7 1 , 7 2の先端付近位置には、肉取り部としての凹部 7 5 , 7 6が設けられている。前記凹部 7 5， 7 6は、側面 7 3 a , 7 3 b上においてカム部 7 4に隣接して設けられ、吐出容量変更に関する斜板 1 8の傾動に伴う壁部 7 1， 7 2の円筒面 7 1 , 7 2 bのカム面 7 4 aに対する相対移動方向に沿って延在する溝状をなしている。凹部 7 5 , 7 6内におけるカム面 7 4 a側の凹角部 7 5 a， 7 6 aは、突部 7 3の補強のために凹曲面状に形成されている。本実施形態においては、上記第 1実施形態の効果（1 ) と同様に、二つの壁部 7 1 , 7 2間における突部 7 3のタリァランスに関し、該クリァランスの精度を高く維持するための仕上げ加工の面積を小さくすることができる。また、上記第 1実施形態の効果（2 ) 及び（3 ) と同様に、凹角部 7 5 a , 7 6 aに対する壁部 7 1 , 7 2の先端の乗上げを防止できる。さらに、本実施形態では前記効果 ( 4 ) 〜（7 ) と同様の効果を奏する。なお、本発明の趣旨から逸脱しない範囲で例えば以下の態様でも実施できる。上記第 1実施形態の変更例として、図 4において二点鎖線 Mで示すように、口 . ータ側突起 4 2の側面 4 2 aにおいて摺動面 4 2 a - 1と凹部 6 1内の非摺動面 4 2 a— 2との接続部たる凸角部のうち、ロータ側突起 4 2の先端側に位置する凸角部 4 2 に、面取り加工を施すこと。なお、この面取りは、ロータ側突起 4 3の側面 4 3 aにおいて，摺動面 4 3 a - 1と凹部 6 2內の非摺動面 4 3 a— 2 との接続部たる凸角部 4 3 b (図 2参照）に施してもよい。このようにすれば、例えば斜板側突起 4 5が傾くことで、該斜板側突起 4 5の側面 4 5 aとロータ側突起 4 2の側面 4 2 aとが離間するとともに、斜板側突起 4 5の側面 4 5 aがロータ側突起 4 2の凸角部 4 2 bに対して当接する時に、凸角部 4 2 bが斜板側突起 4 5の側面 4 5 aから受ける圧力が、ロータ側突起 4 2 において分散され易くなる。従って、ロータ側突起 4 2の耐荷重性を向上させることができる。上記第 4実施形態の変更例として、図 8において二点鎖線 Mで示すように、突部 7 3の側面 7 3 a， 7 3 bにおいて、壁部 7 1 , 7 2の壁面 7 1 a , 7 2 aと平面的に当接係合される摺動面 7 3 a— 1 , 73 b— 1と、凹部 7 5, 7 6内の非摺動面 7 3 a— 2， 7 3 b— 2との接続部たる凸角部のうち、突部 7 3の先端側の凸角部 7 3 c， 7 3 dに面取り加工を施すこと。この場合も、凸角部 7 3 c , 7 3 dが壁部 7 1 , 7 2の側面 7 1 a， 7 2 a力ら圧力を受けても、該圧力が突部 7 3において分散され易くなるため、突部 7 3 の耐荷重性を向上させることができる。上記第 1実施形態において、凹部 6 1， 6 2は、ロータ側突起 42， 4 3の側面 4 2 a , 4 3 aにおいて、斜板側突起 4 5, 4 6の先端付近以外の箇所に設けられていてもよい。上記第 Ί〜第 3実施形態において、肉取り部は、両ロータ側突起 4 2, 4 3の两側面 4 2 a , 4 3 a、及ぴ、両斜板側突起 4 5, 4 6の両側面 4 5 a, 4 6 a からなる 4つの面のうちの少なくとも 1つの面に設けられていればよい。上記各実施形態において、ヒンジ機構 1 9に対する焼入加工は、該ヒンジ機構 1 9の全体ではなく、ロータ 1 7と斜板 1 8との当接箇所の少なくとも一部を含むヒンジ機構 1 9の一部に対してであれば、どの部分に施されていてもよい。例えば、第 1〜第 3実施形態において、ロータ側突起 4 2， 4 3の先端側（図 2の下方側）や斜板側突起 4 5, 4 6の基部側におけるロータ側突起 42, 4 3との当接箇所に焼入加工が施されていてもよい。また、ヒンジ機構 1 9において、口ータ 1 7と斜板 1 8との当接箇所の少なくとも一部が含まれた状態で、ロータ 1 7及ぴ斜板 1 8の一方側にのみ焼入加工が施される構成であってもよい。上記第 1実施形態ではロータ 1 7の壁部（ロータ側突起 4 2, 4 3) のみに肉取り部を設け、前記第 2実施形態では斜板 1 8の突部 4 4のみに肉取り部を設けていたが、これを変更し、壁部（ロータ側突起 4 2 , 4 3 ) 及び突部 4 4の両方に肉取り部を設けてもよい。上記第 2実施形態において、斜板側突起 4 5 , 4 6の基部に、例えば第 1実施形態の凹部 6 1 , 6 2と同様の凹部からなる肉取り部を追加して設けてもよい。本発明を、カムプレートとしての揺動板を備えたヮッブルタイプの容量可変型圧縮機において具体化すること。本発明を、両頭ビストンを有するタイプの容量可変型圧縮機において具体化すること。

Claims

請求の範囲

1 . ハウジング内のシリンダボアにはピストンが収容され、前記ハウジングに回転可能に支持された駆動軸にはロータがー体回転可能に設けられ、前記駆動軸にはカムプレートがスライド可能でかつ傾動可能に支持され、前記ロータと前記カムプレートとの間にはヒンジ機構が設けられ、前記駆動軸の回転運動が前記口ータ、前記ヒンジ機構及ぴ前記カムプレートを介して前記ビストンの往復運動に変換されるとともに、前記カムプレートが前記ヒンジ機構の案内によって前記駆動軸上を傾動しつつスライドされることで吐出容量を変更可能な容量可変型圧縮機であって、

前記ヒンジ機構は、前記ロータ及ぴ前記カムプレートのうちの一方である第 1 部材から前記ロータ及び前記カムプレートのうちの他方である第 2部材に向かつて延びる第 1ヒンジ部と、前記第 2部材から前記第 1部材に向かって延びる第 2 ヒンジ部とを備えており、第 1ヒンジ部及び第 2ヒンジ部のうちの一方は少なくとも二つの壁部であり、他方は二つの壁部間に挿入された突部であり、前記両壁部は互いに向き合う対向面を有し、前記突部は前記両壁部の対向面にそれぞれ面する一対の対向面を有し、突部の一方の対向面が一方の壁部の対向面に対して平面的に当接することにより、前記ロータと前記カムプレートとの間での動力伝達が可能となり、

前記対向面のうちの少なくとも 1つには、肉取り部が設けられていることを特徵とする容量可変型圧縮機。

2 . 前記第 1ヒンジ部の基部には、前記第 2ヒンジ部の先端と摺動可能に当接することで、前記カムプレートに作用する軸方向荷重を受承する軸方向荷重受承部が設けられており、前記肉取り部は、前記第 2ヒンジ部の先端付近と対応する前記第 1 ヒンジ部の部分に設けられている請求項 1に記載の容量可変型圧縮機。

3 . 前記肉取り部は、前記カムプレートの傾動に伴い前記第 2ヒンジ部の先端と前記軸方向荷重受承部との間で生じる相対移動に対応するように、前記第 2ヒンジ部の先端の前記軸方向荷重受承部に対する移動軌跡に沿つて溝状に延びて、る請求項 2に記載の容量可変型圧縮機。

4 . 前記第 1 ヒンジ部の基部には、前記第 2ヒンジ部の先端と摺動可能に当接することで、前記カムプレートに作用する軸方向荷重を受承する軸方向荷重受承部が設けられており、前記肉取り部は前記第 2ヒンジ部の先端付近に設けられている請求項 1に記載の容量可変型圧縮機。

5 . 前記肉取り部を有する対向面は、該対向面に面する前記第 1 ヒンジ部の対向面と平面的に当接する第 1平面と、該第 1平面に対して連接され且つ該第 1平面よりも前記第 2ヒンジ部の先端寄りに設けられた第 2平面とを含み、その第 2 平面は前記第 1平面に対して傾斜しており、前記第 2平面と該第 2平面に面する前記第 1 ヒンジ部の対向面との間の距離は、第 2ヒンジ部の先端に近づくほど大きくなる請求項 4に記載の容量可変型圧縮機。

6 . 前記第 2平面の前記第 1平面に対する傾斜角度は、 1 ° 以上である請求項 5に記載の容量可変型圧縮機。

7 . 前記第 2ヒンジ部の先端は、前記第 1平面を含む第 1仮想平面と垂直な中心軸線を有する円筒面により構成され、該円筒面と前記肉取り部を有する対向面との間の凸角部には面取りが施されており、前記第 2平面の前記第 1平面に対する傾斜角度は、該第 2平面を含む第 2仮想平面が前記円筒面に交わらない範囲内で設定されている請求項 5又は 6に記載の容量可変型圧縮機。

8 . 前記肉取り部は、前記ロータと前記カムプレートとの間での動力伝達を可能とすべく互いに当接する両対向面のうちの少なくとも一方に設けられている請求項 2〜 7のいずれか一項に記載の容量可変型圧縮機。

9 . 前記肉取り部は、前記ロータと前記カムプレートとの間での動力伝達に関与しない両対向面のうちの少なくとも一方にも設けられている請求項 8に記載の容量可変型圧縮機。

1 0 . 前記軸方向荷重受承部及ぴ前記第 2ヒンジ部の先端は、それぞれ固体潤滑剤の被膜で覆われている請求項 2〜 9のいずれか一項に記載の容量可変型圧縮機。

1 1 . 前記対向面は、それぞれ固体潤滑剤の被膜で覆われている請求項 1〜 1 0のいずれか一項に記載の容量可変型圧縮機。

1 2 . 前記ヒンジ機構には、前記第 1 ヒンジ部と前記第 2ヒンジ部との当接部分を含む一部に限定して焼入加工が施されている請求項 1〜 1 1のいずれか一項に記載の容量可変型圧縮機。

1 3 . 前記両壁部の対向面間の距離から前記突部の両対向面間の距離を差し引いた値であるクリアランスは、 0 . 0 1〜0 . 2 0 mmの範囲内に設定されている請求項 1〜 1 2のいずれか一項に記載の容量可変型圧縮機。

1 4 . 前記クリアランスは 0 . 0 3〜0 . 1 1 mmの範囲內に設定されている請求項 1 3に記載の容量可変型圧縮機。

1 5 . 前記駆動軸の軸線に対して前記カムプレートを調芯する調芯手段を備えた請求項 1〜 1 4のいずれか一項に記載の容量可変型圧縮機。