WO2004004870A1 - Anlageneinheit zur desorption von kohlendioxid aus methanol - Google Patents

Anlageneinheit zur desorption von kohlendioxid aus methanol Download PDF

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WO2004004870A1
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carbon dioxide
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William Davey
Manfred Meyer
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    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
    • C10K1/16—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with non-aqueous liquids
    • C10K1/165—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with non-aqueous liquids at temperatures below zero degrees Celsius
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1425—Regeneration of liquid absorbents
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00—Refrigeration
    • Y10S62/928—Recovery of carbon dioxide

Definitions

  • the invention relates to a plant unit, which makes it possible to recover the methanol used in the total purification of compressed gases in pure form and at the same time to use the resulting cold energy in an extremely effective manner.
  • the Rectisol ® process is particularly economical when large amounts of gas impurities need to be removed or when a particularly high gas purity is required, and wherever the process can be incorporated into the cryogenic part of a cryogenic gas separation. In the latter case, the process offers substantial advantages even if only small amounts of gas impurities are to be washed out.
  • Gas scrubbing is carried out in such a way that the crude gas under medium pressure of 5 to 40 atm or even under high pressure of 50 to 200 atm is treated with methanol at temperatures between + 10 ° C and -80 ° C. All gas impurities such as naphtha, crude benzene, ammonia, hydrocyanic acid, resin former, organic sulfur and phosphorus compounds, Carbonic acid, hydrogen sulfide, iron and other metal carbonyls and water absorbed. The loaded methanol is then regenerated by depressurization, evacuation or heating and then reused. The impurities can be recovered from the exhaust gases or condensates. This process is the subject of German Patent 1,544,080.
  • the invention therefore relates to a system unit for the desorption of carbon dioxide and other impurities from methanol under elevated pressure, comprising one or more successively arranged flash tank, at least one heat exchanger and at least one liquid / gas separator, in which
  • a line (1) is provided, through which the recirculation tank C leaving, strongly cooled methanol is introduced from below into the heat exchanger and b) a line (2) is provided, through which the heated methanol is led out of the top of the heat exchanger E and connects it with a liquid / gas separator, in which the residual carbon dioxide contained in the methanol is largely desorbed and separated.
  • Fig. 1 shows the overall plant for the desorption of carbon dioxide and other impurities from methanol under elevated pressure
  • Fig. 2 represents the plant unit according to the invention and discloses further technical details.
  • thermosiphon effect For the effective implementation of the method according to the invention, it is of great importance that the three reaction vessels C, D and E are arranged at a very specific height relative to each other. For then it can be achieved that the liquid circuit in the desired direction through the heat exchanger E, without the need for a pump is required. Gravity and evaporating carbon dioxide alone create a liquid flow known as the thermosiphon effect. However, this can only be achieved if in the system unit according to the invention
  • the liquid level in the flash tank C is about 1 to 20 m above the liquid level in the liquid gas separator D;
  • the distance between the entering from below into the heat exchanger E line (1) for the fed from the flash tank C methanol and the bottom of the heat exchanger E is about 0.5 m.
  • system unit according to the invention can also be operated by the use of pumps, but it is particularly advantageous, by the application of the thermosiphon effect automatically adjusting itself To exploit fluid flow through the various system components of the system unit according to the invention.
  • the plant unit according to the invention is connected downstream of an absorber (5), which is provided for the purification of synthesis gas with methanol.
  • the plant unit according to the invention is further followed by a regenerator (6), in which by further temperature increase and inflow of a heated inert gas - such as. Methanol vapor - the residual carbon dioxide is desorbed from the methanol.
  • the raw gas flowing in from below is purified by the cold methanol flowing in from above.
  • the absorber (5) below leaving all impurities of the raw gas containing liquid is cooled in the heat exchanger E and introduced into the flash tank A. Towards the top, the absorber leaves the purified synthesis gas.
  • the methanol under a pressure of about 55 bar is depressurized to about 9 bar and desorbed at a temperature of about - 45 ° C predominantly hydrogen and carbon monoxide, which are taken as gas fraction after passage through the heat exchanger E the process ,
  • the liquid fraction of the expansion tank A is then fed via a line to a second expansion tank B.
  • the pressure of the methanol is reduced from about 9 bar to about 2.7 bar, while a temperature drop of about - 45 ° C to about - 52 ° C observed.
  • gaseous carbon dioxide is released from the methanol, which can be passed through the heat exchanger E and then removed from the process, while the resulting liquid fraction is fed to a third flash tank C.
  • the pressure of the methanol solution is reduced from about 2.7 bar to about 1.2 bar and a further drop in temperature of about -52.degree. C. to about -60.degree. C. is observed. Also in this relaxation tank gaseous carbon dioxide is recovered, which also fed to the heat exchanger E and can then be removed from the process.
  • the liquid fraction contained in the expansion tank C is then preferably decomposed into two streams, the one stream being passed to the upstream absorber (5) and the second stream passing through the line (1) to the heat exchanger E which, in turn, passes through for the methanol heated there the line (2) is connected to the liquid gas separator D.
  • the liquid / gas separator D has a discharge (3) for the gaseous carbon dioxide, and a further line in which the liquid methanol is taken down from the separator and fed to the downstream regenerator (6).
  • the liquid fraction (4) removed from the liquid / gas separator is fed to the downstream regenerator (6) for the removal of the last traces of carbon dioxide, which are removed by further increase in temperature and inflow of a heated gas, e.g. B. of methanol vapor, be withdrawn.
  • a heated gas e.g. B. of methanol vapor
  • the method according to the invention is thus characterized in that carbon dioxide is desorbed from methanol in stages in a plurality of successively arranged flash tanks, at least one heat exchanger and at least one liquid / gas separator.
  • the methanol leaving the flash tank C has a temperature of -60 +/- 10 ° C and a pressure of 1 to 2 bar.
  • the released in a heat exchanger E cold is provided there as a valuable source of energy for other cooling reactions available.
  • the temperature of the methanol stream in the heat exchanger is increased to a temperature of -10 +/- 5 degrees C., and the liquid stream is then introduced into the liquid / gas separator at this temperature.
  • the method according to the invention and the associated installation unit thus make it possible, in an extremely expedient manner, to purify the methanol used in the total purification of compressed gases and enriched with impurities, in particular carbon dioxide.
  • impurities in particular carbon dioxide.
  • the evaporation refrigeration resulting from the desorption of carbon dioxide is obtained, which is of the utmost importance for the absorption process.
  • the streams occurring in the plant unit according to the invention have the compositions listed in Table 1 below.

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Abstract

Es wird eine Anlageneinheit zur Desorption von Kohlendioxid und anderen Verunreinigungen aus unter erhöhtem Druck stehendem Methanol beschrieben, wobei die Anlageneinheit mindestens einen oder mehrere, hintereinander angeordnete Entspannungsbehälter, mindestens einen Wärmeaustauscher und mindestens einen Flüssig/Gasabscheider aufweist. Diese Anlageneinheit enthält a) eine Leitung (1), durch die das den Entspannungsbehälter C verlassende, stark abgekühlte Methanol von unten in den Wärmetaustauscher E eingeleitet wird; und b) eine Leitung (2), durch die das erwärmte Methanol oben aus dem Wärmeaustauscher E herausgeführt wird und ihn mit einem Flüssig/Gas-Abscheider verbindet, in dem das restliche, noch im Methanol enthaltene Kohlendioxid weitestgehend desorbiert und abgetrennt wird. Durch diese Anlageneinheit wird die bei der Desorption von Kohlendioxid entstehende Verdunstungskälte in einem Wärmeaustauscher gewonnen und steht dann als wichtige Kälteenergiequelle für für die Absorption zur Verfügung.

Description

Anlageneinheit zur Desorption von Kohlendioxid aus Methanol
Gegenstand der Erfindung ist eine Anlageneinheit, die es ermöglicht, das bei der Totalreinigung von Druckgasen eingesetzte Methanol in reiner Form zurückzugewinnen und gleichzeitig die dabei entstehende Kälteenergie in einer äußerst wirksamen Weise zu nutzen.
Es ist bekannt, dass kaltes Methanol in hohem Maße die Fähigkeit hat, Gasverunreinigungen aufzunehmen. Von dieser Fähigkeit wird bei dem Rectisol®- Verfahren Gebrauch gemacht, bei dem die Totalreinigung von Druckgasen in einem einzigen Verfahrensgang möglich ist. Die Absorptionsfähigkeit des Methanols nimmt mit sinkenden Temperaturen erheblich zu. Bei - 60°C löst sich z.B. 75 mal so viel Kohlendioxid in Methanol wie bei + 25°C im gleichen Volumen Wasser, d.h., der Methanolumlauf beträgt nur 1/75 verglichen mit dem Wasserumlauf einer Druckwasserwäsche. Bei tiefer Temperatur liegt der Dampfdruck des Methanols so niedrig, dass der Lösungsmittelverbrauch gering ist.
Das Rectisol®-Verfahren ist besonders wirtschaftlich, wenn große Mengen von Gasverunreinigungen entfernt werden müssen oder eine besonders große Gasreinheit gefordert wird, ferner überall dort, wo das Verfahren in den Kälteteil einer Tieftemperatur-Gaszerlegung eingebaut werden kann. Im letzteren Fall bie- tet das Verfahren selbst dann wesentliche Vorteile, wenn nur kleine Gehalte an Gasverunreinigungen auszuwaschen sind.
Die Gaswäsche wird dabei so durchgeführt, dass das unter Mitteldruck von 5 bis 40 atü oder auch unter Hochdruck von 50 bis 200 atü stehende Rohgas bei Temperaturen zwischen + 10°C und - 80°C mit Methanol behandelt wird. Dabei werden alle Gasverunreinigungen wie Rohbenzin, Rohbenzol, Ammoniak, Blausäure, Harzbildner, organische Schwefel- und Phosphorverbindungen, Kohlensäure, Schwefelwasserstoff, Eisen- und andere Metallkarbonyle sowie Wasser absorbiert. Das beladene Methanol wird dann durch Entspannen, Evakuieren oder Erhitzen regeneriert und anschließend wieder verwendet. Die Verunreinigungen können aus den Abgasen bzw. den Kondensaten wiedergewonnen werden. Dieses Verfahren ist Gegenstand der deutschen Patentschrift 1 544 080.
Ein in der Technik besonders wichtiges Gasreinigungsverfahren besteht in der Reinigung von durch Vergasungsvorgänge von z.B. aus Erdgas gewonnenen Synthesegasen, die Ausgangspunkt vielfältiger großtechnischer Synthesen sind. Das rohe Synthesegas enthält erhebliche Mengen von Kohlendioxid, dessen Entfernung für die weitere Verwendung von Synthesegasen von entscheidender Bedeutung ist. Die Entwicklung von effektiven, zuverlässigen und kostengünstigen Verfahren zur Entfernung von Kohlendioxid aus Synthesegasen ist deshalb für die wirtschaftliche Gewinnung vielfältig einsetzbarer Gasgemi- sehe von überragender Bedeutung.
Es wurde nun gefunden, dass die bisher bekannten Verfahren zur Reinigung von Gasen mit Methanol noch erheblich verbessert werden können, wenn die erfindungsgemäße Anlageneinheit und das darin durchführbare Verfahren zur Desorption von Kohlendioxid aus Methanol zur Anwendung kommen.
Gegenstand der Erfindung ist deshalb eine Anlageneinheit zur Desorption von Kohlendioxid und anderen Verunreinigungen aus unter erhöhtem Druck stehenden Methanol, umfassend einen oder mehrere hintereinander angeordnete Entspannungsbehälter, mindestens einen Wärmeaustauscher und mindestens einen Flüssig/Gasabscheider, bei der
a) eine Leitung (1) vorgesehen ist, durch die das den Entspannungsbehälter C verlassende, stark abgekühlte Methanol von unten in den Wärme- austauscher eingeleitet wird und b) eine Leitung (2) vorgesehen ist, durch die das erwärmte Methanol oben aus dem Wärmeaustauscher E herausgeführt wird und ihn mit einem Flüssig/Gasabscheider verbindet, in dem das restliche, im Methanol enthaltene Kohlendioxid weitestgehend desorbiert und abgetrennt wird.
Fig. 1 zeigt die Gesamtanlage zur Desorption von Kohlendioxid und anderen Verunreinigungen aus unter erhöhtem Druck stehenden Methanol, während Fig. 2 die erfindungsgemäße Anlageneinheit darstellt und dabei weitere technische Einzelheiten offenbart.
Für die effektive Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist es von großer Bedeutung, dass die drei Reaktionsgefäße C, D und E in einer ganz bestimmten Höhe zueinander angeordnet sind. Dann lässt sich nämlich erreichen, dass der Flüssigkeitskreislauf in der erwünschten Richtung durch den Wärmeaustauscher E verläuft, ohne dass dafür eine Pumpe erforderlich ist. Allein durch die Schwerkraft und das verdampfende Kohlendioxid entsteht ein Flüs- sigkeitsfluss, der als Thermosiphoneffekt bekannt ist. Das lässt sich allerdings nur dann erreichen, wenn in der erfindungsgemäßen Anlageneinheit
a) der Flüssigkeitsspiegel im Entspannungsbehälter C etwa 1 bis 20 m über dem Flüssigkeitsspiegel im Flüssig-Gasabscheider D liegt;
b) dieser wiederum etwa 0,5 m über der oben im Wärmeaustauscher E vorgesehenen Austrittsöffnung für das erwärmte Methanol liegt;
c) der Abstand zwischen der von unten in den Wärmeaustauscher E eintretenden Leitung (1 ) für das aus dem Entspannungsbehälter C zugeleitete Methanol und dem Boden des Wärmeaustauschers E etwa 0,5 m beträgt.
Selbstverständlich lässt sich die erfindungsgemäße Anlageneinheit auch durch den Einsatz von Pumpen betreiben, jedoch ist es besonders vorteilhaft, durch die Anwendung des Thermosiphoneffekts den sich automatisch einstellenden Flüssigkeitsfluss durch die verschiedenen Anlagenteile der erfindungsgemäßen Anlageneinheit auszunutzen.
Die erfindungsgemäße Anlageneinheit ist einem Absorber (5) nachgeschaltet, der zur Reinigung von Synthesegas mit Methanol vorgesehen ist. Der erfin- dungsgemäßen Anlageneinheit ist außerdem ein Regenerator (6) nachgeschaltet, in dem durch weitere Temperaturerhöhung und Einströmen eines erwärmten Inertgases - wie z.B. Methanoldampf - das restliche Kohlendioxid aus dem Methanol desorbiert wird.
In dem Absorber (5) wird das von unten einströmende Rohgas durch das ihm von oben entgegenströmende kalte Methanol gereinigt. Die den Absorber (5) unten verlassende, alle Verunreinigungen des Rohgases enthaltende Flüssigkeit, wird im Wärmeaustauscher E abgekühlt und in den Entspannungsbehälter A eingeführt. Nach oben hin verlässt den Absorber das gereinigte Synthesegas.
Im Entspannungsbehälter A wird das unter einem Druck von etwa 55 bar stehende Methanol auf etwa 9 bar entspannt und bei einer Temperatur von etwa - 45°C vorwiegend Wasserstoff und Kohlenmonoxid desorbiert, welche als Gasfraktion nach Durchleitung durch den Wärmeaustauscher E dem Verfahren ent- nommen werden. Die Flüssigkeitsfraktion des Entspannungsbehälters A wird dann über eine Leitung einem zweiten Entspannungsbehälter B zugeleitet.
Im Entspannungsbehälter B wird der Druck des Methanols von etwa 9 bar auf etwa 2,7 bar vermindert und dabei ein Temperaturabfall von etwa - 45°C auf etwa - 52°C beobachtet. Hierbei wird gasförmiges Kohlendioxid aus dem Methanol abgegeben, welches durch den Wärmeaustauscher E geleitet und anschließend dem Verfahren entnommen werden kann, während die erhaltene Flüssigfraktion einem dritten Entspannungsbehälter C zugeleitet wird.
Im Entspannungsbehälter C wird der Druck der Methanollösung von etwa 2,7 bar auf etwa 1 ,2 bar vermindert und dabei ein weiterer Temperaturabfall von etwa - 52°C auf etwa - 60°C beobachtet. Auch in diesem Entspannungsbehälter wird gasförmiges Kohlendioxid gewonnen, welches ebenfalls dem Wärmeaustauscher E zugeleitet und anschließend dem Verfahren entnommen werden kann.
Die im Entspannungsbehälter C enthaltende Flüssigkeitsfraktion wird dann vor- zugsweise in zwei Stoffströme zerlegt, wobei der eine Stoffstrom dem vorgeschalteten Absorber (5) und der zweite Stoffstrom durch die Leitung (1) zum Wärmeaustauscher E geführt wird, der seinerseits für das dort erwärmte Methanol durch die Leitung (2) mit dem Flüssig-Gasabscheider D verbunden ist.
Der Flüssig/Gas-Abscheider D weist eine Ableitung (3) für das gasförmige Kohlendioxid auf, sowie eine weitere Leitung, in der das flüssige Methanol unten aus dem Abscheider entnommen und dem nachgeschalteten Regenerator (6) zugeleitet wird. Die aus dem Flüssig/Gas-Abscheider entnommene Flüssigkeitsfraktion (4) wird dem nachgeschalteten Regenerator (6) zur Entfernung der letz- ten Spuren von Kohlendioxid zugeleitet, die ihm durch weitere Temperaturerhöhung und Einströmen eines erwärmten Gases, z. B. von Methanoldampf, entzogen werden. Während das Kohlendioxid dem Verfahren entnommen wird, kann das im Regenerator gewonnene hochreine Methanol wieder in den Absorber (5) zurückgeführt werden und steht dort für die Reinigung des neu einströ- menden Rohgases wieder zur Verfügung.
Insgesamt ist das erfindungsgemäße Verfahren also dadurch gekennzeichnet, dass stufenweise in mehreren hintereinander angeordneten Entspannungsbehältern, mindestens einem Wärmeaustauscher und mindestens einem Flüs- sig/Gasabscheider Kohlendioxid aus Methanol desorbiert wird. Dabei hat das den Entspannungsbehälter C verlassende Methanol eine Temperatur von - 60 +/- 10° C und einen Druck von 1 bis 2 bar. Die in einem Wärmeaustauscher E freigesetzte Kälte wird dort als wertvolle Energiequelle für andere Kühlreaktionen zur Verfügung gestellt. Bei diesem Vorgang wird die Temperatur des Me- thanolstroms im Wärmeaustauscher auf eine Temperatur von - 10 +/- 5 Grad° C erhöht, und der Flüssigkeitsstrom dann bei dieser Temperatur in den Flüssig/Gasabscheider eingeleitet. Das erfindungsgemäße Verfahren und die dazugehörige Anlageneinheit ermöglichen also in einer äußerst zweckmäßigen Weise die Reinigung des bei der Totalreinigung von Druckgasen eingesetzten und mit Verunreinigungen, insbesondere Kohlendioxid, angereicherten Methanols. Gleichzeitig wird die bei der Desorption von Kohlendioxid entstehende Verdampfungskälte gewonnen, die für Absorptionsprozess von größter Bedeutung ist.
Die in der erfindungsgemäßen Anlageneinheit auftretenden Stoffströme weisen die in der nachfolgenden Tabelle 1 genannten Zusammensetzungen auf.
Figure imgf000008_0001

Claims

Patentansprüche;
1. Anlageneinheit zur Desorption von Kohlendioxid und anderen Verunreinigungen aus unter erhöhtem Druck stehendem Methanol umfassend einen oder mehrere, hintereinander angeordnete Entspannungsbehälter, mindestens einen Wärmeaustauscher und mindestens einen Flüssig/Gas-Abscheider, dadurch gekennzeichnet, dass
a) eine Leitung (1) vorgesehen ist, durch die das den Entspannungsbehälter C verlassende, stark abgekühlte Methanol von unten in den Wärmetaustau- scher E eingeleitet wird; und
b) eine Leitung (2) vorgesehen ist, durch die das erwärmte Methanol oben aus dem Wärmeaustauscher E herausgeführt wird und ihn mit einem Flüssig/Gas-Abscheider verbindet, in dem das restliche, noch im Methanol enthaltene Kohlendioxid weitestgehend desorbiert wird.
2. Anlageneinheit nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass
a) der Flüssigkeitsspiegel im Entspannungsbehälter C etwa 1 bis 20 m über dem Flüssigkeitsspiegel im Flüssig/Gas-Abscheider D liegt;
b) dieser wiederum etwa 0,5 m über der oben im Wärmeaustauscher E vorgesehenen Austrittsöffnung für das erwärmte Methanol liegt; und
c) der Abstand zwischen der von unten in den Wärmeaustauscher E eintretenden Leitung (1 ) für das aus dem Entspannungsbehälter C zugeleitete Me- thanol und dem Boden des Wärmeaustauschers E etwa 0,5 m beträgt.
3. Anlageneinheit nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, dass sie einem Absorber nachgeschaltet ist, der zur Reinigung von Synthesegas mit Methanol vorgesehen ist.
4. Anlageneinheit nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass ihr ein Regenerator nachgeschaltet ist, in dem durch weitere Temperaturerhöhung und Einströmen eines erwärmten inerten Gases das restliche Kohlendioxid aus dem Methanol desorbiert wird.
5. Anlageneinheit nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Entspannungsbehälter A für das durch Desorption erhaltene, aus
Wasserstoff und Kohlenmonoxid bestehende Gasgemisch eine zum Wärmeaustauscher E führende Leitung und für die Methanol enthaltende Flüssigkeit eine zum Entspannungsbehälter B führende Leitung aufweist.
6. Anlageneinheit nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite Entspannungsbehälter B für das durch Desorption erhaltene, gasförmige Kohlendioxid eine zum Wärmeaustauscher E führende Leitung und für die Methanol enthaltende Flüssigkeit eine zum Entspannungsbehälter C führende Leitung aufweist.
7. Anlageneinheit nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Entspannungsbehälter C für das durch Desorption erhaltene, gasförmige Kohlendioxid eine zum Wärmeaustauscher E führende Leitung und für die Methanol enthaltende Flüssigkeit eine Leitung zum vorgeschalteten Absorber und eine andere Leitung (1) zum Wärmeaustauscher E aufweist, der seinerseits für das dort erwärmte Methanol durch die Leitung (2) mit dem Flüssig/Gas- Abscheider D verbunden ist.
8. Anlageneinheit nach den Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Flüssig/Gas-Abscheider D eine Ableitung (3) für das gasförmige Kohlendioxid und eine weitere, für das abgetrennte Methanol vorgesehene Leitung (4) zum nachgeschalteten Regenerator aufweist.
9. Verfahren zur Desorption von Kohlendioxid und anderen gasförmigen Verunreinigungen aus Methanol in der Anlageneinheit gemäß den Ansprüchen 1 bis 8, wobei die Desorption stufenweise in mehreren hintereinander angeordneten Entspannungsbehältern, mindestens einem Wärmeaustauscher und mindestens ein Flüssig/Gas-Abscheider durchgeführt wird, dadurch gekennzeich- net, dass das den Entspannungsbehälter C verlassende Methanol bei einer Temperatur von -60 ± 10°C und einem Druck von 1 bis 2 bar in den Wärmeaustauscher E eingeleitet, dort auf eine Temperatur von -10 ± 5°C erwärmt und in den Flüssig/Gas-Abscheider D eingeleitet wird
10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Weiterleitung der Stoffströme zwischen den Entspannungsbehältern A, B und C sowie zum Wärmeaustauscher E und zum Flüssig/Gas-Abscheider D mit Hilfe von Pumpen oder vorzugsweise durch Druckdifferenzen unter Ausnutzung des Thermosiphon-Effekts erfolgt.
11. Verfahren nach den Ansprüchen 9 und 10, dadurch gekennzeichnet, dass im Entspannungsbehälter A der Druck von etwa 55 bar auf etwa 9 bar vermindert und bei einer Temperatur von etwa -45°C vorwiegend Wasserstoff und Kohlenmonoxid desorbiert werden, wobei die erhaltene Gasfraktion nach Durchleitung durch den Wärmeaustauscher E dem Verfahren entnommen wird, während die Flüssigfraktion einem zweiten Entspannungsbehälter B zugeleitet wird.
12. Verfahren nach den Ansprüchen 9 bis 11 , dadurch gekennzeichnet, dass in dem zweiten Entspannungsbehälter B der Druck von etwa 9 bar auf etwa 2,7 bar vermindert und bei einem Temperaturabfall von etwa -45°C auf etwa -52°C gasförmiges Kohlendioxid erhalten wird, welches durch den Wärmeaustauscher E geleitet und anschließend dem Verfahren entnommen wird, während die erhaltene Flüssigfraktion einem dritten Entspannungsbehälter C zugeführt wird.
13. Verfahren nach den Ansprüchen 9 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass in einem dritten Entspannungsbehälter C der Druck von etwa 2,7 bar auf etwa 1 ,2 bar vermindert und bei einem Temperaturabfall von etwa -52°C auf etwa -60°C gasförmiges Kohlendioxid erhalten wird, welches durch den Wärmeaustauscher E geleitet und anschließend dem Verfahren entnommen wer- den kann.
14. Verfahren nach den Ansprüchen 9 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass die in dem dritten Entspannungsbehälter C enthaltene Flüssigfraktion in zwei Stoffströme zerlegt wird, wobei der eine Stoffstrom dem vorgeschalteten Absorber und der zweite Stoffstrom nach Durchleitung durch den Wärmeaustauscher E über die Leitung (2) dem Flüssig/Gas-Abscheider D zugeleitet wird.
15. Verfahren nach den Ansprüchen 9 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass die im Flüssig/Gas-Abscheider gewonnene Flüssigfraktion (4) einem nachgeschalteten Regenerator zur Entfernung der letzten Spuren von Kohlendioxid zugeleitet und die Gasfraktion (3) vorzugsweise vereint mit weiteren, kohlendioxidreichen Gasfraktionen dem Verfahren entnommen wird.
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