WO2002041440A1

WO2002041440A1 - Coude de tuyau coaxial et procede de fabrication dudit coude de tuyau

Info

Publication number: WO2002041440A1
Application number: PCT/JP2001/009888
Authority: WO
Inventors: Tadashi Higuchi; Yoshio Tsuchizaki; Toyohisa Takano; Motokazu Nagasawa; Masao Ryoma; Hiroshi Harima
Original assignee: Sumitomo Electric Industries, Ltd.; Koyama, Koji; Sanwa Trading Co., Ltd.
Priority date: 2000-11-14
Filing date: 2001-11-13
Publication date: 2002-05-23
Also published as: US20040036560A1; AU2002214282A1; CN1479950A; TW527747B; EP1335446A4; JP2002151218A; EP1335446A1

Description

明細書同軸管エルボおよびその製造方法

技術分野

本発明は、放送局や粒子加速器などにおける高周波信号電力伝送用に好適な同軸管のエルボと、エルボ用外側導体管ならびに同外側導体管の製造方法に関するものである。背景技術 .

放送局における送信機とアンテナとの間などの伝送路において、その布設縫略を変更する際には図 1 3に示すようなエルボを用いている。このエルボは、外側導体管 7◦内に内側導体 8 0が収衲された二重構造で、ほぼ 9 0 ° に屈曲された屈曲部 7 1、 8 1を具える。この屈曲部 7 1、 8 1を形成するには、外側導体管 7〇、内側導体 8 0のいずれにも銀口ゥ付け加工を利用していた。

外側導体管の屈曲部 7 1は、端部がほぼ 4 5 ° に切断された 2本のパイプの切断面を突き合せて銀ロウ付けすることで構成されている。また、内側導体 8 0は、一端に中実部を有する第一導体管 8 2と、ボルト孔を有する接続プロック 8 3と、一端に中実部を有すると共に、その中実部にボルト孔を有する第二導体管 8 4とから構成される。第一導体管 8 2と接続ブロック 8 3とは銀口ゥ付けにより接合される。接続ブロック 8 3と第二導体管 8 4はボルト孔にボルト 9 0をねじ込むことで接合される。

そして、内側導体 8 0は、絶緣スぺーサ 1 0 0を介して外側導体管 7 0内に同軸状に保持されている。このようなエルボと類似のエルボは、実開平 2— 6 4 2 0 1号公報にも開示されている。

しかし、上記の同軸管エルボには次のような間遠があった。

①組み立て方法が複雑で、作業者のスキルにより品質のばらつきが生じる。従来のエルボを組み立てるには、「外側導体管の斜め切断—切断面のフライス加工—接合面（切断面）へのフラックスの塗布—トーチによる銀ロウ付け—酸冼い→水洗い」と言う多くの工程が必要とされる。特に、ロウ付け作業は手作業により行われるため、作業者のスキルの違いによって製品の質のばらつきが生じる場合がある。また、銀ロウ付け加工は、ロウ材を溶解させる腐食性のフラックスを用いる。ロウ付け作業終了後、さらに残留フラックスの除去（洗浄）を行わなければならない。このように、銀ロウ付け加工は作業者に多くの負担をかけ、コストのかかる加工法である。

②部品点数が多い。

従来のエルボでは、外側導体管に 2個、内側導体に 3個の部品を要するため、部品点数が多くなり、多部品生産に伴うコスト高を招く。

③材料強度の低下を生じることがある。

銀口ゥ付け加工はトーチ口ゥ付け法により行われており、その際の加熱温度は低温銀ロウ付け加工で約 8 ◦ 0 °C前後である。通常、外側導体管の材料には銅 (銅合金）が用いられ、非常に熱伝導性に優れるため、ロウ付け個所を含む周辺領域が 8 0 0 °C前後にまで加熱されることになる。その結果、鋼（銅合金）がなまされることになり、材料強度が低下する。具体的には、ロウ付け前の J I S 3 1 0 0 Hにおける質別が「 1 Z 2 H」であったものがロウ付け後には質別「〇J になる場合がある。

従って、本発明の主目的は、部品点数が少なく、ロウ付け加工を用いることなく組み立てできる同軸管エルボを提供することにある。

また、本発明の他の目的は、ロウ付け加工を用いることなく、小さな円弧半径の屈曲部を形成できる同軸管エルボ用外側導体管とその製造方法を提供することにある。発明の開示

本発明は、外側導体管の屈曲部の縦断 ®形状を円弧状とすることで上記の目的を達成する。

すなわち、本発明同軸管エルボは、外側導体管内に内側導体が収納され、両者を所定の角度に屈曲した屈曲部を有する同軸管エルボであって、前記外側導体管の屈曲部におけろ縦断面形伏が円弧状であることを特徴とする。

従来のエルボでは、外側導体管は口ゥ付けにより接合したものが利用されていた。これは、ベンダーなどによる金属管の屈曲では、金属管内の中空を保持して円弧状に屈曲させることが難しかったからである。本発明では、後述する外側導体管の製造方法により、中空状態を損なうことなく金属管を円弧状に屈曲させることが可能となった。

本発明エルボにおける外側導体管は、一端から他端に至るまで縦ぎ日のない連続した構成である。従来は 2つの金属管をロウ付けで接合していたが、部品点数を 1つにすることで、この接合作業も省略することができる。

i 屈曲部の角度は特に限定されない。通常は 9 0。のものが利用されるが、稀に 1 3 5。のものも利用されることがある。屈曲部の角度とは、屈曲部の前後における外側導体管または内側導体の直線部軸線の交差する角度のことである。

屈曲部の円弧の半径は、外側導体管の屈曲部における中心軸の円弧半径のことである。通常、内側導体は外側導体管と同軸に配置されるので、内側導体における屈曲部の円弧の半径も外側導体管の円弧の半径と同一となる。ただし、屈曲部両側に連続する直線部において、外側導体管と内側導体とは同軸である必要がある力屈曲部自体は同軸でなくてもよい。

外側導体管の円弧の半径は、外側導体管の屈曲部と内側導体の屈曲部を共に円弧状とした場合、後述するシミュレーション結果から明らかなように 1 1 0 mm を超える場合に所定の電気的特性を得ることができるが、 1 1 0 mm以下とする場合は電気的特性が低下する。外側導体管の円弧の半径を 1 1 O mm以下とする場合、内側導体に所定の切欠を形成することで電気的特性を満足するように改善することができる。 '

本発明エルボに用いる外側導体管は、日本電子機械工業会規格 E I A J T T — 3 0 0 4 5 0 Ω同軸管に規定される WX— 2 0 D、 WX— 3 9 D、 WX— 7 7 Dに相当する寸法のものを主な対象としている。すなわち、外側導体管の外径が 2 0〜8 O mm程度である。一般に、外側導体管の外径が大きくなるほど中空を保持して屈曲させることは困難になる。これらのサイズの外側導体管であれば、所定の電気特性を満たすエルボを構成することができる。ただし、本発明の対象が上記外径範囲以外の外側導体管にも適用できることは言うまでもない。

一方、内側導体管の屈曲部の縦断面形状は、エルボの電気的特性を確保するために、部分的に切り欠いた円弧状とすることが好適である。屈曲角が 90° の場合の具体的な切欠形状としては、屈曲部両側に連続する直線部分を垂直部および水平部とした場合、次のように決定した形状が望ましい（図 2) 。

円弧中心 0から水平方向に所定距離の点を P、円弧中心 0から垂直方向に所定距離の点を Qとし、 OP (OQ) を一辺とする正方形における円弧中心 0の対角点を Rとする。このとき、対角点 Rを通り斜線 ORと直交する斜線 Xにより内側導体の屈曲部を切り欠けば良い。切欠の深さは OP (OQ) の距離を調整して決定する。

電気特性の指標としては、日本放送協会「同軸管および可とう同軸管給電線試験方法仕様書」 B S S 0 1— 2005 (1 982) における電圧定在波比（V SWR : Vo l t a g e s a n d i n g wa v e r a t i o) 用レヽる。この仕様書によれば、定格周波数範囲においてエルボの数が 3個以下の場合の V SWRを 1. 03以下とすることが求められている。 VSWRは伝送線上における定在波の最大電圧の絶対値を最小電圧の絶対値で割った値である。

また、ェルポの電気的特性の一つである同軸管の特性インビーダンス Z。は次の式により求められ、例えば Z。= 50 Ωとなるように外側導体管の内径や内側導体の外径などを決定する。

数 1 ■ .

7 ^{138 1}' ^b / 、

½ =——^|0810- (Ω)

νε a

a ：内側導体の外径

b ：外側蓴体管の内径

ε ：外側導体管と内側導体の問の誘電率

内側導体は 2つの部材から構成することが好ましい。例えば、直線状導体と、 —端が屈曲部、他端が直線部の J型導体とをボル卜などで連結することが挙げられる。屈曲部の形成は、ベンダーなどの公知の曲げ加工技術を用いて行うことができる。 J型導体には、端部に中実部が形成されたものを用い、屈曲部はこの中実部に形成される。 2つの部材とすることで部品点数を減らし、ボルト止めすることで銀ロウ付け加工を用いることなく組立てを行って、エルボの組立作業性を格段に改善するとができる。

本発明の外側導体管の製造方法は、次の工程 A〜Cを有することを特徴とする。 A：外側導体管内に低融点材料を入れた充填物を得る工程

B ：この充填物を、所定の角度に形成された屈曲凹部と、屈曲凹部につながる直線凹部とを有する金型に装填する工程

C ：前記充填物を ¾線凹部から屈曲凹部に移行させて屈曲凹部に対応した形状に成形する工程

D ：金型から取り出した充填物を加熱して低融点材料を溶融し、外側導体管内から低融点材料を除去する工程

工程 Aにおいて、外側導体管内に低融点材料を入れる具体的手法は、低融点材料を溶融し、外側導体管内に注入することが好適である。これにより、外側導体管内に隙間なく低融点材料を充填することができる。

工程 Bにおいて、充填物は金型の直線凹部に装填する。この段階では、充填物は直線伏だからである。

工程 Cにおいて、充填物の直線凹部から屈曲凹部への移行は、直線凹部の一端からビストン押し出し棒を押し込み、この押し出し棒で充填物を押圧することにより行うことが好適である。

工程 Dの後、低融点材料の除去が不完全な場合は、酸洗いして水洗いを行うなどにより残存する低融点材料を除去することが望ましい。これにより、內面を平滑にして電気的特性に優れる外側導体管を得ることができる。

低融点材料は、外側導体管の材料よりも融点が低く適度な流動性を持ち、かつ充填物を金型内で成形する際に外側導体管の中空が十分に確保できるように内部から保持できる硬度を有する材料が好適である。

一般に、外側導体管には銅、銅合金、アルミニウム、アルミニウム合金が利用される。銅の融点は 1 0 8 4 . 5。C、アルミニウムの融点は 6 6 0 . 4 °Cであるため、これら温度よりも低い融点の材料であれば低融点材料として利用可能である

ただし、低融点材料の充填 ·除去時、外側導体管は低融点材料の融点以上、外側導体管財料の融点未満の温度に加熱される. その際の加熱温度は、.外側導体管がなまされて強度低下しない程度の温度であることが好ましい。銅がなまされない温度は 600°C程度以下、アルミニウムがなまされない温度は 450°C程度以下と考えられる。以上のことを総合的に考慮すれば、低融点材料の具体例としては鉛（融点： 327. 5°C) などの低融点金属が最適である。その他、高密度ポリエチレン、ポリエチレン、ポリプロピレンなどのプラスチンク材料も利用可能であると期待される。

この製造方法により、継ぎ目のない外側導体管を得ることができる。従って、口ゥ付け加工を省略でき、作業者のスキルの相違に伴う品質のばらつき等を解消することができる。特に、金型により外側導体管を屈曲させるため、その際の加ェ硬化により材料強度を向上させる：！とができる。例えば、屈曲前の J I S 3 10 OHにおける質別が「0」であったものを材料とした場合でも、屈曲後は質別「1Z2H」程度に向上させることが可能である。図面の簡単な説明

図 ].は、本発明同軸管エルボの縦断面図である。

図 2は、内側導体の切欠方法を示す説明図である。

図 3は、本発明外側同軸管の製造方法において、充填物の屈曲前の状態を示す説明図である。、図 4は、本発明外側同軸管の製造方法において、充填物の屈曲後の状態を示す説明図である。

図 5は、內側導体の屈曲部が円弧状であるエルボの曲げ半径と VSWRの関係を示すグラフである。

図 6は、端部にフランジを設けた本発明エルボの縦断面図である。

図 7は、 47 OMH _Zにおいて内側導体の屈曲部を部分的に切り欠いた円弧状としたエルボの切欠量 C Lと V SWRの関係を示すグラフである。

図 8は、 51 OMH _Zにおいて内側導体の屈曲部を部分的に切り欠いた円弧状としたエルボの切欠量 CLと VSWRの関係を示すグラフである。

図 9は、 57 OMH _zにおいて内側導体の屈曲部を部分的に切り欠いた円狐伏としたエルボの切欠量 CLと VSWRの関係を示すグラフである。図 1 0は、 6 3 O MH zにおいて内側導体の屈曲部を部分的に切り欠いた円弧状としたエルボの切欠量 C Lと V S WRの関係を示すグラフである。

図 1 1は、 7 1 O MH zにおいて内側導体の屈曲部を部分的に切り欠いた円弧状としたェルポの切欠量 C Lと V S WRの関係を示すグラフである。

図 1 2は、 7 7 O MH zにおいて内側導体の屈曲部を部分的に切り欠いた円弧状としたエルボの切欠量 C Lと V S WRの関係を示すグラフである。

図 1 3は、従来の同軸管ェルポの縦断面図である。

図 1 4は、本発明の他の実施の形態にかかる同軸管エルボの縦断面図である。発明を実施するための最良の形態

以下、本発明の実施の形態を説明する。

(構造）

図 1は本発明同軸管エルボの縦断面図である。ここでは 9 0 ° のエルボを例として説明する。このエルボは、外側導体管 1 0内に絶縁スぺーサ 3 0を介して内側導体 2 0を同軸状に保持した構成である。

外側導体管 1 0は継ぎ目のない銅管からなる。両端が開口して中間ほぼに屈曲部 1 2が形成されている。屈曲部 1 2の前後には、他の同軸管との接続のための直線部分として垂直部 1 1および水平部 1 3が連続している。

+—方、内側導体 2 0は J型導体 2 1と直線導体 2 2の 2つの部材をボルト 4 0 で連結して構成されている。いずれの導体 2 1、 2 2も、一端が中空部 2 1 A、 2 2 A、他端が中実部 2 1 B、 2 2 Bで構成されている。この両導体の中実部同士を突き合わせて一体化する。一体化にはボルト 4 0をねじ込むことで行う。そのため、 J型導体 2 1の中実部端面にはボルト孔 2 1 Cが形成され、直線導体の中実部 2 2 Bには軸方向に貫通するボル卜孔 2 2 Cが形成されている。 J型導体の中実部 2 1 Bが屈曲部 2 1 Dとなっており、ベンダーなどにより所定の径の曲げを付与することにより作製する。

この屈曲部は、部分的に切り欠いた円弧状に形成される。これは、電気特性を確保するためである. 本例では、屈曲部の円弧を斜めの平面で切断したように切り欠いた。図 2に示すように、円弧中心 0から水平方向に所定距離の点を P、円弧中心 0から垂直方向に所定距離の点を Qとし、 OPおよび OQを一辺とする正方形における円弧中心 0の対角点を Rとする。このとき、対角点 Rを通り斜線 O Rと直交する斜線 Xにより内側導体の屈曲部を切り欠いた形状とした。

なお、切欠面にボルト孔 21 Cが露出しても構わない。ただし、ボルト 4〇の先端が切欠面より突出することは電気特性上好ましくない。

また、両導体 21、 22の中実部外周には絶緣スぺーサ 30をはめ込む環状溝 23が形成されている。絶縁スぺーサ 30にはポリテトラフルォロエチレンを用いた。

さらに、 J型導体 21と直線導体 22の接合面には回り止めとなるピン 24がはめ込まれ、 J型導体 21に対して直線導体 22が回転することを防止している。ここでは、日本電子機械工業会規格 E I A J TT-3004 50 Ω同軸管 WX- 39 Dに相当するエルボを作製した。各部の寸法は次の通りである。

外側導体管

外径 : 41. 3 mm

内径 : 38. 8 mm

内側導体

夕径 : 16. 9 mm

中空咅内径： 14. 9 mm

水平部の開口部から水平部軸線が垂直部軸線と交差するまでの長さ： 100m m

垂直部の開口部から垂直部軸線が水平部軸線と交差するまでの長さ： 70mm 屈曲部の円弧半径： 3 Omm

(組立方法）

上記の同軸管エルボは、図 3、 4に示す方法により製造した外側導体管を用いて組み立てられる。以下に外側導体管の製造方法を説明する。

まず、直線状の銅管を用意し、垂直に立てた状態で下方の開口部に底部を形成する。その銅管の上方の開口部から溶融鉛を注入し、銅管内が鉛で充填された充填物 60を作製する。

次に、この充填物を金型に装填する。金型 50は、図 3に示すように、直線凹部 5 1から屈曲凹部 5 2を経てさらに直線凹部 5 3へとつながる Oil部を有している。屈曲凹部 5 2の屈曲角度は 9 0 ° となっている。この金型の一方の直線凹部 5 1に充填物 6 0を装填する。そして、金型 5 0を閉じ、直線凹部 5 1内に押し出し棒 5 4を挿入する。

. 続いて、図 4に示すように、この押し出し棒 5 4に所定の圧力をかけ、充填物 6 0を直線凹部 5 1から屈曲凹部 5 2へと移行させる。この移行に伴い、充填物 6 0は屈曲凹部 5 2に沿った曲げを与えられる。

充填物 6 0を屈曲させたら、金型 5 0から取り出し、鉛の融点以上で銅の融点以下の温度に加熱して、鉛を溶融させて銅管内から除去する。この際の加熱温度は 4 0 0 °C程度とした。以上の工程により屈曲した外側導体管を構成することができる。

鉛を溶融させても完全に除去できない場合がある。そこで、銅管に酸洗い -水洗いを施して、残存する鉛を完全に除去する。

このようにして外側導体管が形成できたら、別途作製しておいた J型導体と直線導体とに絶緣スぺーサを取り付ける。そして、 J型導体と直線導体を外側導体管の両開口部から挿入して中実部の端面同士を突き合わせ、ボル卜をねじ込むことで組み立てを行う。

なお、上記外側導体管を用いた同軸管エルボの他に、日本電子機械工業会規格 E I A J 丁丁一 3 0 0 4 5◦ Ω同軸管WX _ 7 7 D (内径 7 6 . 9 mm, 円弧半径 5 O m m) および W X— 2 0 D (内径 1 9 . 9 4 mm, 円弧半径 1 4 m m) に相当する同軸管エルボも作製した。いずれも所定の電気性能を満足し、外観上も何ら問題のない外側導体管を得ることができた。

さらに、屋外用のエルボとしては、図 5に示すように、エノレポの端部にフランジ 1 1 0を設けた構成とする。フランジ 1 1 0はエルボの外側導体管 1 0の各開口部に固着されている。このフランジ 1 1 0は環状板で、外周にボルト 1 ]. 1が貫通されている。エルボに隣接する同軸管（図示せず）にも、これと同様のフランジが設けられ、エルボのフランジ 1 1 0と隣接する同軸管のフランジとが介在板 1 1 2を介してボルト 1 1 1とナツト 1 1 3により連結される。介在板 1 1 2 とフランジ 1 1 0との接合面にはパッキン 1 1 4がはめ込まれて、外側導体管内部への浸水を防止している。また、介在板 1 1 2とフランジ 1 10との接合面に相当する位置には、内側導体 20との間に絶縁スぺ一サ]. .1 5が介在されている。そして、内側導体 20の端部として雄係合部 1 1 6が形成されている。雄係合部 1 1 6には、軸方向に沿ったスリット 1 1 7が周方向に複数並列して形成され、瞵接する同軸管の雌係合部（図示せず）に挿入する際、雄係合部 1 ]. 6の外径が縮径することで挿入を容易にしている。本例の内側導体 20は合計 3つの部材から構.成される。回り止めのピン 24、 1 18のある位置が部材の接合面である。これら 3つの部材は全てボルト 40により一体化されている。

このように、本発明は屋内用 ·屋外用のいずれのエルボにも適用することができる。 .

(試験例 1 )

日本電子機械工業会規格 E I A J T T - 3004 500同軸管\¥ —39 Dに相当するエルボを用いて、その電気特性をシミュレーションにより評価した。ここでは外側導体管と內側導体が同軸で、屈曲部が共に円弧状に形成されたものとした。各屈曲部の横断面は、外側導体管、内側導体のいずれもほぼ真円に保持されている。すなわち、屈曲部に切欠は設けていない。

そして、曲げ半径の異なるエルボを用いた場合に、日本放送協会「同軸管および可とう同軸管給電線試験方法仕様書」 B S S 0 1— 2005 (1 982) における VSWRがどのように変化すろかを評価した。この B S S仕様書によれば、定格周波数範囲において、エルボが 3つ以下を接続した場合の VSWRが 1. 0 3以下であることが求められている。 VSWRは試料の一端に電圧定在波比測定計を接続し、他端に標準負荷抵抗を接続して、電圧定在波比測定計から進行波を発して計測する。進行波は、試料により反射波と標準負荷抵抗を通過する通過波とに分かれる。この反射波を電圧定在波比測定計で検出して演算することで V S WRが求められる。進行波と反射波の千渉により定在波が生じ、反射波が少ないほど V SWRは 1に近づく。試験は各曲げ半径毎に周波数 470〜 77 OMH z までの範囲において 2 OMH z間隔で行い、求めた全 V SWRの中から最悪値を、その曲げ半径における V SWR値とした。試験結果を図 6のグラフに示す

図 6のグラフから明らかなように、曲げ半径が 1 10mmを超える場合は、 B S S仕様書の基準をクリァしている。しかし、曲げ半径が 1 1 Omm以下の場合は、所定の電気特性が得られないことがわかる。

(試験例 2 )

次に、試験例 1の結果を踏まえて、屈曲部の曲げ半径が 1 10mm以下の場合でも所定の電気特性が得られるように内側導体の屈曲部を部分的に切り欠いて周波数と V S W Rとの関係について評価を行った。試験に用いた屈曲部の円弧半径は 3 Ommである。切欠の形状は図 2で説明したように、屈曲部の円弧を斜めに切り欠いたものとし、切欠の大きさは OP (OQ) が 26、 25、 24、 23、 2 1. 2mmの 5通りとした。図 7〜図 1 2に各周波数毎の切欠の大きさ（各図では CLとして表示）と VSWRとの関係を示す。

これらのグラフから明らかなように、いずれの周波数においても C Lが 24m mの場合に最も好成績で、次いで 25 mmの場合であった。〇しが26、 23m mの場合は周波数によっては VSWRが 1. 03を超えており、好ましくないことがわかる。従って、全ての周波数帯域において切欠の適切な寸法は、 CLが 2 3. 5〜25mm程度であると推測される。

図 14は、本発明の他の実施の形態にかかる同軸管エルボの縦断面図である。図 14に係る同軸管エルボは、以下の点を除いて、図 5に係る同軸管エルボと同一であるので、同一または相当する部分には同一の参照番号を付し、その説明を繰り返さない。図 5および図 14を比較参照して、本実施の形態では、図 5に係る同軸管エルボで用いられた介在板 1 12が存在しない。また雄係合部 1 1 6、スリット 1 1 7と、ピン 1 18と回り止めされた部品が一体化され、 1つの部品とされている。このように構成することにより、部品点数が削減され、より安いコストで製作が可能となる。また、図 5装置では、内導体において、ピン 1 1 8 を介して、 2つの導体が接触していた。この接触が導体が寸法通りできていないと、接触不良となり、それが原因で部分的に発熱するという問題があった。しかし、本実施の形態のように一体化することで接触点が減少し、発熱トラブルのリスクを減少できる。また、介在板 1 1 2を削除することにより、より軽量（ 1 0。/₀軽減）になった。産業上の利用可能性

以上説明したように、本発明同軸管エルボまたはエルボ用外側導体管、次の効果を奏することができる。

①銀ロウ付けを利用することなく容易に組み立てまたは製造することができる。それに伴い、作業者のスキルの違いによる品質のばらつきをなくし、かつ材料がなまされることによる強度低下を防止することができる。

②部品点数を低減することができる。

③上記の組立容易化と部品点数削減により、コストダウンを図ることができる。

④特に、内側導体の屈曲部を直線状に部分的に切り欠いた形状のエルボとすることで、所定の電気特性を確実に満足することができる。

本発明外側同軸管の製造方法も、銀口ゥ付けを利用することなく容易に製造することができる。また、金型を用いた塑性加工により屈曲部を形成するため、加ェ硬化による材料強度の向上を図ることもできる。

Claims

請求の範囲

1. 外側導体管（10) 内に内側導体（20) が収納され、両者を所定の角度に屈曲した屈曲部（2 1D) を有する同軸管エルボであって、

前記外側導体管（10) の屈曲部における縦断面形状が円弧状であることを特徴とする同軸管エルボ。

2. 円弧の半径が 1 1 Οηι皿以下であることを特徴とする請求項 1に記載の同軸管エルボ，

3. 前記内側導体（20) の屈曲部（21D) における縦断面形状が部分的に切り欠いた円弧状であることを特徴とする請求項 1に記載の同軸管エルボ。

4. 屈曲部（21 D) の縦断面形状が円弧状であり、その円弧の半径が 1 1 Om m以下であることを特徴とする同軸管エルボ用外側導体管。 .

5. 外側導体管（10) 内に低融点材料を入れた充填物を得る工程と、

この充填物を、所定の角度に形成された屈曲凹部と、屈曲凹部につながる直線凹部とを有する金型に装填する工程と、

前記充填物を直線凹部から屈曲凹部に移行させて屈曲凹部に対応した形状に成形する工程と、

金型から取り出した充填物を加熱して低融点材料を溶融し、外側導体管（ 1 0) 内から低融点材料を除去する工程とを含むことを特徴とする外側導体管の製造方法。

6. 低融点材料が鉛であることを特徴とする請求項 5に記載の外側導体管の製造

' 方法。