WO2002035086A1 - Dispositif d'injection de carburant pour moteur a combustion interne - Google Patents

Dispositif d'injection de carburant pour moteur a combustion interne Download PDF

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WO2002035086A1
WO2002035086A1 PCT/FR2001/003244 FR0103244W WO0235086A1 WO 2002035086 A1 WO2002035086 A1 WO 2002035086A1 FR 0103244 W FR0103244 W FR 0103244W WO 0235086 A1 WO0235086 A1 WO 0235086A1
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WO
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rod
transducer
fuel
shutter means
housing
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PCT/FR2001/003244
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André AGNERAY
Laurent Levin
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Renault
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    • F02M69/00—Low-pressure fuel-injection apparatus ; Apparatus with both continuous and intermittent injection; Apparatus injecting different types of fuel
    • F02M69/04—Injectors peculiar thereto
    • F02M69/041—Injectors peculiar thereto having vibrating means for atomizing the fuel, e.g. with sonic or ultrasonic vibrations

Definitions

  • the present invention relates to a fuel injection device for an internal combustion engine intended in particular to equip a motor vehicle.
  • the invention relates more particularly to a fuel injection device making it possible to atomize the fuel injected in the form of very fine droplets as required.
  • Such injection systems include an electric fuel supply pump which supplies, via a distribution ramp, all of the injectors under a given pressure. By electronically controlling the actuator of the valve of each injector, the start and the opening time of the latter are controlled and a precise quantity of fuel injected is then determined.
  • Electromagnetically controlled needle type injectors have limits that slow down engine performance. In particular, the times taken to open or close the needles are still too high, around 1 to 2 ms, which prevents the injection from being phased ideally over all engine ranges. In addition, the minimum opening time, which determines the minimum dose of fuel that can be injected, is still too long for certain engine operating points.
  • Known needle injectors also have injection holes of relatively large diameters to allow the required quantities of fuel for full load operations and high engine speeds. This provision generates fuel jets with drops of strong dimensions, which hinders the vaporization of fuel (and therefore the preparation of the fuel mixture) and is able to promote the wall-wetting phenomenon. In fact, the non-vaporized fuel tends to settle on the walls of the combustion chamber. Such a deposit causes metering problems, particularly acute in transients due to a lack of knowledge of the quantity of fuel actually mixed with the air in the combustion chamber. This wetting phenomenon is one of the major causes of the high emissions of pollutants during cold starts of engines.
  • a piezoelectric actuator in the form of a rod transmits an elongation to a sliding plunger which transmits them (in thrust only) itself to a valve valve whose return to the closed position is provided by elastic means such as a spring.
  • elastic means such as a spring.
  • injection devices comprising a system for opening the needle by translation associated with a system for secondary spraying of the jet at the outlet of the ejection nose.
  • the liquid sheet flows continuously throughout the opening time, and is refragmented by the vibrations generated in the vicinity of the ejection nose as soon as the contact between the liquid and the end of the nose takes place.
  • a first drawback of this type of solution lies in the low capacity for atomizing the liquid when the ejected liquid layer is large, see a limited atomization capacity only at a short instant at the start of contact with the liquid layer as well as the end of the ejection. Between these two moments, contact is made for too short a time for the vibrations and displacements generated at the end of the ejection nose to either be transmitted as a surface wave in the liquid, which nebulizes it, or generate local pulses on the fluid layer which has the effect of fragmenting the fluid layer.
  • a second drawback of this type of solution is too long a response time due to the opening mode which requires translating the entire mass of the needle.
  • an injection device the nose of which vibrates around a frequency of 35 kHz, and comprising a ball of given mass held in abutment against the seat of the injection nose by a spring of prestressing.
  • a ball of given mass held in abutment against the seat of the injection nose by a spring of prestressing.
  • an opening appears between the seat of the injection nose and the ball, thus allowing the ejection of a quantity of fluid during a very short period of time corresponding to the period of oscillation, which makes it possible to nebulize the liquid with a high rate.
  • a drawback is that, on the one hand, the rebounds of the ball on the seat and, on the other hand, the oscillating behavior of the system composed of the mass of the ball and the preload spring, do not allow rigorous control the vibratory behavior of the nose-ball assembly, and therefore the opening moment making it possible to dose the fluid, which results in the fact that the fuel is injected in an uncontrolled manner.
  • the object of the invention is to propose a new type of fuel injection device making it possible to solve all of these problems, the device being capable of delivering with a high precision and a very short response time a cloud of drops.
  • fuel whose sizes are very similar and sufficiently small, independently of the injector supply pressure, to ensure complete and homogeneous vaporization of the injected fuel.
  • the Applicant has already proposed a first type of device that at least partially meets this goal in French patent application FR 9904732 as well as in patent application FR 9914548.
  • a valve located at the end of a rod is resiliently biased against a seat by means of the rod.
  • the valve oscillates on the seat placed at the end of an injection nozzle thanks to the alternating elastic deformations generated at ultrasonic frequency in the body of the nozzle which therefore retransmits to the rod via the zone of contact with the valve.
  • the special feature is that the seat and the valve are both mobile.
  • a second type of device was the subject of patent application FR 0009190 by the Applicant.
  • this second type of device only the valve at the end of a rod is mobile, the rod directly receiving the deformations at ultrasonic frequency which propagate up to the level of the valve to generate its oscillation on the seat which is fixed. in the mass of the injector body.
  • the object of the present invention is to improve this second type of injection device by proposing a new architecture of the injector body.
  • the fuel injection device is of the type comprising a transducer housing and a valve housing coaxially connected, through which is inserted a transducer elastically integral with a rod.
  • the rod is formed directly in the extension of the transducer and has a reduction in section which makes it possible to amplify the deformations generated by the transducer.
  • the rod forms a narrow annular channel with the valve housing substantially at the connection between the two housings, the part having a narrowing of section being inserted in the valve housing up to the end of said housing where is formed a seat on which rests shutter means such as a valve elastically integral with the rod.
  • the valve housing has a channel for supplying liquid under high pressure, this liquid being able to flow towards the transducer housing through the narrow annular channel with a flow limitation causing a drop in pressure for the liquid in the transducer housing.
  • the liquid circulates to a liquid outlet channel of the transducer housing, so that the pressure variation applied to the apparent section corresponding to the section variation of the rod generates a pressure force on the rod and recalls the valve with proportional intensity at the supply pressure.
  • the valve is also biased against the seat, in the absence of pressure force, by elastic return means formed by an elastic and damping material inserted in the transducer housing and exerting a force directed towards the outlet channel on the integral unit formed by the shutter means, the rod and the transducer.
  • the transducer is controlled in duration and intensity by the electronic motor control system, the vibration at ultrasonic frequencies of the transducer generating a mode of alternating deformation in contraction and expansion in the rod, so that at each vibration cycle , the expansion undergone by the rod results in an elongation of said rod relative to the end of the valve housing, which displacement makes it possible to reveal, during the duration of the cycle, a slot through which a determined quantity of fuel is ejected.
  • an injection device is produced, the opening of which at the level of the ejection nose is solely a function of the expanded or compressed state of the needle forming a valve bearing at the level of the nose, the variation in state being generated by an electrically controlled ultrasonic excitation source.
  • the opening is made by deformation of the needle and no longer by translation, the phenomena of oscillations of the mass-spring type are eliminated.
  • the injection device has one or more of the following characteristics:
  • the shutter means are formed by a rod, one end of which is elastically integral with a valve-shaped element, the rod forming a direct extension, elastically integral in the mass, with a transducer mounted axially movable inside the housing. transducer.
  • the shutter means forming a valve are constantly returned against the end of the nozzle serving as a seat for the valve by an elastic return device which can be formed from a damping material, this elastic and damping device supporting the assembly made up of the three elements that are the transducer, the rod and the valve, these three elements being themselves elastically integral.
  • the shutter means forming a valve are brought against the end of the nozzle after each opening by the contraction of the rod which follows the expansion of the rod during each vibration cycle, the mode of deformation thus established in the rod corresponding to a proper mode of vibration of the rod integral with the valve.
  • the shutter means forming a valve remain pressed against the end of the nozzle outside the phases of deformation of the rod and below a certain pressure thanks to the elastic and damping return means bringing the assembly of the transducer, the rod and shutter means against the end of the nozzle forming a seat for the valve.
  • the shutter means forming a valve are forced against the end of the nozzle outside the phases of deformation of the rod with a value proportional to the fuel supply pressure thanks to the pressure force exerted on the apparent surface of the rod at the level of its section variation separating the high and low pressure parts, thus ensuring a suitable sealing stress whatever the value of the fuel supply pressure.
  • the elastic and damping return means used to apply the shutter means against the end of the nozzle and supporting the assembly of the transducer and the rod is made of a material making it possible to dampen the transmission of vibrations between the transducer and the body. of the injection box.
  • the elastic and damping return means used to apply the shutter means against the end of the nozzle makes it possible to make up for any play due to thermal expansion between the transducer, the rod and the injection nozzle.
  • the transducer housing contains the transducer, the rod in its strongest section and the cushioning material.
  • the valve housing comprising an axial cylindrical bore, encloses the rod in its weakest section and has in its upper part, at its connection with the transducer housing, an enlargement of the axial cylindrical channel, the widening of this channel corresponding to the diameter of the rod in its widest section with a very small clearance thus showing a very narrow annular channel through which the liquid flows from the high pressure zone located in the valve housing towards the interior of the transducer housing then a recirculation channel with a pressure reduction linked to the flow limitation operated by the narrowness of the annular channel.
  • An ejection flow limiter is placed inside the nozzle in the annular space between the rod and the internal cylindrical surface of the nozzle so that during the ejection of the fluid, the flow of liquid passing through the nozzle is precisely defined by the space between the rod and the flow limiter.
  • the means for cyclically vibrating the rod are formed by a transducer comprising a mechanical amplification system and integral directly with the rod to transmit the amplified deformations to it.
  • the second member consists of a transducer housing 15 having an interior cavity 10, a channel for supplying the liquid under high pressure 16 extending directly into the valve housing without communicating with the cavity 10, an outlet channel 31 evacuating the fuel flowing from the interior of the valve housing under high pressure to the internal cavity 10 through the flow limiter 33 so that the flow limitation causes a reduction in pressure of the liquid flowing in the cavity 10 towards the fuel circulation channel 31.
  • the third member is constituted by a rod 4 formed directly in the extension of the transducer 1, the assembly being housed axially movable through the transducer housing 15, the rod 4 in its lower part 25 being housed axially movable inside the nozzle 3.
  • the rod 4 comprises at its lower end 6 a part 7 forming a valve, the valve being integral with the rod 4 via an elastic connection zone 8.
  • the end 6 of the rod 4 supports the valve 7 which is adapted to come into contact with the lower surface of the nozzle 3 defining the seat 5 of said valve.
  • the rod 4 has a first part 24 of large diameter by which it is connected to the transducer 1, this part 24 extending by another part of smaller diameter 25, supporting at its end 6 the valve 7 and inserted axially movable in the housing valve 30.
  • the valve housing 30 and the transducer housing 15 are tightly connected and along the same axis by a constraint means such as a union nut 28.
  • the transducer 1, inserted in the transducer housing 15, has a shoulder 12 , corresponding to its variation in section with the rod 4. This shoulder 12 rests on a support element 9, composed of a damping and elastic material. When this support element is prestressed, it then exerts a force oriented towards the outlet channel 31 on the rod 4, thus making it possible to apply the valve 7 to its seat 5 with a force of constant value.
  • the transducer housing 15 has a coaxial bore 11 into which are inserted guide elements 27 ensuring that the rod 4 is maintained along the common axis of the housings.
  • the assembly of the injection device according to the invention is carried out as follows: the transducer 1 and the rod 4 secured together are inserted through the guide zone 27 until the end 6 of the rod 4 reaches the seat area 5. A prestressing of a fixed value is exerted between the transducer 1 and the housing 15, which prestressing results in a contraction of the material 9 and an additional translation of the rod 4 relative to the transducer 1. The rod 4 is then mechanically held in this position, and the valve 7 is then secured to the rod 4 in the zone 8.
  • the part 9 exerts an elastic restoring force tending to move the transducer 1 away from the nozzle 3 which causes the application of the end 6 and of the valve 7, integral with the transducer 1, against the seat 5 of the ejection nozzle 3 and the possible wear compensation in the contact zone of the valve.
  • the shutter means such as the valve 7 can be secured to the end 6 of the rod 4 by means of a thread formed in zone 8, the thread stopping on a shoulder 29, visible in FIG. 2, formed in the rod 4, so that the valve 7 can be screwed in abutment against the shoulder 29 with a tightening stress value greater than the stresses undergone by the valve 7 when it contacts the seat 5 during its oscillating movement .
  • the shutter means such as the valve 7 can also be secured elastically on either side of the end 6 of the rod 4 in the zone 8 by laser or electron beam welding along the circumference of the shoulder 29 as well as along the circumference of the base 32 of the valve 7.
  • the shutter means such as the valve 7 can be made of a material different from that of the rod 4.
  • a rod 4 made of titanium having increased elastic deformation capacities compared with steels
  • a valve. made of highly alloyed alloys with high resistance to abrasion and elastic shock on the surface.
  • the liquid is pressurized in the valve housing 30, this pressure is exerted on the apparent section 23 due to the variation in cross section of the rod 4, and part of the liquid flows through the flow limiter 33
  • the part of liquid flowing through the flow limiter 33, in the cavity 10 of the transducer housing 1 circulates towards the outlet channel 31 which is connected to an enclosure under atmospheric pressure, the fuel from this enclosure being taken up.
  • a pressure distribution circuit in particular by means of a pump, so that the flow rate of the pump being much greater than the flow rate authorized by the passage section 33, it appears on either side of the zone section variation 22, that is to say between the valve housing 30 and the transducer housing 15, a pressure difference adjusted by the pump.
  • the low pressure circulation of the liquid in the cavity 10 makes it possible to absorb the possible thermal flux generated by the transducer 1, and thus, to maintain the cavity 10 and the transducer 1 within a given temperature range, so that the electromechanical efficiency of the transducer 1 remains constant in this temperature range and allows excellent regularity of operation.
  • the surface of the visible section 23 is greater than the section of the axial bore 34 at the seat 5 of the valve 7 so that the pressure force exerted on the apparent surface of the valve 7 in the direction of opening of the valve is compensated by an opposite force exerted on the visible section 23 and thus keeps the valve 7 in contact on its seat 5 regardless of the value of the fuel supply pressure.
  • the transducer 1 is dimensioned to transmit a maximum of stresses at the junction 12 with the rod 4, this maximum of stresses corresponding to a minimum amplitude of vibration for the material.
  • the transducer 1 comprises a zone 17, made up of active piezoelectric or magnetostrictive components, which, respectively under the application of an electric or magnetic field, deform in thickness.
  • This part 17 is sandwiched between two other elements 18 and 19 made of an elastic material.
  • prestressing means such as a screw 20.
  • the stack of several active components 17 makes it possible to add the thickness deformations generated by each of the rings, the resulting deformation of the total displacement of the stack of rings remaining below the elastic deformation limit of the prestressing means 20.
  • the reduction in the diameter of the part 19 to the part 24 makes it possible to amplify the longitudinal deformations generated in the part 19 until in zone 8.
  • the engine control computer sends two pulses corresponding to the start and end of the injection.
  • an ultrasonic frequency generator sends a wave train (level 5N) at a given frequency at the input of an amplifier, which makes it possible to attack the piezoelectric ceramics in alternating voltage (of the order of + -60N) at the same ultrasonic frequency for the duration of the injection.
  • the assembly composed of the transducer 1 and the rod 4 is dimensioned to resonate at the excitation frequency of the active components 17 and to amplify the longitudinal displacements up to the level of the lower end of the rod 4.
  • the reflections at 5. the end of the rod 4, where the ejection takes place, allow the end 6 to oscillate with the valve 7 and thus reveal the opening 21 cyclically through which is ejected liquid under pressure.
  • the opening of the annular slot 21 is therefore oscillating and equal to the amplitude of vibration of the valve 7 relative to the end 6 of the rod 4.
  • the opening frequency of the 0 slot then depends on the frequency of selected excitation for transducer 1.
  • the minimum opening time of the injection device is of the same order as the excitation period applied to the transducer 1, which excitation can take place at a few tens of kilohertz, typically 50 kHz, which allows minimum opening times. of the order of 20 ⁇ s. This makes it possible to deliver micro-quantities of liquid during a reduced period of time compared with more conventional injection devices where the minimum time for operating the opening and closing of the injection nose is rather of the order of 300 ⁇ s.
  • the fuel supply to the engine is of the electronically controlled multipoint type by which each combustion chamber is supplied directly with fuel by at least one fuel injector opening into the chamber.
  • the transducer 1 comprises a cylinder 18 made of steel with a diameter of 20 mm and a height of 25 mm comprising in its upper part a threaded axis 20.
  • the threaded axis 20 of the cylinder 18 makes it possible to prestress piezoelectric ceramic rings (external diameter 20 mm, internal diameter 6 mm, thickness 2 mm) between the cylinders 18 and the emitting part 19.
  • the ceramics are arranged with anti-parallel polarizations, electrodes 13 being interposed between each pair of ceramics.
  • a titanium rod 4 machined in the extension of the transducer 1 is inserted through the transducer housings 15 and of the valve 30 and then receives at its end 6 a valve 7 of conical shape made of steel resiliently secured in the zone 8.
  • the elasticity of the material 9 is chosen so that it makes it possible to make up for variations in length between the rod 4 and the nozzle 3 due to thermal expansion without effective modification of the value of the preload ensuring the seal.
  • the mass of the transducer 1 and the rigidity of the washer 9 are chosen to form a system having a very long response time with respect to the excitation times of the transducer 1 of the order of 1 to 20 miliseconds at most.
  • the device thus makes it possible to generate, as required, very fine droplets.
  • the modulation of the amplitude of the opening 21 makes it possible to modulate the size of the drops and thus the flow rate with response times of the order of 20 ⁇ s.
  • the flow section through the opening 21 is greater than that of the flow limiter 26 and the injector flow is then a function of the pressure and the flow section of the flow limiter 26.
  • the quantities injected are precisely controlled by the number of opening cycles and the size of the drops by the displacement value.
  • the flow section through the opening 21 is less than that of the flow limiter 26 and the flow / instant of the injector is then a function at each oscillation of the pressure and of the passage section generated by the opening 21.
  • the quantities injected are controlled in this case p? f ⁇ r the amplitude of displacement and by the number of oscillations ordered, the minimum quantity injected can be further reduced and the liquid nebulization rate increased.

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Abstract

Disposition d'injection de carburant du type qui comporte un boîtier d'injection alimenté en carburant se terminant par une buse cylindrique (3) à l'extrémité de laquelle est ménagé un orifice d'injection, un transducteur (1) de mise en vibration cyclique disposé à l'intérieur du boîtier, et des moyens obturateurs (7), disposés à l'extrémité de la buse (3), et rappelés par des moyens élastiques de rappel contre ladite extrémité, les moyens élastiques de rappel étant composés par une tige (4) traversant, au moins en partie, le corps du dispositif d'injection jusqu'à une zone où ladite tige (4) est solidaire du transducteur (1) et solidarisant les moyens obturateurs (7) au transducteur (1), et d'autre part de moyens d'amortissement (9) de l'ensemble solidaire formé par le transducteur (1), la tige (4) et les moyens obturateurs (7), de sorte que les moyens obturateurs (7) sont rappelés contre l'extrémité de la buse (3).

Description

DISPOSITIF D'INJECTION DE CARBURANT POUR MOTEUR A COMBUSTION INTERNE.
La présente invention se rapporte à un dispositif d'injection de carburant pour moteur à combustion interne destiné notamment à équiper un véhicule automobile. L'invention concerne plus particulièrement un dispositif d'injection de carburant permettant d'atomiser le carburant injecté sous forme de très fines gouttelettes selon les besoins .
Les dispositifs d'injection de carburant utilisés aujourd'hui sur les moteurs à combustion interne, équipant les véhicules automobiles ou routiers, fonctionnent classiquement sur le modèle d'une vanne dont on commande en permanence l'état ouvert ou fermé, le dosage du carburant injecté se faisant alors directement par le temps d'ouverture.
De tels systèmes d'injection comprennent une pompe électrique d'alimentation en carburant qui alimente, par le canal d'une rampe de distribution, l'ensemble des injecteurs sous une pression donnée. En contrôlant électroniquement l'actionneur de la soupape de chaque injecteur, on commande le début et la durée d'ouverture de celle-ci et on détermine alors une quantité précise de carburant injecté.
Les injecteurs du type à aiguille commandée électromagnétiquement présentent des limites qui freinent les performances moteur. En particulier les temps mis pour ouvrir ou fermer les aiguilles sont encore trop élevés, d'environ 1 à 2 ms, ce qui empêche de phaser l'injection de manière idéale sur toutes les plages moteur. De plus, le temps minimum d'ouverture, qui détermine la dose minimale de carburant pouvant être injectée, est encore trop important pour certains points de fonctionnement moteur.
Les injecteurs à aiguille connus présentent par ailleurs des orifices d'injection de diamètres relativement importants pour permettre de débiter les quantités requises de carburant pour les fonctionnements à pleine charge et hauts régimes moteurs. Cette disposition génère des jets de carburant présentant des gouttes de' fortes dimensions, ce qui freine la vaporisation du carburant (et donc la préparation du mélange carburé) et est à même de favoriser le phénomène de mouillage des parois. En effet le carburant non vaporisé tend à se déposer sur les parois de la chambre de combustion. Un tel dépôt entraîne des problèmes de dosage, particulièrement aigus dans les transitoires par manque de connaissance de la quantité de carburant mélangée effectivement avec l'air dans la chambre de combustion. Ce phénomène de mouillage est l'une des causes importantes des fortes émissions de polluants lors des démarrages à froid des moteurs. Par ailleurs, avec un injecteur classique à aiguille, à l'ouverture de l'aiguille lorsque cette dernière commence à quitter son siège, il se forme un bulbe de liquide qui disparaît lorsque l'aiguille est complètement levée, l'écoulement du fluide se régularisant alors. Ce changement dans la nature de l'écoulement rend impossible tout contrôle précis du débit instantané de l'injecteur. Certains ont cherché à résoudre ces différents problèmes, en développant des injecteurs utilisant des actionneurs piézo-électriques pour manœuvrer l'aiguille de façon à abaisser la durée d'ouverture et de fermeture de l'aiguille, mais de tels systèmes qui fonctionnent toujours selon le principe d'une vanne, conservent des inconvénients importants liés notamment à la dispersion importante affectant la taille des gouttes dans le jet de carburant au sortir du nez de l'injecteur. Ainsi, dans le document FR 2 758 369, un actionneur piézo-électrique sous forme de tige transmet une élongation à un poussoir coulissant qui les transmet (en poussée uniquement) lui-même à un clapet de soupape dont le retour en position de fermeture est assuré par des moyens élastiques tels qu'un ressort. Une telle solution présente l'inconvénient d'un temps de réponse trop long lié à l'importance de la chaîne cinématique, (la tige et le clapet de soupape subissent une translation de l'ensemble de leur masse ) ainsi qu'un autre inconvénient majeur lié au fait que la capacité d'obtenir des gouttes suffisamment fines n'est obtenue qu'avec des pressions élevées lorsque l'ouverture des fentes d'éjection reste constante pendant la durée d'éjection. D'après les documents DE 3010985 et US 5330100, on connaît des dispositifs d'injection comportant un système d'ouverture de l'aiguille par translation associé avec un système de pulvérisation secondaire du jet en sortie du nez d'éjection. Dans ces dispositifs, la nappe liquide s'écoule en continu pendant tout le temps d'ouverture, et est refragmentée par les vibrations générées au voisinage du nez d'éjection dès que le contact entre le liquide et l'extrémité du nez s'opère.
Un premier inconvénient de ce type de solution réside dans la faible capacité d'atomisation du liquide lorsque la nappe liquide éjectée est importante, voir une capacité d'atomisation limitée seulement à un court instant au début du contact de la nappe liquide ainsi qu'à la fin de l'éjection. Entre ces deux instants, le contact se fait pendant un laps de temps trop court pour que les vibrations et déplacements générés au bout du nez d'éjection puissent : soit être transmises sous forme d'onde de surface dans le liquide ce qui le nébulise, soit générer des impulsions locales sur la nappe fluide ce qui a pour effet de fragmenter la nappe fluide.
Un deuxième inconvénient de ce type de solution est un temps de réponse trop long dû au mode d'ouverture qui nécessite de translater toute la masse de l'aiguille.
D'après le document U.S 5025766, on connaît un dispositif d'injection dont le nez vibre autour d'une fréquence de 35 kHz, et comportant une bille de masse donnée maintenue en appui contre le siège du nez d'injection par un ressort de précontrainte. A chaque oscillation, une ouverture apparaît entre le siège du nez d'injection et la bille, permettant ainsi l'éjection d'une quantité de fluide pendant un laps de temps très court correspondant à la période d'oscillation, ce qui permet de nébuliser le liquide avec un fort taux. Mais un inconvénient tient au fait que, d'une part les rebondissements de la bille sur le siège et, d'autre part le comportement oscillant du système composé de la masse de la bille et du ressort de précontrainte, ne permettent pas de contrôler rigoureusement le comportement vibratoire de l'ensemble nez-bille, et donc le moment d'ouverture permettant de doser le fluide, ce qui se traduit par le fait que le carburant est injecté d'une manière incontrôlée.
L'ensemble des problèmes cités précédemment se solde donc par une vaporisation du carburant pouvant être incomplète et non homogène lors de la préparation du mélange carburé dans la chambre de combustion, des dosages imprécis, avec pour conséquence une combustion incomplète se traduisant par la formation d'une quantité élevée de gaz polluants et un déficit énergétique altérant le rendement du moteur.
Le but de l'invention est de proposer un nouveau type de dispositif d'injection de carburant permettant de résoudre l'ensemble de ces problèmes, le dispositif étant apte à délivrer avec une grande précision et un temps de réponse très court un nuage de gouttes de carburant dont les tailles sont très voisines et suffisamment petites, indépendamment de la pression d'alimentation de l'injecteur, pour assurer la vaporisation complète et homogène du carburant injecté.
La Demanderesse a déjà proposé un premier type de dispositifs répondant au moins partiellement à ce but dans la demande de brevet français FR 9904732 ainsi que dans la demande de brevet FR 9914548. Dans ces premiers types de dispositifs, un clapet situé au bout d'une tige est rappelé élastiquement contre un siège par l'intermédiaire de la tige. Le clapet oscille sur le siège disposé au bout d'une buse d'injection grâce aux déformations élastiques alternées générées à fréquence ultrasonore dans le corps de la buse qui les retransmet donc à la tige via la zone de contact avec le clapet. La particularité réside dans le fait que le siège et le clapet sont tous les deux mobiles.
Un deuxième type de dispositif a fait l'objet de la demande de brevet FR 0009190 par la Demanderesse. Dans ce deuxième type de dispositif, seul le clapet au bout d'une tige est mobile, la tige recevant directement les déformations à fréquence ultrasonore qui se propagent jusqu'au niveau du clapet pour générer son oscillation sur le siège qui, lui, est fixe dans la masse du corps de l'injecteur.
La présente invention a pour objet de perfectionner ce deuxième type de dispositifs d'injection en proposant une nouvelle architecture de corps d'injecteur. Selon l'invention, le dispositif d'injection de carburant est du type comportant un boîtier de transducteur et un boîtier de clapet reliés coaxialement, à travers lesquels est inséré un transducteur solidaire élastiquement d'une tige. La tige est formée directement dans le prolongement du transducteur et comporte une réduction de section permettant d'amplifier les déformations engendrées par le transducteur. De plus, la tige forme un canal annulaire étroit avec le boîtier de clapet sensiblement au niveau de la liaison entre les deux boîtiers, la partie présentant un rétrécissement de section étant insérée dans le boîtier de clapet jusqu'à l'extrémité dudit boîtier où est formé un siège sur lequel viennent s'appuyer des moyens obturateurs tel qu'un clapet solidaire élastiquement de la tige. Le boîtier de clapet comporte un canal d'amenée de liquide sous forte pression, ce liquide pouvant circuler vers le boîtier de transducteur à travers le canal annulaire étroit avec une limitation de débit provoquant une baisse de pression pour le liquide dans le boîtier de transducteur. Le liquide circule jusque vers un canal de sortie de liquide du boîtier de transducteur, de sorte que la variation de pression s'appliquant sur la section apparente correspondant à la variation de section de la tige génère une force de pression sur la tige et rappelle le clapet avec une intensité proportionnelle à la pression d'alimentation. Le clapet est rappelé aussi contre le siège, en l'absence de force de pression, par des moyens élastiques de rappel formés par un matériau élastique et amortissant inséré dans le boîtier de transducteur et exerçant une force orientée vers le canal de sortie sur l'ensemble solidaire formé par les moyens obturateurs, la tige et le transducteur. Le transducteur est piloté en durée et en intensité par le système électronique de contrôle moteur, la mise en vibration à des fréquences ultrasonores du transducteur générant un mode de déformation alternée en contraction et dilatation dans la tige, de sorte qu'à chaque cycle de vibration, la dilatation subie par la tige se traduit par un allongement de ladite tige par rapport à l'extrémité du boîtier de clapet, lequel déplacement permet de faire apparaître pendant la durée du cycle une fente par laquelle est éjectée une quantité de carburant déterminée.
Ainsi selon la présente invention est réalisé un dispositif d'injection dont l'ouverture au niveau du nez d'éjection est uniquement fonction de l'état dilaté ou compressé de l'aiguille formant soupape en appui au niveau du nez, la variation d'état étant générée par une source d'excitation ultrasonore commandée électriquement. Dans ce type de fonctionnement où l'ouverture se fait par déformation de l'aiguille et non plus par translation, les phénomènes d'oscillations du type masse-ressort sont supprimés. A chaque oscillation, une quantité donnée d'énergie de déformation élastique est transmise dans la tige et est dépensée en dilatation-compression avec une perte due aux relaxations internes du matériau constituant la tige, le reste de l'énergie étant absorbée par l'atténuation due à l'écrasement de la lame fluide coincée entre le nez d'éjection et la soupape formant extrémité de l'aiguille. Les oscillations se produisent à une fréquence voisine de 50 KHz ce qui permet de générer des temps d'ouverture courts et ainsi d'atomiser finement le liquide éjecté.
Par ailleurs, le dispositif d'injection conforme à l'invention présente l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : Les moyens obturateurs sont formés par une tige dont une extrémité est solidaire élastiquement d'un élément en forme de clapet, la tige formant un prolongement direct, solidaire élastiquement dans la masse, d'un transducteur monté mobile axialement à l'intérieur du boîtier de transducteur. Les moyens obturateurs formant clapet sont rappelés de manière constante contre l'extrémité de la buse servant de siège pour le clapet par un dispositif élastique de rappel pouvant être formé dans un matériau amortissant, ce dispositif élastique et amortissant supportant l'ensemble composé par les trois éléments que sont le transducteur, la tige et le clapet, ces trois éléments étant eux-mêmes solidaires élastiquement. Les moyens obturateurs formant clapet sont ramenés contre l'extrémité de la buse après chaque ouverture par la contraction de la tige qui suit la dilatation de la tige au cours de chaque cycle de vibration, le mode de déformation ainsi établi dans la tige correspondant à un mode propre de vibration de la tige solidaire du clapet.
Les moyens obturateurs formant clapet restent plaqués contre l'extrémité de la buse en dehors des phases de déformations de la tige et en deçà d'une certaine pression grâce au moyen de rappel élastique et amortissant ramenant l'ensemble du transducteur, de la tige et des moyens obturateurs contre l'extrémité de la buse formant un siège pour le clapet.
Les moyens obturateurs formant clapet sont contraints contre l'extrémité de la buse en dehors des phases de déformations de la tige avec une valeur proportionnelle à la pression d'alimentation de carburant grâce à la force de pression s 'exerçant sur la surface apparente de la tige au niveau de sa variation de section séparant les parties haute et basse pression, permettant ainsi d'assurer une contrainte d'étanchéité adaptée quelque soit la valeur de la pression d'alimentation en carburant. Le moyen de rappel élastique et amortissant servant à appliquer les moyens obturateurs contre l'extrémité de la buse et supportant l'ensemble du transducteur et de la tige est composé dans un matériau permettant d'amortir la transmission de vibrations entre le transducteur et le corps du boîtier d'injection. Le moyen de rappel élastique et amortissant servant à appliquer les moyens obturateurs contre l'extrémité de la buse permet de rattraper les jeux éventuels dus aux dilatations thermiques entre le transducteur, la tige et la buse d'injection.
Le boîtier de transducteur renferme le transducteur, la tige dans sa section la plus forte et le matériau amortissant. Le boîtier de clapet, comportant un perçage cylindrique axial, renferme la tige dans sa section la plus faible et présente dans sa partie supérieure, au niveau de sa liaison avec le boîtier de transducteur un élargissement du canal cylindrique axial, l'élargissement de ce canal coπespondant au diamètre de la tige dans sa section la plus large avec un jeu très faible faisant ainsi apparaître un canal annulaire très étroit à travers lequel s'écoule le liquide depuis la zone de forte pression située dans le boîtier de clapet vers l'intérieur du boîtier de transducteur puis un canal de recirculation avec un abaissement de pression lié à la limitation de débit opérée par l'étroitesse du canal annulaire.
Un limiteur de débit à l'éjection est placé à l'intérieur de la buse dans l'espace annulaire compris entre la tige et la surface cylindrique interne de la buse de sorte que lors de l'éjection du fluide, le flux de liquide traversant la buse est défini de façon précise par l'espace compris entre la tige et le limiteur de débit.
Les moyens de mise en vibration cyclique de la tige sont foπnés par un transducteur comportant un système d'amplification mécanique et solidaire directement de la tige pour lui transmettre les déformations amplifiées. Le deuxième organe se compose d'un boîtier de transducteur 15 présentant une cavité intérieure 10, un canal d'amenée du liquide sous haute pression 16 se prolongeant directement dans le boîtier de clapet sans communiquer avec la cavité 10, un canal de sortie 31 évacuant le carburant s'écoulant depuis l'intérieur du boîtier de clapet sous haute pression vers la cavité intérieure 10 à travers le limiteur de débit 33 de sorte que la limitation de débit engendre un abaissement de pression du liquide s'écoulant dans la cavité 10 vers le canal de circulation de carburant 31.
Le troisième organe est constitué par une tige 4 formée directement dans le prolongement du transducteur 1, l'ensemble étant logé mobile axialement à travers le boîtier de transducteur 15, la tige 4 dans sa partie inférieure 25 étant logée mobile axialement à l'intérieur de la buse 3. La tige 4 comprend à son extrémité inférieure 6 une pièce 7 formant clapet, le clapet étant solidaire de la tige 4 par l'intermédiaire d'une zone de solidarisation élastique 8. L'extrémité 6 de la tige 4 supporte le clapet 7 qui est adapté pour venir en contact avec la surface inférieure de la buse 3 définissant le siège 5 dudit clapet. La tige 4 présente une première partie 24 de fort diamètre par laquelle elle est reliée au transducteur 1, cette partie 24 se prolongeant par une autre partie de plus faible diamètre 25, supportant à son extrémité 6 le clapet 7 et insérée mobile axialement dans le boîtier de clapet 30.
Le boîtier de clapet 30 et le boîtier de transducteur 15 sont reliés de manière étanche et selon le même axe par un moyen de contrainte tel qu'un écrou raccord 28. Le transducteur 1, inséré dans le boîtier de transducteur 15, présente un épaulement 12, correspondant à sa variation de section avec la tige 4. Cet épaulement 12 repose sur un élément d'appui 9, composé dans un matériau amortissant et élastique. Lorsque cet élément d'appui est précontraint, il exerce alors une force orientée vers le canal de sortie 31 sur la tige 4 permettant ainsi d'appliquer le clapet 7 sur son siège 5 avec une force de valeur constante. Dans sa partie basse, le boîtier de transducteur 15 présente un perçage coaxial 11 dans lequel sont insérés des éléments de guidage 27 assurant un maintient de la tige 4 selon l'axe commun des boîtiers.
Le montage du dispositif d'injection selon l'invention est réalisé de la façon suivante : le transducteur 1 et la tige 4 solidaires sont insérés à travers la zone de guidage 27 jusqu'à ce que l'extrémité 6 de la tige 4 atteigne la zone du siège 5. Une précontrainte d'une valeur fixée est exercée entre le transducteur 1 et le boîtier 15, laquelle précontrainte se traduit par une contraction du matériau 9 et une translation supplémentaire de la tige 4 par rapport au transducteur 1. La tige 4 est alors maintenue mécaniquement dans cette position, et le clapet 7 est alors solidarisé avec la tige 4 dans la zone 8. La pièce 9 exerce une force de rappel élastique tendant à écarter le transducteur 1 de la buse 3 ce qui entraîne l'application de l'extrémité 6 et du clapet 7, solidaires du transducteur 1, contre le siège 5 de la buse d'éjection 3 et le rattrapage d'usure éventuelle dans la zone de contact du clapet.
Les moyens obturateurs comme le clapet 7 peuvent être solidarisés sur l'extrémité 6 de la tige 4 par l'intermédiaire d'un filetage formé dans la zone 8, le filetage s'arrêtant sur un épaulement 29, visible sur la figure 2, formé dans la tige 4, de sorte que le clapet 7 peut être vissé en appui contre l' épaulement 29 avec une valeur de contrainte au serrage supérieure aux contraintes subies par le clapet 7 lors de son contact sur le siège 5 au cours de son mouvement oscillant. Les moyens obturateurs comme le clapet 7 peuvent également être solidarisés élastiquement de part et d'autre de l'extrémité 6 de la tige 4 dans la zone 8 par un soudage laser ou faisceau d'électrons le long de la circonférence de l'épaulement 29 ainsi que le long de la circonférence de l'embase 32 du clapet 7. Les moyens obturateurs tels que le clapet 7 peuvent être constitués dans un matériau différent de celui de la tige 4. En particulier, on peut associer une tige 4 en titane, ayant des capacités de déformations élastiques accrues par rapport à des aciers, avec un clapet en alliage fortement alliés ayant une forte résistance à l'abrasion et aux chocs élastiques en surface. Lorsque le liquide est mis sous pression dans le boîtier de clapet 30, cette pression s'exerce sur la section apparente 23 due à la variation de section de la tige 4, et une partie du liquide s'écoule à travers le limiteur de débit 33. La partie de liquide s'écoulant à travers le limiteur de débit 33, dans la cavité 10 du boîtier de transducteur 1, circule vers le canal de sortie 31 qui est relié à une enceinte sous pression atmosphérique, le carburant de cette enceinte étant repris par un circuit de distribution sous pression, notamment par l'intermédiaire d'une pompe, de sorte que le débit de la pompe étant très supérieure au débit autorisé par la section de passage 33, il apparaît de part et d'autre de la zone de variation de section 22, c'est-à-dire entre le boîtier de clapet 30 et le boîtier de transducteur 15, une différence de pression réglée par la pompe. La circulation à basse pression du liquide dans la cavité 10 permet d'absorber le flux thermique éventuel généré par le transducteur 1, et ainsi, de maintenir la cavité 10 et le transducteur 1 dans une plage de température donnée, de sorte que le rendement électromécanique du transducteur 1 demeure constant dans cette plage de température et permet une excellente régularité de fonctionnement. La surface de la section apparente 23 est supérieure à la section du perçage axial 34 au niveau du siège 5 du clapet 7 de sorte que la force de pression exercée sur la surface apparente du clapet 7 dans le sens d'une ouverture du clapet est compensée par une force opposée s 'exerçant sur la section apparente 23 et permet ainsi de maintenir le clapet 7 en contact sur son siège 5 quelque soit la valeur de la pression d'alimentation du carburant. Le transducteur 1 est dimensionné pour transmettre un maximum de contraintes au niveau de la jonction 12 avec la tige 4, ce maximum de contraintes correspondant à un minimum d'amplitude de vibration pour le matériau.
Le transducteur 1 comporte une zone 17, constituée de composants actifs piézo- électriques ou magnétostrictifs, qui, respectivement sous l'application d'un champ électrique ou magnétique se déforment en épaisseur. Cette partie 17 est prise en sandwich entre deux autres éléments 18 et 19 constitués d'un matériau élastique. La liaison entre les éléments 17, 18, et 19 est assurée par des moyens de précontrainte telle qu'une vis 20. L'empilement de plusieurs composants actifs 17 permet d'additionner les déformations en épaisseur générées par chacun des anneaux, la déformation résultante du déplacement total de l'empilement d'anneaux restant en dessous de la limite de déformation élastique du moyen de précontrainte 20. La réduction du diamètre de la partie 19 à la partie 24 permet d'amplifier les déformations longitudinales générées dans la partie 19 jusque dans la zone 8.
Le calculateur de contrôle moteur envoie deux impulsions correspondant au début et à la fin de l'injection. Pendant cette durée, un générateur de fréquence ultrasonore envoie un train d'onde (niveau 5N) à une fréquence donnée en entrée d'un amplificateur, lequel permet d'attaquer les céramiques piézo-électriques en tension alternative (de l'ordre de +-60N ) à la même fréquence ultrasonore pendant la durée d'injection.
Sous l'application d'une tension électrique sur les électrodes des céramiques piézo- électriques, celles-ci se déforment et engendrent une contrainte élastique qui se transmet dans la tige 4 jusqu'à l'extrémité 6 où sont situés les moyens obturateurs 7.
L'ensemble composé du transducteur 1 et de la tige 4 est dimensionné pour résonner à la fréquence d'excitation des composants actifs 17 et pour amplifier les déplacements longitudinaux jusqu'au niveau de l'extrémité inférieure de la tige 4. La tige 4, obturant initialement l'ouverture 21 par son extrémité formant clapet 7, se déforme sous l'impulsion qui lui est fournie lorsque le transducteur est excité électriquement. Cette déformation se répartit élastiquement sur toute la longueur de la tige 4 selon le mode propre de déformation correspondant à la fréquence de l'excitation électrique. Les réflexions à 5. l'extrémité de la tige 4, où s'opère l'éjection, permettent de faire osciller l'extrémité 6 avec le clapet 7 et ainsi de faire apparaître l'ouverture 21 de manière cyclique à travers laquelle est éjecté le liquide sous pression.
L'ouverture de la fente annulaire 21 est donc oscillante et égale à l'amplitude de vibration du clapet 7 par rapport à l'extrémité 6 de la tige 4. La fréquence d'ouverture de la 0 fente dépend alors de la fréquence d'excitation choisie pour le transducteur 1.
Le temps d'ouverture minimum du dispositif d'injection est du même ordre que la période d'excitation appliquée au transducteur 1, laquelle excitation peut se faire à quelques dizaines de kilohertz, typiquement 50 kHz, ce qui autorise des temps d'ouverture minimum de l'ordre de.20 μs. Ceci permet de délivrer des micro-quantités de liquide pendant un laps de 5 temps réduit par rapport aux dispositifs d'injection plus classiques où le temps minimum pour opérer l'ouverture et la fermeture du nez d'injection est plutôt de l'ordre de 300 μs.
L'alimentation en carburant du moteur est du type multipoint à commande électronique par lequel chaque chambre de combustion est alimentée directement en carburant par au moins un injecteur de carburant débouchant dans la chambre. 0 Selon un mode particulier de réalisation de l'injecteur objet de la présente invention, le transducteur 1 comprend un cylindre 18 en acier de diamètre 20 mm et hauteur 25 mm comportant dans sa partie supérieure un axe fileté 20.
L'axe fileté 20 du cylindre 18 permet de précontraindre des anneaux de céramiques piézo-électriques (diamètre externe 20 mm, diamètre interne 6 mm, épaisseur 2 mm) entre le cylindres 18 et la partie émettrice 19. Les céramiques sont disposées avec des polarisations anti-parallèles, des électrodes 13 étant interposées entre chaque paire de céramique.
Une tige 4 en titane usinée dans le prolongement du transducteur 1 est insérée à travers les boîtiers de transducteur 15 et de clapet 30 et reçoit ensuite à son extrémité 6 un clapet 7 de forme conique en acier solidarisé élastiquement dans la zone 8 .
L'élasticité du matériau 9 est choisi de sorte qu'il permette de rattraper des variations .de longueur entre la tige 4 et la buse 3 dues à des dilatations thermiques sans modification effective de la valeur de la précontrainte assurant l'étanchéité.
La masse du transducteur 1 et la rigidité de la rondelle 9 sont choisies pour former un système ayant un temps de réponse très grand par rapport aux durées d'excitation du transducteur 1 de l'ordre de 1 à 20 milisecondes au maximum.
Lorsque l'on applique une tension variable de l'ordre de 60 Volts aux bornes des céramiques par l'intermédiaire des électrodes communes 13, les céramiques se déforment en épaisseur et les déformations se transmettent dans l'ensemble de la structure. L'amplitude d'oscillation pour une tension de 60 Volts appliqués sur chaque électrode est voisine de 20 microns, laissant ainsi une ouverture 5 générant un film fluide dont l'épaisseur est du même ordre (20 microns). Ce film fluide est fragmenté par la fermeture de l'ouverture 21 qui intervient au bout d'un temps très court (toutes les 20μs).
Le dispositif permet ainsi de générer, selon les besoins, de très fines gouttelettes. La modulation de l'amplitude de l'ouverture 21 permet de moduler la taille des gouttes et ainsi le débit avec des temps de réponse de l'ordre de 20 μs.
Lorsque l'on commande un déplacement du clapet 7 au delà d'une valeur seuil, la section débitante par l'ouverture 21 est supérieure à celle du limiteur de débit 26 et le débit de l'injecteur est alors fonction de la pression et de la section de passage du limiteur de débit 26. Les quantités injectées sont contrôlées précisément par le nombre de cycles d'ouverture et la taille des gouttes par la valeur du déplacement.
Lorsque l'on commande un déplacement du clapet 7 en dessous de la valeur seuil citée plus ha t, la section débitante par l'ouverture 21 est inférieure à celle du limiteur de débit 26 et le débit /instantané de l'injecteur est alors fonction à chaque oscillation de la pression et de la section de passage générée par l'ouverture 21. Les quantités injectées sont contrôlées dans ce cas p?f<r l'amplitude de déplacement et par le nombre d'oscillations commandées, la quantité minimale injectée peut encore être réduite et le taux de nébulisation du liquide augmenté.
Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et illustrés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemple. Au contraire, l'invention comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci sont effectuées selon son esprit.

Claims

REVENDICATIONS
[1] Dispositif d'injection de carburant pour moteur à combustion interne, du type qui comporte un boîtier d'injection alimenté en carburant se terminant par une buse cylindrique (3) à l'extrémité de laquelle est ménagé un orifice d'injection, un transducteur (1) de mise en vibration cyclique disposé à l'intérieur du boîtier et piloté en durée et en intensité par le système électronique de contrôle moteur, et des moyens obturateurs (7), disposés à l'extrémité de la buse (3), et rappelés par des moyens élastiques de rappel contre ladite extrémité, les moyens élastiques de rappel étant composés par une tige (4) traversant, au moins en partie, le corps du dispositif d'injection jusqu'à une zone où ladite tige (4) est solidaire du transducteur (1) et solidarisant les moyens obturateurs (7) au transducteur (1), et d'autre part de moyens d'amortissement (9) de l'ensemble solidaire formé par le transducteur (1), la tige (4) et les moyens obturateurs (7), de sorte que les moyens obturateurs (7) sont rappelés contre l'extrémité de la buse (3), la mise en vibration du transducteur (1) générant une déformation alternée en contraction et dilatation dans la tige (4), de sorte qu'à chaque cycle de vibration, la dilatation subie par la tige (4) se traduit par un allongement de ladite tige (4) générant un déplacement des moyens obturateurs (7), solidaires élastiquement de ladite tige (4), par rapport à l'extrémité de la buse (3), caractérisé en ce que la tige (4) comporte une réduction de section (23) permettant d'amplifier les déformations engendrées par le transducteur (1) jusqu'à l'extrémité (6) de la tige (4) pour faire osciller les moyens obturateurs (7), et en ce que la tige (4) est placée au moins en partie dans un perçage axial (34) du boîtier d'injection, la surface de la section apparente de la réduction de section (23) étant supérieure à la surface de la section apparente du perçage axial (34) contenant la tige (4) au niveau de l'extrémité de la buse (3), de sorte que la force de pression exercée par le carburant sur les moyens obturateurs (7), dans le sens d'une ouverture des moyens obturateurs (7), est compensée par une force opposée, s'exerçant sur la section apparente de la réduction de section (23), proportionnelle à la pression d'alimentation, permettant ainsi de maintenir les moyens obturateurs (7) en contact contre l'extrémité de la buse (3) quelque soit la valeur de la pression d'alimentation du carburant, en dehors des phases d'oscillations des moyens obturateurs (7).
[2] Dispositif d'injection de carburant selon la revendication 1, caractérisé en ce que la tige (4) est formée directement dans le prolongement du transducteur (1).
[3] Dispositif d'injection de carburant selon les revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le boîtier d'injection comprend un boîtier de transducteur (15) et un boîtier de clapet (30), ledit boîtier de clapet (30) formant à l'une de ses extrémités la buse (3), et étant traversé par le perçage axial (34), les deux boîtiers (15,30) étant reliés coaxialement.
[4] Dispositif d'injection de carburant selon la revendication 3, caractérisé en ce que le boîtier de clapet (30) est alimenté sous haute pression en carburant et débite, dans le boîtier de transducteur (15), à travers un canal étroit, formant un limiteur de débit (33) imposant un abaissement de la pression du carburant, le carburant circulant alors jusque vers un canal de sortie (31).
[5] Dispositif d'injection de carburant selon la revendication 4, caractérisé en ce que le canal étroit formant limiteur de débit (33) est formé par la tige (4) et le perçage axial (34) au niveau de la réduction de la surface de section (23) de la tige (4).
[6] Dispositif d'injection de carburant selon les revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que lorsque le carburant est mis sous pression dans le boîtier de clapet (30), cette pression s'exerce sur la section apparente de la réduction de section (23), et une partie du carburant s'écoule à travers le limiteur de débit (33), dans le boîtier de transducteur (15) pour circuler vers le canal de sortie (31) jusqu'à une enceinte sous pression atmosphérique, le carburant présent dans cette enceinte étant repris par un circuit de distribution sous pression, notamment par l'intermédiaire d'une pompe, de débit de la pompe étant très supérieur au débit autorisé par le limiteur de débit (33), de sorte qu'il apparaît, de part et d'autre de la zone de réduction de section (23), une différence de pression réglée par la pompe.
[7] Dispositif d'injection de carburant selon les revendications 4 à 6, caractérisé en ce que la circulation à basse pression du carburant dans le boîtier du transducteur (15) permet d'absorber le flux thermique éventuel généré par le transducteur (1), et ainsi de maintenir le boîtier de transducteur (15) et le transducteur (1) dans une plage de température donnée, de sorte que le rendement électromécanique du transducteur (1) demeure constant dans cette plage de température.
[8] Dispositif d'injection de carburant selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les moyens obturateurs (7), notamment un clapet, peuvent être solidarisés sur l'extrémité (6) de la tige (4) par l'intermédiaire d'un filetage, le filetage s'arrêtant sur un épaulement (29) formé dans la tige (4), de sorte que les moyens obturateurs (7) peuvent être vissés en appui contre l' épaulement (29) avec une valeur de contrainte au serrage supérieure aux contraintes subies par les moyens obturateurs (7) lors de son contact sur l'extrémité de la buse (3) au cours de son mouvement oscillant. [9] Dispositif d'injection de carburant selon la revendication 1 à 8, caractérisé en ce que les moyens obturateurs (7) sont traversés par l'extrémité (6) de la tige (4), et viennent en appui sur un épaulement (29) formé dans la tige (4), ladite extrémité (6) se projetant en saillie par rapport à une embase (32) des moyens obturateurs (7), et en ce que les moyens obturateurs (7) sont solidarisés sur la tige (4) par un soudage, notamment soudage laser ou faisceau d'électrons, réalisé le long de la circonférence de l'épaulement (29), ainsi que le long de la circonférence de l'embase (32) du clapet (7).
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