WO2001059278A1 - Systeme de refroidissement d'admission de turbine a gaz et procede de refroidissement - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to a gas turbine intake cooling system and method thereof.
- compressed gas stored in the nighttime zone is ejected in the daytime zone to drive the first gas turbine, and a large amount of exhaust heat generated in the gas compression process of the gas compressor is used as a heat source to generate ice.
- the present invention relates to a gas turbine intake air cooling system and a method thereof that can be manufactured and air intake cooled a second gas turbine to perform double load leveling. Background art
- CAES Compressed Air Energy Storage
- This CAES has the characteristics of combining peak power generation with power storage, in which compressed air stored at nighttime power is supplied to a gas turbine during peak power consumption in the daytime, and fuel is burned to generate power.
- CAES gas turbine power generation using CAES
- compressed air is generated with inexpensive power at night and stored in an underground cavity, and compressed air is used during peak daytime power demand. It generates electricity.
- CAES uses the stored nighttime power only for increasing the power supply without changing the load characteristics of power consumption.
- an ice storage type air conditioning system as an adjustment from the demand side, contrary to the adjustment from the supply side as described above.
- Such an ice storage type air conditioning system is an air conditioning system that uses latent heat when water turns into ice, and can greatly increase the amount of heat storage per heat storage layer volume, so both cost saving and load leveling can be achieved.
- there is a latent heat type low-temperature heat storage system corresponding to the temperature range of minus 1 o ° c below the ice temperature.
- This latent heat type low-temperature heat storage system uses a latent heat storage agent of minus 10 ° C instead of ice.For example, STL series of Mitsubishi Eigaku Engineering Co., Ltd. has already been operated, Used for cold storage equipment for storage.
- the present invention provides a gas turbine such as a power generation plant or a factory using a first gas turbine and a second gas turbine disposed adjacent to the first gas turbine.
- a gas compression unit that is operated by receiving surplus electric power and compresses air, gas or other gas to generate a compressed gas, and is formed underground by filling with heavy muddy water, and A compressed gas storage unit that stores compressed gas generated by the gas compression unit; a steam boiler that collects exhaust heat discharged in a gas compression process of the gas compression unit and converts it into steam; Ice producing means for producing ice with ammonia refrigerant using the converted steam as a heat source, wherein the first gas turbine is driven by compressed gas stored in the compressed gas storage unit in a daytime zone.
- the second gas turbine was configured to form a gas turbine intake cooling system in which the intake gas was cooled by cold air of ice produced by the ice producing means.
- a compressed gas storage unit that is formed underground at a large depth by filling with heavy muddy water and stores compressed gas generated by the gas compression unit;
- the first gas turbine can be driven in the daytime by the jet of the compressed gas generated with inexpensive surplus power, so that An efficient fuel economy can be realized.
- a breakthrough fuel economy of about 48% to 51% of combined power generation can be realized.
- the gas compression section adiabatically compresses gas such as air, generates high-temperature steam, stores ice heat in the ice producing means, and performs load leveling for the second gas turbine by intake air cooling.
- the compressed gas (or hot water or the like) stored in the compressed gas storage unit enables load leveling of the first gas turbine throughout the year.
- the gas turbine intake cooling system of the present invention enables double load leveling, and can achieve epoch-making improvements both in terms of increased power and fuel economy compared to conventional CAES. It has a very good effect.
- the heavy mud forming the compressed gas storage section is configured as a gas turbine intake cooling system in which mixed heavy mud of bentonite and barium powder is used.
- a gas turbine intake cooling system in which mixed heavy mud of bentonite and barium powder is used.
- the ice producing means includes: an absorption refrigeration system using ammonia as a refrigerant; and an intermittent or continuous ice produced by cooling the absorption refrigeration system.
- the system was constructed as a gas turbine intake air cooling system consisting of an ice heat storage device manufactured in Japan. This makes it possible to produce extremely low-temperature ice, particularly at 15 ° C to 160 ° C, so that the intake air cooling can be performed much more efficiently than in the past. This has the great advantage that the efficiency of load leveling can be greatly improved.
- the present invention in a method for cooling the intake air of a gas turbine in a power plant or a factory using a first gas turbine and a second gas turbine arranged adjacent to the first gas turbine,
- the gas compression unit operated by receiving electric power compressed air, gas and other gases are compressed to generate compressed gas, and the compressed gas is stored in the compressed gas storage unit formed deep underground by filling with heavy muddy water
- the compressed gas generated by the compression unit is stored, and the exhaust heat discharged in the gas compression process of the gas compression unit is collected and converted into steam by a steam boiler.
- the first gas turbine is sprayed with compressed gas stored in the compressed gas storage section during the daytime, and the second gas turbine is manufactured with the ice manufacturing means.
- the cold air Configured as a gas turbine intake air cooling method which is obtained by air cooling.
- the steam boiler collects and converts the exhaust heat discharged in the gas compression process of the gas compression unit B into steam
- the ice producing means uses the steam converted by the steam boiler as a heat source and an ammonia refrigerant to produce ice.
- a compressed gas storage unit stores compressed gas generated by the gas compression unit in a deep underground by filling with heavy muddy water, and stores the first gas turbine in the daytime.
- the first gas turbine can be driven in the daytime by the ejection of the compressed gas generated with inexpensive surplus power. Fuel economy can be realized with efficiency. In other words, a breakthrough fuel economy of about 48% to 51% of combined power generation can be realized.
- the gas compression section adiabatically compresses gas such as air, generates high-temperature steam, stores ice heat in the ice producing means, and performs load leveling for the second gas turbine by intake air cooling.
- gas such as air
- the compressed gas or hot water, etc.
- load leveling of the first gas turbine can be performed throughout the year. That is, in the gas turbine intake cooling method of the present invention, double load leveling becomes possible, and epoch-making improvements can be made in terms of increased power and fuel economy as compared with the conventional CAES. There is an extremely excellent effect
- FIG. 1 is a schematic diagram showing a main configuration of a gas turbine intake air cooling system of the present invention
- FIG. 2A is a schematic diagram of a configuration of an absorption refrigeration apparatus applied to the present invention
- FIG. 2B is applied to the present invention.
- Figure 3 shows the operating principle of the absorption refrigeration system.
- Figure 3 shows CAES power generation using the gas turbine intake cooling system of the present invention.
- Schematic diagram of double-effect of load leveling Fig. 4 is a schematic diagram showing an example of the connection relationship between the ice heat storage device and the second gas turbine
- Fig. 5 is a compressed gas storage as a geodome formed at a deep underground.
- Fig. 6 is a conceptual diagram showing an example of changes in heavy muddy water stored in the section.
- Fig. 1 is a schematic diagram showing a main configuration of a gas turbine intake air cooling system of the present invention
- FIG. 2A is a schematic diagram of a configuration of an absorption refrigeration apparatus applied to the present invention
- FIG. 2B
- FIG. 6 is a schematic diagram of the configuration of Experimental Example 3 of the present invention.
- 7B is a self-healing effect of a liquid leak of 200 m3
- Fig. 8 is a schematic diagram showing an experimental example of a compressed gas storage unit applicable to the gas turbine intake air cooling system of the present invention
- Fig. 9 is a result of CAES applying the gas turbine intake air cooling system of the present invention.
- FIG. 4 is an explanatory diagram showing the value of ice intake cooling.
- FIG. 1 shows a main configuration of a gas turbine intake air cooling system of the present invention.
- First gas turbine T at least a power plant first gas turbine T, the second and the gas turbine T 2 disposed adjacently used, in a factory or the like, adjacent to the site,
- a gas compressor that operates by receiving surplus electric power and compresses air, gas, and other gas to generate compressed gas.
- a compressed gas storage section A for storing compressed gas generated by the gas compression section B; and a steam boiler for recovering exhaust heat discharged in the gas compression process of the gas compression section B and converting it into steam.
- C, and ice producing means D for producing ice with a fan refrigerant using the steam converted by the steam boiler C as a heat source.
- the term “gas turbine” includes a steam turbine.
- the compressed gas storage section A is formed in a deep underground as a so-called geodome (see Fig. 5). Specifically, it is a gourd-shaped geodome tank that can be excavated by a machine and can be submerged to a depth of about 400 to 800 meters regardless of whether the geology is hard or soft. If it is replaced with bentonite mud, which is a grout material that can be insulated so as not to pollute the groundwater environment, it becomes a liquid-tight tank. If the ground is filled with bentonite muddy water mixed with barium powder to a specific gravity of about 2, a high quality g-dome can be formed without worrying about land subsidence for a long time.
- geodome see Fig. 5
- the compressed gas storage section A As a liquid-tight tank, heat (exhausted heat) that is discharged in the course of gas compression by a gas compression section B such as an air compressor (compressor) by receiving surplus power is stored.
- the gas compression section B has an adiabatic compression design.
- the exhaust heat is converted into high-pressure steam (or hot water) by the steam boiler C having a high temperature and high pressure of about 20 atm, and a high-pressure hot water pipe or the like is set up and guided to the compressed gas storage section A below the pit.
- the waste heat is stored as high-pressure steam (compressed gas or hot water) at 300 ° C. and about 160 atm at night.
- the stored high-pressure steam (compressed gas or hot water) is injected into the above-mentioned first gas turbine T, so that the efficiency is about 6 points and the output is about 10%. Can be improved.
- compressed gas storage section A may be formed airtight at a depth of about 400 meters (see FIG. 5).
- compressed gas storage :
- a geodome is formed, and the surplus power can be stored in compressed gas at about 50 ° C.
- compressed gas is, for example, about 80 atm and about 50 ° C in the case of air.
- the second gas turbine T 2 performing the intake air cooling by ejecting ice water (or cold air) by adiabatic expansion. As a result, the output can be improved by about 10% and the efficiency can be improved by about 6%.
- the upper pond 30 on the ground is formed as a heavy muddy pond.
- the upper pond 30 is formed as a pond filled with a large amount of bentonite having high viscosity. This not only enhances the seismic control effect, but also enables the flat-bottomed pond to function as a seismic isolation device that can mount a seismic isolation pond, that is, a seismic isolation floating structure, because the sloshing cycle deviates from the dominant frequency band of the earthquake Can be. In this way, even if the ground is soft, plants such as substations, fuel tanks, and power plants that are vulnerable to earthquakes can be installed, so an economical seismic isolation power storage plant can be installed. Can be constructed.
- the jet of the stored compressed gas drives the combustor 60 via the heat exchanger 50, and the first gas By driving the turbine, load leveling of the first gas turbine is performed.
- the gas compression section B is operated at night by receiving surplus power. Along with this, the heat generated accompanying the compression of gas such as air is discharged.
- the waste heat is converted into steam (or hot water) by the steam boiler C.
- water (or seawater) supplied from the outside is cooled to about ⁇ 15 ° C. through an ammonia refrigerant inside the ice production means D. This makes it possible to produce extremely low-temperature ice at around 15 ° C at night (or during off-peak power hours) by using waste heat accompanying the operation of the gas compression section B (at most). Production of ice at 60 ° C is possible).
- the cold heat of the ice produced and stored in the ice producing means D is sent to cool the adjacent second gas turbine by suction, and is used for increasing the output of the second gas turbine.
- the melted fresh water may be supplied as boiler water.
- fresh water obtained through a reverse osmosis membrane was supplied.However, it had the disadvantage of high cost.
- fresh water produced from ice produced using the exhaust heat of the gas compression unit B as a heat source was used. Therefore, there is an advantage that the cost is extremely low.
- a shaft for sending the compressed gas to the compressed gas storage unit A may be used as an ice heat storage tank in parallel with the air supply pipe.
- the configuration of the ice producing means D will be described in detail.
- the ice producing means D comprises an absorption refrigeration unit 10 and an ice heat storage unit 20 (see FIG. 1).
- the absorption refrigerating apparatus 10 applied to the gas turbine intake cooling system of the present invention is preferably a low-temperature absorption refrigerating machine, and uses ammonia as a refrigerant and water as an absorbent.
- FIG. 2A shows a schematic configuration of the absorption refrigeration apparatus 10, and FIG. 2B shows an operation principle thereof. First, the ammonia evaporated in the evaporator 10a is absorbed by the ammonia dilute solution in the absorber 10b (see point A in FIG. 2B) and becomes a concentrated ammonia solution (see point B in FIG. 2B).
- This ammonia solution is sent to the rectifier 10f by the solution pump 10c (see point C in FIG. 2B).
- the solution is further sent to the generator 10e where it is heated and separates the ammonia vapor. Since the ammonia vapor contains water vapor, it is rectified by the rectifier 10f.
- the highly purified ammonia gas is liquefied in 10 g of a condenser.
- the high-temperature ammonia dilute solution (see point D in FIG. 2B) sent from the generator 10e is cooled by the heat exchanger 10d, and the refrigerant vapor is again absorbed by the absorber 10b. .
- the second gas turbine 2 drives a generator connected to one side by natural gas (LNG) or the like, and ejects steam to an exhaust heat boiler for recovering exhaust heat connected to the other.
- LNG natural gas
- the ice heat storage device 20 storing ice by the absorption refrigeration device 10 applied to the present invention intermittently or continuously stores ice produced by cooling the absorption refrigeration device 10.
- the second gas turbine # 2 is intake-cooled by cold air (or cold water) of ice that is manufactured and stored, thereby realizing load leveling.
- the gas turbine inlet air cooling system of the present invention applied to a combined cycle power plant, the intake-air cooling in 2 the second turbine T, hot water (steam) injection is carried out in the first turbine 1 ⁇ , load leveling Perform the conversion.
- the compressed gas storage unit ⁇ ⁇ is an excavator driven by surplus electric power (including wind power, etc.). It is formed as a submerged geodome of about 2000 cubic meters under a pile.
- the compressed gas storage unit A can be replaced with heavy muddy water such as bentonite and filled with self-healing action to balance the surrounding ground pressure without destructing the environment. Can be formed naturally. In this case, the geology may be soft rock, returning 5M peak power in the daytime zone, but the thermal efficiency is higher than pumping.
- the heavy muddy water stored in the compressed gas storage unit A is pushed up to the upper pond 30 at midnight.
- the upper pond 30 is a so-called floating seismic isolation pond, on which a seismic isolation power plant 40 with a viscous bentonite damper can be mounted (see Fig. 5). If this is referred to as "5 megawatt class CAES", the construction cost of the 5 megawatt class CAES is more than that of the 300,000 kilowatt class of pumped storage power generation, which is approximately 240,000 yen Z kilowatt.
- Geodome CAES which has no remote mechanized construction, is as small as 5 megabits, but equivalent.
- FIG. 9 shows the value of CAES ice cooling using the gas turbine suction cooling system of the present invention.
- the power increase effect YP for load leveling is 32%, and the existing turbine on the thermal power side can produce 160 kW X 10 h of electricity from the exhaust heat of CAES.
- the surplus power is put into relative evaluation that cheaper, as a result of defining a fuel economy effect Y F, fuel economic efficiency in this case becomes 4 9%, a combined cycle par [Formula 9 (1 ) See].
- the carbon dioxide suppression effect C is comparable to that of fuel cells (see Figure 9).
- FIG. 3 is a diagram showing CAES power generation using the gas turbine intake air cooling system of the present invention, and after evaporating the exhaust heat of the gas compression unit B and storing the ice in the ice production means D, the 27 ° C. 2 is a schematic diagram of double-effect of load leveling in the case where the intake of the gas turbine T 2 of No. 2 is cooled to 7 ° C. and the power is increased.
- the gas compressing section B is driven for 10 hours with surplus electric power.
- the waste heat is used as a heat source by the absorption refrigeration unit 10 at 5430 USRT, enabling ice storage of about 187 cubic meters per day.
- the formed compressed gas (compressed air) stored in the compressed gas storage unit A drives the first gas turbine as a 5 MW class CAES for 10 hours.
- intake air cooling of the stored ice by cold air is performed in the 7.2 MW class second gas turbine T 2 (adjacent gas turbine) at a temperature of 27 ° C. for 10 hours.
- the increased intake cooling power is 1.6 MW.
- Such excellent effects are particularly remarkable in subtropical regions (for example, Taiwan), which are countries of everlasting summer.
- FIG. 7A shows the results of a 6-megano-degree high-pressure sludge test. Liquid tightness: 5 meganos, airtightness after squeezing 5.5 megapascal pressure, self-healing of airtightness was confirmed by a repeated test method.
- FIG. 7B shows the results of a verification test of the self-healing effect of a liquid leak of 200 cubic meters of rock cavity. In other words, it was proved that the storage pressure stabilized over time. The time required for stabilization is about 10 days.
- the steam boiler C a steam boiler capable of generating 5.3 t / h of steam having a steam pressure of 0.6 MPa and 150 ° C is applied. Also, an ammonia absorption refrigerator of Daikin Industries, Ltd. is applied as the absorption refrigerator 10 to store ice, and the adjacent peak gas turbine (the second gas turbine T 2 ) is cooled by intake air. I do. This device can reduce the intake air for four 2 MW class gas turbines by 20 ° C.
- the output of four 180 KWx gas turbines for peak load can be operated by four 200 KWX units by using the exhaust heat of CAES. , Which saves 22% of gas turbine equipment distributed to cities.
- the existing gas turbine (the second gas turbine T 2 ) is worth 13.3% even if evaluated by adding 180 KWX 4 to the denominator.
- the fuel of the adjacent gas turbine (the second gas turbine-bin T 2 ) is 180 KW before intake air cooling, and 6930 Kcal / h ( 7 3 1 7 kwh t), after intake 2 2 0 0 KW ⁇ 7 1 4 0 0 0 kcal / h (83 0 2 kwh t), and the power generation efficiency is 18 0 0 KW 2 4. 6%.
- the power generation efficiency involving CAES is as shown in equation (3) in Fig. 9, which is superior to pumped storage power generation.
- 50,000 / (100,000 + 71,430) 29,2%, and 31.3% with intake cooling. 2.1 points increase by heat storage.
- FIG. 6 is a schematic diagram of the configuration. Basically the same as that shown in FIG. 1, the second gas turbine T 2 is configured to be force schedule once connected, these second gas turbine T 2, the third gas turbine T 3 ,... Are configured to be intake-cooled by the ice producing means D. Thereby, a plurality of adjacent gas turbines can be simultaneously cooled by intake air using the exhaust heat of the gas compression section B, and the load level can be applied without limiting the load leveling to two gas turbines. It can be implemented flexibly according to the installation conditions.
- the compressed gas storage section A formed in various shapes is applied.
- an inverted T-shaped pneumatic storage tank (Giodome) as disclosed in the “Pressure Storage Tank in Rock Caverns” already proposed by the inventor Japanese Patent Application No. 11-37-1713.
- the compressed gas storage section A may be formed by a forming method as disclosed in Japanese Patent Application No. 11-37371.
- the contents disclosed by the inventor in Japanese Patent Application No. 11-37371 are incorporated into the present application by reference to the above, and are incorporated as a part of the description of the present application.
- the compressed gas storage unit A is supplied with muddy water 101 to a rock cavity 100 formed in the rock, and the muddy water 101 is supplied to the rock cavity 100 via a compressed air pipe 102.
- the pumped air, gas and other compressed gas are stored under pressure from below by the mud pressure of the mud 101.
- the pneumatic tube 102 opens downward from the top 103 of the rock cavity 100.
- the muddy water 101 in the rock cavity 100 has a specific gravity of about 1.05 to about 1.20 mixed with a plugging agent that penetrates and plugs into voids and cracks on the inner wall surface.
- It may have a two-layer structure of the upper layer 101b made of muddy water and the heavy muddy water 101a having a specific gravity of about 1.20 to 2.0 mixed with a high specific gravity fine powder such as bentonite as a weight adjusting agent. .
- the light muddy water 101 b may be press-fitted and supplied to the rock cavity 100 filled with the muddy water 111 via the pneumatic tube 102.
- the rock cavity 100 is formed by extending the top end 104 upwardly in the lateral direction toward the top portion 103, which is a connection portion with the compressed air pipe 102, with an upward slope. It is good also as the underground space to be used.
- the heavy muddy water 101 a is supplied to the rock cavity 100 via a vertical pile 105 formed in the ground, and the vertical pile 105 includes a reverse osmosis membrane fresh water pipe 1.
- 0 9 protection pipe 109 a, reverse osmosis membrane module 109 b, pumping pipe 1 1 1
- Ancillary facilities may be added.
- the mud pipe 106 is a steel pipe having a circular cross section with a diameter of about 2 m, and is inserted into the vertical pile 105 from the ground surface downward while successively extending upward. The lower end is arranged in the liquid reservoir 107.
- the grout material 108 is injected and solidified by filling a gap between the pile wall 105 and the inner wall surface of the pile 105 outside the mud pipe 106 arranged in the pile 105. ing.
- the obstruction plug 110 is concrete that covers the periphery of the mud pipe 106 so that the compressed gas or light muddy water 101 b under pressurized condition can be brought into contact with the inner wall surface of the vertical pile 105. It prevents leakage upwards through the gap between the mud pipe 106.
- the compressed air pipe 102 is a pipe made of FRP (fiber reinforced plastic) or the like having a diameter of about 100 mm, one end of which is connected to the gas compression section B, and the other end of which is the mud pipe. After protruding outside of 106, it is buried inside the obstruction plug 110.
- FRP fiber reinforced plastic
- a reverse osmosis membrane described in Japanese Patent Application Laid-Open No. H10-156636 is also provided with a fool at a lower end portion of a steel pipe having a circular cross section having a diameter of about lm. It is composed.
- the gas compressed by the gas compression unit B is preferably “air”, but may be any other gas.
- daytime refers to the time from 8:00 am to 10:00 pm every day, excluding “peak”, in seasonal power for business use and seasonal power for seasonal use.
- Peak refers to the period from 1:00 pm to 4:00 pm every day of “summer”.
- the “night time zone” refers to a time period excluding the “peak” and the “daytime zone”.
- surplus power means cheap power provided during the night, and means power provided by wind, wave power, geothermal, or any other economic means. The concept includes the case where it is provided.
- load leveling is performed by storing compressed gas generated by a gas compressor or the like in a deep underground, and ejecting the compressed gas stored in the nighttime zone in the daytime to drive the first gas turbine.
- Gas turbine intake cooling system that can produce ice using the large amount of waste heat generated in the gas compression process of the gas compressor as a heat source, cool the second gas turbine by suction, and further perform load leveling Can be used as
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Description
明細書
ガスタ一ビン吸気冷却システム及びその方法 技術分野
本発明は、 夜間帯に貯蔵した圧縮気体を昼間帯に噴出させて第 1のガスタービ ンを駆動させ、 且つ、 気体圧縮機の気体圧縮過程で発生する大量の排熱を熱源と して氷を製造し、 第 2のガスタービンを吸気冷却して、 二重の負荷平準化を行う ことができるガスタービン吸気冷却システム及びその方法に関する。 背景技術
従来、 負荷平準化のための電力貯蔵システムとして、 山岳地帯では揚水発電が 、 都市部では電池貯蔵, フライホイール, 超電動コイル等が存在する。 特に夏季 には、 都市部における大量の空調設備の駆動によるピークシフト対策として、 圧 縮空気貯蔵システム (CAES : Compressed Ai r Energy S torage, 以下、 「C A E S J という。 ) が存在する。
この C A E Sは、 夜間電力で蓄えた圧縮空気を、 昼間帯の電力消費ピーク時に ガスタービンに供給し、 燃料を燃焼させて発電する電力貯蔵とピーク対応発電を 併せ持つた特性を有している。
特に、 C A E Sを適用したガスタービン発電では、 夜間の安価な電力で圧縮空 気を生成し、 それを地下に設けた空洞に貯蔵して、 昼間の電力需要のピーク時に 圧縮空気を利用したガスタービン発電を行うものである。 このような C A E Sは 、 電力消費の負荷特性には手を加えず、 蓄えた夜間電力を電力供給の増強のみに 利用するものである。
一方、 上記のような供給側からの調整とは逆に、 需要側からの調整として、 氷 蓄熱式空調システムが存在する。 かかる氷蓄熱式空調システムは、 水が氷になる ときの潜熱を利用した空調システムで、 蓄熱層容積あたりの蓄熱量を大幅に増大 させることができるので、 コストセーブと負荷平準化との両方の特性を併せ持つ
また、 氷温以下となるマイナス 1 o °cの温度領域に対応する潜熱式低温蓄熱シ ステムも存在する。 この潜熱式低温蓄熱システムは、 氷の替わりにマイナス 1 0 °Cの潜熱蓄熱剤を使用するもので、 例えば、 三菱ィヒ学エンジニアリング社の S T Lシリ一ズ等が既に運用されており、 食品を保管するための低温倉庫設備に供さ れ—しいる。
しかしながら、 都市部での負荷平準ィ匕のためには、 立地自在で, 且つプラント 単位の発電規模が 1 0万キロヮットから 1 0 0万キロヮット程度まで自由に選択 できる電力貯蔵を可能とすること力理想的である。 また、 特に、 圧縮空気による 電力貯蔵を、 地形や地質に依存せず、 ビルの内外等でも自在に実施できるように して、 都市部での負荷平準化を容易ならしめることが望まれている。 発明の開示
上記課題を解決するため、 本発明においては、 第 1のガスタービンと, 該第 1 のガスタービンに隣接配置される第 2のガスタ一ビンとが使用される発電ブラン ト, 工場等のガスタービン吸気冷却システムにおいて、 余剰電力の受電にて運転 され, 且つ空気, ガスその他の気体を圧縮して圧縮気体を生成する気体圧縮部と 、 重泥水の充塡にて大深度地下に形成され, 且つ前記気体圧縮部の生成する圧縮 気体が貯蔵される圧縮気体貯蔵部と、 前記気体圧縮部の気体圧縮過程において排 出される排熱を回収して蒸気に変換する蒸気ボイラと、 該蒸気ボイラにて変換さ れた蒸気を熱源としてアンモニア冷媒によって氷を製造する氷製造手段とを備え 、 前記第 1のガスタービンは、 昼間帯に、 前記圧縮気体貯蔵部が貯蔵する圧縮気 体にて駆動され、 前記第 2のガスタービンは、 前記氷製造手段にて製造した氷の 冷気にて吸気冷却されてなるガスタ一ビン吸気冷却システムを構成した。
前記気体圧縮部の気体圧縮過程において排出される排熱を回収して蒸気に変換 する蒸気ボイラと、 該蒸気ボイラにて変換された蒸気を熱源としてァンモニァ冷 媒によって氷を製造する氷製造手段とを備えた構成により、 従来よりも低温の氷 を製造することができる。 これにより、 その氷の冷熱を熱源として、 既設の隣接 ガスタービン (前記第 2のガスタービン) を吸気冷却することにより効率よく負 荷平準化を実施でき、 しかも増出力効果は約 3 2 %と優れた改善をもたらすこと
ができる。
さらに、 重泥水の充塡にて大深度地下に形成され, 且つ前記気体圧縮部の生成 する圧縮気体が貯蔵される圧縮気体貯蔵部を備え、 前記第 1のガスタービンを、 昼間帯に、 前記圧縮気体貯蔵部が貯蔵する圧縮気体を噴射して駆動する構成とし たことにより、 割安な余剰電力で生成した圧縮気体の噴出で前記第 1のガスター ビンを昼間に駆動させることができるので、 極めて効率のよい燃料経済を実現で きる。 即ち、 複合発電の 4 8 %〜5 1 %並みという画期的燃料経済を実現するこ とができる。
以上のように、 前記気体圧縮部にて空気等の気体を断熱圧縮し、 高温蒸気を発 生させ、 氷製造手段にて氷蓄熱し、 吸気冷却によって第 2のガスタービンについ て負荷平準化を可能とするとともに、 且つ、 前記圧縮気体貯蔵部に貯蔵される圧 縮気体 (又は熱水等) によって前記第 1のガスタービンについても通年で負荷平 準ィ匕を可能とすることができる。 即ち、 本発明のガスタービン吸気冷却システム では二重の負荷平準ィヒが可能となって、 従来の C A E Sに比べて、 増出力の面で も燃料経済の面でも画期的改善を行うことができるという極めて優れた効果があ る。
また、 本発明においては、 前述の構成において、 前記圧縮気体貯蔵部を形成す る重泥水はべントナイトとバリウム紛との混合重泥水としたガスタービン吸気冷 却システムとして構成した。 このように、 ベントナイト等の重泥水で置換するこ とで、 自己修復作用で目詰めすることができる。 その結果、 環境破壊することな く、 周辺地圧と均衡させることができるので、 高止水性のジォドームタンクを自 然に形成することができるという画期的な利点を有する。 さらに、 地質は軟岩で もよく、 昼間帯にピーク電力 5メガヮットを返すが、 熱効率は揚水の場合を上回 るという極めて優れた利点もある。
さらに、 本発明においては、 前述の構成において、 前記氷製造手段は、 アンモ ニァを冷媒とする吸収式冷凍装置と, 該吸収式冷凍装置の冷却によつて製造され る氷を間欠的又は連続的に製造する氷蓄熱装置とからなるガスタービン吸気冷却 システムとして構成した。 これによつて、 特に、 一 1 5 °C乃至一 6 0 °Cの極めて 低温の氷を製造することができるので、 従来に比べ、 格段に効率よく吸気冷却を
行うことができ、 その結果、 負荷平準化の効率も格段に向上させることができる という、 極めて優れた利点を有する。
次に、 本発明では、 第 1のガスタービンと, 該第 1のガスタービンに隣接配置 される第 2のガスタービンとが使用される発電プラント, 工場等でのガスタービ ン吸気冷却方法において、 余剰電力の受電にて運転される気体圧縮部にて、 空気 , ガスその他の気体を圧縮して圧縮気体を生成し、 重泥水の充塡にて大深度地下 に形成した圧縮気体貯蔵部に前記気体圧縮部の生成する圧縮気体を貯蔵し、 前記 気体圧縮部の気体圧縮過程において排出される排熱を回収して蒸気ボイラにて蒸 気に変換し、 該蒸気を熱源としてアンモニア冷媒による氷製造手段にて氷を製造 し、 前記第 1のガスタービンを、 昼間帯に、 前記圧縮気体貯蔵部に貯蔵された圧 縮気体を噴射して、 前記第 2のガスタービンを、 前記氷製造手段の製造する氷の 冷気にて吸気冷却してなるガスタービン吸気冷却方法として構成した。
特に、 気体圧縮部 Bの気体圧縮過程において排出される排熱を蒸気ボイラが回 収して蒸気に変換し、 前記蒸気ボイラにて変換された蒸気を熱源としてアンモニ ァ冷媒によって氷製造手段が氷を製造する方法としたことにより、 従来よりも低 温の氷を製造することができる。 これにより、 その氷の冷熱を熱源として、 既設 の隣接ガスタービン (前記第 2のガスタービン) を吸気冷却することにより効率 よく負荷平準ィヒを実施でき、 しかも増出力効果は約 3 2 %と優れた改善をもたら すことができる。 '
さらに、 重泥水の充塡にて大深度地下に形成さ'れ, 且つ前記気体圧縮部の生成 する圧縮気体を圧縮気体貯蔵部が貯蔵され、 前記第 1のガスタービンを、 昼間帯 に、 前記圧縮気体貯蔵部が貯蔵する圧縮気体を噴射して駆動する構成としたこと により、 割安な余剰電力で生成した圧縮気体の噴出で前記第 1のガスタービンを 昼間に駆動させることができるので、 極めて効率のよ 、燃料経済を実現できる。 即ち、 複合発電の 4 8 %〜5 1 %並みという画期的燃料経済を実現することがで きる。
以上のように、 前記気体圧縮部にて空気等の気体を断熱圧縮し、 高温蒸気を発 生させ、 氷製造手段にて氷蓄熱し、 吸気冷却によって第 2のガスタービンについ て負荷平準化を可能とするとともに、 且つ、 前記圧縮気体貯蔵部に貯蔵される圧
縮気体 (又は熱水等) によって前記第 1のガスタービンについても通年で負荷平 準ィ匕を可能とすることができる。 即ち、 本発明のガスタービン吸気冷却方法では 、 二重の負荷平準化が可能となって、 従来の C A E Sに比べて、 増出力の面でも 燃料経済の面でも画期的改善を行うことができるという極めて優れた効果がある
図面の簡単な説明
図 1は本発明のガスタ一ビン吸気冷却システムの主な構成を示す概略図、 図 2 Aは本発明に適用する吸収式冷凍装置の構成の概略図、 図 2 Bは本発明に適用す る吸収式冷凍装置の動作原理図、 図 3は本発明のガスタービン吸気冷却システム を適用した C A E S発電と、 氷貯蔵後に 2のガスタービンを 7 °Cに吸気冷却して 出力増強発電する場合の、 負荷平準化の二重効用の模式図、 図 4は氷蓄熱装置と 第 2のガスタービンとの接続関係の一例を示す概略図、 図 5は大深度地下に形成 されるジォドームとしての圧縮気体貯蔵部に貯蔵される重泥水の推移の一例を示 す概念図、 図 6は本発明の実験例 3の構成概略図、 図 7 Aは 6メガパスカルの高 圧逸泥試験結果を示すグラフ、 図 7 Bは岩盤空洞 2 0 0立方メートルの液漏れの 自己修復効果の実証実験結果を示すダラフ、 図 8は本発明のガスタ一ビン吸気冷 却システムに適用可能な圧縮気体貯蔵部の一実験例を示す概略図、 図 9は本発明 のガスタービン吸気冷却システムを適用した C A E Sによる氷の吸気冷却の価値 を示す説明図である。 発明を実施するための最良の形態
以下、 本発明のガスタ―ビン吸気冷却システムについて図面を参照して説明す る。
図 1は、 本発明のガスタービン吸気冷却システムの主な構成を示す。 第 1のガ スタービン T ! と, 少なくとも該第 1のガスタービン T , に隣接配置される第 2 のガスタービン T 2 とが使用される発電プラント, 工場等において、 その敷地内 に隣接して、 余剰電力の受電にて運転され, 且つ空気, ガスその他の気体を圧縮 して圧縮気体を生成する気体圧縮部 Βと、 重泥水の充塡にて大深度地下に形成さ
れ, 且つ前記気体圧縮部 Bの生成する圧縮気体が貯蔵される圧縮気体貯蔵部 Aと 、 前記気体圧縮部 Bの気体圧縮過程において排出される排熱を回収して蒸気に変 換する蒸気ボイラ Cと、 該蒸気ボイラ Cにて変換された蒸気を熱源としてァンモ 二ァ冷媒によって氷を製造する氷製造手段 Dとを備える。 本明細書において、 「 ガスタービン」 とは蒸気タ一ビンも含む概念とする。
前記圧縮気体貯蔵部 Aは、 いわゆるジォドームとして大深度地下に形成する ( 図 5参照) 。 具体的には、 地質が硬くても軟かくても、 立て坑を機械で掘削でき 、 深度 4 0 0メートル乃至 8 0 0メートル程度に拡幅水没した瓢簞状のジォドー ムタンクである。 それを、 地下水環境を汚さないように絶縁できるグラウト材で あるベントナイト泥水で置換すると、 液密タンクになる。 地盤の比重 2程度まで バリウム粉と混合して重くしたベントナイト泥水で充塡すると、 長期にわたって 地盤沈下の心配もなく、 良質なジードームが形成可能である。
液密タンクとしての前記圧縮気体貯蔵部 Aには、 余剰電力の受電による空気圧 縮機 (コンプレッサ) 等の気体圧縮部 Bが気体圧縮をする過程で排出する熱 (排 熱) が蓄熱される。 前記気体圧縮部 Bは断熱圧縮設計とする。 そして、 高温高圧 の約 2 0気圧程度の前記蒸気ボイラ Cで前記排熱を高圧蒸気 (又は熱水) にし、 高圧熱水管路等を立て坑下の前記圧縮気体貯蔵部 Aまで導く。 このようにして、 夜間に 3 0 0 °C, 約 1 6 0気圧の高圧蒸気 (圧縮気体又は熱水) として前記排熱 を貯蔵する。 一方、 昼間には、 地上の前記第 1のガスタービン T , に、 貯蔵され ている高圧蒸気 (圧縮気体又は熱水) を噴射することにより、 効率を 6ポイント 程度, 且つ出力を 1 0 %程度向上させることができる。
また、 前記圧縮気体貯蔵部 Aは、 深度 4 0 0メートル程度にて気密: て形成されることもある (図 5参照) 。 この場合、 圧縮気体貯蔵:
ジォドームが形成されることになり、 余剰電力を約 5 0 °C程度の圧縮気体にて貯 蔵できるので、 朝には、 前記圧縮気体貯蔵部 A下部の重泥水が送泥管を通じて地 上の上池に押し上げらる。 この圧縮気体は、 例えば空気の場合、 約 8 0気圧, 約 5 0 °Cである。 また、 昼には、 前記第 2のガスタービン T 2 に対して、 断熱膨張 により氷水 (又は冷気) を噴射することで吸気冷却を行う。 その結果、 出力を 1 0 %程度、 効率は 6 %程度向上させることができる。 -
地上の上池 3 0は、 重泥水の池として形成する。 これにより、 目づまり効果が 自然に発生し、 大地震が起きても容易に損壊せず、 高い信頼性を維持することが できる。 また、 この上池 3 0は、 粘性が高いベントナイトを大量に充塡した池と して形成する。 これにより、 制震効果が高まる他、 平底型の池にすると、 地震の 卓越周波数帯域からスロシング周期が外れ、 免震池すなわち免震浮体構造物を搭 載可能な免震装置としても機能させることができる。 このようにすることで、 地 盤が軟弱である場合であっても、 地震に弱い変電所, 燃料タンク, 発電所等のプ ラントを搭載することができるので、 経済的な免震電力貯蔵ブラントを構築する ことができる。
このような前記圧縮気体貯蔵部 Aを使用することにより、 昼間帯は、 貯蔵され ている圧縮気体の噴出が、 熱交換器 5 0を介して燃焼器 6 0を駆動させ、 前記第 1のガスタービン を駆動させることで、 該第 1のガスタービン の負荷平 準化を行う。
図 1にて、 まず、 前記気体圧縮部 Bが、 夜間に、 余剰電力の受電にて運転され る。 これに伴ない、 空気等の気体の圧縮に付随して発生する熱が排出される。 こ の排熱を、 前記蒸気ボイラ Cにて蒸気 (又は熱水) に変換する。 この蒸気を熱源 として、 氷製造手段 Dの内部において、 アンモニア冷媒を介して、 外部から供給 される水 (又は海水) を— 1 5 °C前後で冷却する。 これにより、 前記気体圧縮部 Bの運転に伴なう排熱を利用して— 1 5 °C前後の極めて低温の氷を、 夜間 (又は オフピーク電力時間帯) に製造することができる (最高で一 6 0 °Cの氷の製造が 可能) 。
前記氷製造手段 Dにて製造, 貯蔵される氷の冷熱は、 隣接する前記第 2のガス タ―ビンを吸気冷却するために送られ、 該第 2のガスタ―ビンの出力増加に供さ れる。 前記氷が海水からなる場合は、 融解した後の淡水をボイラー用水として供 給してもよい。 従来は逆浸透膜を介して得られる淡水を供給していたが、 コスト 力高いという欠点があつたのに対し、 前記気体圧縮部 Bの排熱を熱源として製造 された氷から生産される淡水なので、 コストが極めて安いというメリッ卜がある 。 また、 圧縮気体を前記圧縮気体貯蔵部 Aへ送るための立て坑は、 送気管に平行 して氷蓄熱槽として使用してもよい。
ここで、 前記氷製造手段 Dの構成の詳細について説明する。 該氷製造手段 Dは 、 吸収式冷凍装置 1 0と、 氷蓄熱装置 2 0とからなる (図 1参照) 。 本発明のガ スタービン吸気冷却システムに適用する吸収式冷凍装置 1 0は、 好ましくは低温 式吸収冷凍機とし、 冷媒にアンモニア、 吸収剤に水を使用するものとする。 その吸収式冷凍装置 1 0の構成の概略を図 2 Aに、 動作原理を図 2 Bに示す。 まず、 蒸発器 1 0 aで蒸発したアンモニアは、 吸収器 1 0 bでアンモニア希溶液 に吸収され (図 2 Bの点 A参照) 、 濃アンモニア溶液となる (図 2 Bの点 B参照 ) 。 このアンモニア溶液は、 溶液ポンプ 1 0 cによって精留器 1 0 f に送られる (図 2 Bの点 C参照) 。 溶液は、 さらに発生器 1 0 eに送られて加熱され、 アン モニァ蒸気を分離する。 該アンモニア蒸気は水蒸気を含むため、 前記精留器 1 0 fで精留される。 高純度となったアンモニアガスは凝縮器 1 0 gで液化される。 一方、 前記発生器 1 0 eから送られた高温アンモニア希溶液 (図 2 Bの点 D参照 ) は、 熱交換器 1 0 dで冷却され、 前記吸収器 1 0 bで再び冷媒蒸気を吸収する 。 以上のようなサイクルを繰り返すことで、 低温吸収式冷凍サイクルが可能とな る。
図 4は、 前記氷蓄熱装置 2 0と、 前記第 2のガスタービン T 2 との接続関係の 一例を示す概略図である。 前記第 2のガスタービン Τ 2 は、 天然ガス (L N G) 等によって、 一方に接続される発電機を駆動させ、 他方に接続される排熱を回収 するための排熱ボイラに蒸気を噴出する。 本発明に適用される前記吸収式冷凍装 置 1 0によって氷を貯蔵している前記氷蓄熱装置 2 0は、 前記吸収式冷凍装置 1 0の冷却によって製造される氷を間欠的又は連続的に製造するものであり、 製造 して貯蔵している氷の冷気 (又は冷水) によって前記第 2のガスタービン Τ 2 を 吸気冷却することで、 負荷平準化を実現する。
実験例 1
以下、 本発明のガスタービン吸気冷却システムの好適な実験例 1について説明 する。 本発明のガスタービン吸気冷却システムを、 複合火力発電プラントに適用 し、 吸気冷却は前記第 2のタービン Τ 2 に、 熱水 (蒸気) 噴射は前記第 1のター ビン 1\ に行い、 負荷平準化を行う。 前記圧縮気体貯蔵部 Αは、 余剰電力 (風力 発電等を含む) にて駆動される掘削機で、 地下 6 0 0メートル, 直径 3メートル
の立て杭の下に約 2 0 0 0立方メートルの水没ジォドームとして形成される。 前記圧縮気体貯蔵部 Aは、 ベントナイト等の重泥水で置換し、 自己修復作用で 目詰めすることで、 環境破壊することなく、 周辺地圧と均衡させることができる ので、 高止水性のジォドームタンクが自然に形成できる。 この場合、 地質は軟岩 でもよく、 昼間帯にピーク電力 5メガヮットを返すが、 熱効率は揚水の場合を上 回る。
また、 前記圧縮気体貯蔵部 Aに貯蔵されている重泥水は、 深夜に上池 3 0に押 し上げられる。 該上池 3 0は、 いわゆる浮揚免震池で、 ベントナイ卜の粘性ダン パが効いた免震発電プラント 4 0を載せることができる (図 5参照) 。 これを 「 5メガワット級 C A E S」 と称することにすれば、 該 5メガワット級 C A E Sの 建設コストは、 揚水発電における 3 0 0万キロヮット級が約 2 4万円 Zキロヮッ トであることと比較すると、 遠隔機械化施工で無履ェのジォドーム C A E Sは 5 メガヮッ卜と小さいが同等である。
図 9は、 本発明のガスタービン吸気冷却システムを適用した C A E Sによる氷 の吸気冷却の価値を示す。 これより、 負荷平準化になる増出力効果 Y P は 3 2 % で、 C A E Sの排熱から既存火力側のガスタービンで 1 6 0 0 KW X 1 0 hの電 力を生産できる。 また、 余剰電力が割安なことを相対評価に入れるため、 燃料経 済効果 Y F を定義した結果、 この場合の燃料経済効率は 4 9 %となり、 複合火力 並みとなる 〔図 9の式 (1 ) 参照〕 。 さらに、 大気環境に関し、 余剰電力は原子 力比率が高いとすると、 二酸化炭素抑制効果 Cは燃料電池並みとなる (図 9参照
) o
図 3は、 本発明のガスタービン吸気冷却システムを適用した、 C A E S発電と 、 前記気体圧縮部 Bの排熱を蒸気化して前記氷製造手段 Dにて氷貯蔵後、 2 7 °C の前記第 2のガスタービン T 2 吸気を 7 °Cに吸気冷却し、 出力増強発電する場合 の、 負荷平準化の二重効用の模式図である。 前記気体圧縮部 Bを余剰電力で 1 0 時間駆動させる。 その排熱は前記吸収式冷凍装置 1 0に 5 4 3 0 U S R Tにて熱 源とされ、 1日あたり 1 8 7立方メートル程度の氷の貯蔵を可能とする。
そして、 立て杭内径 2〜 3 m, 有効深度 6 0 0〜 7 0 0 m, 有効気圧 8 0〜 1 2 0気圧、 有効容量 2 0 0 0〜2 5 0 0立方メートノレ, 有効幅 6〜9 mとして形
成した前記圧縮気体貯蔵部 Aに貯蔵されている圧縮気体 (圧縮空気) は、 5MW 級 CAESとしての前記第 1のガスタービン を 1 0時間駆動させる。
また、 貯蔵された氷の冷気による吸気冷却を、 7. 2 MW級の前記第 2のガス タービン T2 (隣接するガスタービン) を気温 2 7°Cにてやはり 1 0時間行う。 このときの吸気冷却増出力は 1. 6MWにもなる。 このような優れた効果は、 特 に、 常夏の国である亜熱帯地域 (例えば台湾等) で顕著に現れる。
• 図 7 Aは、 6メガノ、°ス力ルの高圧逸泥試験結果を示す。 液密 5メガノ、°ス力ノレ後 に気密 5. 5メガパス力ルの繰り返し試験法にて、 気密の自己修復性が確認され た。 図 7 Bは、 岩盤空洞 2 0 0立方メートルの液漏れの自己修復効果の実証実験 結果を示す。 即ち、 時間の経過にともなって、 貯蔵圧力が安定していくことが実 証された。 安定に要する期間は、 約 1 0日間である。
実験例 2
次に、 本発明の実験例 2について説明する。 前記第 1のガスタービン とし て、 石川島播磨重工業株式会社の I M 2 7 0型 5 0 0 0 KWX 1 0 h (常用ピ一 ク用) を適用する。 また、 前記気体圧縮機 Bとして 4 5 0 0 KW, 吐出空気量 9 . 4 k g/s, 吐出温度 4 8 7 °Cの空気を 1 5 0 °Cに冷却するまでの排熱量は 、 (9.24kg/s X (487-150 ) °C XO.2513kcal/kg °CX3600s/h ) /860kcal/kwh = 3 2 7 5 KWとなる。
また、 前記蒸気ボイラ Cとして、 蒸気圧 0. 6メガパスカル, 1 5 0°Cの蒸気 を 5. 3 t/h生成できるものを適用する。 また、 前記吸収式冷凍装置 1 0とし て、 ダイキン工業株式会社のアンモニア吸収式冷凍機を適用し、 氷貯蔵を行って 、 隣接のピークガスタービン (前記第 2のガスタービン T2 ) を吸気冷却する。 この装置により、 2 MW級ガスタービン 4台分の吸気空気を 2 0°C低下できる。 次に、 全体の増出力率は、 氷蓄熱付き CAES (前記第 1のガスタービン T, ) と複合させたピーク用ガスタービン発電の全体では、 5 0 0 0 K Wの 1 0時間 発電を基軸とし、 全ピーク発電は 5 0 0 0 KW+ 8 8 0 0 KW= 1 3 8 0 0 KW となる。 従来の C A E Sなら 5 0 0 0 KW+ 7 2 0 0 KW= 1 2 2 0 0 KWであ るシステムは亜熱帯地域の年平均気温 2 7 °Cでの吸気を 2 0 °C低下させ、 7でで 吸気できる。 したがって、 本発明のガスタービン吸気冷却システムによる氷蓄熱
で、 1 1 3%の出力増になる (負荷平準化) 。
次に、 負荷平準化効果の面では、 ピーク負荷用ガスタービン 1 8 0 0 KWx 4 台の出力が、 CAESの排熱利用により、 2 2 0 0 KWX 4台に運転でき、 4 0 0 KWX 4の増出力となるので、 都市に分散するガスタービン設備の 2 2%節約 になる。 既設ガスタービン (前記第 2のガスタービン T2 ) 1 8 0 0 KWX 4を 分母に加えて評価しても、 1 3. 3%の節約の価値がある。
次に、 電力貯蔵の発電効率として、 隣接するガスタービン (前記第 2のガスタ —ビン T2 ) の燃料は、 吸気冷却前は 1 8 0 0 KW、 6 2 9 3 0 0 0 kcal/h (7 3 1 7 kwh t ) で、 吸気後は 2 2 0 0 KWヽ 7 1 4 0 0 0 0 kcal/h (8 3 0 2 kwh t) で、 発電効率は 1 8 0 0 KW時 2 4. 6%. 2 2 0 0 KW時 2 6. 5 %ヽ 吸気中增出力の部分発電効率は (4 0 0 kwX 4 X l Oh) / ( (8 47 0 0 0 0 kcal/h X 4) / 8 6 0 kcal) = 1 6 0 0 0 kwh/ 3 9 3 9 0 kwh = 4 0. 6 %に相当する。 以上の関係の内、 CAESの関与する発電効率は、 図 9の式 (3 ) に示すようになり、 揚水発電より優れている。 また、 吸気冷却なしの場合は、 5 0 0 0 0/ (1 0 0 0 0 0 + 7 1 43 0) = 2 9. 2 %で、 吸気冷却時 3 1. 3%と、 発電効率は氷蓄熱により 2. 1ポイント向上する。
余剰電力の受電による発電経済効率は、 図 9の式 (2) とほぼ同じになり、 発 電経済効率 は 5 9. 6 0 %となって、 燃料電池の 6 0%程度に匹敵する。 ま た、 夜間の前記気体圧縮部 Bの動力 4 0 0 0 OKWtが夜間の焚増燃料費だけで あるので、 火力発電所で CAESを実施すると、 夜の発電単価は焚増燃料なので 、 昼の発電単価の 1Z4である。 いま、 等値的に消費 KWhの節約と見立てると 、 1 0 0 0 0 0 KWt x l/4 = 2 5 0 0 0 kwhを分母第 1項に代入すること ができ、 発電経済効率 Y2 は、 4 8. 6%となって、 新鋭の複合火力並みと言え 実験例 3
次に、 本発明の実験例 3について説明する。 図 6は、 その構成概略図である。 基本的に、 図 1に示した構成と同様であるが、 前記第 2のガスタービン Τ2 を力 スケ一ド接続する構成とし、 これら第 2のガスタービン Τ2 , 第 3のガスタービ ン Τ3 , …のそれぞれを、 前記氷製造手段 Dによって吸気冷却する構成とする。
これにより、 前記気体圧縮部 Bの排熱を利用して、 複数の隣接するガスタービン を同時に吸気冷却することができ、 負荷平準化を 2つのガスタービンに限定する ことなく、 適用されるブラン卜の設置条件に合わせて柔軟に実施することができ る。
以上説明した種々の実施形態及び実験例では、 図 5に示すような縦長形状に形 成した圧縮気体貯蔵部 Aの他にも、 種々の形状に形成した圧縮気体貯蔵部 Aを適 用することができる。 例えば、 発明者が既に提案した 「岩盤空洞における圧気貯 蔵タンク」 (特願平 1 1— 3 7 3 1 7 1号) に開示したような、 逆 T字型圧気貯 蔵タンク (ジォドーム) を適用することができる (図 8参照) 。 また、 前記圧縮 気体貯蔵部 Aは、 この特願平 1 1 - 3 7 3 1 7 1号に開示したような形成方法で 形成してもよい。 本明細書では、 上記参照により発明者が特願平 1 1 - 3 7 3 1 7 1号に開示した内容を本出願に組み込み、 本出願の記載の一部とする。
例えば、 図 8において、 前記圧縮気体貯蔵部 Aは、 前記岩盤中に形成さえる岩 盤空洞 1 0 0に泥水 1 0 1が供給され、 圧気管 1 0 2を介して前記岩盤空洞 1 0 0に圧送された空気, ガスその他の圧縮気体を、 前記泥水 1 0 1の泥水圧により 、 下方から圧力を負荷した状態で貯蔵する。 前記圧気管 1 0 2は、 前記岩盤空洞 1 0 0の頂部 1 0 3から下方に向かって開口している。 前記岩盤空洞 1 0 0内に おける前記泥水 1 0 1は、 内壁面の空隙や割れ目に侵入して目詰めする目詰め剤 を混合した比重が約 1 . 0 5乃至 1 . 2 0程度の軽泥水による上層 1 0 1 bと、 ベントナイト等の高比重微粉体を加重調整剤として混合した比重約 1 . 2 0乃至 2 . 0の重泥水 1 0 1 aとの二層構造とすることもある。
そして、 前記軽泥水 1 0 1 bは、 前記泥水 1 1 1が充塡された岩盤空洞 1 0 0 に、 前記圧気管 1 0 2を介して圧入供給される構造とすることもある。 さらに、 前記岩盤空洞 1 0 0は、 前記圧気管 1 0 2との接続部分である前記頂部 1 0 3に 向かってその天端部 1 0 4を上り勾配としつつ横方向に延設して形成される地下 空涧としてもよい。
さらに、 前記重泥水 1 0 1 aは、 地中に形成される立て杭 1 0 5を介して前記 岩盤空洞 1 0 0に供給され、 その立て杭 1 0 5には、 逆浸透膜造水管 1 0 9 (保 護管 1 0 9 a, 逆浸透膜モジュール 1 0 9 b, 揚水管 1 1 1 ) 、 深層曝気管等の
付帯設備を併設することもある。
送泥管 1 0 6は、 2 m程度の直径の円形断面を有する鋼管であって、 順次上方 に継ぎ足すようにしながら地表面から下方に向かって立て杭 1 0 5に揷入配置さ れ, 且つその下端が液溜まり部 1 0 7に配置される。 前記立て杭 1 0 5内に配設 された送泥管 1 0 6の外側には、 立て杭 1 0 5の内壁面との間の間隙を充填して 、 グラウト材 1 0 8が注入固化されている。
閉塞栓 1 1 0は、 送泥管 1 0 6の周囲を覆うコンクリートであって、 これによ り加圧状態の圧縮気体や軽泥水 1 0 1 bが、 立て杭 1 0 5の内壁面と送泥管 1 0 6との間の間隙を介して上方に漏出するのを防止する。
前記圧気管 1 0 2は、 1 0 0 mm経程度の F R P (繊維強化プラスチック) 等 からなるパイプであって、 その一端が、 前記気体圧縮部 Bに接続され、 その他端 は、 前記送泥管 1 0 6の外側に突出した後、 閉塞栓 1 1 0の内部に埋設される。 前記逆浸透膜造水管 1 0 9は、 直径 l m程度の円形断面を有する鋼管の下端部 分に、 例えば特開平 1 0 - 1 5 6 3 5 6号公報記載の逆浸透膜もフールを設置し て構成する。
本明細書において、 前記気体圧縮部 Bが圧縮する気体は、 好ましくは 「空気」 とするが、 その他のガスであっても差し支えない。
また、 本明細書における 「昼間帯」 とは、 業務用季節別時間帯電力及び季節別 時間帯別電力における、 「ピーク」 を除く毎日午前 8時から午後 1 0時までの時 間をいう。 その 「ピーク」 とは、 「夏季」 の毎日午後 1時から午後 4時までの時 間をいう。 また、 「夜間帯」 とは、 前記 「ピーク」 と前記 「昼間帯」 とを除く時 間をいう。 但し、 5月 1曰, 2日, 1 2月 3 0日, 3 1日は全日 「夜間帯」 に含 めるものとする。 また、 「余剰電力」 とは、 夜間帯に提供される割安な電力のこ とをいい、 風力, 波力, 地熱その他のあらゆる経済的な手段にて提供される電力 をいうものとし、 祝祭日に提供される場合も含める概念とする。
産業上の利用可能性
本発明は、 気体圧縮機等で生成された圧縮気体を大深度地下に貯蔵して、 夜間 帯に貯蔵した圧縮気体を昼間帯に噴出させて第 1のガスタービンを駆動させるこ とで負荷平準化を行い、 且つ、 気体圧縮機の気体圧縮過程で発生する大量の排熱 を熱源として氷を製造し、 第 2のガスタービンを吸気冷却してさらに負荷平準ィ匕 が行えるガスタービン吸気冷却システムとして利用することができる。
Claims
1 . 第 1のガスタービンと, 該第 1のガスタービンに隣接配置される第 2のガス タービンとが使用される発電プラント, 工場等のガスタービン吸気冷却システム において、 余剰電力の受電にて運転され, 且つ空気, ガスその他の気体を圧縮し て圧縮気体を生成する気体圧縮部と、 重泥水の充塡にて大深度地下に形成され, 且つ前記気体圧縮部の生成する圧縮気体が貯蔵される圧縮気体貯蔵部と、 前記気 体圧縮部の気体圧縮過程において排出される排熱を回収して蒸気に変換する蒸気 ボイラと、 該蒸気ボイラにて変換された蒸気を熱源としてァンモニァ冷媒によつ て氷を製造する氷製造手段とを備え、 前記第 1のガスタービンは、 昼間帯に、 前 記圧縮気体貯蔵部が貯蔵する圧縮気体にて駆動され、 前記第 2のガスタービンは 、 前記氷製造手段にて製造した氷の冷気にて吸気冷却されてなることを特徴とす るガスタービン吸気冷却システム。
2 . 前記圧縮気体貯蔵部を形成する重泥水はベントナイトとバリウム紛との混合 重泥水としたことを特徴とする請求項 1に記載のガスタービン吸気冷却システム
3 . 前記氷製造手段は、 アンモニアを冷媒とする吸収式冷凍装置と, 該吸収式冷 凍装置の冷却によって製造される氷を間欠的又は連続的に製造する氷蓄熱装置と からなることを特徵とする請求項 1又は 2に記載のガス夕一ビン吸気冷却システ ム。
4 . 第 1のガスタービンと, 該第 1のガスタービンに隣接配置される第 2のガス タービンとが使用される発電プラント, 工場等でのガスタービン吸気冷却方法に おいて、 余剰電力の受電にて運転される気体圧縮部にて、 空気, ガスその他の気 体を圧縮して圧縮気体を生成し、 重泥水の充塡にて大深度地下に形成した圧縮気 体貯蔵部に前記気体圧縮部の生成する圧縮気体を貯蔵し、 前記気体圧縮部の気体 圧縮過程において排出される排熱を回収して蒸気ボイラにて蒸気に変換し、 該蒸 気を熱源としてァンモニァ冷媒による氷製造手段にて氷を製造し、 前記第 1のガ
スタービンを、 昼間帯に、 前記圧縮気体貯蔵部に貯蔵された圧縮気体を噴射して
、 前記第 2のガスタービンを、 前記氷製造手段の製造する氷の冷気にて吸気冷却 してなることを特徴とするガスタービン吸気冷却方法。
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Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07247862A (ja) * | 1994-03-11 | 1995-09-26 | Toshiba Corp | ガスタービンプラント |
JPH08158814A (ja) * | 1994-11-30 | 1996-06-18 | Toshiba Corp | コンバインドサイクルプラントの吸気冷却システム |
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JPH07247862A (ja) * | 1994-03-11 | 1995-09-26 | Toshiba Corp | ガスタービンプラント |
JPH08158814A (ja) * | 1994-11-30 | 1996-06-18 | Toshiba Corp | コンバインドサイクルプラントの吸気冷却システム |
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