WO1998050612A1 - Schussgarn und verfahren zur herstellung eines schussgarns aus einem wärmegeschützten polyamid 66 für reifenkordgewebe - Google Patents

Schussgarn und verfahren zur herstellung eines schussgarns aus einem wärmegeschützten polyamid 66 für reifenkordgewebe Download PDF

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Paul Schaffner
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Definitions

  • the present invention relates to a weft yarn made of a heat-protected polyamide 6.6 multifilament for tire cord fabric with a total titer of 100-400 dtex, and a method for producing a weft yarn.
  • the object of the invention is to provide a PA 66 weft yarn for tire cord fabric, which has a high thermal stability, a defined reversibility limit, sufficient strength and sliding resistance and a high maximum tensile strength. Another object is to provide a method for producing weft yarns for tire cords which, after impregnation, exhibit a maximum tensile strength stretch which ensures that the cord threads are spread without tire weft breaks during tire manufacture.
  • the object is achieved in that the raw yarn simultaneously has:
  • Such a yarn has the advantage that the pronounced filing behavior in the fabric when building a tire enables a homogeneous warp thread distribution.
  • this yarn has succeeded in providing an em-component weft yarn that does not cause annoying and dangerous dust generation when woven, as is common when using natural fibers. It should also be able to withstand a high thermal load during impregnation, hardly have a width rise and when building a tire, a very homogeneous cord warp spread enable and thus be used universally for tire cord fabrics based on nylon, polyester and aramid.
  • a load of 6 cN / tex to 12 cN / tex, preferably 6-10 cN / tex has proven to be expedient.
  • Elongation forces higher than 12 cN / tex have the disadvantage of an inhomogeneous warp thread distribution when expanding the radial tire on the tire building machine.
  • Elongation forces below 6 cN / tex lead to irreversible weft thread stretching and thus insufficient stability with regard to warp thread parallelism, both in the case of large-area and point loads, for example when storing the fabric bales. This results in poor to unusable tire carcasses.
  • Maximum tensile strength strains of more than 300% lead to excessive stretching in the manufacture of tire cord fabrics under normal loads; a maximum tensile force elongation of less than 150%, on the other hand, leads to an insufficient stretch reserve, resulting in insufficient weft deformation or even weft yarn breakage in the fabric. In both cases, the resulting tire carcasses are inhomogeneous and thus the tires made from them.
  • the weft yarn has a strength of at least 14 cN / tex, so that the load peaks containing different process stages cannot lead to weft breaks.
  • a reversibility limit of 5 to 10 cN / tex is particularly advantageous.
  • a reversibility limit of less than 5 cN / tex means that the dimensional stability when inserting weft and the fabric width stability cannot be guaranteed until it is processed in the tire. If the reversibility limit is greater than 10 cN / tex, the force resulting from vulcanization is not sufficient to spread the individual cords evenly.
  • a thermal shrinkage force of 0.15 to 0.8 cN / tex has the advantage that the fabric width practically does not sag when the fabric is impregnated, thus ensuring a homogeneous distribution of cord warp threads, especially for fabrics with weft yarn edges; at a thermal shrinkage force greater than 0.8 cN / tex, the thread length is shortened, despite the forces acting on the weft threads during the impregnation by means of spreading rollers, which does not ensure the required homogeneity. This leads to undesired warp thread densification, especially at the fabric edges. With thermal shrinkage forces of less than 0.15 cN / tex, thread elongation can already occur during thermal stress (impregnation) of the carcass fabric, which means that the parallelism of the warp threads is no longer guaranteed.
  • the weft yarn has all the following characteristics after 5 mm of hot air treatment without tension, at 235 ° C:
  • the weft yarn also has a SLASE 80% after impregnation, of less than 14 cN / tex, preferably less than 12 cN / tex.
  • a SLASE 80% of more than 12 cN / tex increases the risk of uneven distribution of the warp threads when expanding the carcass to the final tire circumference when building a tire.
  • the impregnated yarn is RFL dipped in a known manner and then thermoflixed at temperatures up to 245 ° C, preferably at 210-235 ° C and for 45-200 s. Even after the hot air treatment, the reversibility limit is less than 10 cN / tex, preferably less than 8 cN / tex. This has the advantage that spreading forces occurring during vulcanization are sufficient to deform the weft threads so that a uniform distribution of the carcass threads is ensured.
  • a polyamide 6.6 LOY is used as the starting material for the raw yarn of the process according to the invention.
  • a copolyamide with at least 85% by weight can also be used.
  • suitable copolyamides are PA 6, PA 6.10 and aramid.
  • the PA-6.6-LOY has usually been drawn at spinning take-off speeds of less than 1800 m / min.
  • the starting yarn is heat protected with a copper additive with at least 30 ppm Cu, preferably with 60-80 ppm Cu.
  • a method has proven to be particularly suitable in the one-stage production, starting from a LOY, wherein heat-protected with at least 30 ppm Cu
  • Polyamide 6.6-LOY filaments are stretched between 10 and 200%, preferably between 40 and 150%, in particular between 40 and 125, then are swirled to at least 10 knots / m, preferably at least 15 knots / m, using a compressed gas.
  • the method has the advantage that a compact fibril composite with a relatively rough and sliding-resistant surface results.
  • the LOY yarn can be drawn cold or warm, with or without a drawing pin.
  • the polyamide LOY filaments are drawn between 10 and 200% in a first process step and then, in a second process step, at the same time or subsequently swirled to at least 10 knots / m by means of a compressed gas, at a temperature between 150 and 235 ° C , preferably 200 and 225 ° C between 0-30% relaxed.
  • This has the advantage that lower shrinkage values and lower reference forces (L ⁇ SE) result.
  • the weft yarn is additionally fixed or stretched at a temperature between 150 and 235 ° C., in particular between 180 and 225 ° C., by 0 to 10%.
  • the weft yarn is used as raw yarn and is particularly suitable for tire cord fabrics.
  • a polyamide 6.6 with a Cu content of 60 ppm was spun in a known manner into a LOY, dtex 519, 34 fibrils with the properties listed in the table below. This starting material was then cold-drawn at a take-off speed of 450 m / min (take-off godet in the drawing zone) by 125%, using a drawing pen, and wound up with a titer of 224 dtex.
  • the detailed yarn properties are shown in Table 1 mentioned.
  • a polyamide 6.6 with a Cu content of 30 ppm was spun in a known manner to a LOY, dtex 550, 17 fibrils, with the properties listed in the table below. This starting material was then at a take-off speed of 60 m / min (take-off godet in the stretching zone) at 160 ° C. without Straightening pen, stretched by 100% and with a titer of
  • a polyamide 6.6 with a Cu content of 60 ppm was spun in a known manner into a LOY, dtex 252, 34 fibrils, with the properties listed in the following table. This starting material was then cold-drawn at a take-off speed of 120 m / min (take-off godet in the drawing zone) by 40%, using a drawing pen, and wound up with a titer of 190 dtex.
  • the detailed yarn properties are shown in Table 1 mentioned.
  • a polyamide 6.6 with a Cu content of 60 ppm became a LOY, dtex 252, 34 in a known manner
  • a polyamide 6.6 with a Cu content of 60 ppm was spun in a known manner into a LOY, dtex 273, 34 fibrils, with the properties listed in the table below. This starting material was then cold-drawn at a take-off speed of 390 m / mm (take-off godet of the draw zone) by 11%, without draw pin, and wound up with a titer of 243 dtex.
  • the detailed yarn properties are shown in Table 2 mentioned.
  • Example 8 (supplement to Example 7):
  • Example 6 The 25% relaxation variant described in Example 6 was additionally fixed in a third process step in a contact heater of 25 cm in length at 21 ° C. without delay.
  • the thread titer resulting from this treatment is 343 dtex.
  • the detailed yarn properties are shown in Table 3. Examples of the production of weft yarns for tire cord fabrics

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Abstract

Ein Schussgarn aus einem wärmegeschützten Polyamid 6.6 Multifilament für Reifenkordgewebe mit einem Gesamttiter von 100-400 dtex weist gleichzeitig als Rohgarn folgende Merkmale auf: einen SLASE bei 80 % Dehnung von 6 cN/tex bis 12 cN/tex; eine Höchstzugkraftdehnung von 150 % bis 300 %; eine Festigkeit von > 14 cN/tex; eine Reversibilitätsgrenze von 5 cN/tex bis 10 cN/tex; eine Thermoschrumpfkraft bei 160 °C von 0.15 cN/tex bis 0.8 cN/tex; eine freie Schrumpfung bei 160 °C > 1 %. In einem Verfahren zur Herstellung eines Schussgarns aus wärmegeschütztem Polyamid 6.6 Multifilament für Reifenkordgewebe werden Polyamid-LOY-Filamente zwischen 10 und 200 % verstreckt, und mittels eines Druckgases auf wenigstens 10 Knoten/m verwirbelt.

Description

Schussgarn und Verfahren zur Herstellung eines Schussgarns aus einem wärmegeschützten Polyamid 66 für
Reifenkordgewebe
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Schussgarn aus einem wärmegeschütztem Polyamid 6.6 Multifilament für Reifenkordgewebe mit einem Gesamttiter von 100-400 dtex, sowie einem Verfahren zur Herstellung eines Schussgarns .
Schussgarn für Reifenkordgewebe und ein Verfahren zu dessen Herstellung aus Polyester-POY sind bekannt (WO-A- 96/2391 ) . Die aus Polyester-POY-Filamenten hergestellten Garne weisen eine sehr geringe thermische Belastbarkeit auf. Eine Verbesserung tritt auch nicht bei tieferen Spinngeschwindigkeiten auf. Auf dem Relaxierheizer wird der Filamentfaden schon bei 220 °C spröde und verliert einen Grossteil seiner Festigkeit und Restbruchdehnung.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein PA 66 Schussgarn für Reifenkordgewebe zur Verfügung zu stellen, welches eine hohe Thermostabilität , eine definierte Reversibilitätsgrenze, eine ausreichende Festigkeit und Schiebefestigkeit sowie eine hohe Höchstzugkraftdehnung aufweist. Eine weitere Aufgabe besteht darin, ein Verfahren zur Verfügung zu stellen, um Schussgarne für Reifenkorde herzustellen, welche nach dem Imprägnieren eine Höchst- zugkraftdehnung aufzeigen, die das Spreizen der Kordfäden bei der Reifenherstellung ohne Schussf denbrüche gewährleistet .
Die Aufgabe wird erfmdungsgemäss dadurch gelöst, dass das Rohgarn gleichzeitig aufweist:
- einen spezifischen LÄSE (SLASE) bei 80% Dehnung von
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- eine Höchstzugkraftdehnung von 150 % bis 300 % - eine Festigkeit von > 14 cN/tex
- eine Reversibilitätsgrenze von 5 cN/tex bis 10 cN/tex
- eine Thermoschrumpfkraft bei 160°C von 0.15 cN/tex bis 0.8 cN/tex
- eine Freie Schrumpfung bei 160°C > 1 %
Ein solches Garn weist den Vorteil auf, dass es durch das ausgeprägte Filessverhalten im Gewebe, beim Bau eines Reifens, eine homogene Kettfadenverteilung ermöglicht. Zudem ist es mit diesem Garn gelungen, ein Emkomponenten-Schussgarn zur Verfügung zu stellen, das beim Verweben keine lästige und gefährliche Staubentwicklung, wie das bei Verwendung von Naturfasern üblich ist, verursacht. Es soll zusätzlich eine hohe thermische Belastung beim Imprägnieren aushalten, kaum einen Breitenemsprung aufweisen und beim Bau eines Reifens eine sehr homogene Kordkettfadenspreizung ermöglichen und so universell für Reifenkordgewebe auf der Grundlage von Nylon, Polyester und Aramid eingesetzt werden.
Für eine Dehnung von 80 %, vorzugsweise 90-150 %, hat sich eine Belastung von 6 cN/tex bis 12 cN/tex, vorzugsweise 6-10 cN/tex, als zweckmässig erwiesen. Dehnkräfte höher als 12 cN/tex haben den Nachteil einer inhomogenen Kettfadenverteilung beim Expandieren des Radialreifens auf der Reifenbaumachine . Dehnkräfte unter 6 cN/tex führen sowohl bei grossflächigen als auch bei punktuellen Belastungen, beispielsweise beim Lagern der Gewebeballen, zu irreversiblen Schussfadenverdehnungen und dadurch ungenügender Stabilität bezüglich Kettfadenparallelität. Daraus resultieren schlechte bis unbrauchbare Reifenkarkassen.
Eine Höchstzugkraftdehnung von < 300 %, vorzugsweise 180- 280 %, hat sich als zweckmässig erwiesen. Höchstzugkraft- dehnungen von mehr als 300 % führen bei der Herstellung von Reifenkordgeweben bei üblichen Belastungen zu einer zu hohen Verdehnung; eine Höchstzugkraftdehnung von weniger als 150 % dagegen führt zu einer ungenügenden Dehnungsreserve, resultierend in ungenügender Schussverformung oder sogar zu Schussgarnbrüchen im Gewebe. In beiden Fällen sind die resultierenden Reifenkarkassen inhomogen und damit auch die daraus hergestellten Reifen.
Es ist zweckmässig, dass das Schussgarn eine Festigkeit von wenigstens 14 cN/tex aufweist, damit die bei den verschiedenen Prozessstufen enthaltenden Belastungsspitzen nicht zu Schussfadenbrüchen führen können.
Eine Reversibilitätsgrenze von 5 bis 10 cN/tex ist besonders vorteilhaft. Eine Reversibilitätsgrenze kiemer als 5 cN/tex führt dazu dass, die Dimensionsstabilität beim Schusseintrag sowie die Gewebebreitenstabilität bis zur Verarbeitung im Reifen nicht zu gewährleisten ist. Bei einer Reversibilitätsgrenze grösser 10 cN/tex reicht die bei der Vulkanisation resultierende Kraft nicht aus um die einzelnen Kordfäden gleichmässig zu spreizen.
Eine Thermoschrumpfkraft von 0.15 bis 0.8 cN/tex, hat den Vorteil, dass die Gewebebreite beim Imprägnieren der Gewebe praktisch nicht einspringt und damit auch hier eine homogene Kordkettenfadenverteilung, besonders bei Geweben mit Schussgarnemlegekanten, gewährleistet ist; bei einer Thermoschrumpfkraft grösser als 0.8 cN/tex resultiert, trotz der bei der Imprägnierung mittels Breithaltewalzen auf die Schussfäden einwirkenden Kräfte, eine Fadenverkürzung, wodurch die erforderliche Homogenität nicht sichergestellt ist. Dies führt, besonders an den Gewebekanten zu unerwünschten Kettfadenverdichtungen. Bei Thermoschrumpfkraften von weniger als 0.15 cN/tex kann bei der thermischen Beanspruchung (Imprägnierung) des Karkassengewebes bereits eine Fadenlängung eintreten, wodurch die Parallelität der Kettfäden nicht mehr gewährleistet ist.
Es ist erfmdungsgemäss unbedingt erforderlich, dass alle Merkmale am Rohgarn gleichzeitig in den beanspruchten Grenzen liegen. Es ist zweckmässig, dass das Schussgarn nach fadenzug- kraftfreier Heissluftbehandlung während 5 mm bei 235°C gleichzeitig alle folgenden Merkmale aufweist:
- eine Höchstzugkraftdehnung von grösser 80 %
- einen SLASE bei 80% Dehnung von 6 cN/tex bis 14 cN/tex
- eine Reversibilitätsgrenze von 5 bis 10 cN/tex
- Keine unkontrolierbare Längenverenderung durch die Temperaturbehandlung
Höchstzugkraftdehnungen grösser als 80 %, bevorzugt grösser als 110 % sind zweckmässig. Höchstzugkraftdehnung von mehr als 110 % am imprägnierten Gewebeschussgarn haben sich als besonders geeignet erwiesen, da beim prozessbedingten Spreizen der Karkasse ein zufälliges Reissen einzelner Schussfäden, besonders beim Expandieren der Reifenrohlmge auf der Reifenbautrommel, verhindert wird. Vereinzelte Schussfadenbrüche führen zu ungleich- massigen Kordfadenabständen der Karkasse und dadurch zu ungenügenden Rundlaufeigenschaften der Reifen.
Das Schussgarn weist auch nach der Imrägnierung einen SLASE 80 %, von weniger als 14 cN/tex, bevorzugt weniger als 12 cN/tex auf. Ein SLASE 80 % von mehr als 12 cN/tex erhöht beim Bau eines Reifens das Risiko unegaler Verteilung der Kettfäden beim Expandieren der Karkasse zum endgültigen Reifenumfang. Das imprägnierte Garn ist in bekannter Weise RFL gedippt und dann thermoflxiert bei Temperaturen bis 245°C, bevorzugt bei 210-235°C und während 45-200 s. Auch nach der Heissluftbehandlung ist die Reversibilitätsgrenze kleiner als 10 cN/tex, vorzugsweise kleiner als 8 cN/tex. Das hat den Vorteil, dass beim Vulkanisieren auftretenden Spreizkräfte genügen, die Schussfäden so zu verformen, dass eine gleichmässige Verteilung der Karkassenfäden gewährleistet wird.
Als Ausgangsmaterial für das Rohgarn des erfindungs- gemässen Verfahrens dient ein Polyamid 6.6 LOY. Anstelle von reinem Polyamid 6.6 kann auch ein Copolyamid mit mindestens 85 Gew.-% verwendet werden. Als Copolyamid kommt beispielsweise PA 6, PA 6.10 und Aramid infrage . Das PA-6.6-LOY ist in der Regel bei Spinnabzugs- geschwindigkeiten von weniger als 1800 m/min verstreckt worden. Das Ausgangsgarn ist mit einem Kupferadditiv mit wenigstens 30 ppm Cu, vorzugsweise mit 60-80 ppm Cu wärmegeschützt .
Als besonders geeignet hat sich bei der einstufigen Herstellung, ausgehend von einem LOY, ein Verfahren erwiesen, wobei mit wenigstens 30 ppm Cu wärmegeschützte
Polyamid 6.6-LOY-Filamente zwischen 10 und 200%, bevorzugt zwischen 40 und 150 %, insbesondere zwischen 40 und 125 verstreckt werden, anschliessend mittels eines Druckgases auf wenigstens 10 Knoten/m, bevorzugt wenigstens 15 Knoten/m, verwirbelt werden. Das Verfahren hat den Vorteil, dass ein kompakter Fibrillenverbund mit relativ rauher und schiebefester Oberfläche resultiert.
Das Verstrecken des LOY-Garnes kann kalt oder warm, mit oder ohne Streckstift erfolgen. In einem variierten Verfahren werden die Polyamid-LOY- Filamente in einem ersten Verfahrensschritt zwischen 10 und 200% verstreckt und anschliessend in einem zweiten Verfahrensschritt mittels eines Druckgases auf wenigstens 10 Knoten/m gleichzeitig oder anschliessend verwirbelt, bei einer Temperatur zwischen 150 und 235°C, vorzugsweise 200 und 225°C zwischen 0-30 % relaxiert. Das hat den Vorteil, dass tiefere Schrumpfwerte und tiefere Bezugskräfte (LÄSE) resultieren.
In einer weiteren Variante des Verfahrens wird das Schussgarn zusätzlich bei einer Temperatur zwischen 150 und 235°C, insbesondere zwischen 180 und 225°C um 0 bis 10% fixiert bzw. nachverstreckt . Das hat den Vorteil, dass eine weitere Reduktion der Schrumpfwerte erzielt wird und somit Schrumpfeigenschaften den jeweiligen Prozessbedingungen beim Reifenbau angepasst werden können.
Das Schussgarn wird als Rohgarn eingesetzt und ist besonders für Reifenkorgeweben geeignet.
Messmethoden :
Durchführung generell nach 24 h Lagerung der Spulen im Normklima 20 ± 2°C und 65 ± 2 % r.F.
Titer:
Bestimmung der Feinheit von Garnen und Zwirnen nach dem Weifverfahren (DIN 53 830 Teil 1). Zugversuch :
Einfacher Zugversuch an Garne und Zwirnen im klimatisierten Zustand (DIN 53 834 Teil 1 )
- Einspannlänge 1C0 mm - Prüfgeschwindigkeit 1000 mm/mm.
Modul :
Steigung des quasi linearen Anstieges im Anfangs-KD-
Bereich.
Reversibilitätsgrenze :
Gleichbedeutend mit der Elastizitätsgrenze => Belastung, bei welcher der Übergang vom reversiblen in den irreversiblen Dehnungsbereich erfolgt.
SLASE:
Resultierende Festigkeit cN/tex bei definierten
Dehnungen (2 %, 5 %, 10 % und 80 %) .
Freier Thermoschrumpf : (residual oder bleibend)
Verbleibende Längenänderung m % nach einer 15 mm fadenzugkraftfreien Heissluftbehandlung bei 160°C und anschliessender 15 mm Abkühlung und Konditionerung im Normklima.
Effektiver Schrumpf:
Längenänderung m % während der Temperatureinwirkung nach 15 mm Behandlung bei 160°C und 0.1 cN/tex Vorspann- kraft. Effektive Schrumpfkraft :
Durch die Heissluft-Wärmeeinwir ung von 160°C während 15 min resultierende Kraftveränderung in cN/tex einer bei 0.1 cN/tex beidseitig fest eingespannten Probe. Die Messung erfolgt jeweils während der Temperatureinwirkung.
Die Erfindung soll anhand von Beispielen näher beschrieben werden.
Beispiele 1 :
Ein Polyamid 6.6 mit einem Cu-Gehalt von 60 ppm wurde nach bekannter Weise zu einem LOY, dtex 519, 34 Fibrillen, mit den in der folgenden Tabelle aufgeführten Eigenschaften gesponnen. Dieses Ausgangsmaterial wurde anschliessend bei einer Abzugsgeschwindigkeit von 450 m/min (Abzugsgalette in der Streckzone) um 125 %, mit Streckstift, kalt verstreckt und mit einem Titer von 224 dtex aufgewickelt. Die detaillierten Garneigenschaften sind aus der erwähnten Tabelle 1 ersichtlich.
Beispiel 2 :
Ein Polyamid 6.6 mit einem Cu-Gehalt von 30 ppm wurde nach bekannter Weise zu einem LOY, dtex 550, 17 Fibrillen, mit den in der folgenden Tabelle aufgeführten Eigenschaften gesponnen. Dieses Ausgangsmaterial wurde anschliessend bei einer Abzugsgeschwindigkeit von 60 m/min (Abzugsgalette in der Streckzone), bei 160°C, ohne Streckstift, um 100 % verstreckt und mit einem Titer von
290 dtex aufgewickelt. Die detaillierten Garneigen- schaften sind aus der erwähnten Tabelle 1 ersichtlich.
Beispiel 3:
Ein Polyamid 6.6 mit einem Cu-Gehalt von 60 ppm wurde nach bekannter Weise zu einem LOY, dtex 252, 34 Fibrillen, mit den in der folgenden Tabelle aufgeführten Eigenschaften gesponnen. Dieses Ausgangsmaterial wurde anschliessend bei einer Abzugsgeschwindigkeit von 120 m/min (Abzugsgalette in der Streckzone) um 40 %, mit Streckstift, kalt verstreckt und mit einem Titer von 190 dtex aufgewickelt. Die detaillierten Garneigenschaften sind aus der erwähnten Tabelle 1 ersichtlich.
Beispiel 4 :
Ein Polyamid 6.6 mit einem Cu-Gehalt von 60 ppm wurde nach bekannter Weise zu einem LOY, dtex 252, 34
Fibrillen, mit den in der folgenden Tabelle aufgeführten
Eigenschaften gesponnen (analog Beispiel 3) . Dieses
Ausgangsmaterial wurde bei einer Abzugsgeschwindigkeit von 143 m/min (Abzugsgalette in der Streckzone) um 50 %, mit Streckstift, kalt verstreckt. In einer weiteren kontinuierlichen Prozessstufe erfolgte mittels
Kontaktheizer von 25 cm Länge, bei einer Temperatur von
220°C, eine 25 %-ige Relaxation. Der nach diesen
Behandlungen resultierende Fadentiter liegt bei 215 dtex. Die detaillierten Garneigenschaften sind aus der erwähnten Tabelle 2 ersichtlich. Beispiel 5 :
Ein Polyamid 6.6 mit einem Cu-Gehalt von 60 ppm wurde nach bekannter Weise zu einem LOY, dtex 273, 34 Fibrillen, mit den m der folgenden Tabelle aufgeführten Eigenschaften gesponnen. Dieses Ausgangsmaterial wurde anschliessend bei einer Abzugsgeschwindigkeit von 390 m/mm (Abzugsgalette der Streckzone) um 11 %, ohne Streckstift, kalt verstreckt und mit einem Titer von 243 dtex aufgewickelt. Die detaillierten Garneigenschaften sind aus der erwähnten Tabelle 2 ersichtlich.
Beispiel 6
Ein Polyamid 6.6 mit einem Cu-Gehalt von 60 ppm wurde nach bekannter Weise zu einem LOY, dtex 252, 34 Fibrillen, mit den m der folgenden Tabelle aufgeführten Eigenschaften gesponnen (analog Beispiel 3) . Anschliessend wurde dieses Ausgangsmaterial (LOY) m einer ersten Stufe bei einer Abzugsgeschwindigkeit von 135 m/mm (Abzugsgalette der Streckzone) um 50 %, mit Streckstift, kalt verstreckt. In der zweiten kontinuierlichen Prozessstufe erfolgte mittels Konvektionsheizer von 65 cm Länge, bei einer Temperatur von 220°C, eine 25 %-ιge Relaxation. In der dritten kontinuierlichen Prozessstufe wurde das Material auf eine-n Kontaktheizer von 25 cm Länge, bei 210°C, ohne Nachverzug nachfixiert. Der nach diesen Behandlungen resultierende Fadentiter liegt bei 214 dtex. D e detaillierten Garneigenschaften sind aus der erwähnten Tabelle 2 ersichtlich. Beispiel 7 (Relaxationsreihe) :
Em Polyamid 6.6 mit einem Cu-Gehalt von 60 ppm wurde nach bekannter Weise zu einem LOY, dtex 519, 34 Fibrillen, mit den in der folgenden Tabelle aufgeführten Eigenschaften gesponnen (analog Beispiel 1 ) . Anschliessend wurde dieses Ausgangs-aterial (LOY) in einer ersten Stufe bei einer Abzugsgeεchwmdigkeit von 80 m/mm (Abzugsgalette m der Streckzor.e) um 100 %, mit Streckstift, kalt verstreckt. Ir. einer zweiten kontinuierlichen Prozessstufe wurden mittels Konvek- tionsheizer von 65 cm Länge, bei einer Temperatur von 225°C drei Varianten mit 5 %- ger, 15 %-ιger und 25 %-ιge Relaxation hergestellt. Die nach diesen Behandlungen resultierenden Fadentiter liegen zwisc.ien 283 - 349 dtex. Die detaillierten Garneigenschafter. sind aus der erwähnten Tabelle 3 ersichtlich.
Beispiel 8 (Ergänzung zum Beispiel 7):
Die im Beispiel 6 beschriebene 25 %-Relaxatιonsvarιante wurde m einer dritten Prozessstufe zusätzlich m einem Kontaktheizer von 25 cm Länge, bei 21C°C, ohne Nachverzug nachfixiert. Der nach dieser Behandlung resultierende Fadentiter beträgt 343 dtex. Die detaillierten Garneigenschaften sind aus Tabelle 3 ersicntlich. Beispiele für die Herstellung von Schussgarnen für Reifenkordgewebe
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Claims

Patentansprüche
Schussgarn aus einem wärmegeschütztem Polyamid 6.6 Multifilament für Reifenkordgewebe mit einem Gesamttiter von 100-400 dtex, dadurch gekennzeichnet dass das Rohgarn gleichzeitig aufweist:
- einen SLASE bei 80% Dehnung von 6 cN/tex bis 12 cN/tex
- eine Höchstzugkraftdehnung von 150 % bis 300 %
- eine Festigkeit von > 14 cN/tex
- eine Reversibilitätsgrenze von 5 cN/tex bis 10 cN/tex - eine Thermoschrumpfkraft bei 160°C von 0.15 cN/tex bis
0.8 cN/tex
- eine freie Schrumpfung bei 160°C > 1 %
2. Schussgarn nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Schussgarn nach einer fadenzugkraftfreier Heissluftbehandlung während 5 min bei 235°C gleichzeitig aufweist:
- eine Höchstzugkraftdehnung von grösser als 80 % - einen SLASE bei 80% Dehnungvon von
6 cN/tex bis 14 cN/tex
- eine Reversibilitätsgrenze von kleiner als 10 cN/tex
- Keine Längenzunahme durch die Temperaturbehandlung
3. Verfahren zur Herstellung eines Schussgarns aus wärmegeschütztem Polyamid 6.6 Multifilament für Reifenkordgewebe mit einem Gesamttiter von 100- 400 dtex, dadurch gekennzeichnet, dass Polyamid-LOY- Filamente zwischen 10 und 200% verstreckt, und mittels eines Druckgases auf wenigstens 10 Knoten/m verwirbelt werden.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Polyamid-LOY-Filamente in einem ersten
Verfahrensschritt zwischen 10 und 200% verstreckt und anschliessend in einem zweiten Verfahrensschritt mittels eines Druckgases auf wenigstens 10 Knoten/m verwirbelt und bei einer Temperatur von 150 bis 235°C zwischen 0 und 30 % relaxiert werden.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Polyamid-LOY-Filamente zusätzlich zwischen 0-10% bei 180-230°C fixiert (nachverstreckt ) werden.
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