WO1992005737A1 - Double coil for generating gradient magnetic field for mri - Google Patents

Double coil for generating gradient magnetic field for mri Download PDF

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Yuji Inoue
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Yokogawa Medical Systems, Ltd.
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    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
    • G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
    • G01R33/28—Details of apparatus provided for in groups G01R33/44 - G01R33/64
    • G01R33/42—Screening
    • G01R33/421—Screening of main or gradient magnetic field
    • G01R33/4215—Screening of main or gradient magnetic field of the gradient magnetic field, e.g. using passive or active shielding of the gradient magnetic field

Definitions

  • the present invention is directed to a double coil for generating a gradient magnetic field for MRI.
  • a double coil for generating a gradient magnetic field for MRI is composed of an inner coil and an outer coil, and a gradient magnetic field is generated in the inner space of the inner coil, but both coils are in the outer room of the outer coil.
  • the magnetic fields generated in opposite directions are virtually prevented from being generated.
  • the impedance of such a double coil is lower than that of a conventional coil, and the coil length is shortened so that an equivalent gradient magnetic field can be generated.
  • FIG. 8 is a developed plan view of the gradient coil device.
  • This gradient coil device 51 is composed of an inner coil 52 having a coil width of W52 and a coil length of L52, and an outer coil 53 having a coil width of W53 and a coil length of 53.
  • Each of the channels R52 and R53 of the inner coil 52 and the outer coil 53 has a spiral shape.
  • the spirals of the current paths R52 and R53 are both wound counterclockwise. These current paths are formed, for example, by etching a conductive layer of a flexible printed circuit board. Since the innermost current path of the spiral of the inner coil 52 is connected to the outermost current path of the spiral of the outer coil 53, both coils 52 and 53 are connected in series, and the current from the power source E It flows in the direction of the arrow.
  • One-dot chain lines P52 and P53 indicate the center lines of the coil widths W52 and W53.
  • the inner coil 52 and the outer coil 53 are overlapped at a fixed distance, with the sides A52 and A53 and the center lines P52 and P53 aligned, and the coil widths W52 and W53 are each half a circle.
  • a double coil is formed in a semi-cylindrical shape. This In this state, the direction of the spiral of the current path of the coil 52 and the direction of the spiral of the outer coil 53 are opposite to each other.
  • a gradient magnetic field is generated in the space inside the coil 52 and leakage occurs in the externally measured space of the outer coil 53 when the current flows through it. Formed to make the magnetic field almost zero
  • the coil width W 52 and the coil length L 52 of the inner coil 52 are, for example, 1036 mm,
  • the coil width W53 of the outer coil 53 and the coil length 53 are, for example, 122 mm and 710 mm, respectively.
  • this gradient coil device 51 are symmetrical on the outer peripheral surfaces of the two outer bobbins 55, 56, which are formed in a substantially coaxial cylindrical shape, as viewed in the center section of the bobbin. And a gradient coil device for MRI is formed.
  • An inner coil 52 is mounted on the bobbin 55 of the inner lavatory, and an outer coil 53 is mounted on the bobbin 56 of the outer lavage, with the sides A 52 and A 53 being respectively symmetrically mounted.
  • the current paths R52 and R53 of the inner coil 52 and the outer coil 53 are each in the form of a drip, and the inner coil 52 and the outer coil 53 are each desired. It has a current path portion (hereafter referred to as the main path) for forming the magnetic field and a current path portion (hereafter the return path) that simply returns the current.
  • the lower half from the center of the winding of the spiral current path R52 is the main path
  • the upper half is the return path
  • the outer coil 53 is the spiral current path R. 5
  • the upper half of the spiral from the center of the spiral is the main path
  • the lower half is the return path.Thus, the overall current path becomes longer, the impedance becomes higher, the response speed becomes lower, and the driving power becomes lower. There is an increasing problem.
  • spiral current paths are respectively formed on double semi-cylindrical surfaces having a common axis. And a plurality of horseshoe-shaped current paths surrounding the current path pattern.
  • FIG. 1 is a developed plan view of a double coil according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 2 is a perspective view of a lateral gradient coil device for MRI configured using four sets of double coils according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 3 is a conceptual diagram of connection between an inner coil and an outer coil according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 4 is a characteristic diagram of a current distribution of a double coil according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 5 is a characteristic diagram of the gradient magnetic field of the double coil according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 6 is a characteristic diagram of the leakage magnetic field of the double coil of one embodiment of the present invention.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view showing the structure near the entrance of the static magnetic field magnet when the double coil of one embodiment of the present invention is used,
  • Fig. 8 is an exploded plan view of an example of a conventional double coil.
  • FIG. 9 is a perspective view of a conventional gradient coil device for MRI using a double coil.
  • FIG. 1 is a plan development view of a double coil according to an embodiment of the present invention.
  • the double coil 1 has an inner coil 2 having a coil width of W2 and a coil length of 2, and an outer coil 3 having a coil width of W3 and a coil length of L3.
  • the dashed lines P2 and P3 indicate the center lines of the coil width.
  • Each of the current paths R 2 and R 3 of the coil 2 and the outer coil 3 is composed of a spiral path and a plurality of horseshoe-shaped paths that multiplexly surround the outer path.
  • a current path is formed, for example, by etching a conductive layer of a flexible printed board. Plane exhibition In the open state, the windings of the current paths R2 and R3 are both wound counterclockwise.
  • the horseshoe-shaped current paths of the inner coil 2 and the outer coil 3 are connected in series so as to form a large spiral wound counterclockwise across the inner coil 2 and the outer coil 3.
  • the end of the innermost horseshoe path is connected to the outermost path of the spiral path of the inner coil 2.
  • the center of the full winding of the inner coil 2 is connected to the path of the outer tub of the spiral of the outer coil 3. In this way, all the paths of the two coils are connected in series to form a single channel, and current is supplied from source E.
  • the lower half current path from the center of the spiral forms the main path
  • the upper half current path from the center of the spiral forms the main path.
  • Inner coil 2 and outer coil 3 are aligned with each side A2 and A3, centerline P2 and P3 are aligned, overlapped at a fixed distance, and two coaxial semi-cylindrical inner and outer cylinders with coil widths W2 and W3 as half circumference To form a double coil.
  • the main paths overlap with each other, and the directions of the current flowing through the current path R 2 of the inner coil 2 and the current flowing through the current path R 3 of the outer coil 3 are opposite to each other.
  • the patterns of the current paths R2 and R3 are formed so as to satisfy the following basic conditions (1), (2) and (3) and the current distribution condition (4).
  • a gradient magnetic field is generated in the inner space of the inner coil 2.
  • the coil width W2 and the coil length L2 of the inner coil 2 are 1036 ram and 525, respectively, and the outer coil 3
  • the coil width W3 and coil length L3 are 1 224i »m and 625 thighs.
  • the inner coil 2 is attached to the bobbin 5 and the outer coil 3 is attached to the outer bobbin 6 with the sides A2 and A3 facing the symmetry plane.
  • X, y, and z indicate a rectangular coordinate system
  • r, ⁇ , and z indicate a cylindrical coordinate system.
  • the z axis coincides with the axis of the coaxial cylinder.
  • FIG. 3 conceptually shows the connection between the inner coil 2 and the outer coil 3.
  • the connection wire 7 is, for example, a conductor wire, and is connected to the current path of the inner coil 2 and the outer coil 3 by soldering or the like.
  • FIG. 4 is a distribution characteristic diagram of the current density ratio of the inner coil 2 and the outer coil 3 in the z-axis direction.
  • FIG. 5 is a characteristic diagram of the linearity of the gradient magnetic field of the double coil 1.
  • FIG. 6 is a distribution characteristic diagram in the z-axis direction of a leakage magnetic field on a virtual cylindrical surface having a radius of 475 mm outside the outer coil 2.
  • the stray magnetic field plot when the magnetic field is formed by the double coil 1 is indicated by a curve ⁇
  • the stray magnetic field plot when the magnetic field is formed only by the inner coil 2 is indicated by the curve. It can be seen that the large leakage magnetic field when the magnetic field is formed only by the inner coil 2 is extremely small with the double coil 1.
  • the leakage magnetic field indicated by the curve ⁇ is almost the same as the leakage magnetic field in the conventional device shown in FIG.
  • Coil stake When a 0.6 mm-thick steel plate is etched to form a channel, it becomes 0.95 ⁇ in the conventional example and 0.66 ⁇ in the embodiment of the present invention. It became.
  • Coil length In the conventional example, the inner coil is 1.28 m and the outer coil is 1.42 m, whereas in the present embodiment, the inner coil is 1.05 m and the outer coil is 1.25 m.
  • a device is formed.
  • the inner coil 2 is attached to the bobbin 5 and the outer coil 3 is attached to the outer bobbin 6 with the sides A2 and A3 facing the symmetry plane.
  • X, y, and z indicate a rectangular coordinate system
  • r, ⁇ , and z indicate a cylindrical coordinate system.
  • the z axis coincides with the axis of the coaxial cylinder.
  • FIG. 3 conceptually shows the connection between the inner coil 2 and the outer coil 3.
  • the connection wire 7 is, for example, a conductor wire, and is connected to the current path of the inner coil 2 and the outer coil 3 by soldering or the like.
  • FIG. 4 is a distribution characteristic diagram of the current density ratio of the inner coil 2 and the outer coil 3 in the z-axis direction.
  • FIG. 5 is a characteristic diagram of the linearity of the gradient magnetic field of the double coil 1.
  • FIG. 6 is a distribution characteristic diagram in the z-axis direction of a leakage magnetic field on a virtual cylindrical surface having a radius of 475 mm outside the outer coil 2.
  • the stray magnetic field plot when the magnetic field is formed by the double coil 1 is indicated by a curve ⁇
  • the stray magnetic field plot when the magnetic field is formed only by the inner coil 2 is indicated by the curve. It can be seen that the large leakage magnetic field when the magnetic field is formed only by the inner coil 2 is extremely small with the double coil 1.
  • the leakage magnetic field indicated by the curve ⁇ is almost the same as the leakage magnetic field in the conventional device shown in FIG.
  • Coil stake When a 0.6 mm-thick steel plate is etched to form a channel, it becomes 0.95 ⁇ in the conventional example and 0.66 ⁇ in the embodiment of the present invention. It became.
  • Coil length In the conventional example, the inner coil is 1.28 m and the outer coil is 1.42 m, whereas in the present embodiment, the inner coil is 1.05 m and the outer coil is 1.25 m.
  • the impedance of the coil is reduced as described above, high-speed driving is possible, and a gradient field with a high slew rate can be generated. Also, the driving power for generating the gradient magnetic field is reduced.

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Description

明 細 書
M R I用勾配磁場を発生するための 2重形コィル
[技術分野]
この発明は、 MR I用勾配磁場を発生するための 2重形コイルに閲する。 MRI用 勾配磁場を発生するための 2重形コイルは、 内コイルと外コイルとからなり、 内コィ ルの内側空間には勾配磁場を発生するが、 外コィルの外厠空間には両コィルが発生す る互いに反対方向の磁場により事実上磁場が発生しないようにしたものである。 この 発明は、 そのような 2重形コイルについて、 従来のものよりもインピータンスを低く し、 かつ、 コイル長を短くして同等の勾配磁場を発生できるようにしたものである。
[背景技術]
MR I用勾配磁場を発生するための 2重形コイルの従来例としては、 特開昭 62— 194842号公報に開示された勾配コイル装置がある。 第 8図はその勾配コイル装 置の平面展開図である。
この勾配コイル装置 51は、 コイル幅が W52、 コイル長が L52の内コイル 52 と， コイル幅が W 53、. コイル長がし 53の外コイル 53とから構成されている。 内 コイル 52と外コイル 53の各々の鼋流路 R52、 R 53はいずれも渦卷状である。 平面展開状態において電流路 R 52、 R 53の渦卷はいずれも反時計方向に卷込む形 になっている。 これらの電流路は、 例えばフレキシブルプリント板の導電層をエッチ ングすることによって形成される。 内コイル 52の渦卷の最も内側の電流路部分が外 コイル 53の渦卷の最も外側の電流路部分に接続される関係で、 両コイル 52、 53 は直列に接続され、 電源 Eから電流が矢印方向に流されるようになつている。 一点鎖 線 P52、 P53は、 コイル幅 W52、 W53の中心線を示す。
内コイル 52と外コイル 53を、 各々の辺 A52と A53、 中心線 P 52と P 53 を揃え、 一定の距離をあけて重ね、 コイル幅 W52、 W53をそれぞれ半周县とする 内外 2つの略同軸半円筒状に湾曲させたかたちで、 2重形コイルが形成される。 この ように重ね合わせた状態では、 內コイル 5 2と外コイル 5 3は電流路の渦卷の方向が 互い逆になる。 電流路 R 5 2、 R 5 3のパターンは、 そこに電流を流したとき、 內コ ィル 5 2の内側の空間に勾配磁場を発生させると共に外コイル 5 3の外測の空間で漏 洩磁場を略零とするように形成される
内コイル 5 2のコイル幅 W 5 2、 コイル長 L 5 2は、 それぞれ例えば 1 0 3 6 mm、
6 4 O mmであり、 外コイル 5 3のコイル幅 W 5 3、 コイル長し 5 3は、 それぞれ例 えば 1 2 2 4 mm、 7 1 0 mmである。
この勾配コイル装置 5 1の 4つの組が、 第 9図に示すように、 略同軸円筒状に構成 した內外 2つのボビン 5 5、 5 6の周面に、 ボビンの中央断面に閲して対称的に取り 付けられ、 MR I用模勾配コイル装置が形成される。 内厠のボビン 5 5には内コイル 5 2が、 外厠のボビン 5 6には外コィル 5 3がそれぞれ辺 A 5 2、 A 5 3を対称面に [¾けて取り付けられる。
上記従来の勾配コィル装置 5 1では、 内コイル 5 2、 外コイル 5 3の電流路 R 5 2、 R 5 3がそれぞれ滴卷状で、 内コイル 5 2、 外コイル 5 3の各々が、 所望の磁界を形 成するための電流路部分（以下、 メインパスと言う） と単に電流を帰えすだけの電流 路部分（以下、 リターンパスと言う〉 を持っている。
第 8図においては、 内コイル 5 2では 卷状電流路 R 5 2の淌卷きの中心から下半 分がメインパス、. 上半分がリターンパス、 外コイル 5 3では渦卷状電流路 R 5 3の渦 卷きの中心から上半分がメインパス、 下半分がリターンパスである このため、 全体 としての電流路が長くなつてインピーダンスが徒に高くなり、 応答速度が低くなると 共に駆動電力が増加する問題点がある。
又、 コイル長 L 5 2、 L 5 3が長くなり、 コイルが発生する電磁力が大きくなるた め、 勾配磁場のスィツチングに伴う騒音が増加する問題点がある。
[発明の開示]
そこで、 この発明の目的は、 インピータンスを低くすることができると共にコイル 畏を短くすることができる 2重形コィルを提供することにある。
この発明によれば、 軸が共通な 2重の半円筒面上に、 それぞれ、 渦卷状の電流経路 とそれを取卷く複数の馬蹄形の電流経路とからなる電流経路ノ ターンが形成される。
2つの円筒面上の渦卷の方向は互いに反対になっている。 2つの円筒面上の複数の馬 蹄形の経路は円筒の同じ厠の端で回路が開いている。 これらの電流経路は、 2つの面 にまたがつてすべてのものが直列に接続され、一本の鼋流経路が形成される
[図面の簡単な説明]
第 1図はこの発明の一実施例の 2重形コイルの平面展開図、
第 2図はこの発明の一実施例の 2重形コイルを 4組用いて構成した M R I用横勾配 コイル装置の斜視図、
第 3図はこの発明の一実施例についての内コイルと外コィルの接続の概念図、 第 4図はこの発明の一実施例の 2重形コィルの電流分布の特性図、
第 5図はこの発明の一実施例の 2重形コィルの勾配磁場の特性図、
第 6図はこの発明の一実旃例の 2重形コィルの漏洩磁場の特性図、
第 7図はこの発明の一実施例の 2重形コィルを用いた場合の静磁場マグネットの入 口付近の構造を示す断面図、
第 8図は従来の 2重形コィルの一例の平面展開図、
第 9図は従来の 2重形コイルを用いた MR I用横勾配コィル装置の斜視図である。
[発明を実施するための最良の形態]
以下、 図に示す実施例に基づいてこの発明をさらに詳細に説明する。 なお、 この実 旄例によりこの発明が限定されるものではない。
第 1図は、 この発明の一実施例の 2重形コィルの平面展開図である。
2重形コイル 1は、 コイル幅が W 2、 コイル長がし 2の内コイル 2と、 コイル幅が W 3、 コイル長が L 3の外コイル 3とから構成されている。 一点鎖線 P 2、 P 3は、 コイル幅の中心線を示す。
內コイル 2と外コイル 3のそれぞれの電流路 R 2、 R 3は、 渦卷状の経路とその外 厠を多重に取卷く複数の馬蹄形の経路とから構成される。 このような電流路は例えば フレキシブルプリント板の導電層をエッチングすることによって形成される。 平面展 開状態において、 電流路 R2、 R 3の淌卷はいずれも反時計方向に卷込む形になって いる。 内コイル 2と外コイル 3の馬蹄形の電流路同士は、 内コイル 2と外コイル 3に またがって反時計方向に卷込む大きな渦卷が形成されるように直列に接続され、 かつ、 外コイル 3の最も内側の馬蹄形経路の端が内コイル 2の渦卷状経路の最も外測の経路 に接続される。 また、 内コイル 2の満卷の中心が外コイル 3の渦卷の最も外厠の経路 に接続される。 このような形で、 2つのコイルのすべての経路は直列に接続されて一 本の鼋流路になり、 源 Eから電流が供給される。 内コイル 2では渦卷の中心から下 半分の電流路がメインパスを構成し、 外コイル 3では淌卷の中心から上半分の電流路 がメインパスを構成する。
内コイル 2と外コイル 3を、 各々の辺 A2と A3、 中心線 P 2と P3を揃え、 一定 の距離をあけて重ね、 コイル幅 W2、 W3を半周長とする内外 2つの同軸半円筒状に 湾曲させて 2重形コイルを形成する。 このようにすると、 それぞれのメインパス同士 が重なり合い、 かつ内コィル 2の電流路 R 2を流れる電流と外コィル 3の電流路 R 3 を流れる電流の方向は互いに逆になる。 その状態において、 電流路 R2、 R3のパタ ーンは次の基本条件（ 1 ) 、 （ 2) 、 （3 ) と電流分布条件（4 ) とを満足するよう に形成される。
( 1 ) 内コイル 2の内鰂空間に勾配磁場を発生させる。
( 2 )外コイル 3の外厠空間でで漏洩磁場を零とする。
( 3 ) 内コイル 2の全電流と外コイル 3の全電流の総和を零とする。
( 4 ) J≠ ( , z )
= ϋ a η ■ c o s ( ηττ ) 十 bn - s i n ( nTT) } - c o s ( Θ ) m ここで、 と zの座標軸は x勾配コィルの場合には第 2図のようにとる。
第 1図の実 例において、 第 8図の従来例と同じ勾配磁場を発生させるとしたとき、 内コイル 2のコイル幅 W2、 コイル長 L2は、 それぞれ 1 036ram、 525,であり、 外コイル 3のコイル幅 W3、 コイル長 L3は、 1 224i»m、 625腿である。
この 2重形コィル 1の 4つの組が、 それぞれのメィンパスの最も外厠の経路同士を 対抗させて、 第 2図に示すように、 略同軸円筒状に構成した内外 2つのボビン 5、 6 の周面に、 ボビンの中央断面に関して対称的に取り付けられ、 MR I用横勾配コイル 装置が形成される。 なお、 內厠のボビン 5には内コイル 2が、 外側のボビン 6には外 コイル 3がそれぞれ辺 A2、 A3を対称面に向けて取り付けられる。 なお、 図中、 X, y、 zは直交座標系を示し、 r、 Θ、 zは円柱座標系を示す。 z軸は前記同軸円筒の 軸に一致している。
第 3図は、 内コイル 2と外コイル 3の接続を概念的に示したものである。 接続線 7 は、 例えば導体製のワイヤであり、 内コイル 2と外コイル 3の電流路に半田付けなど により接続される。
第 4図は、 内コイル 2と外コイル 3の電流密度比の z軸方向についての分布特性図 である。
第 5図は、 2重形コイル 1の勾配磁場のリニァリティの特性図である。
第 6図は、 外コイル 2の外側の半径 475 mmの仮想円筒面での漏洩磁場の z軸方向 についての分布特性図である。 2重形コイル 1で磁場を形成した場合の漏洩磁場プロ ットをカーブ αで示し、 内コイル 2のみで磁場を形成した場合の漏洩磁場プロットを カーブ で示してある。 内コイル 2のみで磁場を形成した場合の大きな漏洩磁場が、 2重形コイル 1によれば極めて小さくなることが分かる。 カーブ《が示す漏洩磁場は 第 8図の従来装置における漏洩磁場と同程度である。
本発明による 2重形コィルの利点を明確にするために、 第 8図の従来の 2重形コィ ルと具体例で比較した結果を以下に示す。
( 1 ) コイル抵杭：厚さ 0. 6mmの綱板をエッチングして鼋流路を^作した場合、 従 来例では 0. 95 Ωとなるのに対し、 本発明実施例では 0. 66Ωとなった。
( 2 ) コイルインタクタンス：従来例では、 0. 8mHとなるのに対し、 本発明実施 例では 0. 65mHとなった。
( 3 ) コイル長：従来例では内コイルが 1. 28m、 外コイルが 1. 42mとなるの に対し、 本発明実施例では内コイルが 1. 05m、 外コイルが 1. 25mとなつ た。
上記のようにコイルのインピーダンスが低減するため、 高速駆動が可能となり、 ス ルーレートの高い勾配磁場を発生させることができる。 また、 勾配磁場を発生させる ための駆動電力が狨少する。 装置が形成される。 なお、 內厠のボビン 5には内コイル 2が、 外側のボビン 6には外 コイル 3がそれぞれ辺 A2、 A3を対称面に向けて取り付けられる。 なお、 図中、 X, y、 zは直交座標系を示し、 r、 Θ、 zは円柱座標系を示す。 z軸は前記同軸円筒の 軸に一致している。
第 3図は、 内コイル 2と外コイル 3の接続を概念的に示したものである。 接続線 7 は、 例えば導体製のワイヤであり、 内コイル 2と外コイル 3の電流路に半田付けなど により接続される。
第 4図は、 内コイル 2と外コイル 3の電流密度比の z軸方向についての分布特性図 である。
第 5図は、 2重形コイル 1の勾配磁場のリニァリティの特性図である。
第 6図は、 外コイル 2の外側の半径 475 mmの仮想円筒面での漏洩磁場の z軸方向 についての分布特性図である。 2重形コイル 1で磁場を形成した場合の漏洩磁場プロ ットをカーブ αで示し、 内コイル 2のみで磁場を形成した場合の漏洩磁場プロットを カーブ で示してある。 内コイル 2のみで磁場を形成した場合の大きな漏洩磁場が、 2重形コイル 1によれば極めて小さくなることが分かる。 カーブ《が示す漏洩磁場は 第 8図の従来装置における漏洩磁場と同程度である。
本発明による 2重形コィルの利点を明確にするために、 第 8図の従来の 2重形コィ ルと具体例で比較した結果を以下に示す。
( 1 ) コイル抵杭：厚さ 0. 6mmの綱板をエッチングして鼋流路を^作した場合、 従 来例では 0. 95 Ωとなるのに対し、 本発明実施例では 0. 66Ωとなった。
( 2 ) コイルインタクタンス：従来例では、 0. 8mHとなるのに対し、 本発明実施 例では 0. 65mHとなった。
( 3 ) コイル長：従来例では内コイルが 1. 28m、 外コイルが 1. 42mとなるの に対し、 本発明実施例では内コイルが 1. 05m、 外コイルが 1. 25mとなつ た。
上記のようにコイルのインピーダンスが低減するため、 高速駆動が可能となり、 ス ルーレートの高い勾配磁場を発生させることができる。 また、 勾配磁場を発生させる ための駆動電力が狨少する。

Claims

請 求 の 範 囲
1 . 実質的な半円筒面上に電流経路が形成された第 1のコイルであって、
その電流路は、 淌卷状の経路と、 この渦卷状の経路の外側を多重に取卷く複数の 馬蹄形の経路からなり、
渦卷状の経路の一端と複数の馬蹄形の経路の両端は半円筒の一方の端に並んでい る
第 1のコイル、
第 1のコイルの外側に同軸的に形成された半円筒面上に電流路が形成された第 2の コイルであって、
その電流路は、 第 1のコィルの電流路の滿卷とは逆に卷いている淌卷状の経路と、 この渦卷状の経路の外側を多重に取卷く複数の馬蹄形の経路からなり、
渦卷状の経路の一端と複数の馬蹄形の経路の両端は半円筒の一方の端に並んでい る
第 2のコイル、 および
第 1のコイルと第 2のコィルにまたがってすべての電流経路を直列に接続して一本 の電流経路を形成する接続手段
を具備する 2重形コイル。
2 . 第 1のコイルと第 2のコィルは馬蹄形の複数の経路の両端が並んでいる側とは反 対側の端を揃えて組み合わされている請求項 1に記載の 2重形コイル。
3 . 4組の実質的に半円筒形状をした 2重形コイルがそれらの円筒の軸を共通にして 対称的に配置されている勾配磁場コィル装置であつて、
各 2重形コイルは、.
実質的な半円筒面上に電流経路が形成された第 1のコィルであつて、
その電流路は、 渦卷状の経路と、 この渦卷状の経路の外側を多重に取卷く複数 の馬蹄形の経路からなり、 渦卷状の轻路の一端と複数の馬蹄形の経路の両端は半円筒の一方の端に並んで いる
第 1のコイル、
第 1のコイルの外側に同軸的に形成された半円筒面上に電流路が形成された第 2 のコイルであって、
その電流路は、 第 1のコイルの電流路の淌卷とは逆に卷いている渦卷状の経路 と、 この渦卷状の経路の外厠を多重に取卷く複数の馬蹄形の経路からなり、 渦卷状の経路の一端と複数の馬蹄形の経路の両端は半円筒の一方の端に並んで いる
第 2のコイル、. および
第 1のコイルと第 2のコィルにまたがってすべての鼋流経路を直列に接続して一 本の電流経路を形成する接続手段
を具備し、 かつ、
第 1のコイルと第 2のコィルは馬蹄形の複数の経路の両端が並んでいる厠とは反 対側の端を揃えて組み合わされている
勾配磁場コイル装置。
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