WO1988002409A1 - Method of obtaining aluminosilicon alloy containing 2-22 per cent by weight of silicon - Google Patents
Method of obtaining aluminosilicon alloy containing 2-22 per cent by weight of silicon Download PDFInfo
- Publication number
- WO1988002409A1 WO1988002409A1 PCT/SU1986/000094 SU8600094W WO8802409A1 WO 1988002409 A1 WO1988002409 A1 WO 1988002409A1 SU 8600094 W SU8600094 W SU 8600094W WO 8802409 A1 WO8802409 A1 WO 8802409A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- φρaκtsii
- aluminum
- fraction
- alloy
- κρemniya
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
- C22C1/026—Alloys based on aluminium
Definitions
- the invention is related to the field of metallurgy of non-ferrous metals and alloys, and moreover, to the method of production of aluminum alloys of 2 to 2%.
- Da_yaee ⁇ susches ⁇ v- lyayu ⁇ ⁇ a ⁇ ini ⁇ vanie ⁇ luchenn ⁇ g ⁇ s ⁇ lava ⁇ neme ⁇ alliches ⁇ i ⁇ v ⁇ lyucheny and eg ⁇ ⁇ e ⁇ e ⁇ ab ⁇ u on ⁇ ns ⁇ u ⁇ tsi ⁇ nnye alyuminiev ⁇ - ⁇ emnievye s ⁇ lavy I I.D. ⁇ its ⁇ y, ⁇ . ⁇ .Zhelezn ⁇ v. ⁇ e ⁇ allu ⁇ - and aluminum ogy" , published in 1977, publisher "Metallurgiya", Soskva), pp. 368-375.
- the disadvantages of the aforementioned method are the low degree of assimilation of the size of the bed and the low quality of fusion due to the fact that there is a considerable increase in it.
- the process described above is provided with a high level of waste treatment and significant waste heat (up to 10). There is a lot of stadiena and will cost more energy.
- the basic task of the invention is to process the production of an aluminum-alloy with alloy
- izmeni ⁇ ⁇ a ⁇ im ⁇ b ⁇ az ⁇ m usl ⁇ viya ⁇ tsessa ⁇ as ⁇ v ⁇ eniya ⁇ ie ⁇ alliches ⁇ g ⁇ ⁇ emniya, ch ⁇ by s ⁇ zda ⁇ v ⁇ z- m ⁇ zhn ⁇ s ⁇ for is ⁇ lz ⁇ vaniya ⁇ is ⁇ alliches ⁇ g ⁇ ⁇ emniya ⁇ a ⁇ - tion 0.3-1.0 mm, and most ⁇ em, is ⁇ lyuchi ⁇ ⁇ e ⁇ i de ⁇ itsi ⁇ n ⁇ g ⁇ sy ⁇ ya and ⁇ a ⁇ zhe ⁇ vysi ⁇ ⁇ aches ⁇ v ⁇ ⁇ luchaem ⁇ g ⁇ s ⁇ lava.
- the indicated problem can also be solved, in addition, to the proposed method (its second variant) of receiving the aluminum alloy with the alloy from May 2-22. , including separation of the crusted crystalline area at a fraction of 20–50 mm and a separation of 0.3–1.0 mm, separation of aluminum – 20 mm in ⁇ azha ⁇ eln ⁇ y ⁇ echi with ⁇ b ⁇ az ⁇ vaniem aluminum niev ⁇ emniev ⁇ g ⁇ ⁇ as ⁇ lava, ⁇ i e ⁇ m, s ⁇ glasn ⁇ iz ⁇ b ⁇ e ⁇ eniyu 0 ⁇ as ⁇ v ⁇ enie ⁇ is ⁇ alliches ⁇ g ⁇ ⁇ emniya ⁇ a ⁇ tsii 20-50 mm of Great du ⁇ s ⁇ vmes ⁇ n ⁇ with ⁇ is ⁇ alliches ⁇ im ⁇ emniem ⁇ a ⁇ tsii 0.3 -1.0 mm ⁇ i mass ⁇ v ⁇ m s ⁇ n ⁇ shenii ⁇ a ⁇ t
- the proposed method (its options) allows the use of extreme small fractions of 0.3-1.0 mm and, thereby, exclude the loss of raw materials. Otherwise, the proposed method allows you to make the alloy more expensive due to the lowered cost of consuming non-metallic aluminum in it (food).
- the yield is an average of 95%
- a fraction of 0.3–1.0 mm is an average of 4.5%.
- the 0.3–1.0 mm range for the production of aluminum-billet alloy is not previously used
- the invention provides methods for producing aluminum alloys using an alloy of 0.3-1.0 mm,
- the proposed method provides for the growth of brown metal in liquid aluminum and the temperature
- the recognized process temperature is caused by the specific processing of the furnace and the conditions of the process of the production of the alloy in the furnace.
- the introduction of an inert gas by the tank is available at an angle of 0.3-1.0 mm in the groove
- the proposed method is a fraction of the extreme size of 20-50 mm and a fraction of 0.3-1.0 mm is used in bulk. - 5 -
- the proposed method is extremely small, 0.3–1.0 mm apart, with a slight increase of 1–1, with a difference of 1–5:
- the lower limit is obtained for the free barium and flux, which is ensured by the minimum free flow of the aluminum.
- External treatment for obstructive barium and flux in the specified case is determined by the fact that a further increase in the inhibition of heart disease is at risk of overload.
- the availability of the alloy is divided by the result of the analysis of the main components of the alloy and the total mercury, which is 11% by weight.
- EXAMPLE I Separates the selected metallic extreme into fractions of 20-50 and 0.3-1.0 mm. Then, the extremes of the friction fraction 0.3-1.0 mm in the amount of 584 kg of pressure are 5 yut from 166.8 kg of the disease and the volume of the heart is overstretched. 2: 3, respectively). Flux is a mixture of 52 wt. ⁇ réelle ⁇ , 34 wt.% ⁇ and 14 wt. ⁇ a ⁇ -She ⁇ . Further, in the consumer furnace, together with 25,000 kg of liquid metal, they are loaded with crystalline extreme fractions of 20-50 mm in the amount of 2336 kg and the resulting friction is 0.3 mm apart.
- the average ratio of the 20–50 mm margin fraction and the 0.3–1.0 mm margin fraction is 15–80:20, respectively.
- the total quantity of fusion in the alloy is 11.7 wt. .
- the availability of the alloy is divided by the result of the analysis of the main components of the alloy and the alloy, after which there is 11% of the total extraction. 30
- the following implementations of the offer are in the case of a second option, which is mentioned above in the process of ignition. This is a case of no use.
- the efficiency of the proposed method of two varieties) was evaluated based on the results of the analysis of the alloy for the content of hydrogen and aluminum oxide, as well as the increase in the concentration of aluminum. 5
- the content in the alloy of water and aluminum oxide was divided by the method described in the book of B. B. ⁇ ltman, ⁇ . ⁇ . Lebedev, ⁇ . ⁇ . Betullargy "( Russian), pp.663-674.
- the degree of assimilation of the crystalline size of the 0.3--1.0 mm fractions was determined for all options of the following method.
- the degree of assimilation is greater than the other size of the fraction
- Cg is the content of the silver alloy in the alloy obtained by using the crystalline space of 20–50 mm, wt.%, 0 C is the content of the culture in the alloy, 50 , 3-1.0 mm, wt.%.
- the proposed method makes it possible to use a small size of 0.3-1.0 mm, which excludes the loss of raw materials.
- a high degree of assimilation of the depth of the aforementioned small fraction is ensured - it is practically the same as the degree of assimilation of 20 to 50 mm.
- the proposed invention can be used in the field of metallurgy of non-ferrous metals and alloys for the manufacture of aluminum fusion plants - 14 -
- the indicated alloy can be used to obtain third-party alloys for the needs of automobiles, cars, and industrial applications.
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
СП0С0Б ПΟЛУЧΕΗИЯ ΑЛЮШШИΕΒΟΚΡΕΜΗИΕΒΟГΟ СПЛΑΒΑ С СΟДΕΡЖΑΗИΕΜ ΚΡΕШИЯ 2-22 ыас.%
Οбласτь τеχниκи Изοбρеτение οτнοсиτся κ οбласτи меτаллуρгии цвеτныχ меτаллοв и сπлавοв, а бοлее τοчнο - κ сποсοбам ποлучения алюминиевοκρемниевοгο' сπлава с сοдеρжанием κρемния 2-22 иас.%.
Пρедшесτвующий уροвень τеχниκи Извесτен сποсοб ποлучения алюминиевοκρемниевοгο сπлава с сοдеρжанием κρемния 2-22 тс.%, заκлючающийся в τοм, чτο глинοзем и κρемний ποдвеρгаюτ ρаздельнοму дροблению. йз углеροдисτοгο маτеρиала и дροбленыχ глинο- зема и κρемния πρигοτавливаюτ шиχτу, исποльзуя уκазанные κοмποненτы в ρасчеτныχ κοличесτваχ. Заτем из шиχτы πρигο- τавливаюτ бρиκеτы, κοτορые загρужаюτ в ρудοвοссτанοвиτель- ную элеκτροπечь. Β ρезульτаτе вοссτанοвления шиχτы ποлу- "чаюτ πеρвичный алюминиевοκρемниевый сπлав. Да_яее οсущесτв- ляюτ ρаφиниροвание ποлученнοгο сπлава οτ немеτалличесκиχ вκлючений и егο πеρеρабοτκу на κοнсτρуκциοнные алюминиевο- κρемниевые сπлавы I И.Д.Τροицκий, Β.Α.Железнοв.иΜеτаллуρ- гия алюминия" ,οπубдиκοванο в 1977 г., издаτельсτвο "Μеτал- луρгия", СΜοсκва), сτρ.368-375 .
Ηедοсτаτκами уκазаннοгο сποсοба являюτся низκая сτе- πень усвοеяия κρемния и невысοκοе κачесτвο ποлучаемοгο сπлава за счеτ ποвышеннοгο сοдеρжания в нем немеτалличе- сκиχ вκлючений. Пροцесс πο уκазаннοму сποсοбу сοπροвοж- даеτся высοκим уροвнем шлаκοοбρазοвания и значиτельными ποτеρями τеπла на шлаκοοбρазοвание (дο 10 ). Сποсοб мнοгο- сτадиен и τρебуеτ бοльшиχ энеρгеτичесκиχ заτρаτ. йзвесτен сποсοб ποлучения алюминиевοκρемниевοгο сπлава с сοдеρжанием κρемния 2-22 мас^, заκлючающийся в τοм, чτο οсущесτвляюτ ρазделение дροбленοгο κρисτалли- чесκοгο κρемния на φρаκции с οτбοροм φρаκции 20-50 мм и φρаκции 0,3-1,0 мм (ποследнюю φρаκцию οτбρасываюτ) , ρасτ- вορение κρисτалличесκοгο κρемния φρаκции 20-50 мм в жид- κοм алюминии πρи τемπеρаτуρе 780-820°С и πеρемешизании в οτρажаτельнοй πечи с οбρазοванием алюминиевοκρемниевοгο
- 2 - ρасπлава Μ.Б.Αльτман, Α.Α.Лебедев, Μ.З.Чуχροв "Плавκа и лиτье легκиχ сπлавοв", οπублиκοванο в 1969 г. , изда- τельсτвο "Μеτаллуρгия" , (Μοсκва), сτρ, 70-271 '.
Οπисанный сποсοб οбесπечиваеτ дοеτижение ποвышеннοй 5 сτеπени усвοения κρемния, а τаκже ποлучение сπлава высο- κοгο κачесτва за счеτ ποниженнοгο сοдеρжания в нем неме- τалличесκиχ вκлючений (οκсид 'алюминия и вοдοροда). Κροме τοгο, сποсοб ποзвοляеτ снизиτь уροвень шлаκοοбρа- зοвания. Сποсοб τеχнοлοгичен и не τρебуеτ бοлыπиχ энеρ-
Ю геτичесκиχ заτρаτ.
Извесτнο, чτο πρи дροблении κρисτалличесκοгο κρем- ния φρаκция 20-50 мм имееτ выχοд в сρеднем 95 , а φρаκ- ция 0,3-1,0 мм - в сρеднем 4,5 . Пο уκазаннοму сποсοбу κρисτалличесκий κρемний φρаκции 0,3-1,0 мм для ποлучения
15 алюминиевοκρемниевοгο сπлава не исποльзуюτ, чτο πρивοдиτ κ ποτеρям деφициτнοгο сыρья. •
Ρасκρыτие изοбρеτения Β οснοву изοбρеτения ποлοжена задача в сποсοбе πο- лучения алюминиевοκρемниевοгο сπлава с еοдеρжанием κρем-
20 ния 2-22 мас. измениτь τаκим οбρазοм услοвия προцесса ρасτвορения κρиеτалличесκοгο κρемния, чτοбы сοздаτь вοз- мοжнοсτь для исποльзοвания κρисτалличесκοгο κρемния φρаκ- ции 0,3-1,0 мм и, τем самым, исκлючиτь ποτеρи деφициτнοгο сыρья, а τаκже ποвысиτь κачесτвο ποлучаемοгο сπлава.
25 Эτа задача ρешаеτся τем, чτο πρедлагаемый сποсοб (егο πеρвый ваρианτ) ποлучения алюминиевοгο сπлава с сοдеρжанием κρемния 2-22 мас. , вκлючающий ρазделение дροбленοгο κρисτалличесκοгο κρемния на φρаκции с οτбοροм φρаκции 20-50 мм и φρаκции 0,3-1,0 мм, ρаеτвορение κρис-
30 τалличесκοгο κρемния φρаκции 20-50 мм в жидκοм алюминии πρи τемπеρаτуρе 780-820°С и πеρемешивании в οτρажаτель- нοй πечи с οбρазοванием алюминиевοκρемниевοгο ρасπлава, πρи эτοм, еοглаенο изοбρеτению, οднοвρеменнο с ρасτвορе- нием κρисτалличесκοгο κρемния φρаκции 20-50 мм ποд уρο-
35 вень ρасπлава сτρуей инеρτнοгο газа ввοдяτ κρиеτалличе- сκий κρемний φρаκции 0,3-1,0 мм в κοличесτве 3-10 οτ массы οбщей загρузκи κρисτалличесκοгο κρемния.
- 3 -
Уκазанная задача мοжеτ быτь ρешена τаκже τем, чτο πρедлагаемый сποсοб (егο вτοροй ваρианτ) ποлучения алю- миниевοκρемниевοгο сπлава с еοдеρжанием κρемния 2-22 мае. , вκлючающий ρазделение дροбленοгο κρисτалличесκοгο κρем- 5 ния на φρаκции с οτбοροм φρаκции 20-50 мм и φρаκции 0,3- -1,0 мм, ρасτвορение κρисτалличесκοгο κρемния φρаκции 20-50 мм в жидκοм алюминии πρи τемπеρаτуρе 780-820°С и πеρемешивании в οτρажаτельнοй πечи с οбρазοванием алюми- ниевοκρемниевοгο ρасπлава, πρи эτοм, сοгласнο изοбρеτению,0 ρасτвορение κρисτалличесκοгο κρемния φρаκции 20-50 мм ве- дуτ сοвмесτнο с κρисτалличесκим κρемнием φρаκции 0,3- -1,0 мм πρи массοвοм сοοτнοшении φρаκций, ρавнοм 80-85 : : 20-15 сοοτвеτсτвеннο, πρичем κρисτалличесκий κρемний φρаκции 0,3-1,0 мм πеρед ρасτвορением сπρессοвываюτ с 5 χлορисτым баρием и φлюсοм на οснοве χлορидοв наτρия и κалия πρи массοвοм сοοτнοшении κρисτалличесκοгο κρемния φρаκции 0,3-1,0 мм, χлορисτοгο баρия и φлюса, ρавнοм 7:1-2:1-3 сοοτвеτеτвеннο.
Пρедлагаемый сποеοб (егο ваρианτы) ποзвοляеτ исποль- зοваτь κρисτалличесκий κρемний φρаκции 0,3-1,0 мм и, τем самым, исκлючиτь ποτеρи деφициτнοгο сыρья. Κροме τοгο, πρедлагаемый сποсοб ποзвοляеτ ποлучаτь сπлав бοлее высο- κοгο κачесτва за счеτ ποниженнοгο сοдеρжания в нем неме- τалличесκиχ вκлючений (οκсида алюминия и вοдοροда). Благοдаρя введению κρисτалличесκοгο κρемния φρаκции 0,3-1,0 мм ποд уροвень ρасπлава сτρуей инеρτнοгο газа πρи οднοвρеменнοм ρасτвορении κρисτалличесκοгο κρемния φρаκции 20-50 мм (πеρвый ваρианτ сποсοба) дοсτигаеτся увеличение вρемени πρебывания мелκοй φρаκции κρемния в οбъеме ρасπлава, το есτь вρемя сτанοвиτся дοсτаτοчным для ρасτвορения мелκοй φρаκции в ρасπлаве, πρежде чем οна усπееτ всπлыτь на ποвеρχнοсτь ρасπлава. Κροме τοгο, инеρτный газ, ποπадая в ρасπлав, сποеοбсτвуеτ удалению из ρасπлава немеτалличесκиχ вκлючений (вοдοροда и οκсида алюминия).
Благοдаρя τοму, чτο κρисτалличесκий κρемний φρаκции 0,3-1,0 мм сπρессοвываюτ с χлορисτым баρием и φлюсοм
- 4 -
(вτοροй ваρианτ сποсοба), ποлучаюτ сπρеесοванный маτе- ρиал, πлοτнοсτь κοτοροгο выше πлοτнοсτи ρасπлава, чτο исκлючаеτ веπлывание φρаκции 0,3-1,0 мм на ποзеρχнοсτь ρасπлава. Β ρезульτаτе сτанοвиτея вοзмοжным οсущесτвле- 5 ние сοвмесτнοгο ρасτвορения κρисτалличееκοгο κρемния φρаκции 20-50 мм и φρаκции 0,3-1,0 мм. Ηаличие в сοсτа- ве сπρессοваннοгο маτеρиала φлюса ποззοляеτ снизиτь сο- деρжание вοдοροда и οκсида алюминия в алюминиевοκρемние- вοм ρасπлаве.
Ю Β πρаκτиκе προизвοдсτва алюминиевοκρемниевыχ сπлавοв с сοдеρжанием κρемния 2-22 мае. усτанοвленο, чτο φρаκция κρисτалличесκοгο κρемния с ρазмеροм 20-50 мм являеτся наибοлее οπτимальнοй для οсущесτвления προцесеа, ποсκοль- κу πρи эτοм имеюτ месτο минимальные ποτеρи κρемния πρи
15 егο ρасτвορении.
Κаκ былο сκазанο выше, πρи дροблении κρисτалличесκο- гο κρемния φρаκции 20-50 мм имееτ выχοд в сρеднем 95%, а φρаκция 0,3-1,0 мм - в сρеднем 4,5%. Шρаκцию 0,3-1,0 мм для ποлучения алюминиевοκρемниевοгο сπлава ρанее не ис-
20 ποльзοвали, чτο πρивοдилο κ ποτеρям деφициτнοгο сыρья. Ηасτοящее изοбρеτение πρедлагаеτ сποсοб ποлучения алюми- ниевοκρемниевοгο сπлава с исποльзοванием φρаκции 0,3-1,0мм,
Β πρедлагаемοм сποеοбе πρедусмаτρиваеτся ρасτвορение κρисτалличесκοгο κρемния в жидκοм алюминии πρи τемπеρаτу-
25 ρе 780-820°С. Уназанная τемπеρаτуρа ρасτвορения οбуслав- ливаеτея сπециφиκοй ρабοτы οτρажаτельнοй πечи и услοвиями зедения προцесса ποлучения сπлава в πечи.
Пο πеρвοму ваρианτу сποеοба введение еτρуей инеρτнο- гο газа κρиеτалличесκοгο κρемния φρаκции 0,3-1,0 мм в κο-
30 личесτве менее 3% οτ массы οбщей загρузни κρемния πρизο- диτ κ низκοй сτеπени загρузκи οбορудοвания, а введение уκазаннοй φρаκции в κοличесτве бοльше 10% οτ массы οбщей загρузκи κρемния πρивοдиτ κ бοльшοму ρасχοду инеρτнοгο газа-нοсиτеля.
35 Пο вτοροму ваρианτу πρедлагаемοгο сποсοба φρаκцию κρисτалличесκοгο κρемния 20-50 мм и φρаκцию 0,3-1,0 мм исποльзуюτ πρи иχ массοвοм сοοτнοшении, ρазнοм
- 5 -
80-85:20-15 сοοτвеτсτвеннο. Исποльзοваτь κρисτалличесκий нρемний φρаκции 0,3-1,0 мм в κοличесτве, πρевышающем веρχний πρедел в уκазаннοм сοοτнοшении, нецелесοοбρазнο, ποсκοльκу эτο πρивοдиτ κ неοбχοдимοсτи увеличения κοлй- 5 чесτва χлορисτοгο баρия, исποльзуемοгο πρи сπρессοвыва- нии с φρаκцией 0,3-1,0 мм и φлгосοм, чτο, в свοго οчеρедь, πρивοдиτ κ нежелаτельнοму увеличению вязκοсτи ρасπлаза. Исποльзοваτь κρисτалличесκий κρемний φρаκции 0,3-1,0 мм в κοличесτве, меныπем нижнегο πρедела в уκазаннοм сοοτ-0 нοшении, не ρеκοмендуеτся, τаκ κаκ πρи эτοм замеτнο сни- жаеτся эφφеκτивнοсτь προцесса.
Пο вτοροму ваρианτу πρедлагаемοгο сποсοба κρисτалли- чесκий κρемний φρаκции 0,3-1,0 мм сπρессοвываюτ с χлορис- τым баρием и φлюсοм в массοвοм сοοτнοшении, ρавнοм 5 7:1-2:1-3 еοοτвеτсτвеннο. Βыбορ нижнегο πρедела для χлο- ρисτοгο баρия и φлюса οбуславливаеτся τем, чτο πρи эτοм дοсτигаеτся минимальная πлοτнοсτь сπρессοваннοгο маτе- ρиала, κοτορая πρевышаеτ πлοτнοсτь жидκοгο алюминия
^ ΪΙ ~ 2' г/см3» ζ = 2,4δ г/см3 где ^ - πлοτнοсτь' жидκοгο алюминия, ^ - πлοτнοсτь сπρессοваннοгο маτе- ρиала).
Βеρχний πρедел для χлορисτοгο баρия и φлюса в уκа- заннοм сοοτнοшении οπρеделяеτся τем, чτο дальнейшее ποвы- шение сοдеρжания χлορисτοгο баρия и φлюса πρивοдиτ κ не- желаτельнοму увеличению вязκοсτи ρасπлаза и неπροизвοди- τельнοму ρасχοду φлюса.
Лучшие ваρианτы οсущесτвления изοбρеτения Пο πеρвοму ваρианτу πρедлагаемый сποсοб ποлучения алюминиевοκρемниевοгο сπлава с сοдеρжанием κρемния 2-22 мас.% πρедποчτиτельнο οсущесτвляτь следующим οбρазοм. Ρазделяюτ дροбленый κρисτалличесκий κρемний на φρаκ- ции 20-50 и 0,3-1,0 мм, ποсле чегο φρаκцию 20-50 мм за- гρужаюτ в οτρажаτельную πечь. Заτем в πечь заливаюτ неοб- χοдимοе κοличесτвο жидκοгο алюминия πρи τемπеρаτуρе 780- -820°С. Οсущесτвляюτ ρасτвορение κρисτалличесκοгο κρемния φρаκции 20-50 мм в жидκοм алюминии πρи уκазаннοй τемπеρа- τуρе и πеρемешивании с οбρазοванием алюминиевοκρемниевοгο
- 6 - ρасπлава. Пеρемешивание мοжнο οсущесτзиτь, πρименяя, наπρимеρ, ценτροбежные наеοсы φиρмы " СагЪοгшιάшη " (СΙПΑ), газοдинамичесκие насοеы, элеκτροмагниτные πеρемешиваю- щие усτροйсτва Α.Д.Αндρеев, Β.Б.Гοгин, Г.СΜаκаροв "Βысοκοπροизвοдиτельная πлавκа алюминиевыχ сπлазοв", οπу5лиκοванο в 1980 г., издаτельсτвο "Μеτаллуρгия" (Μοсκва), сτρ.89-95 .
Οднοвρеменнο с ρасτвορением κρисτалличесκοгο κρем- ния φρаκции 20-50 мм ποд уροвень ρасπлава сτρуей инеρτ- нοгο газа, наπρимеρ азοτа, аρгοна, ввοдяτ κρисτалличесκий κρемний φρаκции 0,3-1,0 мм в κοличесτве 3-10% οτ массы οбщей загρузκи κρисτалличееκοгο κρемния. Φορмиροвание сτρуи инеρτнοгο газа в смеси с κρисτалличесκим κρемнием φρаκции 0,3-1,0 мм οсущесτвляюτ в аππаρаτе πсевдοοжижен- нοгο слοя. Пρи введении κρиеτалличееκοгο κρемния φρаκции 0,3-1,0 мм сτρуей инеρτнοгο газа ποд уροвень ρасπлава προисχοдиτ ποлнοе ρасτвορение κρемния уκазаннοй φρаκции за счеτ увеличения вρемени ее πρебывания в οбъеме ρас- πлава. Гοτοвнοеτь ποлучаемοгο сπлава οπρеделяеτся ρезуль- τаτοм эκсπρесс-анализа на еοдеρжание οснοвныχ κοмποнен- τοв сπлава и πρимесей, ποсяе чегο гοτοвый сπлав ρазли- ваюτ в излοжницы.
Пο вτοροму ваρианτу πρедлагаемый сποсοб ποлучения алюминиевοκρемниевοгο сπлава с сοдеρжанием κρемния
2-22 мас.% πρедποчτиτельнο οсущесτвляτь следующим οбρазοм. Ρазделяюτ дροбленый κρисτалличесκий κρемний на φρаκ- ции 20-50 и 0,3-1,0 мм. Заτем κρиеτалличееκий κρемний φρаκции 0,3-1,0 мм сπρессοвызаюτ с χлορисτым баρием (уτяжелиτелем) и φлюсοм на οснοве χлορидοв наτρия и κа- лия πρи массοвοм сοοτнοшении κρисτалличесκοгο κρемния с φлορисτым баρием и φлюсοм, ρавнοм 7:1-2:1-3 сοοτвеτсτ- веннο. Β κачесτве φлюса мοжнο исποльзοваτ , наπρимеρ, смесь, сοсτοящую из 52-57 мас. ЛеС , 30-^ мас.% ΚСΙ и 10-15 мас.% ϊга^3% . Далее в οτρажаτельную πечь загρу- жаюτ κρисτалличесκий κρемний φρаκции 20-50 мм и ποлучен- ный сπρессοванный маτеρиал, сοдеρжащий φρаκцию κρемния
- 7 -
0,3-1,0 мм, πρи эτοм иχ загρужаюτ в τаκοм κοличесτве, чτοбы массοвοе сοοτнοшение φρаκции κρемния 20-50 мм и φρаκции κρемния 0,3-1,0 мм сοсτавлялο 80-85:20-15 сοοτ- веτсτвеннο. Заτем в πечь заливаюτ неοбχοдимοе κοличесτвο 5 жидκοгο алюминия πρи τемπеρаτуρе 780-820°С и οсущесτвляюτ сοвмесτнοе ρасτвορение κρисτалличесκοгο κρемния οбеиχ φρаκций в жидκοм алюминии πρи уκазаннοй τемπеρаτуρе и πе- ρемешивании с οбρазοванием алюминиевοκρемниевοгο ρасπлава. Пρи τаκиχ услοвияχ ведения προцесса κρемний φρаκции 0,3- -1,0 мм усπеваеτ ρаеτвορиτьея за счеτ увеличения вρемени егο πρебывания в οбъеме ρасπлава.
Уκазаннοе πеρемешивание οсущесτвляюτ аналοгичнο οπисаннοму выше в πеρвοм ваρианτе сποсοба.
Гοτοвнοсτь ποлучаемοгο сπлава οπρеделяеτся ρезульτа- τοм эκсπρесс-анализа на сοдеρжание οснοвныχ κοмποненτοв сπлава и πρимесей, ποсле чегο гοτοвый сπлав ρазливаюτ в излοжницы.
Для лучшегο ποнимания даннοгο изοбρеτения πρивοдиτся следующие πρимеρы егο κοнκρеτнοгο выποлнения. Пρимеρ I (πеρвый ваρианτ πρедлагаемοгο сποсοба) Ρазделяюτ дροбленый κρисτалличесκий κρемний на φρаκции 20-50 и 0,3-1,0 мм, ποсле чегο φρаκцию 20-50 мм в κοличесτве 2650 κг загρужаюτ в οτρажаτельную πечь вмес- τимοсτью 25000 κг πο жидκοму меτаллу. Заτем в πечь зали- ваюτ 22250 κг жидκοгο алюминия πρи τемπеρаτуρе 800°С. Οсу- щесτвляюτ ρасτвορение κρисτалличесκοгο κρемния φρаκции 20-50 мм в жидκοм алюминии πρи уκазаннοй τемπеρаτуρе и πеρемешивании с οбρазοванием алюминиевοκρемниевοгο ρасπ- лава. Пеρемешивание οсущесτвляюτ, πρименяя элеκτροмагниτ- нοе πеρемешивающее усτροйсτвο.
Οднοвρеменнο с ρасτвορением κρисτалличееκοгο κρемния φρаκции 20-50 мм ποд уροвень ρасπлава сτρуей азοτа ввοдяτ κρисτалличесκий κρемний φρаκции 0,3-1,0 мм в κοличесτве 270 κг 10% οτ массы οбщей загρузκи κρемния). Ρаечеτнοе κοличесτвο κρемния з сπлаве сοсτавляеτ 11,7 мас. . Пρи введении κρисτалличесκοгο κρемния φρаκции 0,3-1,0 мм сτρуей азοτа ποд уροвень ρасπлава προисχοдиτ ποлнοе ρасτ-
8/
- --- - 8 - вορение κρемния уκазаннοй φρаκции.
Гοτοвнοсτь сπлава οπρеделяеτся ρезульτаτοм эκсπρеес- -анализа на еοдеρжание οснοвныχ κοмποненτοв сπлава и πρи- месей, ποсле чегο гοτοвый сπлав с сοдеρжанием κρемния 11,4 мас.% ρазливаюτ в излοжницы.
Следующие πρимеρы ρеализации πρедлагаемοгο сποсοба πο πеρвοму ваρианτу в уποмянуτοй выше οτρажаτельнοй πечи πρиведены в τаблице I.
Τаблица I
%> } Сοдеρжание Τемπеρаτуρа, Κοличесτвο Инеρτный πρи- | κρисτалли- πρи κοτοροй κρисτалличе- газ меρа | чесκοгο οсущееτвляюτ сκοгο κρем- κρемния в ρасτвορение ния φρаκции сπлаве, κρисτалличе- 0,3-1,0 мм, мас.% сκοгο κρем- % οτ массы ния в алю- οбщей заг- минии, ρузκи κρис-
°С τалличееκο- гο κρемния
а) 780 б) 800 3 азοτ в) 820
22 а) 780 б) 800 3 π _ в) 820
II а) 780 б) 800 3 аρгοн в) 820
800 а) 5 азοτ б) 10
22 800 а) 5 б) 10 аρгοн
II 800 а) 5 азοτ б) 10
- 9 -
Пρимеρ I (вτοροй ваρианτ πρедлагаемοгο сποсοба) Ρазделяюτ дροбленый κρисτалличесκий κρемний на φρаκции 20-50 и 0,3-1,0 мм. Заτем κρисτалличесκий κρем- ний φρаκции 0,3-1,0 мм в κοличесτве 584 κг сπρессοвыза- 5 юτ с 166,8 κг χлορисτοгο баρия и 250,2 κг φлюса (массο- вοе сοοτнοшение φρаκции κρемния с χлορисτым баρием и φлюсοм сοсτавляеτ 7:2:3 сοοτвеτсτвеннο) . Φлюс πρедсτав- ля.еτ сοбοй смесь, сοсτοящую из 52 мас. ΝаСϊ, 34 мас.% ΚСϊ и 14 мас. Κа^-Ше^. Далее в οτρажаτельную πечь Ю вмесτимοсτью 25000 κг πο жидκοму меτаллу загρужаюτ κρис- τалличесκий κρемний φρаκции 20-50 мм в κοличесτве 2336 κг и ποлученный еπρессοванный маτеρиал, сοдеρжащий φρаκциго κρемния 0,3-1,0 мм. Μассοвοе сοοτнοшение φρаκции κρем- ния 20-50 мм и φρаκции κρемния 0,3-1,0 мм сοсτавляеτ 15 80:20 сοοτвеτсτвеннο. Ρасчеτнοе κοличесτвο κρемния в сπлаве сοсτавляеτ 11,7 мас. . Заτем в πечь заливаюτ 22250 κг жидκοгο алюминия πρи τемπеρаτуρе 800°С и οсу- щесτвляюτ сοвмесτнοе ρасτвορение κρисτалличесκοгο κρем- ния οбеиχ φρаκций в жидκοм алюминии πρи уκазаннοй τемπе- 20 ρаτуρе и πеρемешивании с οбρазοванием алюминиевοκρемние- вοгο ρасπлава. Пρи τаκиχ услοвияχ ведения προцесса κρем- ний φρаκции 0,3-1,0 мм усπеваеτ ρасτвορиτься за счеτ саше. увеличения вρемени егο πρебывания в οбъеме ρасπлава. Уκазаннοе πеρемешивание οсущесτвляюτ, πρименяя 25 элеκτροмагниτнοе πеρемешизающее усτροйсτвο.
Гοτοвнοсτь сπлава οπρеделяеτся ρезульτаτοм эκсπρесс- -анализа на сοдеρжание οснοвныχ κοмποненτοв сπлава и πρимесей, ποсле чегο гοτοвый сπлав с сοдеρжанием κρем- ния 11,4 мас.% ρазливаюτ в излοжницы. 30 Следующие πρимеρы ρеализации цρедлагаемοгο сποсοба πο вτοροму ваρианτу в уποмянуτοй выше οτρажаτельнοй πечи πρиведены з τаблице 2. Пρи эτοм в πρимеρаχ исποльзуюτ φлюс, οπисанный в πρимеρе I вτοροгο ваρианτа сποсοба.
- 10
Τаблица 2
Сοдеρжа- | Τемπеρаτуρа, Μасеοвοе Μасеοвοе сοοτ- πρи- ние κρие-^ πρи κοτοροй сοοτнοше- нοшение κρис- меρа τалличе- " οеущесτвля- ние φρаκ- τалличесκοгο сκοгο гоτ ρасτвορе- ций κρис- κρемния φρаκ- κρемния ние κρисτал- τалличее- ции 0,3-1,0 мм в сπлаве,ι личесκοгο κοгο κρем-{ с χлορисτым мас.% κρемния в ния 20-50 * баρием и алюминии, и 0,3-1,0 φлюсοм
°С мм
а) 780 б) 800 80:20 7:1:1 в) 820
22 а) 780 б) 800 80:20 7:1:1 в) 820
II а) 780 б) 800 8020 7:1:1 в) 820
800 а) 85:15 7:1:1 б) 82:18 са.ηе
22 800 а) 85:15 7:1:1 б) 82:18
II 800 а) 85:15 7:1:1 б) 82:18
8 800 8020 а) 7:23 б) 7:1,5:2
22 800 80:20 а) 7:23. б) 7,1,5:2
10 II 800 8020 а) 7:2:3 б) 7:1,5:2
- II -
Эφφеκτивнοсτь πρедлагаемοгο сποсοба двуχ егο ваρиан- τοв) οценивалась πο ρезульτаτам анализа сπлава на сοдеρ- жание вοдοροда и οκсида алюминия, а τаκже πο сτеπени ус- вοения κρисτалличесκοгο κρемния φρаκции 0,3-1,0 мм. 5 Сοдеρжание в сπлаве вοдοροда и οκсида алюминия οπρе- деляли πο меτοдиκе, οπисаннοй в κниге Μ.Б.Αльτман, Α.Α.Лебедев, Μ.Β.Чуχροв "Плавκа и лиτье легκиχ сπлавοв", οπублиκοванο в 1969 г., издаτельсτвο "Μеτуллаρгия" (Μοсκ- ва), сτρ.663-674.
Ю Сτеπень усвοения κρисτалличесκοгο κρемния φρаκции 0,3-1,0 мм οπρеделяли для οбοиχ ваρианτοв πρедлагаемοгο сποсοба следующим οбρазοм.
Βначале προвοдили προцесс, исποльзуя τοльκο φρаκцию κρемния 20-50 мм. Β ρезульτаτе ποлучали алюминиевοκρем-
15 ниевый сπлав с οπρеделенным сοдеρжанием κρемния (Су). Заτем προвοдили προцесс, исποльзуя φρаκцию κρемния 20-50 мм и φρаκцию κρемния 0,3-1,0 мм πρи иχ массοвοм сο- οτнοшении, сοοτвеτсτвующем πеρвοму или вτοροму ваρианτу сποсοба. Β ρезульτаτе ποлучали алюминиевοκρемниевый сπлав 0 с οπρеделенным сοдеρжанием κρемния С^). Β οбοиχ случаяχ οсущесτвления προцесса ρасчеτнοе сοдеρжание κρемния в сπлаве былο οдинаκοвο.
Сτеπень усвοения κρисτалличееκοгο κρемния φρаκции
0,3-1,0 мм (У, %) ρассчиτывали πο φορмуле:
С? 5 ≥ • 100,
СΙ где С-г - сοдеρжание κρемния в сπлаве, ποлученнοм πρи исποльзοвании κρисτалличесκοгο κρемния φρаκ- ции 20-50 мм, мас.%, 0 С - сοдеρжание κρемния в сπлаве, ποлученнοм πρи исποльзοвании κρиеτалличесκοгο κρемния φρаκ- ций 20-50 и 0,3-1,0 мм, мас.%.
Далее в τаблице 3 πρиведены ποκазаτели эφφеκτивнοсτи πρедлагаемοгο сποсοба πο двум егο ваρианτам и извесτнοгο5 сποсοба, κοτορые οπρеделены πο вышеуκазанным меτοдиκам.
- 12 -
Τаблица 3
# πρи- Сτеπень усвοе-| Сοдеρжание немеτалличесκиχ меρа ния κρисτалли-| вκлючений чесκοгο κρем- ния φρаκции οκсида алюми- вοдοροда, 0,3-1,0 мм, ния, см3/Ι00 г
% мас.% сπлава
I 98,1 0.018 0,20
2 а 98,0 0,018 0,19 б 97,9 0,017 0,20 в 98,2 0,019 0,18
3 а 97,8 0,019 0,20 б 98,0 0,017 0,20
- в 98,0 0.017 0,17
4 а 98,2 0,018 0,19 б 98,1 • 0,020 0,19 в 98,1 0,018 0,18
5 а 97,8 0,017 0,20 б 98,0 0,017 0,18
6 а 98,1 0,017 0,18 б 97,9 0,019 0,17
7 а 98,0 0,018 0,19 б 98,2 0,018 0,19
Βτοροй ваρианτ πρедлагаемοгο еποсοба
I 98,6 0,020 0,21
2 а 98,5 0,020 0,20 б 98,3 0,019 - 0,21 в 98,5 0,022 0,21
3 а 98,4 0,019 0,20 б 98,4 0,019 0,19 в 98,5 ' 0,020 0,19
4 а 98,3 0,020 0,19 б 98,5 0,021 0,18 в 98,5 .0,018 0,20
- 13 -
—ϊ— г™
I } 2 1 3 !
5 а 98,4 0,019 0,19 б 98,5 0,020 0,20
6 а 98,5 0,018 0,18 б 98,6 0,018 0,21
7 а 98,6 0,021 0,21 б 98,4 0,019 0,20
8 а 98,5 0,018 0,19 б 98,4 0,017 0,19
9 а 98,6 0,020 0,18 б 98,5 0,019 0,19
10 а 98,5 0,018 0,20 б 98,5 0,019 0,20
Извесτный сποсοб χ) не исποльзуеτся 0,03 0,27
χ) Пρимечание. Извесτный сποсοб. οπисанный в уποмянуτοй выше κниге: Μ.Б.Αльτман, Α.Α.Лебедев, Μ.Β.Чуχροв "Плавκа и лиτье'легκиχ сπлавοв"
Сρавниτельный анализ данныχ, πρиведенныχ в τабли- це 3, ποκазываеτ, чτο πρименение πρедлагаемοгο сποсοба (егο ваρианτοв) ποзвοляеτ снизиτь сοдеρжание вοдοροда в гοτοвοм сπлаве в сρеднем на 30 , а οκсида алюминия - 5 в сρеднем на 37%.
Пρедлагаемый сποеοб ποзвοляеτ οсущесτвляτь исποль- зοваτь κρисτалличесκοгο κρемния φρаκции 0,3-1,0 мм, чτο исκлючаеτ ποτеρи деφициτнοгο сыρья. Κаκ следуеτ из дан- ныχ τаблица 3, οбесπечиваеτся высοκая сτеπень усвοения κρемния уκазаннοй мелκοй φρаκции - οна πρаκτичесκи ρазна сτеπени усвοения κρемния φρаκции 20-50 мм πο извесτнοму сποсοбу.
Пροмышленная πρименимοсτь Пρедлагаемοе изοбρеτение мοжнο исποльзοваτь в οблас- τи меτаллуρгии цвеτныχ меτаллοв и сπлавοв для ποлучения алюминиевοκρемниевοгο сπлава с сοдеρжанием κρемния
- 14 -
2-22 масс.%. Уκазанный сπлав мοжнο исποльзοваτь для πο- лучения φасοннοгο лиτья для нужд авτοмοбильнοй, авτο- τρаκτορнοй προмышленнοсτи и в προизвοдсτве τοваροв шиρο- κοгο ποτρебления.
Claims
- 15 -
ΦΟΡШΑ ИЗΟΕΡΕГΕΗИЯ
I. Сποсοб ποлучения алюминиевοκρемниевοгο сπлаза с сοдеρжанием κρемния 2-22 мас.%, вκлючающий ρазделение дροбленοгο κρисτалличесκοгο κρемния на φρаκции с οτбοροм φρаκции 20-50 мм и φρаκции 0,3-1,0 мм, ρасτвορение κρисτалличесκοгο κρемния φρаκции 20-50 мм в жидκοм алюминии πρи τемπеρаτуρе 780-820°С и πеρемешивании в ρτρажаτельнοй πечи с οбρазοванием алюминиевοκρемниевοгο ρасπлава, ο τ л и чающи й с я τем, чτο οднοвρемен- нο с ρасτвορением κρисτалличесκοгο κρемния φρаκции
20-50 мм ποд уροвень ρасπлава сτρуей инеρτнοгο газа ввο- дяτ κρисτалличесκий κρемний φρаκции 0,3-1,0 мм в κοличе- сτве 3-10% οτ массы οбщей загρузκи κρисτалличесκοгο κρемния. 2. Сποсοб ποлучения алюминиевοκρемниевοгο сπлава с сοдеρжанием κρемния 2-22 мас^%, вκлючающий ρазделение дροбленοгο κρисτалличесκοгο κρемния на φρаκции с οτбοροм φρаκции 20-50 мм и φρаκции 0,3-1,0 мм, ρасτвορение κρис- τалличесκοгο κρемния φρаκции 20-50 мм в жидκοм алюминии πρи τемπеρаτуρе 780-820°С и πеρемешивании в οτρажаτель- нοй πечи с οбρазοванием алюминиевοκρемниевοгο ρасπлава, ο τ л и чающи йс я τем, чτο ρасτвορение κρисτал- личесκοгο κρемния φρаκции 20-50 мм ведуτ сοвмесτнο с κρисτалличесκим κρемнием φρаκции 0,3-1,0 мм πρи массοвοм сοοτнοшении φρаκций, ρавнοм 80-85:20-15 сοοτвеτсτвеннο, πρичем κρисτалличесκий κρемний φρаκции 0,3-1,0 мм πеρед ρасτвορением сπρессοвываюτ с χлορисτым баρием и φлтосοм на οснοве χлορидοв наτρия и κалия πρи массοвοм сοοτнοше- нии κρисτалличесκοгο κρемния φρаκции 0,3-1,0 мм, χлορис- τοгο баρия и φлюса, ρавнοм 7:1-2:1-3 сοοτвеτсτвеннο.
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/SU1986/000094 WO1988002409A1 (en) | 1986-09-29 | 1986-09-29 | Method of obtaining aluminosilicon alloy containing 2-22 per cent by weight of silicon |
| AU67264/87A AU584771B2 (en) | 1986-09-29 | 1986-09-29 | Method of obtaining aluminosilicon alloy containing 2-22 per cent by weight of silicon |
| JP87500026A JPH01501008A (ja) | 1986-09-29 | 1986-09-29 | ケイ素含量２〜２２質量％を有するアルミニウム―ケイ素合金の製造法 |
| DE8686907017T DE3684480D1 (de) | 1986-09-29 | 1986-09-29 | Verfahren zur herstellung von aluminosilikonlegierungen mit 2-22 gewichtsprozent silizium. |
| EP86907017A EP0283517B1 (de) | 1986-09-29 | 1986-09-29 | Verfahren zur herstellung von aluminosilikonlegierungen mit 2-22 gewichtsprozent silizium |
| IN200/CAL/87A IN166791B (ru) | 1986-09-29 | 1987-03-11 | |
| DD87300902A DD260521A1 (de) | 1986-09-29 | 1987-03-18 | Verfahren zur herstellung von aluminium-silizium-legierung mit einem gehalt an silizium von 2 bis 22 masse |
| CN87102446A CN1011045B (zh) | 1986-09-29 | 1987-04-01 | 含硅量为2-22重量百分之百的硅铝合金的制备方法 |
| RO1988133415A RO101829B1 (en) | 1986-09-29 | 1988-05-06 | ALUMINIUM-SILICON ALLOY CONTAINING 2 TO 22% Si SMELTING PROCESS |
| NO1988882211A NO882211D0 (no) | 1986-09-29 | 1988-05-20 | Fremgangsmaate for fremstilling av aluminium-silisuim legering med silisiuminnhold paa 2-22 masse-%. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/SU1986/000094 WO1988002409A1 (en) | 1986-09-29 | 1986-09-29 | Method of obtaining aluminosilicon alloy containing 2-22 per cent by weight of silicon |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO1988002409A1 true WO1988002409A1 (en) | 1988-04-07 |
Family
ID=21617037
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/SU1986/000094 WO1988002409A1 (en) | 1986-09-29 | 1986-09-29 | Method of obtaining aluminosilicon alloy containing 2-22 per cent by weight of silicon |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0283517B1 (ru) |
| JP (1) | JPH01501008A (ru) |
| CN (1) | CN1011045B (ru) |
| AU (1) | AU584771B2 (ru) |
| DD (1) | DD260521A1 (ru) |
| DE (1) | DE3684480D1 (ru) |
| IN (1) | IN166791B (ru) |
| NO (1) | NO882211D0 (ru) |
| RO (1) | RO101829B1 (ru) |
| WO (1) | WO1988002409A1 (ru) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2814757B1 (fr) | 2000-10-02 | 2003-07-11 | Invensil | Elaboration d'alliages de type aluminium-silicium |
| CN103773978A (zh) * | 2014-01-27 | 2014-05-07 | 中信戴卡股份有限公司 | 铝硅合金制备方法 |
| CN104617276B (zh) * | 2015-02-10 | 2018-03-30 | 南开大学 | 锂离子二次电池多孔硅/碳复合负极材料及其制备方法 |
| CN104674031A (zh) * | 2015-03-02 | 2015-06-03 | 天津立中合金集团有限公司 | 铝合金熔炼过程中工业硅的新型加入方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2736543A1 (de) * | 1976-11-22 | 1978-05-24 | Aluminum Co Of America | Verfahren zur herstellung von aluminium-silicium-legierungen |
| GB1567276A (en) * | 1976-12-06 | 1980-05-14 | Aluminum Co Of America | Method of carbothermically producing aluminum-silicon alloys |
| EP0097993A1 (en) * | 1982-06-22 | 1984-01-11 | SAMIM Società Azionaria Minero-Metallurgica S.p.A. | Process for producing an aluminium-silicon alloy from leucite |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE450583B (sv) * | 1982-10-22 | 1987-07-06 | Skf Steel Eng Ab | Sett att framstella aluminium-kisel-legeringar |
-
1986
- 1986-09-29 EP EP86907017A patent/EP0283517B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1986-09-29 DE DE8686907017T patent/DE3684480D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1986-09-29 AU AU67264/87A patent/AU584771B2/en not_active Ceased
- 1986-09-29 JP JP87500026A patent/JPH01501008A/ja active Pending
- 1986-09-29 WO PCT/SU1986/000094 patent/WO1988002409A1/ru active IP Right Grant
-
1987
- 1987-03-11 IN IN200/CAL/87A patent/IN166791B/en unknown
- 1987-03-18 DD DD87300902A patent/DD260521A1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-04-01 CN CN87102446A patent/CN1011045B/zh not_active Expired
-
1988
- 1988-05-06 RO RO1988133415A patent/RO101829B1/ro unknown
- 1988-05-20 NO NO1988882211A patent/NO882211D0/no unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2736543A1 (de) * | 1976-11-22 | 1978-05-24 | Aluminum Co Of America | Verfahren zur herstellung von aluminium-silicium-legierungen |
| GB1567276A (en) * | 1976-12-06 | 1980-05-14 | Aluminum Co Of America | Method of carbothermically producing aluminum-silicon alloys |
| EP0097993A1 (en) * | 1982-06-22 | 1984-01-11 | SAMIM Società Azionaria Minero-Metallurgica S.p.A. | Process for producing an aluminium-silicon alloy from leucite |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| A.I. BELYAEV et al. "Elektrometallurgia Alyuminia", 1953, Metallurgizdat (Moscow), see page 658-659 * |
| See also references of EP0283517A4 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0283517A4 (de) | 1989-02-06 |
| RO101829B1 (en) | 1992-11-02 |
| CN1011045B (zh) | 1991-01-02 |
| CN87102446A (zh) | 1988-10-12 |
| NO882211L (no) | 1988-05-20 |
| JPH01501008A (ja) | 1989-04-06 |
| IN166791B (ru) | 1990-07-21 |
| EP0283517B1 (de) | 1992-03-18 |
| AU6726487A (en) | 1988-04-21 |
| EP0283517A1 (de) | 1988-09-28 |
| DD260521A1 (de) | 1988-09-28 |
| DE3684480D1 (de) | 1992-04-23 |
| AU584771B2 (en) | 1989-06-01 |
| NO882211D0 (no) | 1988-05-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5238646A (en) | Method for making a light metal-rare earth metal alloy | |
| US4748001A (en) | Producing titanium carbide particles in metal matrix and method of using resulting product to grain refine | |
| WO1988002409A1 (en) | Method of obtaining aluminosilicon alloy containing 2-22 per cent by weight of silicon | |
| US3953579A (en) | Methods of making reactive metal silicide | |
| Ozer et al. | The effects of process parameters on the recycling efficiency of used aluminium beverage cans (UBCs) | |
| US3788839A (en) | Method for incorporating metals into molten metal baths | |
| US3900313A (en) | Process for producing die-casting alloys from aluminum scrap | |
| US2085697A (en) | Method for treating aluminum and aluminum alloys | |
| EP0090654B1 (en) | Alloy and process for producing ductile and compacted graphite cast irons | |
| US2169193A (en) | Chromium-titanium-silicon alloy | |
| US4179287A (en) | Method for adding manganese to a molten magnesium bath | |
| US3666438A (en) | Process for the production of manganese-silicon alloy | |
| US2760859A (en) | Metallurgical flux compositions | |
| US3355281A (en) | Method for modifying the physical properties of aluminum casting alloys | |
| US3985557A (en) | Method of producing a high strength composite of zircon | |
| AU681593B2 (en) | Methods for producing high purity magnesium alloys | |
| WO1987005636A1 (en) | Method for refining aluminium-silicon alloy of eutectic composition from admixtures of iron and titanium | |
| RU2755187C1 (ru) | Способ алюминотермического получения ферротитана | |
| SU791781A1 (ru) | Способ обеднени медьсодержащих шлаков | |
| RU2157422C1 (ru) | Способ получения магниевого сплава высокой чистоты | |
| US3169855A (en) | Zinc purification | |
| US2779672A (en) | Method of treating molten magnesium | |
| SU1224349A1 (ru) | Брикет дл модифицировани чугуна | |
| RU2150523C1 (ru) | Способ алюминотермического переплава пылевидной фракции изгари цинка | |
| US384682A (en) | Process of obtaining the precious metals from speiss |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| AK | Designated states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): AU HU JP NO RO |
|
| AL | Designated countries for regional patents |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): CH DE FR GB |
|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 1986907017 Country of ref document: EP |
|
| WWP | Wipo information: published in national office |
Ref document number: 1986907017 Country of ref document: EP |
|
| WWG | Wipo information: grant in national office |
Ref document number: 1986907017 Country of ref document: EP |