WO1984003795A1 - Metal ring preventing implosion of cathode-ray tube - Google Patents

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WO1984003795A1
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cathode ray
metal ring
metal
explosion
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Kazuhiko Musha
Kohichi Tago
Hidetoshi Kato
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Sony Corp
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    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
    • H01J29/00—Details of cathode-ray tubes or of electron-beam tubes of the types covered by group H01J31/00
    • H01J29/86—Vessels; Containers; Vacuum locks
    • H01J29/87—Arrangements for preventing or limiting effects of implosion of vessels or containers
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
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    • H01J29/86—Vessels; Containers; Vacuum locks
    • H01J29/861—Vessels or containers characterised by the form or the structure thereof

Definitions

  • the present invention relates to a cathode ray tube for performing an explosion-proof treatment on a cathode ray tube (for example, a so-called brown tube) for a television receiver, for example.
  • a cathode ray tube for example, a so-called brown tube
  • metal rings for pipe explosion protection. Background technology.
  • a metal ring consisting of at least one strip-shaped metal plate connected at one or more places to the maximum perimeter of the panel part of the cathode ray tube, the so-called molded pine line forming part, by the so-called shrink fitting method. It is known to perform explosion-proof reinforcement treatment of the cathode ray tube by mounting it.
  • the shrink fitting reinforcement processing will be briefly described. First, it has an inner peripheral length that is smaller than the outer peripheral length of the molded mating line, which is the maximum outer peripheral length of the cathode ray tube, and is connected by caulking or welding at one or more locations.
  • the metal ring is heated (baked) so that the inner circumference of the metal ring becomes approximately the same as or slightly longer than the outer circumference of the above-mentioned molded matrices due to thermal expansion.
  • Adhesive tape for example, is wrapped around the top line of the cathode ray tube.
  • a deposition layer is formed, and the above-mentioned heat-expanded metal ring is fitted around its outer periphery.
  • the metal ring is cooled to shrink the metal ring, and the explosion-proof reinforcement of the cathode ray tube is made by the tightening tension of the metal ring generated by the contraction.
  • the tightening tension is the amount of deformation between the original circumference of the metal ring (perimeter before fitting to the cathode ray tube) and the circumference after fitting around the mold match line of the cathode ray tube, or Determined according to the amount of strain.
  • Fig. 1 shows the above-mentioned metal ring as a metal strip with a thickness of, for example, 1.2 mm and a width of 20 mm.
  • the stress-strain curve in the case of using the formed one is shown.
  • Fig. 1 in the side battle, what is the ratio ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ of the amount of distortion or deformation ⁇ to the circumference ⁇ ⁇ ? It is indicated by ⁇ (percent) ( ⁇ / X I 00 [%]), and the vertical axis indicates stress by ⁇ ⁇ ® !.
  • the range of strain from G% to 0.13%, for example, is an elastic deformation region in which the amount of strain is proportional to the stress, and the portion where the strain increases beyond this region is plastic deformation. This is a deformation area. In the plastic deformation II region circle, there is a region where the stress is constant even if the amount of strain changes, and this region is useful for keeping the tightening tension of the metal ring constant.
  • the outer peripheral length of the mold match line portion of the cathode ray tube and the inner peripheral length of the above-mentioned metal ring each have a manufacturing error and cannot always be constant.
  • the outer circumference of the mold match line there is a situation in which manufacturing errors must be tolerated due to differences in dies, press-lots, and the degree of wear of the press dies. Therefore, it is necessary to minimize the manufacturing error of the inner circumference of the metal ring so that the amount of strain falls within the useful region.
  • the useful range is where the amount of strain is approximately 0.1 / 3 ⁇ to approximately 0.9%.
  • the stress is constant at approximately 3G.
  • the following manufacturing method has conventionally been adopted in order to minimize the manufacturing error of the molded line part of the above-mentioned cathode ray tube. That is, a strip-shaped steel material or the like is preliminarily formed into a substantially external shape of the molded line portion of the cathode ray tube by a forming method or a press method. Then, as shown in FIG. 2, a part 1 such as a band-shaped steel material processed as described above is wound around a mold 2 having a circumferential length shorter than the outer circumferential length of the above-mentioned molded mattress line part by a fixed length, and a force F is applied. As shown in Fig.
  • the part 1 wound on the metal ring circumference determining mold 2 is Determine the circumference and shape of part 1 in Fig. 2 or Fig. 3 and then weld at least one part of part 1 with back side welding electrode 4 and front side welding electrode 5.
  • the above metal ring is used.
  • the present invention has been made in view of the above-mentioned conventional circumstances, and has a simple structure, can minimize the manufacturing error of the metal ring circumference, and is easy to manufacture.
  • the purpose is to provide.
  • DISCLOSURE OF THE INVENTION In order to achieve the above object, the metal ring for explosion-proof cathode ray tube of the present invention is fitted to the maximum outer shape of the cathode ray tube to prevent implosion of the cathode ray tube.
  • the reference projections are formed at both ends of each of the metal strips so that the annular connection of the metal strips has a shape similar to the maximum outer shape of the cathode ray tube.
  • Each of the metal bodies is welded and connected while positioning the metal bodies according to the above welding processing standard part. Therefore, it is not necessary to apply a tensile stress to the metal band at the time of bending or welding, so that a production error of the metal ring circumference can be extremely reduced, and facility condition management becomes easy.
  • FIG. 1 is a graph showing the stress-strain curve of a general metal ring for explosion-proof cathode ray tubes
  • Figs. 2 and 3 are perspective views schematically showing different conventional examples.
  • FIG. 4 is a perspective view showing one embodiment of the present invention
  • FIG. 5 is a plan view showing a steel strip used in the embodiment
  • FIG. 6 and FIG. 7 are primary processing of the steel strip Perspective view and H- ⁇ line cross-sectional view for explaining the above
  • Fig. 8 and Fig. 9 are oblique views for explaining the
  • FIG. 10 is a perspective view for explaining the welding process of the steel strip.
  • FIG. 4 is a perspective view showing a cathode ray tube explosion-proof metal ring 10 as one embodiment of the present invention.
  • the metal ring 1 ⁇ has two bands.
  • the both ends of the 10-shaped steel plate (hereinafter referred to as steel strip) 11A and 11B are connected by welding to form a ring.
  • Each of the steel strips 11A and 11B has the same shape, for example, as shown in FIG.
  • the steel strip 11 shown in FIG. 5 is obtained, for example, by stamping or blanking a steel plate, and is formed by welding reference protrusions 13 protruding from one is side 12 of one of the strips. a, 13b, the bending reference projection 14, and the mounting brackets 15a, 15b are integrally formed.
  • the length between the center lines a and b of the welding reference protrusions 13a and 13b is the length of the circumference of the metal ring 1 ⁇
  • the length of the bending reference protrusion 14 is
  • the center line c is located between the center lines a and b of the projections 13a and 13b, for example, at the center position, for example, [the center lines a and c are equal, and the centers c and b are equal to each other. ),
  • the respective convex portions 13a, 13b, 14 are formed.
  • each of the projections 13a and 13b has a rectangular shape having a predetermined width d in the longitudinal direction of the steel strip 11 and a fixed width larger than the width of the other part of the steel strip 11 respectively.
  • the convex portion 14 also has a predetermined length e in the longitudinal direction of the steel strip 15 1, which is larger than the width of the other portions.
  • ⁇ ⁇ Q-It is formed in a rectangular shape with a width.
  • high machining accuracy for example, with an error within 0.1 thigh, can be maintained, and the length between the center lines a and b / 2, the center line, and the like.
  • the length Z4 between a and c or between c and b can also be set with high accuracy.
  • a welding protrusion 16 is formed near the welding base 13a to serve as a welding point for electric welding.
  • the other side 19 of the steel strip 11 is formed linearly (without unevenness).
  • the steel strip 11 formed by punching a steel sheet is subjected to primary processing by a press machine as shown in Fig. 6 c
  • the mounting bracket 15a , 15b are formed. That is, the corresponding portions of the convex mold 21 and the concave mold 22 corresponding to the mounting brackets have stepped portions 23 and 24 as shown in FIG.
  • a step is formed in the metal part 15 by sandwiching the mounting metal part 15 of the steel strip 11 with these dies 21 and 22 and pressing the metal piece 11.
  • the bending reference protrusion 14 of the steel strip 11 is guided into the reference protrusion guide groove 26 of the concave mold 22 to determine the length of the steel strip 11 in the longitudinal direction.
  • the positioning jig 27 abuts on the other side 19 of the steel strip 11 to perform positioning in the width direction. Further, the reference convex portion 14 of the steel imperial 11 is pressed and held by the presser block 28 while being guided by the guide groove 16, so that the above-mentioned stepped portion is formed. A displacement or the like is prevented.
  • a press die shown in FIG. 8 a curved surface 3 2 of a concave press die 5 die 31 fixed and mounted on a base 30 and a curved surface 3 of a convex press die 3 3 moving vertically in the figure. 4 has a shape similar to the outer shape of the above-mentioned mold match line portion.
  • the convex press die 33 has a through hole 36 through which a positioning block 35 vertically erected from a substantially central portion of the concave press die 31 penetrates. While being guided by 5, slide from 10 up and down (arrow direction) in the figure.
  • a guide groove 37 for guiding the bending reference convex portion 14 of the steel strip 11 is formed in a vertical direction, and the guide groove 37 and the respective press dies 31 and 33 are formed.
  • the accuracy of the bending position in the longitudinal direction with respect to the reference convex portion 14 of the steel strip 11 is determined according to the positioning accuracy of the curved surfaces 32 and 34 for forming.
  • a wall plate block 38 as shown in FIG. 9 is provided in front of each of the dies 31 and 33 in FIG. 8, and the wall plate block 38 is made of steel.
  • the band is positioned in the width direction by contacting the other side 19 of the band 11. At the time of this secondary bending, the steel strip 11 subjected to the above primary processing is supported by both arms of the concave mold 31 as shown by phantom lines in FIG. Body block 38
  • the steel strip 1 is positioned in the width direction and the bending standard
  • the convex portion 14 is guided into the guide groove 37 of the positioning block 35 to position the steel strip 11 in the longitudinal direction.
  • the convex mold 33 is moved downward in the figure while sliding and guiding it with the positioning block 35, and the steel strip 11 is pressed on the curved surface 34 by pressing E.
  • the steel strip 11 slides along the vertical guide section 37, and the longitudinal displacement of the steel strip 11 is prevented.
  • the molds 31 and 33 are provided with steps 39 and 40 corresponding to the steps of the mounting parts 15a and 15b formed by the primary processing.
  • the processing accuracy during these primary and secondary bending operations can easily be realized, for example, with an error within 0.1 mm.
  • FIG. 10 a positioning jig 52 having a welding positioning guide groove 51 is placed and fixed on a welding base 50.
  • a back welding electrode 54 having an eaves 53 is provided upright. It is set to be equal to the width d of the welding reference projection 13 of 1.
  • the guide groove 5 ′ 1 is formed so that the groove width increases from the base to the open end, and the welding reference protrusion 13 A_b at one end of one steel strip 11 A and the other are formed.
  • the presser blocks 56, 56 ⁇ can rotate in the direction of the arrow in the figure, and correspond to the other sides 19A, 1SB of the steel strips 11A, 11B during welding. Touch Then, the front welding electrode 57 moved in the guide vibration 51 moves toward the rear welding electrode 54, and the steel strips 11A and 11B are moved between these electrodes 54 and 57.
  • the steel strip parts are welded and connected under a tensile stress during the processing to determine the metal ring circumference, so the springback amount of the steel strip parts must be considered. Since it is necessary to set equipment conditions, and the amount of the springback changes depending on the variation in the tension applied to the steel strip, the tolerance of the metal ring circumference (total length of about 11 GG mm) is set to ⁇ It was extremely difficult to control the conditions of mass production equipment in order to achieve G within 6 mm.
  • the width of the metal ring 10 is set according to the tightening tension on the cathode ray tube. If there is a concave or thin part, the tension will decrease or stress will concentrate on these places. Although it is not preferable, the part which becomes the processing standard Since it is formed of 3 and 14, there is no danger that a problem such as a decrease in tightening tension will occur. Only one protrusion 13 can be used for reinforcement of the welding location and for the welding process base.
  • the high-precision machining can be automatically performed based on the convex portion 14, and the convex portion 13 is also positioned for the welding process. Automatic welding is performed with high accuracy by o *
  • the metal ring for explosion-proof cathode ray tube according to the present invention, it is not necessary to apply a tensile stress at the time of welding connection processing of the metal band whose metal ring circumference is determined. (4) Since the metal strip is automatically positioned in the longitudinal direction by the processing reference projection and welding is performed, it is possible to easily achieve a large amount of metal rings with high dimensional accuracy.

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  • Vessels, Lead-In Wires, Accessory Apparatuses For Cathode-Ray Tubes (AREA)

Description

明 細 書 陰 極線管 防爆用 金属 環 技 術 分 野 本発明は、 例えばテレビジョ ン受像機用の陰.極線管（：.いわゆるブ ラウン管）に対して防爆処理を施すための陰極線管防爆用金属環に 関する。 背 景 技 術 . 陰極線管のパネル部の最大外周長部、 いわゆるモール ドマツチラ イ ン形成部に、 少な くとも 1 枚の帯状金属板を 1 箇所以上で連結し て成る金属環をいわゆる焼嵌め法により装着することによって、 陰 極線管の防爆補強処理を行なうことが知られている。
ここで、 上記焼嵌め補強処理について簡単に説明する。 先ず、 陰 極線管の最大外周長部であるモ ール ドマツチライ ン部の外周長より 小さめの内周長を有し、 1箇所以上でカシメ又は溶接等により連結 され、 上記モール ドマツチライ ン部の断面外側形状に相似に形成さ れた金属環を用意する。 次に、 この金属環を加熱して（焼いて ）、 熱膨張によって金属環内周長が上記モ ール ドマツチライ ン部の外周' 長と同程度あるいはやや長めとなるようにする。 陰極線管の上 ¾モ —ル ドマッチラ イ ン部には、 例えば粘着テープ等を巻き付けて粘接 着層を形成し、 その外周に上記加熱膨張された金属環を篏装する。 次に、 金属環を冷却して該金属環を収縮させ、 この収縮により発生 する金属環の締付張力によって陰極線管の防爆補強がなされる。
この締付張力は、 金属環の元の周長 （陰極線管に嵌装前の周長） と、 陰極線管のモール ドマッチライ ン部外周に嵌装した後の周長と の間の変形量、 あるいはひずみ量 に応じて定まる。
ここで第： 1 図は、 上記金属環として例えば厚み 1. 2 mm、 幅 2 0 mm の帯状鋼材を周: ¾ が 1 1 4 1 mm程度の環状（ただしモール ドマッ チライ ンと相似形状） に形成したものを用いた場合の応力ひずみ曲 線を示している。 この第 1 図において、 横戦はひずみ量あるいは変 形量 Άの上記周長 ίに対する割合 Ζ ^を？ δ (パーセン 卜 ）で 示し（ ^ / X I 0 0 〔 ％〕 ) , 縦軸は応力を Ζ ζ®!で示してい る。 そして、 ひずみ量が G %から例えば 0. 1 3 %までの範囲は、 ひ ずみ量と応力とが比例闋係にある弾性変形領域であり、 この領域を 越えてひずみ量が増大する部分が塑性変形領域である。 この塑性変 形 II域円で、 ひすみ量が変化しても応力が一定と る領域が存在し、 この領域が上記金属環の締付張力を一定とする上で有用である。
これに対して、 陰極線管のモール ドマッチライ ン部の外周長や上 記金属環の内側周長は、 それぞれ製造誤差を有し、 常に一定長とは なり得ない。 モール ドマッチライ ン部の外周長については、 金型の 違い、 プレスロ ッ トの逢い、 及びプレス金型の磨耗度合によって製 造誤差を容認せざるを得ない実状がある。 従って、 金属環の内側周 長の製造誤差を極力抑えて、 ひずみ量が上記有用領域内に収まるよ うにすることが必要である。 すなわち、 第 1 図の例においては、 ひ ずみ量が略 0. 1 ·3 βから略 0. 9 %までの範囲が有用領域であり、 こ
WTPO - の領域内では応力が略 3 G ノ で一定となっている。 そして、 上 記陰極線管のモ ール ドマツチライ ン部の製造誤差を小さ く抑えるた めに、 従来より次のような製造方法がとられている。 すなわち、 予 めフ ォ ー ミ ング加工法又はプレス加工法等によって帯状鋼材等を陰 極線管のモール ドマツチライ ン部の略外形形状に加工する。 そして. 第 2 図に示すように、 上記加工された帯状鋼材等の部品 1 を、 上記 モー ル ドマツチライ ン部の外周長より一定長だけ短かい周長を有す る型 2に巻き付けて力 Fで引っ張つたり、 又は、 第 3 図に示すよう に、 金属環周長決定用の型 2に巻装された部品 1 に対して押 E治具 3により力 Fにて押圧して、 これら第 2 図又は第 3 図の部品 1 につ いての周長や形状を決定し、 次に、 部品 1 の少な くとも 1 箇所を背 面側溶接電極 4と前面側溶接電極 5 とにより溶接して上記金属環と している。
これらの第 2 図、 第 3 図に示す従来の製造方法においては、 金属 環の周長や形状を確保する加工時に、 鋼帯等の部品 1 に対して引張 応力を与えた状態の下に溶接連結しているため、 鋼帯等のスプリ ン グバッ ク量を見込んだ設備条件設定が必要である。 この鋼帯等のス プリ ングバック量は、 鋼帯に与えられた張力のばらつきに依存して 変化する性質を有し、 金属環周長公差を小さ く抑えることは非常に 困難である。
また、 上記フ ォ 一 ミング加工又はプレス加工された部品を予め 1 箇所以上で溶接連結して環状体とした後、 この環体の内側から力を 加え環体材料の塑性変形領域まで拡げて内周長を確保する方法も知 られているが、 予め溶接違結するときの周長のばらつきや環体を拡 げる加工時のスプリ ングバック量の.ばらつき等により、 金属環内周 - 長の加工精度を高めることは困難である。
本発明は、 上記従来の実状に鑑みてなされたものであり、 簡単な 構造で、 金属環周長の製造誤差を極めて小さ くすることができ、 ま た製造も容易な陰極線管防爆用金属環の提供を目的とする。 発 明 の 開 示 上記目的を達成するた—めに、 本発明の陰極線管防爆用金属環は、 陰極線管の最大外形部に篏揷して該陰極線管の爆縮を防止する陰極 線管防爆用金属環において、 本以上の金属帯体のそれぞれの両端 部に溶接加工基準凸部を形成し、 これらの金属帯体の環状連結体が 上記陰極線管の最大外形部に相似の形状となるように曲げ加工し、 上記溶接加工基準 ώ部により上記各金属帝体の位置決めを行ないな がら溶接連結して構成している。 したがって、 曲げ加工時や溶接加 ェ時に金属帯体への引張応力を与えることが不要となるため、 金属 環周長の製造誤差を極めて小さ くでき、 設備条件管理も容易となる。
- 図 面 の 簡 単 な 説 明 第 1 図は一般の陰極線管防爆用金属環の応力ひずみ曲線を示すグ ラフ、 第 2 図および第 3図はそれぞれ異なる従来例を概略的に示す 斜視図および平面図、 第 4図は本発明の一実施例を示す斜視図、 第 5図は該実施例に用いられる鋼帯を示す平面図、 第 6図および第 7 図は該鋼帯の 1 次加工を説明するための斜視図および H — ¥線断面 図、 第 8 図および第 9 図は上記鋼帝の 2次加工を説明するための斜
O PI 視図および側面図、 第 1 0 図は上記鋼帯の溶接加工を説明するため の斜視図である。 発明を実施するための最良の形態
5
以下、 本発明に係る陰極線管防爆用金属環の好ましい一実施例に ついて、 図面を参照しながら説明する。：
第 4 図は本発明の一実施例としての陰極線'管防爆用金属環 1 0を 示す斜視図である。 この第 4図において、 金属環 1 ϋは、 2本の帯
10 状鋼板（以下鋼帯という。 ） 1 1 A ， 1 1 Bの各両端部がそれぞれ 溶接により連結されて環状に形成されている。 各鋼帯 1 1 A , 1 1 Bは、 それぞれ同一の形状、 例えば第 5 図に示すような形状を有し ている。 この第 5 図に示す鋼帯 1 1 は、 例えば鋼板を打ち抜き加工 あるいはブランク抜き加工して得られるものであり、 帯状部分の一 i s 側辺 1 2より突出するように溶接加工基準凸部 1 3 a , 1 3 b、 曲 げ加工基準凸部 1 4、 及び取付金具部 1 5 a , 1 5 bが一体的に形 成されている。 こ'の場合、' 各溶接基準凸部 1 3 a ， 1 3 bの中心線 a , b間の長さが上記金属環 1 ϋの周長 の に、 また曲げ加工基 準凸部 1 4の中心線 cが各凸部 1 3 a , 1 3 bの中心線 a ， b間の 0 例えば中心位置に配されるように〔 中心線 a ， c間、 及び c , b間 がそれぞれ等しく ^ 4 となるように）、 各凸部 1 3 a ， 1 3 b ， 1 4が形成される。 さらに、 各凸部 1 3 a , 1 3 bは、 鋼帯 1 1 の 長手方向にそれぞれ所定の長さ dだけ、 鋼帯 1 1 の他の部分の幅よ り大きい一定の幅をもつ長方形状に形成され、 凸部 1 4も、 鋼帯 15 1 の長手方向に所定の長さ eだけ、 他の部分の幅より大きい一定の ― ― Q - 幅をもつ長方形状に形成される。 ここで、 一般に上記打ち抜き加工 あるいはブランク抜き加工においては、 例えば誤差が 0. 1腿以内の ような高い加工精度を罹保でき、 上記各中心線 a ， b間の長さ / 2や、 中心線 a ， c間又は c , b間の長さ Z 4についても高精度 に設定できる。 また、 各凸部 1 3 a , 1 3 bの鋼帯長手方向の長さ dゃ凸部 1 4の長さ e、 及び取付金具部 1 5 a ， 1 5 bの配設位置 や寸法等についても、 上記と同程度の高精度が確保できる。
さらに、 鋼帯 1 1 の打ち抜き又はブラ ン ク抜き加工時等に、 溶接 加工基犟凸部 1 3 aの近傍に電気溶接の際の溶接点となる溶接用突 起 1 6を形成し、 各取付金具部 1 5 a ， 1 5 bに取付孔 1 7 a ， 1
7 bを穿設形成している。 なお、 鋼帯 1 1 の他の側辺 1 9について は、 直線状に（凹凸なく ）形成されている。
以上のように、 鋼板の打ち抜き等により加工形成された鋼帯 1 1 は， 第 6 図に示すようなプレス加工機により 1 次加工が行なわれる c この 1 次加工時には、 取付金具部 1 5 a , 1 5 bに対する段差形成 がなされる。 すなわち、 凸形金型 2 1 と凹形金型 2 2の上記取付金 具部 対応する部分は、 第 7図にその靳面を示すように段差部 2 3， 2 4を有しており、 これらの金型 2 1 と 2 2とで鋼帯 1 1 の取付金 具部 1 5を挾み付け押 Eすることにより、 金具部 1 5に段差が形成 される。 このとき、 鋼帯 1 1 の曲げ加工基準凸部 1 4が凹形金型 2 2の基準凸部案内 '溝 2 6内に案内されて鋼帯 1 1の長手方向の位量 決めがなされるとともに、 鋼帯 1 1 の他側辺 1 9に位置決め治具 2 7が当接して幅方向の位置決めがなされる。 さらに、 鋼帝 1 1 の基 準凸部 1 4は、 案内溝 1 6に案内された状態で押えブロ ッ ク 2 8に より押え付けられて保持されることにより、 上記段差形成 ェ時の 位置ずれ等が防止される。
次に、 鋼帯 1 1 の 2次加工と しての上記モール ドマッチライ ン部 の形状に沿った曲折加工を第 8図に示すプレス金型により行なう。 この第 8図において、 基台 3 0上に載置固定された凹形のプレス金 5 型 3 1 の曲面 3 2と、 図中上下方向に移動する凸形のプレス金型 3 3の曲面 3 4とが、 上記モー ル ドマッチライ ン部の外形形状に相似 の形状となっている。 凸形プレス金型 3 3は、 凹形プレス金型 3 1 の略中央部より垂直に立設された位置決めプロ ック 3 5が貫通する 貫通孔 3 6を有し、 この位置決めブロ ッ ク 3 5により案内されなが 10 ら図中上下方向（矢印方向 ）に摺動する。 位置決めブロ ック 3 5に は、 鋼帯 1 1 の曲げ加工基準凸部 1 4を案内する案内溝 3 7が垂直 方向に形成され、 この案内溝 3 7 と各プレス金型 3 1 ， 3 3の曲折 成形用曲面 3 2 ， 3 4との配設位置精度に応じて、 鋼帯 1 1 の基準 凸部 1 4に対する長手方向の曲折位置の精度が決定される。 また、 i s 第 8 図の各金型 3 1 , 3 3の前面には、 第 9図に示すような壁板ブ ロ ック 3 8が配設され、 この壁板ブロ ック 3 8は鋼帯 1 1 の他側辺 1 9に当接して幅方向の位置決めを行なう。 この 2次の曲げ加工時 には、 上記 1 次加工された鋼帯 1 1 を第 8図の仮想線に示すように 凹形金型 3 1 の両腕部により支持し、 第 9 図の壁体ブロ ッ ク 3 8に
0 より鋼帯 1 1 の幅方向の位置決めを行なうとともに、 曲げ加工基準
凸部 1 4を位置決めブロ ック 3 5の案内溝 3 7内に案内して鋼帯 1 1 の長手方向の位置決めを行なう。 次に、 凸形金型 3 3を位置決め ブロ ッ ク 3 5にて摺動案内しながら図中下方に降下移動させて曲面 3 4にて鋼帯 1 1 を押 Eし、 各金型 3 1 ， 3 3の曲面 3 2 , 3 4に
5 より鋼帯 1 1 を曲げ加工する。 このとき、 曲げ加工基準凸部 1 4は
OMPI
H - 垂直の案内篇 3 7に沿って摺動し、 鋼帯 1 1の長手方向の位置ずれ が防止される。 なお、 各金型 3 1 ， 3 3には、 上記 1 次加工により 形成された取付金具部 1 5 a , 1 5 bの段差に応じた段部 3 9 ， 4 0が設けられている。 これらの 1 次 ， 2次の曲げ加工時における加 ェ精度は、 例えば誤差 0. 1 mm以内とすることが容易に実現できる。
次に、 このように曲げ加工された鋼帯の 2本を溶接連結して環状 に形成する溶接加工について第 1 G 図とともに説明する。 この第 1 0 図において、 溶接加工基台 5 0上には溶接位置出し案内溝 5 1 を 有する位置決め治具 5 2が載置固定されている。 位置決め治具 5 2 の案内溝 5 1 の基部には庇部 5 3を有する背面溶接電極 5 4が立設 されており、 この電極 5 4の位置の案内震 5 1の震幅が鋼帯 1 1 の 溶接加工基準凸部 1 3の幅 dに等しく設定されている。 案内溝 5 ' 1 は上記基部から開放先端部に向って溝幅が広くなるように形成され ており、 一方の鋼帯 1 1 Aの一端側の溶接加工基準凸部 1 3 A_ b と 他方の鋼帯 1 1 Bの一端側の溶接基準凸部 1 3 B aとが案内震 5 1 の上記開放先端部から上記基部側に案内されることにより、 これら の凸部 1 3 Α· b ， 1 3 B aが正確に重ね合わされて各鋼帯 1 1 ,
1 1 B間の長手方向の溶接位置決めが高精度に行なわれる。 また、 鋼帯水平位置決めブロック 5 5 A ， 5 5 Bと押えブロ ック 5 6 ，
5 6 Bとにより、 谷鋼帯 1 1 A , 1 1 βについての幅方向の位置決 めが高精度になされる。 押えブロ ック 5 6 ， 5 6 Βは図中矢印方 向に回勣可能であり、 溶接加工時に各鋼帯 1 1 A , 1 1 Bの他の側 辺 1 9 A ， 1 S Bにそれぞれ当接する。 そして、 案内震 5 1 内で案 内摺勣される前面溶接電極 5 7が背面溶接電極 5 4に向って移動し、 これらの電極 5 4 ， 5 7間で鋼帯 1 1 A , 1 1 Bの各溶接基準凸部
OMPI
鶴 -- 1 3 A b , 1 3 B a近傍を挾み付ける。 このとき、 主として第 5 図 の溶接甩突起 1 6の部分に大電流が流れ、 電気溶接が行なわれて、 鋼帯 1 1 A ， 1 1 Bが連結される。. さらに、 各鋼帯 1 1 A ， 1 1 B のそれぞれ他端側の溶接加工基準凸部 1 3 A a ， 1 3 B bについて も、 上記と同様な位置決めを行ないながら溶接連結することにより、 第 4図に示すような環状連結体、 すなわち陰極線管防爆用金属環 1 0が得られる'。 この溶接加工時の金属環周長（全長約 1 1 0 0腿） ' の誤差は、 分布が 3 <5 ( «$ は標準偏差） の範囲を ± .0. 3. mm以.内に抑 えることができ、 高精度を保ちながら量産することができる。
ところで、 従来技術によれば、 金属環周長を決める加工時に鋼帯 部品に対して引張応力を与えた状態下で溶接連結しているため、 必 ず鋼帯部品のスプリ ングバッ ク量を見込んだ設備条件設定が必要と なり、 しかも該スプリ ングバッ ク量は鋼帯に与えられた張力のばら つきに依存して変化するため、 金属環周長（全長約 1 1 G G mm )の 公差を例えば ± G .6 mm以内にするためには、 量産設備条件管理は困 難を極めていた。
これに対して、 本発明の実施例によれば、 金属環周長が最終的に 決定される溶接加工時には、 鋼帯 1 1への引張応力を与えずに溶接 が可能となったために、 鋼帯 1 1 のスプリ ングバッ ク量が略完全に
Q となり、 金属環周長のばらつき量を、 全長約 1 1 G Q imのときで
± 0 .3 mm以内とすることが容易に実現でき、 製品の品質向上及び生 産性の改善が確保できる。
また、 金属環 1 0の幅は、 陰極線管への締付張力に応じて設定さ ' れており、 凹部や肉薄部等があると張力が低下したり、 これらの箇 所に応力が集中して好ましくないが、 加工基準となる部分を凸部 1 3 , 1 4にて形成しているため、 締付張力低下等の不具合が生じる おそれがなく、 しかも、 一般に強度低下の生じ易い溶接位置の鋼帯 幅を溶接加工基隼凸部 1 3の分だけ広く しているため、 溶接箇所の 補強と溶接加工基犟とを 1 個の凸部 1 3により兼用できる。
さらに、 鋼帯 1 [ の曲げ加工については、 凸部 1 4を基準として 自動的に高精度加工が行なえ、 溶接加工についても、 凸部 1 3を位 «決め治具 5 2の案内溝 5 1 によって自動溶接加工が高精度に行な んる o *
以上の説明からも明らかなように、 本発明に係る陰極線管防爆用 金属環によれば、 金属環周長が決定される金属帯体の溶接連結加工 時に引張応力を与える必要が無く、-溶葰加工基準凸部により自動的 に金属帯体の長手方向の位置決めがなされて溶接が行 われるため， 高い寸法精度の金属環を量達することが容易に実現できる。
OMPI

Claims

• " J i - 請 求 の 範 囲
1. 陰極線管の最大外形部に嵌装して該陰極線管の爆縮を防止する 陰極線管防爆用金属環において、 本以上の金属帯体のそれぞれ の両端部に溶接加工基準凸部を形成し、 これらの金属帯体の環状 連結体が上記陰極線管の最大外形部に相似の形状となるように曲 げ加工し、 上記溶接加工基準凸部により上記各金属帯体の位置決 めを行ないながら溶接連結して成る陰極線管防爆用金属環。
2. 上記溶接加工基準凸部は、 上記各金属帯体の長手方向に所定の 長さだけ、 他の部分の幅より大きい一定の幅をもつ長方形状の凸 部としたことを特徵とする請求の範囲第 1項記載の陰極線管防爆 用金腐環 0
3. 上記各金属帯体の中央部に曲げ加工基準凸部を設け、 該凸部を 基準として位置決めした状態で上記各金属帯体を曲げ加工して所 定形状となすことを特徴とする請求の範囲第 1 項記載の陰極線管 防爆用金属環。
4. 上記曲げ加工基準凸部は、 上記各金属帯体の長手方向に所定の 長さだけ、 他の部分の幅より大きい一定の幅をもつ長方形状の凸 部と したことを特徴とする請求の範囲第 3項記載の陰極線管防爆— 用金属環。
5. 上記各金属帯体に取付金具部を設けたことを特徵とする請求の 範囲第 1項記載の陰極線管防爆用金属環。
6. 少く とも上記取付金具部を含む部分の上記各金属帯体に段差を '形成することを特徴とする請求の範囲第 5項記載の陰極線管防爆
O PI ί 2 用 t=3 O
7. 上記各金属帯体を互いに溶接する際に、 これら各金属帯体に引 張応力を与えずに溶接連結することを特徵とする請求の範囲第 1 項記載の陰極線管防爆用金属環。
O PI
WIPO_
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