UA89365C2 - Method for cryogenic distillation and installation for air separation - Google Patents

Method for cryogenic distillation and installation for air separation Download PDF

Info

Publication number
UA89365C2
UA89365C2 UAA200607616A UAA200607616A UA89365C2 UA 89365 C2 UA89365 C2 UA 89365C2 UA A200607616 A UAA200607616 A UA A200607616A UA A200607616 A UAA200607616 A UA A200607616A UA 89365 C2 UA89365 C2 UA 89365C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
air
pressure
column
exchange line
turbines
Prior art date
Application number
UAA200607616A
Other languages
Russian (ru)
Ukrainian (uk)
Inventor
Бо Патрик Ле
Original Assignee
Лер Ликид, Сосьетэ Аноним А Директуар Э Консей Де Сюрвейонс Пур Л'Этюд Э Л'Эксплуатасьон Де Проседэ Жорж Клод
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Лер Ликид, Сосьетэ Аноним А Директуар Э Консей Де Сюрвейонс Пур Л'Этюд Э Л'Эксплуатасьон Де Проседэ Жорж Клод filed Critical Лер Ликид, Сосьетэ Аноним А Директуар Э Консей Де Сюрвейонс Пур Л'Этюд Э Л'Эксплуатасьон Де Проседэ Жорж Клод
Publication of UA89365C2 publication Critical patent/UA89365C2/en

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F25J3/04303—Lachmann expansion, i.e. expanded into oxygen producing or low pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04048—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams
    • F25J3/04054—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams of air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04163—Hot end purification of the feed air
    • F25J3/04169—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities
    • F25J3/04175—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities at a pressure of substantially more than the highest pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F25J3/04296—Claude expansion, i.e. expanded into the main or high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
    • F25J3/04387—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using liquid or hydraulic turbine expansion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
    • F25J3/04393—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using multiple or multistage gas work expansion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/0446—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using the heat generated by mixing two different phases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/0446—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using the heat generated by mixing two different phases
    • F25J3/04466—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using the heat generated by mixing two different phases for producing oxygen as a mixing column overhead gas by mixing gaseous air feed and liquid oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F25J2200/06—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system in a classical double column flow-sheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/50—Oxygen or special cases, e.g. isotope-mixtures or low purity O2
    • F25J2215/52—Oxygen production with multiple purity O2
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/50—Oxygen or special cases, e.g. isotope-mixtures or low purity O2
    • F25J2215/54—Oxygen production with multiple pressure O2
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/50—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F25J2240/04—Multiple expansion turbines in parallel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F25J2240/10—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream the fluid being air

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

The invention relates to a method and installation for separation of air by means of cryogenic distillation. According to the invention, all of the air is brought to a high pressure greater than the medium pressure and purified. Part of the purified air flow (11) is cooled in an exchange line (9) and, subsequently, divided into two fractions (13, 15). Each of the fractions expands in a turbine (17, 19), the intake pressure of the two turbines being greater than the medium pressure by at least 5 bars. Moreover, the discharge pressure of at least one of the two turbines is essentially equal to the medium pressure. At least part of the air that was expanded in at least one of the turbines is conveyed to the medium pressure column (100) of a double or triple column. Subsequently, a cold booster (23), which is mechanically connected to one (19) of the expansion turbines, draws the air which was cooled in the main exchange line and releases said air at a temperature greater than the intake temperature. The fluid thus compressed is reintroduced into the main exchange line, in which at least one part of the fluid condenses. In addition, at least one pressurized liquid (25) originating from one of the columns (200) is vaporized in the exchange line at an evaporating temperature and the turbine (17) which is not connected to the cold booster is connected to a booster (5) followed by a cooler.

Description

яка відрізняється тим, що турбіна, не під'єднана до холодного бустера-компресора, під'єднана до засобів дисипації енергії, які включають бустер-компресор, розташований за охолоджувачем.which differs in that the turbine, not connected to the cold booster-compressor, is connected to energy dissipation means which include a booster-compressor located after the cooler.

Згідно з іншими необов'язковими аспектами установка має: - змішувальну колону та засоби для подачі повітря до змішувальної колони від принаймні однієї з турбін; - засоби для подачі однієї частини повітря, стисненого в бустері-компресорі, який утворює засоби дисипації енергії, або формує частину останніх, до принаймні одного турбодетандера, розміщеного вверх по технологічній лінії від змішувальної колони; - засоби для подачі повітря, яке надходить від принаймні однієї з турбін, до змішувальної колони для приймання участі в масообміні; та - засоби для подачі повітря під високим тиском до нижнього ребойлера змішувальної колони та засоби для подачі повітря, принаймні частково конденсованого у цьому нижньому ребойлері, до подвійної або потрійної колони.According to other optional aspects, the installation has: - a mixing column and means for supplying air to the mixing column from at least one of the turbines; - means for supplying one part of the air compressed in the booster-compressor, which forms means of energy dissipation, or forms a part of the latter, to at least one turbo-expander placed upstream of the technological line from the mixing column; - means for supplying air, which comes from at least one of the turbines, to the mixing column for participation in mass exchange; and - means for supplying air at high pressure to the lower reboiler of the mixing column and means for supplying air, at least partially condensed in this lower reboiler, to the double or triple column.

Допоміжна турбіна буде використовуватися, працюючи паралельно з турбіною першої збірної конструкції турбіни/бустера-компресора, і оснащена своєю власною системою дисипації енергії. Бажано, щоб ця система була бустером-компресором, розташованим за водяним охолоджувачем, встановленим в розігрітій частині.The auxiliary turbine will be used in parallel with the turbine of the first turbine/booster assembly and is equipped with its own energy dissipation system. Preferably, this system is a booster compressor located after the water cooler installed in the heated section.

Вираз "близько по відношенню до тиску" означає, що значення тиску відрізняються щонайбільше на 5 бар, переважно щонайбільше на 2 бари. Вираз "близько по відношенню до температури" означає, що значення температур відрізняються щонайбільше на 15"С, переважно щонайбільше на 107.The expression "close in relation to the pressure" means that the pressure values differ by at most 5 bar, preferably by at most 2 bar. The term "close in temperature" means that the temperature values differ by no more than 15°C, preferably no more than 107.

Бустер-компресор є одноступінчастим компресором. Усі зазначені значення тиску є значеннями абсолютного тиску. Термін "конденсація" включає псевдоконденсацію. Термін "випарювання" включає псевдовипарювання.The booster compressor is a single-stage compressor. All pressure values listed are absolute pressure values. The term "condensation" includes pseudo-condensation. The term "evaporation" includes pseudo-evaporation.

Цей винахід відрізняється від винаходу патента О5-А-5 475 980 тим, що на фіг.4 (необов'язкова турбіна 9), дві турбіни 8, 32 мають дуже різні значення тиску на вході, при цьому різниця становить принаймні 14 бар, а наThis invention differs from the invention of the patent O5-A-5 475 980 in that in Fig. 4 (optional turbine 9), the two turbines 8, 32 have very different pressure values at the inlet, while the difference is at least 14 bar, and on

Фіг.5, різниця тиску становить приблизно 13 бар і турбіна виснажується при низькому тиску, що є шкідливим для одержання чистого кисню.Fig. 5, the pressure difference is about 13 bar and the turbine exhausts at low pressure, which is harmful for obtaining pure oxygen.

Винахід буде описуватися більш детально з посиланням на фігури, на яких: - Фіг.1 та 2 зображають установку для розділення повітря згідно з винаходом.The invention will be described in more detail with reference to the figures in which: - Figures 1 and 2 show an air separation unit according to the invention.

На Ффіг.1 струмінь повітря під атмосферним тиском стискається до приблизно 15 бар в основному компресорі (не зображений). Потім повітря необов'язково охолоджують перед очищенням (не зображено) для видалення домішок. Очищене повітря розділяють на дві частини. Одну частину З повітря подають до бустера- компресора 5, де воно стискається до значення тиску 17-20 бар, і потім стиснене повітря охолоджують за допомогою водяного охолоджувача 7 перед подачею до розігрітого кінця основної теплообмінної лінії 9 установки для розділення повітря. Стиснуте повітря 11 охолоджують до проміжної температури перед полишенням теплообмінної лінії і розділяють на дві фракції. Зазвичай, можна, щоб фракція струменя 11 продовжувала охолоджуватися до досягання холодного кінця теплообмінної лінії 9, з якої вона буде виходити зрідженою. Фракцію 13 подають до турбіни 17, а решту - фракцію 15 - подають до турбіни 19. Дві турбіни мають однакову температуру та тиск на вході, і однакову температуру та тиску на виході, проте зазвичай можна, щоб значення цих температур та тиску були близькими замість однакових. Два струменя, що випускаються турбінами, перемішують з формуванням струменя 21 повітря, частину 121 якого подають до подвійної колони, а решту - частину 122 - подають до змішувальної колони 300. Струмінь 122 утворює одну частину струменя 21 або необов'язково фракцію газоподібної частини струменя 21 у випадку, коли останній є двофазним струменем. Зазвичай, можна подавати увесь струмінь 21 до колони 100 середнього тиску та виводити з неї газоподібну частину 122, яка подається до змішувальної колони, яка у цьому випадку замінює фазороздільник. Значення тиску колони середнього тиску та змішувальної колони можуть бути різними. Як варіант, турбіна 19 може бути нагнітальною турбіною, яка випускає струмінь під тиском, що співпадає з тиском колони низького тиску.In Figure 1, the atmospheric air stream is compressed to approximately 15 bar in the main compressor (not shown). The air is then optionally cooled before cleaning (not shown) to remove impurities. The purified air is divided into two parts. One part of the C air is fed to the booster-compressor 5, where it is compressed to a pressure value of 17-20 bar, and then the compressed air is cooled by a water cooler 7 before being fed to the heated end of the main heat exchange line 9 of the air separation unit. Compressed air 11 is cooled to an intermediate temperature before leaving the heat exchange line and divided into two fractions. Usually, it is possible for the jet fraction 11 to continue to cool until it reaches the cold end of the heat exchange line 9, from which it will leave liquefied. Fraction 13 is fed to turbine 17 and the rest, fraction 15, is fed to turbine 19. The two turbines have the same inlet temperature and pressure and the same outlet temperature and pressure, but it is usually possible for these temperatures and pressures to be close instead of identical . The two jets produced by the turbines are mixed to form a jet 21 of air, part 121 of which is fed to the double column, and the rest - part 122 - is fed to the mixing column 300. The jet 122 forms one part of the jet 21 or optionally a fraction of the gaseous part of the jet 21 in the case where the latter is a two-phase jet. Typically, it is possible to feed the entire stream 21 to the medium pressure column 100 and remove the gaseous part 122 from it, which is fed to the mixing column, which in this case replaces the phase separator. The pressure values of the medium pressure column and the mixing column can be different. Alternatively, the turbine 19 may be an injection turbine that produces a jet under a pressure that coincides with the pressure of the low-pressure column.

Іншу частину 2 повітря під тиском 15 бар, яка утворює решту живильного повітря, охолоджують в теплообмінній лінії до проміжної температури, вищої за температуру на вході турбін 17, 19, стискають в другому бустері-компресорі 23 до приблизно 30 бар та повторно вводять в теплообмінну лінію 9 при вищій температурі для продовження його охолодження.The other part 2 of the air under a pressure of 15 bar, which forms the rest of the feed air, is cooled in the heat exchange line to an intermediate temperature higher than the temperature at the inlet of the turbines 17, 19, compressed in the second booster-compressor 23 to approximately 30 bar and re-introduced into the heat exchange line 9 at a higher temperature to continue its cooling.

Таким чином, повітря 37 під тиском приблизно 30 бар зріджується в теплообмінній лінії і рідкий кисень 25 випарюється в ній, при цьому температура випарювання рідини близька до температури на вході другого бустера-компресора 23. Зріджене повітря залишає теплообмінну лінію і подається до системи колон.Thus, air 37 under a pressure of approximately 30 bar is liquefied in the heat exchange line and liquid oxygen 25 evaporates in it, while the liquid evaporation temperature is close to the temperature at the entrance of the second booster-compressor 23. The liquefied air leaves the heat exchange line and is supplied to the column system.

Струмінь відпрацьованого азоту 27 нагрівають в теплообмінній лінії 9.The stream of spent nitrogen 27 is heated in the heat exchange line 9.

Перший бустер-компресор 5 під'єднують до однієї з турбін 17 або 19, а другий бустер-компресор 23 з'єднують з іншою із турбін 19 або 17.The first booster-compressor 5 is connected to one of the turbines 17 or 19, and the second booster-compressor 23 is connected to the other of the turbines 19 or 17.

Система колон установки для розділення повітря утворена колоною 100 середнього тиску, сполученою тепловим потоком з колоною 200 низького тиску, яка має вежу, змішувальною колоною 300 та необов'язковою аргоновою колоною (не зображена). Колона низького тиску не має обов'язково вежі.The column system of the air separation unit is formed by a medium pressure column 100 in thermal flow communication with a low pressure column 200 having a tower, a mixing column 300 and an optional argon column (not shown). A low-pressure column does not necessarily have a tower.

Колона середнього тиску працює при тиску 5,5 бар, проте вона може працювати при вищому тиску.The medium pressure column operates at a pressure of 5.5 bar, but it can operate at higher pressures.

Повітря 121, яке надходить від двох турбін 17, 19 є струменем, поданим до дна колони 100 середнього тиску.The air 121, which comes from two turbines 17, 19, is a jet supplied to the bottom of the medium pressure column 100.

Зріджене повітря 37 розширюють в клапані 39 або необов'язково в турбіні і подають до системи колон.The liquefied air 37 is expanded in the valve 39 or optionally in the turbine and supplied to the column system.

Збагачену рідину 51, нижню бідну рідину 53 та верхню бідну рідину 55 подають від колони 100 середнього тиску до колони 200 низького тиску після етапів розширення в клапані та переохолодження.The rich liquid 51, the lower lean liquid 53 and the upper lean liquid 55 are fed from the medium pressure column 100 to the low pressure column 200 after the valve expansion and subcooling steps.

Рідкий кисень стискають насосом 500 та подають у вигляді стисненої рідини 25 до теплообмінної лінії 9.Liquid oxygen is compressed by a pump 500 and supplied as a compressed liquid 25 to the heat exchange line 9.

Інші рідини, стиснені або ні, можуть випарюватися в теплообмінній лінії.Other fluids, compressed or not, can evaporate in the heat exchange line.

Необов'язково газоподібний азот виводять з колони середнього тиску і знову охолоджують в теплообмінній лінії 9.Optionally, gaseous nitrogen is removed from the medium pressure column and cooled again in the heat exchange line 9.

Азот 33 виводять з верхньої частини колони низького тиску і нагрівають теплообмінній лінії після використання для переохолодження флегм.Nitrogen 33 is removed from the top of the low-pressure column and heated in the heat exchange line after being used for subcooling the phlegm.

Відпрацьований азот 27 виводять з нижнього рівня колони низького тиску і нагрівають в теплообмінній лінії після використання для переохолодження флегм.Spent nitrogen 27 is removed from the lower level of the low-pressure column and heated in the heat exchange line after being used for subcooling the phlegm.

Необов'язково колона може виробляти аргон шляхом обробки струменя 51, відведеного в колону 200 низького тиску. Струмінь 52 є нижньою рідиною, поданою з аргонової колони, якщо вона існує.Optionally, the column can produce argon by treating the jet 51 taken to the low-pressure column 200 . Stream 52 is the bottom liquid supplied from the argon column, if present.

Змішувальна колона 300 живиться зверху збагаченою киснем рідиною 35, відведеною з проміжного рівня колони 200 низького тиску і стисненою насосом 600, а знизу - струменем 122 газоподібного повітря, яке надходить з турбін 17, 19. По суті змішувальна колона працює при середньому тиску.The mixing column 300 is fed from above by the oxygen-enriched liquid 35, taken from the intermediate level of the low-pressure column 200 and compressed by the pump 600, and from below by the jet 122 of gaseous air, which comes from the turbines 17, 19. Basically, the mixing column works at medium pressure.

Струмінь 37 газоподібного кисню виводять з верхньої частини змішувальної колони, а потім нагрівають в теплообмінній лінії 9, а струмінь 41 рідини виводять як донні осади і подають до колони низького тиску після розширення в клапані. Можна виводити проміжний струмінь з колони 300, який подають до колони низького тиску.Stream 37 of gaseous oxygen is withdrawn from the upper part of the mixing column and then heated in the heat exchange line 9, and stream 41 of the liquid is withdrawn as bottom sediments and fed to the low pressure column after expansion in the valve. It is possible to withdraw the intermediate stream from the column 300, which is fed to the low pressure column.

На Фіг2 струмінь повітря при атмосферному тиску стискають до приблизно 15 бар в основному компресорі (не зображений). Потім повітря необов'язково охолоджують перед очищенням (не зображено) для видалення домішок. Очищене повітря розділяють на дві частини. Одну частину З повітря подають до бустера- компресора 5, де її стискають до тиску 17-20 бар, а потім стиснене повітря охолоджують водним охолоджувачем 7 перед подачею до нагрітого кінця основної теплообмінної лінії 9 установки для розділення повітря. Стиснене повітря 11 охолоджують до проміжної температури перед розділенням на дві фракції 103, 123. Фракція 103 залишає теплообмінну лінію і її знову розділяють на дві фракції. Одну фракцію 13 подають до турбіни 17, а решту - фракцію 15 - подають до турбіни 19. Дві турбіни мають однакову температуру та тиск на вході, і однакову температуру та тиск на виході, проте зазвичай можна, щоб ці значення температур та тиску були близькими, замість однакових. Два струмені, які виходять з турбін, змішують з формуванням струменя 21 повітря, одну частину 121 якого подають до подвійної колони, а решту - частину 122 - подають до змішувальної колони 300. Як варіант, турбіна 19 може бути нагнітальною турбіною, яка випускає струмінь під тиском, що співпадає з тиском колони низького тиску.In Figure 2, the air stream is compressed at atmospheric pressure to approximately 15 bar in the main compressor (not shown). The air is then optionally cooled before cleaning (not shown) to remove impurities. The purified air is divided into two parts. One part of the Z air is fed to the booster-compressor 5, where it is compressed to a pressure of 17-20 bar, and then the compressed air is cooled by a water cooler 7 before being fed to the heated end of the main heat exchange line 9 of the air separation unit. Compressed air 11 is cooled to an intermediate temperature before being separated into two fractions 103, 123. Fraction 103 leaves the heat exchange line and is again divided into two fractions. One fraction 13 is fed to the turbine 17, and the rest - fraction 15 - is fed to the turbine 19. The two turbines have the same temperature and pressure at the inlet, and the same temperature and pressure at the outlet, but it is usually possible to have these values of temperatures and pressures close, instead of the same. The two jets coming out of the turbines are mixed to form a jet 21 of air, one part 121 of which is fed to the double column, and the rest - part 122 - is fed to the mixing column 300. Alternatively, the turbine 19 can be an injection turbine that releases the jet under pressure, which coincides with the pressure of the low-pressure column.

Фракцію 123 продовжують охолоджувати в теплообмінній лінії 9 і її подають вверх по ходу технологічної лінії від холодного кінця до нижнього ребойлера 301 змішувальної колони 300, де фракція принаймні частково конденсується для формування струменя 125.The fraction 123 continues to be cooled in the heat exchange line 9 and is fed up the process line from the cold end to the lower reboiler 301 of the mixing column 300, where the fraction is at least partially condensed to form the stream 125.

Іншу частину 2 повітря під тиском 15 бар, яка утворює решту живлячого повітря, охолоджують в теплообмінній лінії до проміжної температури, вищої за температуру на вході в турбіни 17, 19, стискають в другому бустері-компресорі 23 до приблизно 30 бар і повторно вводять в теплообмінну лінію 9 при вищій температурі для продовження її охолодження.The other part 2 of the air under a pressure of 15 bar, which forms the rest of the feed air, is cooled in the heat exchange line to an intermediate temperature higher than the temperature at the entrance to the turbines 17, 19, compressed in the second booster-compressor 23 to approximately 30 bar and re-introduced into the heat exchange line 9 at a higher temperature to continue its cooling.

Таким чином, повітря 37 під тиском приблизно 30 бар зріджують в теплообмінній лінії, а рідкий кисень 25 випарюють в теплообмінній лінії, при цьому температура випарювання рідини близька до температури на вході другого бустера-компресора 23. Зріджене повітря залишає теплообмінну лінію і його подають до системи колон після змішування із зрідженим повітрям 125, яке надходить з ребойлера 301.Thus, air 37 under a pressure of approximately 30 bar is liquefied in the heat exchange line, and liquid oxygen 25 is evaporated in the heat exchange line, while the liquid evaporation temperature is close to the temperature at the entrance of the second booster-compressor 23. The liquefied air leaves the heat exchange line and is fed to the system columns after mixing with liquefied air 125, which comes from reboiler 301.

Струмінь 27 відпрацьованого азоту нагрівають в теплообмінній лінії 9.The spent nitrogen stream 27 is heated in the heat exchange line 9.

Перший бустер-компресор 5 з'єднаний з однією із турбін 17 або 19, а другий бустер-компресор 23 з'єднаний з іншою із турбін 19 або 17.The first booster-compressor 5 is connected to one of the turbines 17 or 19, and the second booster-compressor 23 is connected to the other of the turbines 19 or 17.

Система колон установки для розділення повітря утворена колоною 100 середнього тиску, сполучену тепловим потоком з колоною 200 низького тиску, яка має вежу, змішувальною колоною 300 та необов'язковою аргоновою колоною (не зображена). Колона низького тиску не має обов'язково вежу.The column system of the air separation unit is formed by a medium pressure column 100 in thermal communication with a low pressure column 200 having a tower, a mixing column 300 and an optional argon column (not shown). A low-pressure column does not necessarily have a tower.

Колона середнього тиску працює при тиску 5,5 бар, проте вона може працювати при вищому тиску.The medium pressure column operates at a pressure of 5.5 bar, but it can operate at higher pressures.

Газоподібне повітря 21, яке надходить з двох турбін 17, 19 є струменем, поданим до нижньої частини колони 100 середнього тиску.Gaseous air 21, which comes from two turbines 17, 19, is a jet supplied to the lower part of the medium pressure column 100.

Зріджене повітря 37 розширюють в клапані 39 і подають принаймні до колони 100 середнього тиску.The liquefied air 37 is expanded in the valve 39 and supplied at least to the medium pressure column 100.

Збагачену рідину 51, нижню бідну рідину 53 та верхню бідну рідину 55 подають з колони 100 середнього тиску до колони 200 низького тиску після етапів розширення в клапані та переохолодження.The rich liquid 51, the lower lean liquid 53 and the upper lean liquid 55 are fed from the medium pressure column 100 to the low pressure column 200 after the valve expansion and subcooling steps.

Рідкий кисень стискають насосом 500 і подають у вигляді стисненої рідини 25 до теплообмінної лінії 9.Liquid oxygen is compressed by a pump 500 and supplied as a compressed liquid 25 to the heat exchange line 9.

Окрім того або альтернативно, інші рідини, стиснені або ні, можуть випарюватися в теплообмінній лінії.Additionally or alternatively, other fluids, compressed or not, may evaporate in the heat transfer line.

Газоподібний азот необов'язково виводять з колони середнього тиску і знову охолоджують в теплообмінній лінії 9.Gaseous nitrogen is optionally removed from the medium pressure column and cooled again in the heat exchange line 9.

Азот 33 виводять з верхньої частини колони низького тиску і нагрівають в теплообмінній лінії після використання для переохолодження флегм.Nitrogen 33 is removed from the top of the low-pressure column and heated in the heat exchange line after being used for subcooling the phlegm.

Відпрацьований азот 27 виводять з нижнього рівня колони низького тиску і нагрівають в теплообмінній лінії після використання для переохолодження флегм.Spent nitrogen 27 is removed from the lower level of the low-pressure column and heated in the heat exchange line after being used for subcooling the phlegm.

Необов'язково колона може виробляти аргон шляхом обробки струменя 51, виведеного в колону 200 низького тиску.Optionally, the column may produce argon by treating the jet 51 discharged into the low-pressure column 200 .

Змішувальна колона 300 живиться тільки у верхній частині збагаченою киснем рідиною 35, виведеною з проміжного рівня колони 200 низького тиску і стисненою в насосі 600. Змішувальна колона працює по суті при середньому тиску. Коригуючи тиск струменя 123, змішувальна колона 300 може працювати при тиску, відмінному від середнього тиску. Необов'язково одну частину збагаченої рідини 51 можуть подавати до нижньої частини колони 300.The mixing column 300 is fed only in the upper part with the oxygen-enriched liquid 35, drawn from the intermediate level of the low-pressure column 200 and compressed in the pump 600. The mixing column operates essentially at medium pressure. By adjusting the pressure of the jet 123, the mixing column 300 can operate at a pressure different from the average pressure. Optionally, one part of the enriched liquid 51 can be fed to the lower part of the column 300.

Струмінь 37 газоподібного кисню виводять з верхньої частини змішувальної колони і нагрівають в теплообмінній лінії 9, а струмінь 41 рідини виводять у вигляді донних осадів і подають до колони низького тиску після розширення в клапані.Stream 37 of gaseous oxygen is removed from the upper part of the mixing column and heated in the heat exchange line 9, and stream 41 of liquid is removed in the form of bottom sediments and fed to the low pressure column after expansion in the valve.

срWed

Й 55 " ; : | 200And 55 "; : | 200

Я ук М а лу 30 Ш - ся Ге димшканя - 1 ї І ва те чл ри енI uk M a lu 30 Sh - sia Gedymshkania - 1 st I va te chl ry en

ЩІ, КАМ о нюєтеWHAT, WHERE are you talking about?

Б рі со вавсяB ri so va vy

І і моз Я А - в Б. - і | -- іш. і і; кінні п сего ую 21 р : 39 - ва нн ння пи и а чоI and moz I A - in B. - and | -- ish. and and; equestrian p sego uyu 21 r : 39 - bathing and drinking

ШІ 121 вAI 121 c

ФІГ. 1 ши й, 2 м Й 58FIG. 1 shi y, 2 m Y 58

З 7 нп- до 37 о -- В!From 7 p.m. to 37 o'clock -- V!

Тон - зоба ЕЕ. ст в воза СУЯ -чив тенTon - goitre EE. St. in the cart SUYA -chiv ten

НИ ла дивоWE are a miracle

Здати йо ер А рН Енн и ша вл вух ложа 23 | 19 | | І хі суно їх -й 3 НЕ 255 і ай ни МО МИPass yo er A рн Ann і sha влух ложа 23 | 19 | | And hi suno ih -y 3 NE 255 and ay ni MO MY

Й станAnd the condition

ФІГ. 2 2БИШ0Ш0ИВШВ--ШТО0О Р лоFIG. 2 2BYSH0Ш0ИВШВ--ШТО0О R lo

UAA200607616A 2004-01-12 2005-07-01 Method for cryogenic distillation and installation for air separation UA89365C2 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0450067A FR2865024B3 (en) 2004-01-12 2004-01-12 METHOD AND INSTALLATION OF AIR SEPARATION BY CRYOGENIC DISTILLATION

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA89365C2 true UA89365C2 (en) 2010-01-25

Family

ID=34685057

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA200607616A UA89365C2 (en) 2004-01-12 2005-07-01 Method for cryogenic distillation and installation for air separation

Country Status (11)

Country Link
US (1) US20080223076A1 (en)
EP (1) EP1711765B8 (en)
JP (1) JP2007518054A (en)
CN (1) CN100432601C (en)
BR (1) BRPI0506789B1 (en)
ES (1) ES2425944T3 (en)
FR (1) FR2865024B3 (en)
PL (1) PL1711765T3 (en)
RU (1) RU2360194C2 (en)
UA (1) UA89365C2 (en)
WO (1) WO2005073651A1 (en)

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU2005225027A1 (en) * 2005-07-21 2007-02-08 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L"Exploitation Des Procedes Georges Claude Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation
FR2895068B1 (en) * 2005-12-15 2014-01-31 Air Liquide AIR SEPARATION METHOD BY CRYOGENIC DISTILLATION
FR2913759B1 (en) * 2007-03-13 2013-08-16 Air Liquide METHOD AND APPARATUS FOR GENERATING GAS AIR FROM THE AIR IN A GAS FORM AND LIQUID WITH HIGH FLEXIBILITY BY CRYOGENIC DISTILLATION
DE102012017484A1 (en) * 2012-09-04 2014-03-06 Linde Aktiengesellschaft Process and plant for the production of liquid and gaseous oxygen products by cryogenic separation of air
BR112015009379A2 (en) * 2012-11-02 2017-07-04 Linde Ag process for low temperature air separation in an air separation plant and air separation plant
IT201700042150A1 (en) * 2017-04-14 2018-10-14 Cristiano Galbiati SEPARATION EQUIPMENT
EP3438585A3 (en) 2017-08-03 2019-04-17 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Method for defrosting a device for air separation by cryogenic distillation and device adapted to be defrosted using this method
KR102389110B1 (en) * 2017-11-29 2022-04-21 레르 리키드 쏘시에떼 아노님 뿌르 레드 에렉스뿔라따시옹 데 프로세데 조르즈 클로드 Cryogenic distillation method and apparatus for producing pressurized air by an expander booster connected to a nitrogen expander for braking
EP3899388A4 (en) * 2018-12-19 2022-07-13 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Method for starting up a cryogenic air separation unit and associated air separation unit
FR3090831B1 (en) * 2018-12-21 2022-06-03 L´Air Liquide Sa Pour L’Etude Et L’Exploitation Des Procedes Georges Claude Cryogenic distillation air separation apparatus and method
EP4004468B1 (en) * 2019-07-26 2024-07-17 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3216510A1 (en) * 1982-05-03 1983-11-03 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Process for recovery of gaseous oxygen under elevated pressure
GB9008752D0 (en) * 1990-04-18 1990-06-13 Boc Group Plc Air separation
JP2909678B2 (en) * 1991-03-11 1999-06-23 レール・リキード・ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード Method and apparatus for producing gaseous oxygen under pressure
US5379598A (en) * 1993-08-23 1995-01-10 The Boc Group, Inc. Cryogenic rectification process and apparatus for vaporizing a pumped liquid product
US5475980A (en) * 1993-12-30 1995-12-19 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and installation for production of high pressure gaseous fluid
FR2721383B1 (en) * 1994-06-20 1996-07-19 Maurice Grenier Process and installation for producing gaseous oxygen under pressure.
US5454227A (en) * 1994-08-17 1995-10-03 The Boc Group, Inc. Air separation method and apparatus
US5490391A (en) * 1994-08-25 1996-02-13 The Boc Group, Inc. Method and apparatus for producing oxygen
FR2731781B1 (en) * 1995-03-15 1997-05-23 Air Liquide METHOD AND APPARATUS FOR VAPORIZING LIQUID FLOW
GB9515907D0 (en) * 1995-08-03 1995-10-04 Boc Group Plc Air separation
FR2744795B1 (en) * 1996-02-12 1998-06-05 Grenier Maurice PROCESS AND PLANT FOR THE PRODUCTION OF HIGH-PRESSURE GASEOUS OXYGEN
JP3737611B2 (en) * 1997-08-08 2006-01-18 大陽日酸株式会社 Method and apparatus for producing low purity oxygen
FR2787560B1 (en) * 1998-12-22 2001-02-09 Air Liquide PROCESS FOR CRYOGENIC SEPARATION OF AIR GASES
DE19951521A1 (en) * 1999-10-26 2001-05-03 Linde Ag Recovering pressurized product by low temperature decomposition of air in rectification system comprises cold compressing heat carrier stream before introducing into mixing column
FR2851330B1 (en) * 2003-02-13 2006-01-06 Air Liquide PROCESS AND PLANT FOR THE PRODUCTION OF A GASEOUS AND HIGH PRESSURE PRODUCTION OF AT LEAST ONE FLUID SELECTED AMONG OXYGEN, ARGON AND NITROGEN BY CRYOGENIC DISTILLATION OF AIR
FR2854683B1 (en) * 2003-05-05 2006-09-29 Air Liquide METHOD AND INSTALLATION FOR PRODUCING PRESSURIZED AIR GASES BY AIR CRYOGENIC DISTILLATION
FR2854682B1 (en) * 2003-05-05 2005-06-17 Air Liquide METHOD AND INSTALLATION OF AIR SEPARATION BY CRYOGENIC DISTILLATION

Also Published As

Publication number Publication date
ES2425944T3 (en) 2013-10-18
WO2005073651A1 (en) 2005-08-11
FR2865024A1 (en) 2005-07-15
RU2360194C2 (en) 2009-06-27
EP1711765B1 (en) 2013-06-19
US20080223076A1 (en) 2008-09-18
BRPI0506789B1 (en) 2018-02-06
PL1711765T3 (en) 2013-10-31
EP1711765B8 (en) 2013-08-28
CN1910419A (en) 2007-02-07
CN100432601C (en) 2008-11-12
FR2865024B3 (en) 2006-05-05
BRPI0506789A (en) 2007-05-22
RU2006129296A (en) 2008-02-20
EP1711765A1 (en) 2006-10-18
JP2007518054A (en) 2007-07-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA89365C2 (en) Method for cryogenic distillation and installation for air separation
KR101541742B1 (en) Method and device for low-temperature air separation
JP4331460B2 (en) Method and apparatus for producing krypton and / or xenon by low temperature air separation
AU2010213189B2 (en) Method for removing nitrogen
RU2362954C2 (en) Treating of liquefied natural gas
US20090078001A1 (en) Cryogenic Distillation Method and System for Air Separation
JP4450886B2 (en) High purity oxygen production method and apparatus
JP2002327981A (en) Cryogenic air-separation method of three-tower type
US20110067445A1 (en) Method And Apparatus For Separating Air By Cryogenic Distillation
JP2006525487A (en) Method and system for producing pressurized air gas by cryogenic distillation of air
CN102652247A (en) Process and unit for the separation of air by cryogenic distillation
JP2002541421A (en) Variable production capacity fluid mixture separation apparatus and process
JPH04283390A (en) Air rectification method and equipment for producing gaseous oxygen in variable amount
RU2287120C2 (en) Method and device for air separation
US6269659B1 (en) Method and installation for air distillation with production of argon
JP2002235982A (en) Tri-tower type low air temperature rectifier system
US20100071411A1 (en) Method And Device For Separating A Mixture of At Least Hydrogen, Nitrogen, and Carbon Monoxide By Cryogenic Distillation
JP2000180050A (en) Method and device for manufacturing high-pressure oxygen and krypton/xenon by low-temperature air separation
US5586451A (en) Process and installation for the production of oxygen by distillation of air
US9103587B2 (en) Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation
JP2011519010A (en) Apparatus and method for separating air by cryogenic distillation
KR100775877B1 (en) Cryogenic distillation system for air separation
US4530708A (en) Air separation method and apparatus therefor
JP5647853B2 (en) Air liquefaction separation method and apparatus
JPH11325716A (en) Separation of air