UA78778C2 - Process and apparatus for removal of particulate material from gas oil stream produced in a delayed coking unit - Google Patents
Process and apparatus for removal of particulate material from gas oil stream produced in a delayed coking unit Download PDFInfo
- Publication number
- UA78778C2 UA78778C2 UA20041109197A UA20041109197A UA78778C2 UA 78778 C2 UA78778 C2 UA 78778C2 UA 20041109197 A UA20041109197 A UA 20041109197A UA 20041109197 A UA20041109197 A UA 20041109197A UA 78778 C2 UA78778 C2 UA 78778C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- separator
- gas oil
- stream
- particles
- micrometers
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 81
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 title claims abstract description 33
- 238000004939 coking Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 title claims abstract description 10
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 17
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 73
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 28
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 23
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 22
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 17
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 9
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 claims description 9
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 7
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 9
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 abstract description 7
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 abstract description 3
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 35
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 6
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 description 4
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 3
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003466 anti-cipated effect Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 1
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- LPXPTNMVRIOKMN-UHFFFAOYSA-M sodium nitrite Substances [Na+].[O-]N=O LPXPTNMVRIOKMN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000011345 viscous material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
- B01J8/0055—Separating solid material from the gas/liquid stream using cyclones
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B55/00—Coking mineral oils, bitumen, tar, and the like or mixtures thereof with solid carbonaceous material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G55/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process
- C10G55/02—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process plural serial stages only
- C10G55/04—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process plural serial stages only including at least one thermal cracking step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G55/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process
- C10G55/02—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process plural serial stages only
- C10G55/06—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process plural serial stages only including at least one catalytic cracking step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G69/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process
- C10G69/02—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process plural serial stages only
- C10G69/04—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process plural serial stages only including at least one step of catalytic cracking in the absence of hydrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G69/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process
- C10G69/02—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process plural serial stages only
- C10G69/06—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process plural serial stages only including at least one step of thermal cracking in the absence of hydrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/005—Coking (in order to produce liquid products mainly)
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00002—Chemical plants
- B01J2219/00004—Scale aspects
- B01J2219/00006—Large-scale industrial plants
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Cyclones (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Separating Particles In Gases By Inertia (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
Опис винаходу
Даний винахід стосується процесів коксування із затримкою, більш конкретно, способу і пристрою, 2 призначених для видалення матеріалу у формі частинок з газойлю зони промивання потоку в блоці коксування із затримкою.
У процесі коксування із затримкою пари дистиляту з коксового барабана надходять у ректифікаційну колону коксової печі, у якій дистиляти коксової печі розділяють на потік пари, один або більше проміжних потоків рідини та потік газойлю зони промивання (ГОЗП, Е250). Потік ГОЗП часто містить значну кількість твердих 70 речовин у вигляді частинок з дуже малими розмірами (наприклад, коксовий дрібняк), з різним діаметром, а також важкий в'язкий матеріал мезофази. Матеріал мезофази може бути рідким коксом, який захоплюється парами, що виходять з коксового барабана, і часто представлений у вигляді шару, що покриває частинки коксу, роблячи ці частинки липкими. Для підвищення якості потоку ГОЗП необхідно проводити його додаткову обробку, і при цьому потік ГОЗП краще подають, наприклад, у блок каталітичної гідрообробки з нерухомим шаром і потім у блок 712 каталітичного крекінгу із псевдозрідженим шаром (ПЗШ, ЕСС) або в інші пристрої обробки. Однак, захоплювані потоком ГОЗП тверді речовини й матеріал мезофази можуть швидко забивати і забруднювати шар каталізатора блока гідрообробки.
Газойль зони промивання, що не пройшов гідрообробку, можна обробляти в блоці каталітичного крекінгу з псевдозрідженим шаром (блок ПЗШ), але в результаті звичайно одержують поганий розподіл потоку ГОЗП, що не пройшов обробку в блоці гідратації, через високий вміст у ньому ароматичних вуглеводнів та інших факторів.
Для видалення частинок з потоку ГОЗП можна використати фільтруюче середовище. Однак у процесі фільтрації часто відбувається забивання фільтра, що потребує значних періодів зупинки роботи для очищення й видалення смоли, що накопилася, та гудрону для відновлення фільтруючого середовища, і застосування фільтрації може вимагати істотних вихідних капітальних витрат на установку. с
Тому було б бажаним розробити спосіб і пристрій, які дозволили б забезпечити ефективну й економічну (3 роботу для видалення матеріалу у формі частинок з потоку ГОЗП, що спростило б наступну обробку потоку
ГОЗП і забезпечило б можливість поліпшення економічних показників очищення шляхом підвищення якості потоку ГОЗП.
Даний винахід спрямований на спосіб та пристрій, призначені для видалення матеріалу частинок з потоку со газойлю зони випаровування, включаючи частинки, які мають розмір приблизно від 15 мікрометрів до 25 - мікрометрів або більше в діаметрі. Відповідно до даного винаходу, використовують технологію циклонного розділення для видалення матеріалу частинок шляхом центрифугування з потоку ГОЗП, для формування потоку в зі зниженим вмістом частинок. Потік зі зниженим вмістом частинок можна потім додатково обробляти, наприклад, с у блоці гідрообробки, а потім у блоці каталітичного крекінгу в псевдозрідженому шарі (ПЗШ) для одержання 3о цінних продуктів. Видалення матеріалу у формі частинок з потоку ГОЗП перед тим, як його подають у блок в гідрообробки, дозволяє проводити обробку потоку при відсутності або при зниженні ймовірності забивання шару каталізатора блока гідрообробки.
В одному аспекті даного винаходу запропонований поліпшений спосіб коксування із затримкою, у якому пари «ф дистиляту з коксового барабана надходять у ректифікаційну колону коксової установки, де ці пари розділяють на З потік пари дистиляту, потоки проміжної рідини і потік газойлю зони промивання, що містить істотну кількість с матеріалу у формі частинок різного діаметра, причому поліпшений спосіб додатково включає такі етапи: з» подачу потоку газойлю зони промивання в перший сепаратор; роботу першого сепаратора з видалення матеріалу у формі частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 500 мікрометрів, з потоку газойлю зони промивання, і для формування першого потоку зі зниженим вмістом частинок; 7 подачу цього потоку зі зниженим вмістом частинок у другий сепаратор, який включає циклонний сепаратор;
Ге | роботу другого сепаратора з видалення матеріалу частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 25 мікрометрів, з потоку зі зниженим вмістом частинок для формування другого потоку зі зниженим вмістом це. частинок; і -І 20 подачу другого потоку зі зниженим вмістом частинок у блок гідрообробки.
В іншому аспекті даний винахід спрямований на пристрій, який містить коксовий барабан, що виробляє пари со дистиляту, коксову ректифікаційну колону, до якої надходять пари дистиляту з коксового барабана і яка розділяє їх на потік пари дистиляту, проміжні потоки рідини і потік газойлю зони промивання, що містить істотну кількість матеріалу у формі частинок різного діаметра, а також блок гідрообробки, розташований після 22 зазначеної ректифікаційної колони, причому поліпшений пристрій додатково включає:
ГФ) перший сепаратор, розташований після зазначеної ректифікаційної колони та призначений для подачі в нього потоку ГОЗП з ректифікаційної колони і для видалення матеріалу частинок з діаметром більш ніж приблизно 500 о мікрометрів з потоку ГОЗП, для формування першого потоку зі зниженим вмістом частинок; і другий сепаратор, що включає циклонний сепаратор, розташований після зазначеного першого сепаратора і 60 призначений для видалення матеріалу частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 25 мікрометрів, з першого потоку зі зниженим вмістом частинок, для формування другого потоку зі зниженим вмістом частинок.
В іншому аспекті даного винаходу запропонований пристрій, що містить два сепаратори, у якому щонайменше один із сепараторів є циклонним сепаратором, що містить колектор циклонів.
Спосіб і пристрій відповідно до даного винаходу, краще, можуть працювати безперервно в лінійному потоці бо виробництва без необхідності періодичного відключення для очищення протитечією забитого обладнання, в результаті чого знижуються витрати на технічне обслуговування та експлуатаційні витрати. У порівнянні зі звичайно використовуваними способами для виконання способу й пристрою відповідно до даного винаходу, краще, можуть знадобитися низькі вихідні капіталовкладення. Спосіб і пристрій відповідно до даного винаходу також представляють можливість поліпшення економічних показників при рафінуванні нафтопродуктів завдяки спрощенню наступної обробки потоку ГОЗП, що дозволяє використати ГОЗП, що пройшов гідрообробку, як сировину для блока ПЗШ замість подачі в потоці природної рециркуляції в коксову піч із затримкою.
Фіг.1 - схема виробничого потоку, що зображує процес коксування із затримкою.
Фіг.2 - схема виробничого потоку, яка представляє варіант виконання способу відповідно до даного винаходу. 70 Фіг.3 - схема виробничого потоку, яка зображує інший варіант виконання способу відповідно до даного винаходу.
Фіг.А4 - схема виробничого потоку, яка зображує ще один варіант виконання способу відповідно до даного винаходу.
Фіг.5 - вид у перспективі із частковим розрізом кращого циклонного сепаратора.
Фіг.б6 - вид збоку із частковим розрізом кращого циклонного сепаратора, призначеного для використання з даним винаходом.
Фіг.7 - вид у перспективі з покомпонентним зображенням деталей і з частковим розрізом циклонного сепаратора на Фіг.б.
Фіг.8 - вид у перспективі із частковим розрізом окремого циклона, використовуваного в сепараторі на Фіг.б го тат.
На Фіг1 зображений основний процес 5 коксування із затримкою. Процес 5 коксування дозволяє перетворювати матеріал сировини в потік газоподібного дистиляту, один або більше проміжних потоків рідини та потік ГОЗП. При роботі сировина 10 проходить через піч 15, а потім надходить в один із двох коксових барабанів 20А або 208. Пари 25 дистиляту, які виходять із коксових барабанів, охолоджують і потім подають у сч ректифікаційну колону 30. Рідину З5, таку як важкий газойль або рідину, яку повертають в процес переробки, розбризкують у зоні промивання ректифікаційної колони 30, причому зона промивання звичайно розташовується і) в нижній або середній області ректифікаційної колони. Важкий газойль 35 використовують у двох цілях: осадження завислих у парах частинок, що надходять у ректифікаційну колону, та/або конденсація з пари компонентів з більш високою температурою кипіння. Потік 40 дистиляту у вигляді вологого газу виходить із со зо верхньої частини ректифікаційної колони З0, у той час як один або більше проміжних потоків 45, 50, 55 рідини виходять на бічній стороні ректифікаційної колони 30. Одержуваний у результаті потік 60 ГОЗП, який може - містити завислі частинки коксу та матеріал в'язкої мезофази, що може находитися на таких частках у вигляді М покриття і може робити ці частинки липкими (далі, загалом, називаний "матеріал частинок"), виходить поруч із днищем ректифікаційної колони 30. со
У звичайних способах потік 60 ГОЗП звичайно не подають у блок гідрообробки через швидке забруднення ча каталізатора матеріалом завислих частинок. У результаті, потік ГОЗП може надходити в блок ПЗШ без фільтрації. Однак, на жаль, більш високий вміст ароматичних вуглеводнів у потоці газойлю приводить до поганого розподілу виходу продукту. Крім того, потік ГОЗП часто містить небажані рівні сірки, що може призвести до того, що у потоці, який виходить з блока ПЗШ, будуть перевищені необхідні в промисловості рівні « дірки в потоках таких продуктів рафінувальної установки, як бензин, гас і дизельне паливо. У деяких випадках з с потік ГОЗП можна використовувати як потік з більш низькою якістю, такий як використовують для одержання топкового мазуту з високим вмістом сірки. ;» Видалення матеріалу частинок з потоку ГОЗП, краще, підвищує якість потоку газойлю, що дозволяє проводити його подальшу обробку для одержання корисних і цінних продуктів. Зокрема, потік газойлю зі
Зниженим вмістом частинок можна подавати в блок каталітичної гідрообробки з нерухомим шаром без -І побоювання забруднення шару каталізатора. Таким чином, необхідно направляти потік 60 ГОЗП, одержуваного за допомогою способу, представленого на Фіг.1, у процес розділення, оскільки після цього його можна додатково бо обробляти в таких блоках, як блок ПЗШ, для одержання цінних продуктів. -І Даний винахід спрямований на поліпшені спосіб і пристрій відділення матеріалу частинок, завислих у потоці газойлю зони промивання, із самого потоку газойлю, з використанням, щонайменше, одного блока циклонного ш- розділення або сепаратора. У кращому аспекті другий сепаратор є циклонним блоком, що містить множину с циклонів, зібраних у колекторі. Такий сепаратор призначений для видалення матеріалу частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 15 мікрометрів, з потоку газойлю, призначеного для подачі в блок каталітичного крекінгу. Сепаратор, установлений перед циклонним сепаратором, може бути призначений для видалення ов матеріалу більш крупних частинок, які мають діаметр, що перевищує приблизно 75 мікрометрів, для запобігання закупорювання циклонного сепаратора. (Ф) На Фіг.2 показаний один з варіантів виконання даного винаходу, який включає сепаратор 65, установлений ка послідовно із циклонним сепаратором 80. Сепаратор 65, краще, видаляє з потоку ГОЗП крупніші частинки, такі як частинки, що мають діаметр більш ніж приблизно 500 мікрометрів. Циклонний сепаратор 80, по суті, відокремлює бо 1 видаляє більш дрібні частинки, такі як частинки, що мають діаметр більш ніж приблизно 25 мікрометрів. Якщо потрібно забезпечити "більш чистий" потік газойлю, сепаратор 65 може бути сконфігурований для відділення матеріалу частинок діаметром більш ніж приблизно 100 мікрометрів, краще, частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 75 мікрометрів. Аналогічно, для "більш чистих" потоків газойлю циклонний сепаратор 80 видаляє матеріал частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 15 мікрометрів. 65 У кращому варіанті роботи блок 65 розділення відокремлює, щонайменше, приблизно 8095 частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 500 мікрометрів. Ще краще, блок 65 відокремлює, щонайменше, приблизно
90905 частинок розміром більш ніж приблизно 500 мікрометрів. Аналогічні рівні ефективності розділення можуть бути потрібними для матеріалу частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 100 мікрометрів, а також для матеріалу частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 75 мікрометрів.
Сепаратор 65 може бути виконаний як будь-який пристрій, що дозволяє розділяти, витісняти, видаляти, відокремлювати, фільтрувати матеріал частинок (наприклад, твердих та інших не рідких частинок) з потоку текучого середовища, або працювати з використанням комбінації цих процесів. Відповідні пристрої, які можна використати як сепаратор 65, включають, наприклад, сітчастий фільтр, сито, фільтр, циклонний сепаратор або їхні комбінації. В одному аспекті даного винаходу, сепаратор 65 є сітчастим фільтром грубої очистки. 70 Сітчастий фільтр може містити дротяну сітку з розміром чарунок від приблизно 75 до приблизно 100 мікрометрів.
Інші відповідні варіанти конструкції включають, наприклад, здвоєний або одиночний сітчастий фільтр. В іншому аспекті даного винаходу сепаратор 65 містить циклонний сепаратор. Він буде більш докладно описаний нижче з посиланням на Фіг.3.
Продовжуючи опис способу, представленого на Фіг.2, потік 70 газойлю зі зниженим вмістом частинок /5 Виходить із сепаратора 65 і потім надходить у встановлений далі циклонний сепаратор 80. У кращому аспекті циклонний сепаратор 80 включає множину окремих циклонів, які краще мають малі розміри, встановлених у колектор усередині корпуса або резервуара. Кращий сепаратор 80 показаний на Фіг.5, а його будова буде більш докладно описана нижче. У кращому варіанті роботи способу циклонний сепаратор 80 відокремлює, щонайменше, приблизно 8095 частинок з діаметром більш ніж приблизно 25 мікрометрів. Ще краще, блок 80 сконфігурований для відділення, щонайменше, приблизно 90905 частинок з діаметром більш ніж приблизно 25 мікрометрів. Аналогічні рівні ефективності розділення можуть бути кращими для матеріалу частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 15 мікрометрів.
Потік 90 переливу із циклонного сепаратора 80, який має знижений вміст частинок, можна подавати в блок 95 гідрообробки, де здійснюють його обробку для одержання сировини, придатної для подальшої переробки в блоці с дов 100 каталітичного крекінгу, такому як блок каталітичного крекінгу із псевдозрідженим шаром (ПЗШ). Потік 85 зливу, що виходить з нижньої частини, виходить з нижньої частини циклонного сепаратора 80, виносячи і) матеріал частинок, витиснутий з потоку 70 газойлю. Блок 95 гідрообробки може бути блоком гідрообробки, блоком гідрокрекінгу або блоком гідродесульфуризації й звичайно містить каталізатор з нерухомим шаром.
Як також показано на Фіг.2, якщо треба, потік важкого газойлю 55 можна подавати як потік 55А сировини со зо безпосередньо в сепаратор 65, де його використовують як розріджувач, що дозволяє зменшити в'язкість потоку.
Це допомагає запобігти закупорці лінії, оскільки потік повертається назад у циклон 80. -
Якщо треба, важкий коксовий газойль (ВКГО, "НСОСО") можна змішувати з потоком, який виходить з нижньої М частини сепаратора, для запобігання закупорці ліній, що виходять із нижньої частини пристрою. ВКГО може бути як промивним газойлем, так і дистилятом, що повертається в процес для розведення концентрації частинок со зв КОКСУ В потоці. Використання потоку ВКГО також підвищує загальний об'єм рідини в процесі й допомагає ї- підтримувати необхідну швидкість потоку в трубопроводах процесу.
На Фіг.3 показаний інший варіант виконання даного винаходу, у якому відділення частинок з потоку ГОЗП виконують із використанням послідовності циклонних сепараторів. Тут сепаратор 65 є блоком циклонного розділення, який краще сконфігурований і розроблений з досить більшими розмірами для роботи з комерційними « швидкостями потоку коксування, температурами й ефективністю розділення. У двоетапному процесі циклонного ПЗ) с розділення блок 65 працює, по суті, для видалення більш крупного матеріалу частинок, діаметр яких перевищує приблизно 500 мікрометрів, у той час як встановлений після нього циклонний сепаратор 80 видаляє більш дрібні ;» частинки. Краще, сепаратор 65 видаляє частинки, що мають діаметр більш ніж приблизно 100 мікрометрів, ще краще, частинки, що мають діаметр більш ніж приблизно 75 мікрометрів. Краще, завдяки видаленню більшої частини частинок з більш крупними розмірами з потоку ГОЗП, забезпечується можливість ефективної роботи -І циклонного сепаратора 80 при потенційно мінімальній імовірності закупорки або при її відсутності. Краще, сепаратор 65 працює з ефективністю відділення (процентне відношення видалення), аналогічній описаній вище з со посиланням на Фіг.2. Для підтримання загальних параметрів комерційного процесу коксування номінальний -І діаметр циклонного сепаратора 65, краще, становить від приблизно чотирьох до десяти дюймів (10,2см-25,4см).
Це значення, однак, може змінюватися у залежності від довжини резервуара, необхідної пропускної здатності
Ш- та/або інших параметрів процесу, які можуть впливати на процес розділення. с Як показано на Фіг.3, потік бО ГОЗП надходить у сепаратор 65, де його обробляють для видалення більш крупних частинок з потоку ГОЗП. Потік 70 переливу, що виходить із верхньої частини, який має знижений рівень матеріалу частинок, виходить із сепаратора 65, у той час як потік 110 зливу, що виходить із нижньої частини, дв ВИХОДИТЬ із нижньої масті сепаратора 65. Потік ПО зливу, що виходить із нижньої частини, містить частинки, витиснуті в результаті обробки центрифугуванням з потоку 60 ГОЗП. (Ф, При застосуванні даного винаходу на практиці можуть використовуватися кращі значення швидкості, обсягів ка та об'ємної швидкості потоку, які забезпечують максимальну ефективність і продуктивність процесу. В одному аспекті даного винаходу, у якому здійснюють обробку промислових обсягів за комерційно прийнятними схемами, бо сепаратор, такий як сепаратор 65 або 80, працює з перепадом тиску, достатнім для підтримання обсягу та швидкості потоку процесу. Крім того, було визначено, що достатнє значення перепаду тиску може забезпечити ефективну, вільну від будь-яких перешкод, роботу сепаратора. Таким чином, наприклад, коли сепаратор 65 є резервуаром циклона, як показано на Фіг.3, такий блок, краще, працює з перепадом тиску, щонайменше, 10 фунтів на квадратний дюйм (0,7кг/см?). Ще краще, цей блок працює з перепадом тиску, щонайменше, 20 фунтів б5 на квадратний дюйм (1,4кг/см"). У кращих аспектах циклонний сепаратор 80 працює з перепадом тиску, щонайменше, 25 фунтів на квадратний дюйм (1,76бкг/см2); ще краще, перепад тиску становить, щонайменше, 50 фунтів на квадратний дюйм кг/см7).
Якщо треба, потоки 55А и 558 важкого газойлю, одержуваного в ректифікаційній колоні 30, можуть бути спрямовані в блоки 65 і 80, відповідно, як показано на Фіг.3. Напрямок потоку 55А в сепаратор 65 може бути
Кращим у випадках, коли потік важкого газойлю містить значну кількість великих частинок. У випадку, коли потік містить дуже невелику кількість великих частинок, такий потік 55В, краще, направляють у блок 80 сепаратора для зниження тиску, створюваного за допомогою помпи. Крім того, додатковий потік дистиляту промивного газойлю можна змішувати з потоком ПО зливу, що виходить із нижньої частини сепаратора, для запобігання закупорки ліній потоку, що виходить з нижньої частини. 70 В іншому варіанті виконання, даний винахід містить, щонайменше, три блоки розділення, як показано на
Фіг.4. Третій сепаратор 105, краще, розташований після сепаратора 65 і перед сепаратором 80. Сепаратор 105 може бути ще одним циклонним сепаратором, сітчастим фільтром, фільтром або будь-яким іншим пристроєм, призначеним для видалення твердих частинок. Пристрій розділення в блоці 105, краще, виконаний так, що він дозволяє видаляти матеріал частинок з потоку газойлю, і тому його використовують або як резервний пристрій, 75 що працює в період відключення блока 65, або як другий пристрій, що гарантує видалення великих частинок з потоку газойлю перед подачею його в циклонний сепаратор 80.
Якщо треба, потік 85 зливу, що виходить із нижньої частини циклонного сепаратора 80, можна комбінувати з потоком ПО зливу, що виходить з нижньої частини сепаратора 65, для одержання комбінованого потоку зливу, що виходить з нижньої частини (не показаний), який можна повертати в ректифікаційну колону ЗО установки для коксування у вигляді потоку природної рециркуляції. Такий комбінований потік, краще, використовують у помірній кількості. При цьому об'єм двох комбінованих потоків зливу, що виходять із нижньої частини, без урахування дистильованого промивного газойлю, з яким їх змішують, краще, становить менш ніж приблизно 595 від загального потоку ГОЗП, але може становити приблизно 1,595 від загального потоку ГОЗП.
Швидкість різних потоків у процесі можна контролювати з використанням різних інструментів та Га устаткування, як відомо в даній області техніки. При цьому в процес можуть бути додані додаткове устаткування й пристрої, такі як клапани, контролери, вимірювачі потоку, індикатори і т.д., хоч вони й не показані на о схемах виробничих потоків, представлених на Фіг.1-4. Крім того, як промивний газойль також можна використовувати важкий коксовий газойль для зниження ймовірності закупорки в процесі.
Циклонні сепаратори, використовувані в способах відповідно до даного винаходу, є такими моделями с циклонів, у яких подовжені резервуари сконструйовані так, що їхні вхідні порти, у принципі, розташовані по дотичній до корпуса резервуара, так що при подачі потоку текучого середовища в резервуар утворюється вихор. -
Завдяки дії відцентрової сили матеріал з більшою густиною (наприклад, тверді речовини або матеріал частинок) /-|ча відокремлюється і видаляється з потоку ГОЗП. Циклонні сепаратори, призначені для використання в даному винаході, можуть мати розмір (наприклад, номінальний діаметр) у діапазоні від приблизно 0,5 дюйма до со приблизно 15 дюймів (1,27см-38,1см). Розмір (наприклад, діаметр одного циклона, призначеного для видалення - більш крупних частинок, або кількість циклонів у блоці, що включає множину циклонів) може змінюватися, оскільки розмір циклона визначається передбачуваною кількістю (об'ємом) текучого середовища, яке пропускають через нього. «
Конструкція та конфігурація (наприклад, розмір, діаметр, довжина) блока циклонного розділення, що забезпечують прийнятний режим роботи циклонного сепаратора в способі коксування із затримкою відповідно до с даного винаходу, визначаються декількома факторами. Ці фактори включають, наприклад, необхідну пропускну ц здатність рідини, розмір частинок, що видаляються, і ефективність способу. На першому етапі звичайно "» визначають розмір циклона; потім визначають швидкість потоку Через пристрій на основі цього розміру. Для блока з множиною циклонів (наприклад, колектора циклонів) кількість циклонів, необхідних для забезпечення необхідної ефективності процесу, може бути визначена шляхом ділення загальної необхідної швидкості потоку в -І системі на швидкість потоку в одному циклоні.
Здатність циклона відокремлювати матеріал частинок від рідини основана на різних факторах. Вони со включають різницю між густиною рідини та густиною частинок, а також віддцентрову силу в гідроциклоні. -І Відцентрову силу в циклоні визначають з урахуванням як в'язкості рідини, так і перепаду тиску на циклоні. У даному винаході рідина звичайно є потоком ГОЗП, який є важкою фракцією нафти. Потік такого типу може бути і гелем при температурі навколишнього середовища. (Че Однак, оскільки потік ГОЗП виходить з ректифікаційної колони, його температура звичайно становить від приблизно 6009 до приблизно 8002 (315,6202-426,72С) залежно від циклу коксового барабана. Густина і в'язкість потоку ГОЗП змінюються залежно від температури. При цьому циклонний сепаратор для способу й пристрою відповідно до даного винаходу, краще, працює при температурах від приблизно 6002Е до приблизно о 800 (315,620-426,722) для забезпечення прийнятного режиму роботи і ефективності установки.
На Фіг.5 показаний циклонний сепаратор 80, придатний для використання в даному винаході, у якому вузол іме) включає множину блоків 134 циклонів, кожний з яких сконфігурирований для відцентрового видалення матеріалу частинок з малими розмірами. Окремі циклони 134, краще, розташовані поруч один з одним та паралельно один 60 одному усередині корпуса 136 резервуара і утримуються на місці для створення колектора циклонів. При використанні множини окремих блоків циклонний сепаратор 80 у цілому може забезпечувати обробку комерційних або промислових обсягів текучого середовища.
У кращих варіантах виконання блок 80 містить окремі циклони 134, які мають діаметр від приблизно 0,5 до приблизно 4 дюймів (1,27-10,2см); ще краще, номінальний діаметр становить від приблизно 0,5 до приблизно 2 65 дюймів (1,27-5,1см). Блок 80, краще, сконфігурирований для роботи зі швидкістю потоку, щонайменше, приблизно 5,5 галонів за хвилину (0,35 літрів за секунду) у кожному циклоні.
Ще краще, циклонний сепаратор 80 включає циклони, які можуть обробляти, щонайменше, приблизно 7,5 галонів за хвилину (0,47 літрів за секунду). Необхідна швидкість потоку Через циклон дозволяє визначити кількість окремих циклонів, використовуваних у колекторі 135. Таким чином, у певних варіантах виконання даного винаходу, у яких швидкості потоку становлять, щонайменше, приблизно 5,5 галонів за хвилину (0,35 літрів за секунду) для кожного циклона, кількість окремих циклонів може становити від приблизно 7 до 60.
Кількість окремих циклонів, однак, можна змінювати відповідно до передбачуваної швидкості потоку в процесі та необхідній ефективності видалення матеріалу частинок. Наприклад, більше високе значення швидкості потоку в процесі може вимагати застосування більшої кількості окремих циклонів у колекторі. 70 У кращій конструкції вузла, у колекторі 135 сформовано приблизно двадцять отворів або прорізів, у які можна встановлювати окремі циклони усередині корпуса 136 резервуара. Залежно від кількості використовуваних у колекторі циклонів не використовувані отвори можуть бути закриті заглушками або кришками.
Як показано на Фіг.б, сепаратор 80 має вхідний канал і вихідний отвір 140 переливу. Як можна бачити на 7/5 кресленні, по довжині циклони 134 можуть проходити від рівня нижче вхідного отвору 138 у резервуар до області, розташованої поруч із вихідним отвором 140 переливу. Циклони 134 можуть бути закріплені на верхній пластині 142 і на нижній пластині 144. Краще, кожний циклон 134 встановлений у контакті з верхньою пластиною 142 з використанням ущільнювача для мінімізації протікання рідини подаваного потоку (потоку зі зниженим вмістом частинок) із вхідного каналу 138 у потік вихідного каналу 140 переливу.
Ущільнювач, через який окремі циклони встановлюють на колектор, дозволяє забезпечити достатню надійність системи при дії теплового навантаження (наприклад, в умовах стискування та розширення) і запобігає небажаному проникненню та/або змішуванню потоку переливу зі зниженим вмістом частинок з наступним потоком зі зниженим вмістом частинок. Однак, на такі ущільнювачі можуть діяти значні перепади температури.
Під час роботи пристрою потік газойлю із зони промивання може надходити в циклонний сепаратор при с ов температурі від приблизно бО00оЕ (315,62) до приблизно 8002 (426,72С). Однак, у періоди відключення температура блока циклона може опускатися до температури навколишнього середовища, що становить від о приблизно 502 (1022) до 602 (15,62) або навіть нижче, залежно від клімату. Як добре відомо, періоди відключення і повторного запуску в роботу створюють істотне навантаження на устаткування, зокрема, у місцях стиків, ущільнень і т.д. через істотні перепади температури. Таким чином, у даному винаході потрібно с забезпечити стійкість пристрою до таких навантажень завдяки виконанню ущільнювача, що дозволяє забезпечити ущільнення і цілісність конструкції навіть при дії багаторазових циклів значних перепадів т температури, наприклад, від температури навколишнього середовища до температури 8002Е (426,72С)інавпаки. ре
Було визначено, що в конфігурації з використанням втулок, шайб і прокладок, краще, можна одержати достатнє ущільнення між кожним з циклонів і як нижньою пластиною 144, так і верхньою пластиною 142. Кращий со вузол ущільнення представлений на Фіг.7, у якому усередині корпуса 136 резервуара кожний циклон 134, краще, ї- перебуває в контакті з нижньою пластиною 144 через прокладку 156, і в контакті з верхньою пластиною 142 з використанням втулки 158, шайби 160, прокладки 162 і пружинної шайби 164. Краще, вузол містить, щонайменше, дві пружинні шайби. Краще, пружинна шайба є тарілчластою пружиною або дисковою шайбою. «
Придатні матеріали для прокладок 156 та 162 включають матеріали, що залишаються гнучкими при високих 70 температурах (наприклад, вище 6002Е (315,62С)). Кращим матеріалом є гнучкий графіт. - с Крім того, показані на Фіг.7 циклони 134 розділяють потік ГОЗП на потік переливу, що виходить з верхньої и частини, який може виходити через вихідний отвір 140 переливу, розташований у верхній частині (не показаний, є» але краще розташований між верхньою пластиною 142 і ковпаком 148 резервуара, як показано на Фіг.б), і потік зливу, що виходить із нижньої частини (який містить витиснутий матеріал частинок), який може виходити через нижній зливальний патрубок 146, розташований у днищі корпуса 136 резервуара. Нижній зливальний патрубок -і 146 може бути закріплений на корпусі 136 резервуара з використанням регульованого затискача 166, со центрувального кільця 168 і прокладки 170. У кращому варіанті вузла нижній зливальний патрубок 146 виконаний знімним. Як альтернатива, нижній зливальний патрубок 146 може бути виконаний незнімним і може бути -і приєднаний до корпуса 136 резервуара з використанням з'єднання фланцевого типу. -1 50 Колектор циклонів, якщо треба, може включати подовжені стрижні, які з'єднують верхню та нижню пластини 142 та 144, відповідно, для забезпечення достатньої опори для колектора. Стрижні зводять до мінімуму і42) можливість руху пластин резервуара при змінах температури, які виникають під час роботи процесу. Також, якщо треба, може бути встановлений інспекційний трубопровід/дренажний трубопровід, який забезпечує можливість зниження рівня текучого середовища. Такий трубопровід, зокрема, використовують, коли блок потрібно відключати для проведення технічного обслуговування. о На Фіг.8 представлений окремий циклон 134, придатний для використання в конфігурації циклонного сепаратора 80. На цьому кресленні представлений для ілюстрації потік текучого середовища усередині циклона, їмо) у якому потік 172 ГОЗП (позначений пунктирними лініями) розділяють на потік 174 зливу, що виходить із нижньої частини, який містить витиснутий матеріал частинок, і потік 176 переливу, що виходить із верхньої частини, зі 60 зниженим вмістом частинок, причому із цього потоку вилучена істотна частка матеріалу частинок. Потік ГОЗП входить по дотичній у циклон 134 через вхідний отвір або сопло 178 і формує вихор або круговорот. Твердий матеріал у вигляді частинок (не показаний), який звичайно має більш високу густину (тобто, більш важкий), ніж
ГОЗП, у якому він завислий, викидається під дією відцентрової сили з центра вихру. Коли твердий матеріал у формі частинок попадає на внутрішню поверхню стінки 182 циклона, він повільно стікає і падає під дією сили 65 тяжіння на дно циклона, звідки виходить із циклона 134 з потоком 174 зливу, який виходить із нижньої частини сепаратора. Інша частка ГОЗП, з якого вилучена істотна частина матеріалу частинок, виходить через верхню частину циклона у вигляді потоку 176 переливу, що виходить із верхньої частини сепаратора.
Хоча вище були представлені та описані кілька конкретних варіантів виконання способу і пристрою відповідно до даного винаходу, очевидно, що можуть бути виконані різні модифікації без відходу від обсягу та суті даного винаходу. Крім того, посилання на матеріали, варіанти конструкцій, конкретні розміри й робочі характеристики або варіанти застосування також не призначені для якого-небудь обмеження, і інші матеріали, розміри та робочі характеристики або варіанти застосування можна використати замість них у межах обсягу і суті даного винаходу. Відповідно до цього, передбачається, що спосіб і пристрій відповідно до даного винаходу не обмежуються нічим, крім формули винаходу, що додається, і що такі інші варіанти виконання включені в обсяг /о наведеної далі формули винаходу.
Claims (47)
1. Спосіб видалення матеріалу у формі частинок з потоку газойлю зони промивання у блоці коксування із затримкою, що містить коксовий барабан та ректифікаційну колону для коксування, що включає наступні стадії: пропускання пари дистиляту з коксового барабана у ректифікаційну колону для коксування; розділення пари дистиляту у ректифікаційній колоні для коксування на потік пари, проміжні потоки рідини і потік газойлю зони промивання, що містить істотну кількість матеріалу у формі частинок різного діаметра; подачу потоку газойлю зони промивання в перший сепаратор; видалення матеріалу у формі частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 500 мікрометрів, з потоку газойлю зони промиванням у першому сепараторі з метою формування першого потоку зі зниженим вмістом частинок; подачу першого потоку зі зниженим вмістом частинок у другий сепаратор, що являє собою циклонний сч ов Сепаратор; видалення матеріалу у формі частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 25 мікрометрів, з першого (о) потоку зі зниженим вмістом частинок для формування другого потоку зі зниженим вмістом частинок; а також подачу другого потоку зі зниженим вмістом частинок у блок гідрообробки.
2. Спосіб за п. 1, у якому першим сепаратором видаляють щонайменше приблизно 8095 частинок, що мають с зо діаметр більш ніж приблизно 500 мікрометрів, з потоку газойлю зони промивання.
3. Спосіб за п. 1, у якому першим сепаратором видаляють щонайменше приблизно 9095 частинок, що мають в. діаметр більш ніж приблизно 500 мікрометрів, із зазначеного потоку газойлю зони промивання. чн
4. Спосіб за п. 1, у якому першим сепаратором видаляють щонайменше приблизно 8095 частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 100 мікрометрів, із зазначеного потоку газойлю зони промивання. (2,0)
5. Спосіб за п. 1, у якому першим сепаратором видаляють щонайменше приблизно 9095 частинок, що мають їм діаметр більш ніж приблизно 100 мікрометрів, з потоку газойлю зони промивання.
6. Спосіб за п. 1, у якому першим сепаратором видаляють щонайменше приблизно 8095 частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 75 мікрометрів, з потоку газойлю зони промивання.
7. Спосіб за п. 1, у якому першим сепаратором видаляють щонайменше приблизно 9095 частинок, що мають « 20 діаметр більш ніж приблизно 75 мікрометрів, з потоку газойлю зони промивання. з с
8. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів, у якому другим сепаратором видаляють щонайменше приблизно 8095 частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 25 мікрометрів, з потоку газойлю зони промивання. :з»
9. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів 1-7, у якому другим сепаратором видаляють щонайменше приблизно 9095 частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 25 мікрометрів, з потоку газойлю зони промивання. -І
10. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів 1-7, у якому другим сепаратором видаляють щонайменше приблизно 8095 частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 15 мікрометрів, з потоку газойлю зони бо промивання. -І
11. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів 1-7, у якому другим сепаратором видаляють щонайменше 20 приблизно 9095 частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 15 мікрометрів, із зазначеного потоку газойлю - зони промивання. со
12. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів, у якому беруть другий сепаратор в умовах перепаду тиску щонайменше приблизно 25 фунтів на квадратний дюйм (273,69 кПа).
13. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів 1-11, у якому беруть другий сепаратор в умовах перепаду вв Тиску щонайменше приблизно 50 фунтів на квадратний дюйм (446,06 кПа).
14. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів, у якому беруть перший сепаратор, що містить сітчастий фільтр. (Ф)
15. Спосіб за п. 14, у якому беруть сітчастий фільтр, що має розмір чарунок від приблизно 75 до приблизно ГІ 500 мікрометрів.
16. Спосіб за п. 14, у якому беруть сітчастий фільтр, що містить сітчастий фільтр грубої очистки. во
17. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів 1-13, у якому беруть перший сепаратор, що містить циклонний сепаратор.
18. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів 1-17, у якому беруть перший сепаратор в умовах перепаду тиску щонайменше приблизно 10 фунтів на квадратний дюйм (170,27 кПа).
19. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів 1-17, у якому беруть перший сепаратор в умовах перепаду би тиску щонайменше приблизно 20 фунтів на квадратний дюйм (137,90 кПа).
20. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів, у якому здійснюють подачу потоку газойлю зони промивання в перший сепаратор при температурі від приблизно 650 еЕ (343,3 С) до приблизно 800 еЕ (426,7 2).
21. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів 1-13, у якому беруть другий сепаратор, що містить множину циклонів, установлених у контакті з колектором через ущільнювач.
22. Спосіб за п. 21, у якому беруть ущільнювач, що працює при температурах в діапазоні від температури навколишнього середовища до приблизно 800 еЕ (426,7 2).
23. Спосіб за п. 21, у якому беруть другий сепаратор, що містить щонайменше 7 циклонів, кожний з яких має діаметр від приблизно 1,27 до 10,2 см (від 0,5 дюйма до приблизно 4 дюймів).
24. Спосіб за п. 21, у якому кожний циклон зазначеної множини циклонів має діаметр від приблизно 2,54 до
70. 5,08 см (від 1 дюйма до приблизно 2 дюймів).
25. Спосіб за п. 21, у якому кожний циклон із зазначеної множини циклонів має діаметр приблизно 2,54 см (1 дюйм).
26. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів, у якому додатково подають перший потік зі зниженим вмістом частинок у третій сепаратор перед подачею зазначеного потоку в другий сепаратор.
27. Спосіб за п. 26, у якому беруть третій сепаратор, що містить сітчастий фільтр.
28. Спосіб за п. 27, у якому беруть сітчастий фільтр, що має розмір чарунок сітки від приблизно 75 до приблизно 500 мікрометрів.
29. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів 1-25, у якому додатково беруть третій сепаратор, що містить циклонний сепаратор.
30. Спосіб за п. 29, у якому беруть третій сепаратор в умовах перепаду тиску щонайменше приблизно 10 фунтів на квадратний дюйм (170,27 кПа).
31. Спосіб за п. 29, у якому беруть третій сепаратор в умовах перепаду тиску щонайменше приблизно 20 фунтів на квадратний дюйм (239,22 кПа).
32. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів, у якому один з проміжних потоків рідини містить важкий Га 2рб5 Коксовий газойль, причому спосіб додатково включає перемішування важкого коксового газойлю з потоком газойлю зони промивання перед подачею зазначеного потоку газойлю зони промивання в перший сепаратор. о
33. Спосіб за будь-яким з попередніх пунктів 1-31, у якому один з проміжних потоків рідини містить важкий коксовий газойль, причому спосіб додатково включає перемішування важкого коксового газойлю з першим потоком зі зниженим вмістом частинок перед подачею зазначеного першого потоку зі зниженим вмістом частинок. о У третій сепаратор.
34. Пристрій коксування із затримкою, який містить коксовий барабан, що генерує пари дистиляту, коксову т ректифікаційну колону, до якої надходять пари дистиляту з коксового барабана і яка розділяє їх на потік пари ч- дистиляту, проміжні потоки рідини та потік газойлю зони промивання, що містить значну кількість матеріалу частинок з різним діаметром, і блок гідрообробки, установлений після зазначеної ректифікаційної колони, со ЯКИЙ відрізняється тим, що включає: ч- перший сепаратор, встановлений після ректифікаційної колони, що призначений для подачі в нього потоку газойлю із зони промивання, що надходить із ректифікаційної колони, і видалення матеріалу частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 500 мікрометрів, з потоку газойлю зони промивання для формування першого « потоку зі зниженим вмістом частинок; і другий сепаратор, який містить циклонний сепаратор, встановлений після першого сепаратора, що - с призначений для видалення матеріалу частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 25 мікрометрів, з ц першого потоку зі зниженим вмістом частинок для формування другого потоку зі зниженим вмістом частинок. "»
35. Пристрій за п. 34, у якому перший сепаратор містить сітчастий фільтр.
36. Пристрій за п. 35, у якому сітчастий фільтр є сітчастим фільтром грубої очистки.
37. Пристрій за п. 35, у якому сітчастий фільтр має розмір чарунок сітки від приблизно 75 до приблизно -І 500 мікрометрів.
38. Пристрій за п. 34, у якому перший сепаратор містить циклонний сепаратор. Ме
39. Пристрій за будь-яким з попередніх пунктів 34-38, у якому другий сепаратор містить множину циклонів, -І установлених у контакті з колектором через ущільнювач.
40. Пристрій за п. 39, у якому другий сепаратор містить щонайменше 7 циклонів, кожний з яких має діаметр і від приблизно 1,27 до 10,2 см (від О,5 дюйма до 4 дюймів). с
41. Пристрій за п. 39, у якому кожний циклон із зазначеної множини циклонів має діаметр від приблизно 2,54 до приблизно 5,08 см (від приблизно 1 дюйма до приблизно 2 дюймів).
42. Пристрій за п. 39, у якому кожний циклон із зазначеної множини циклонів має діаметр приблизно 2,54 см (1 дюйм).
43. Пристрій за п. 39, у якому ущільнювач виконаний з можливістю використання при температурах у о діапазоні від приблизно температури навколишнього середовища до приблизно 800 еЕ (426,7 2). іме)
44. Пристрій за будь-яким з попередніх пунктів 34-43, який додатково включає третій сепаратор, установлений після першого сепаратора і перед другим сепаратором. 60
45. Пристрій за п. 44, у якому третій сепаратор містить сітчастий фільтр.
46. Пристрій за п. 45, у якому сітчастий фільтр має розмір чарунок сітки від приблизно 75 до приблизно 500 мікрометрів.
47. Пристрій за п. 44, у якому третій сепаратор містить циклонний сепаратор. б5
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US10/121,897 US6919017B2 (en) | 2002-04-11 | 2002-04-11 | Separation process and apparatus for removal of particulate material from flash zone gas oil |
| PCT/US2003/011245 WO2003087267A1 (en) | 2002-04-11 | 2003-04-10 | Separation process and apparatus for removal of particulate material from delayed coking gas oil |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA78778C2 true UA78778C2 (en) | 2007-04-25 |
Family
ID=28790434
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA20041109197A UA78778C2 (en) | 2002-04-11 | 2003-10-04 | Process and apparatus for removal of particulate material from gas oil stream produced in a delayed coking unit |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6919017B2 (uk) |
| EP (2) | EP1495089A1 (uk) |
| JP (1) | JP4417726B2 (uk) |
| KR (1) | KR100964418B1 (uk) |
| CN (1) | CN1266253C (uk) |
| AR (1) | AR039407A1 (uk) |
| AU (1) | AU2003234719B2 (uk) |
| BR (3) | BR122012025977B1 (uk) |
| CA (1) | CA2479092C (uk) |
| EA (1) | EA006143B1 (uk) |
| EG (1) | EG23435A (uk) |
| MX (1) | MXPA04009812A (uk) |
| MY (1) | MY132765A (uk) |
| NO (1) | NO342768B1 (uk) |
| TW (1) | TWI256972B (uk) |
| UA (1) | UA78778C2 (uk) |
| WO (1) | WO2003087267A1 (uk) |
| ZA (1) | ZA200407504B (uk) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7720641B2 (en) * | 2006-04-21 | 2010-05-18 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Application of abnormal event detection technology to delayed coking unit |
| US7875103B2 (en) * | 2006-04-26 | 2011-01-25 | Mueller Environmental Designs, Inc. | Sub-micron viscous impingement particle collection and hydraulic removal system |
| US20080120060A1 (en) * | 2006-09-29 | 2008-05-22 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Detection of catalyst losses in a fluid catalytic cracker for use in abnormal situation prevention |
| US9222044B2 (en) | 2010-07-26 | 2015-12-29 | Uop Llc | Methods for producing low oxygen biomass-derived pyrolysis oils |
| US8940067B2 (en) | 2011-09-30 | 2015-01-27 | Mueller Environmental Designs, Inc. | Swirl helical elements for a viscous impingement particle collection and hydraulic removal system |
| US9187696B2 (en) * | 2013-03-14 | 2015-11-17 | Bechtel Hydrocarbon Technology Solutions, Inc. | Delayed coking drum quench overflow systems and methods |
| PL2970046T3 (pl) * | 2013-03-15 | 2019-07-31 | Bechtel Hydrocarbon Technology Solutions, Inc. | Układy i sposoby zewnętrznego przetwarzania oleju gazowego ze strefy zapłonu ze sposobu opóźnionego koksowania |
| WO2015041935A1 (en) * | 2013-09-18 | 2015-03-26 | Shell Oil Company | Methods and systems for supplying hydrogen to a hydrocatalytic reaction |
| EP3083035A1 (en) | 2013-12-20 | 2016-10-26 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Methods and systems for processing a reaction product mixture of a cellulosic biomass material |
| BR112018005408B8 (pt) * | 2015-09-21 | 2022-08-02 | Bechtel Hydrocarbon Technology Solutions Inc | Sistema e método para reduzir emissões atmosféricas de vapores de hidrocarboneto |
| CN105233602B (zh) * | 2015-10-12 | 2017-09-22 | 西安交通大学 | 用于粉煤低温干馏中高温焦油气与细粉尘颗粒分离的系统 |
| US10711589B2 (en) | 2018-08-08 | 2020-07-14 | A.S.A.P. Industries Manufacturing, Inc. | Sand separator |
| CN109628135B (zh) * | 2018-12-10 | 2024-01-30 | 西北大学 | 一种生焦装置及使用方法 |
| US11932816B2 (en) | 2019-02-15 | 2024-03-19 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Coke and tar removal from a furnace effluent |
| US11852258B2 (en) * | 2020-12-31 | 2023-12-26 | Tapcoenpro, Llc | Systems and methods for purging an isolation valve with a liquid purge medium |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2622880C3 (de) * | 1976-05-21 | 1981-05-14 | Amberger Kaolinwerke Gmbh, 8452 Hirschau | Verfahren zum fraktionierten von suspendierten Feststoffen mittels Hydrozyklonen, sowie Anordnung zur Durchführung des Verfahrens |
| US4354920A (en) * | 1976-12-27 | 1982-10-19 | Chevron Research Company | Coal liquefaction process |
| SE403441B (sv) * | 1977-01-05 | 1978-08-21 | Skardal Karl Arvid | Virvelrenare med i dess avsmalnande del axiellt anordnade och i direkt forbindelse med varandra staende kammaravsnitt |
| US4208270A (en) | 1978-03-27 | 1980-06-17 | Krebs Engineers | Hydrocyclone assembly |
| CA1246481A (en) | 1984-03-20 | 1988-12-13 | Frank Souhrada | Coking residuum in the presence of hydrogen donor |
| DE3609988C2 (de) * | 1986-03-25 | 1994-08-04 | Metallgesellschaft Ag | Kombiniertes Verfahren zum Abtrennen und Behandeln von Asphaltenen mit hoher Erweichungstemperatur |
| US4882036A (en) | 1987-09-16 | 1989-11-21 | Exxon Research And Engineering Company | Combination coking and hydroconversion process |
| CA1312033C (en) * | 1987-09-16 | 1992-12-29 | Clarence M. Eidt, Jr. | Combination coking and hydroconversion process |
| US5059301A (en) * | 1988-11-29 | 1991-10-22 | Conoco | Process for the preparation of recarburizer coke |
| FR2716458B1 (fr) | 1994-02-22 | 1996-04-12 | Inst Francais Du Petrole | Procédé et dispositif de décokage. |
| US5645711A (en) * | 1996-01-05 | 1997-07-08 | Conoco Inc. | Process for upgrading the flash zone gas oil stream from a delayed coker |
| US5645712A (en) | 1996-03-20 | 1997-07-08 | Conoco Inc. | Method for increasing yield of liquid products in a delayed coking process |
| US6129217A (en) | 1996-03-29 | 2000-10-10 | Corn Products International, Inc. | Hydrocyclone and separator assemblies utilizing hydrocyclones |
| US5824194A (en) | 1997-01-07 | 1998-10-20 | Bechtel Corporation | Fractionator system for delayed coking process |
| US5954949A (en) * | 1998-03-25 | 1999-09-21 | Unipure Corporation | Conversion of heavy petroleum oils to coke with a molten alkali metal hydroxide |
-
2002
- 2002-04-11 US US10/121,897 patent/US6919017B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-04-09 EG EG2003040333A patent/EG23435A/xx active
- 2003-04-10 KR KR1020047015063A patent/KR100964418B1/ko active IP Right Grant
- 2003-04-10 CN CNB038079895A patent/CN1266253C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-04-10 BR BRBR122012025977-2A patent/BR122012025977B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2003-04-10 BR BRPI0308822A patent/BRPI0308822C8/pt unknown
- 2003-04-10 CA CA2479092A patent/CA2479092C/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-04-10 MX MXPA04009812A patent/MXPA04009812A/es active IP Right Grant
- 2003-04-10 MY MYPI20031334A patent/MY132765A/en unknown
- 2003-04-10 EP EP03728375A patent/EP1495089A1/en not_active Withdrawn
- 2003-04-10 JP JP2003584211A patent/JP4417726B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2003-04-10 WO PCT/US2003/011245 patent/WO2003087267A1/en active Application Filing
- 2003-04-10 EA EA200401351A patent/EA006143B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2003-04-10 BR BR0308822-7A patent/BR0308822A/pt not_active IP Right Cessation
- 2003-04-10 AU AU2003234719A patent/AU2003234719B2/en not_active Ceased
- 2003-04-10 EP EP08006501A patent/EP1970426A1/en not_active Withdrawn
- 2003-04-11 AR ARP030101278A patent/AR039407A1/es active IP Right Grant
- 2003-04-11 TW TW092108393A patent/TWI256972B/zh not_active IP Right Cessation
- 2003-10-04 UA UA20041109197A patent/UA78778C2/uk unknown
-
2004
- 2004-09-17 ZA ZA2004/07504A patent/ZA200407504B/en unknown
- 2004-10-19 NO NO20044443A patent/NO342768B1/no not_active IP Right Cessation
-
2005
- 2005-03-21 US US11/086,950 patent/US7476295B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6919017B2 (en) | 2005-07-19 |
| EP1495089A1 (en) | 2005-01-12 |
| CN1646663A (zh) | 2005-07-27 |
| AU2003234719B2 (en) | 2008-10-23 |
| TW200307035A (en) | 2003-12-01 |
| EA006143B1 (ru) | 2005-10-27 |
| EA200401351A1 (ru) | 2005-04-28 |
| US7476295B2 (en) | 2009-01-13 |
| WO2003087267A1 (en) | 2003-10-23 |
| NO20044443L (no) | 2004-10-19 |
| MXPA04009812A (es) | 2004-12-13 |
| AU2003234719A1 (en) | 2003-10-27 |
| BRPI0308822B1 (pt) | 2019-05-07 |
| MY132765A (en) | 2007-10-31 |
| BR122012025977B1 (pt) | 2015-08-04 |
| NO342768B1 (no) | 2018-08-06 |
| AR039407A1 (es) | 2005-02-16 |
| ZA200407504B (en) | 2005-12-28 |
| CA2479092C (en) | 2010-04-20 |
| CA2479092A1 (en) | 2003-10-23 |
| CN1266253C (zh) | 2006-07-26 |
| US20050194290A1 (en) | 2005-09-08 |
| BR0308822A (pt) | 2005-01-04 |
| KR100964418B1 (ko) | 2010-06-16 |
| EP1970426A1 (en) | 2008-09-17 |
| KR20040106304A (ko) | 2004-12-17 |
| JP2005532420A (ja) | 2005-10-27 |
| EG23435A (en) | 2005-08-22 |
| BRPI0308822B8 (pt) | 2019-05-28 |
| US20030192810A1 (en) | 2003-10-16 |
| BRPI0308822C8 (pt) | 2019-06-25 |
| JP4417726B2 (ja) | 2010-02-17 |
| TWI256972B (en) | 2006-06-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7476295B2 (en) | Separation apparatus for removal of particulate material from flash zone gas oil | |
| RU2201954C2 (ru) | Способ замедленного коксования | |
| US20150021281A1 (en) | Hybrid-scavenger, separator system and method | |
| CN101445744B (zh) | 脱除原料油中焦粉的方法及装置 | |
| WO2021136413A1 (zh) | 一种催化裂化油浆高温连续无灰化处理方法及系统 | |
| RU2624010C2 (ru) | Способ отделения олефинов при осуществлении легкого крекинга | |
| US20190299165A1 (en) | Feed preparation of fcc slurry oil retentate for downstream processing | |
| WO2010070029A1 (en) | Process for removing iron particles | |
| JP5805613B2 (ja) | 改質石炭の製造方法及び改質石炭製造装置 | |
| WO2010126717A1 (en) | Treatment of interface rag produced during heavy crude oil processing | |
| JP2015509124A (ja) | 同伴触媒及び触媒微粉をスラリーオイルから分離する方法 | |
| US20190344195A1 (en) | Coker fractionator spray wash chamber | |
| RU2289608C2 (ru) | Установка очистки жидкого углеводородного сырья от метанола (варианты) | |
| WO2016192306A1 (zh) | 一种多重优化的高压分离器及其设计方法和用途 | |
| EP3941891A1 (en) | System and method for catalyst removal from mto effluent | |
| JPS6117880B2 (uk) | ||
| KR102065798B1 (ko) | 중질유 접촉 분해 처리장치용 폐촉매 선별장치 | |
| CN109207193A (zh) | 一种催化裂化油浆净化方法 | |
| CN109423330A (zh) | 一种催化裂化油浆的处理方法 | |
| CN107398141A (zh) | 一种原油处理烟气回收处理系统 | |
| CN116656395A (zh) | 一种沸腾床渣油加氢用防结焦装置及分离系统 | |
| JPS62176509A (ja) | 油水分離方法およびその装置 | |
| GB2605002A (en) | System and method for removing contaminants from a pyrolysis fluid |