UA78409C2 - Method for electron beam moulding of plane ingots of alloys - Google Patents
Method for electron beam moulding of plane ingots of alloys Download PDFInfo
- Publication number
- UA78409C2 UA78409C2 UAA200505999A UAA200505999A UA78409C2 UA 78409 C2 UA78409 C2 UA 78409C2 UA A200505999 A UAA200505999 A UA A200505999A UA A200505999 A UAA200505999 A UA A200505999A UA 78409 C2 UA78409 C2 UA 78409C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- melt
- alloy
- electron beam
- ingots
- alloys
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 43
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 43
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000000465 moulding Methods 0.000 title abstract 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 31
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 14
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims abstract description 4
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims abstract description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 15
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims description 11
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 claims description 11
- 235000021189 garnishes Nutrition 0.000 claims description 7
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 6
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 claims description 5
- 230000004927 fusion Effects 0.000 claims description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 11
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 14
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 12
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 12
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 6
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 229910000549 Am alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000017788 Cydonia oblonga Nutrition 0.000 description 1
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PTXMVOUNAHFTFC-UHFFFAOYSA-N alumane;vanadium Chemical compound [AlH3].[V] PTXMVOUNAHFTFC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Винахід стосується області спеціальної електрометалургії і може використовуватись при виробництві плоских 2 злитків сплавів з хімічною макро- і мікрооднорідністю з застосуванням електронно-променевих джерел нагріву.The invention relates to the field of special electrometallurgy and can be used in the production of flat 2 ingots of alloys with chemical macro- and microhomogeneity using electron beam heating sources.
Відомий спосіб одержання плоских злитків сплавів, що включає подачу губчастого металу разом зі скрапом необхідного хімічного складу у водоохолоджуваний плоский металоприймач і нагрів шихти електронним променем, що проходить по всій поверхні металу |11.There is a known method of obtaining flat ingots of alloys, which includes feeding spongy metal together with scrap of the required chemical composition into a water-cooled flat metal receiver and heating the charge with an electron beam passing over the entire surface of the metal |11.
Недоліками способу є: 70 - хімічна неоднорідність по довжині злитка за рахунок нерівномірного розподілу в шихті легуючих компонентів з різною щільністю і пружністю пари при послідовній подачі шихти у водоохолоджуваний металоприймач, що викликає необхідність повторного переплаву отриманого злитка; - хімічна неоднорідність по перерізу злитка через недостатній час перебування металу в рідкому стані і, як наслідок, різниці в протіканні лікваційних явищ при формуванні злитка; 19 - низький вихід придатного внаслідок розбризкування металу через вибухоподібне виділення газів і летких компонентів при швидкому розплавленні дрібних шматочків, що потрапляють у рідкий метал металоприймача і під електронний промінь, та необхідності гомогенізуючого другого переплаву отриманого злитка через хімічну неоднорідність; - висока наскрізна питома витрата електроенергії за рахунок необхідності повторного переплаву отриманого злитка; - низька продуктивність процесу плавки Через необхідність зниження швидкості переплаву внаслідок нестабільності електронного нагріву при вибухоподібному виділенні газів при швидкому розплавленні твердих шматочків, що попадають у розплав.The disadvantages of the method are: 70 - chemical inhomogeneity along the length of the ingot due to uneven distribution in the charge of alloying components with different density and elasticity of steam when the charge is successively fed into the water-cooled metal receiver, which causes the need for repeated remelting of the received ingot; - chemical inhomogeneity across the cross-section of the ingot due to insufficient time of the metal being in the liquid state and, as a result, differences in the flow of liquation phenomena during ingot formation; 19 - low yield of usable metal as a result of splattering due to the explosive release of gases and volatile components during the rapid melting of small pieces that fall into the liquid metal of the metal receiver and under the electron beam, and the need for a homogenizing second remelting of the resulting ingot due to chemical heterogeneity; - high end-to-end specific consumption of electricity due to the need to remelt the received ingot; - low performance of the melting process Due to the need to reduce the speed of remelting due to the instability of electronic heating during the explosive release of gases during the rapid melting of solid pieces falling into the melt.
Відомий також спосіб плавки електронним променем для виробництва сплавів реакційних металів, що с 22 включає попереднє плавлення основи сплаву, наприклад, губчастого титана або цирконію, із заданою постійною Го) швидкістю у плоску виливницю з наступною присадкою і плавленням летких легуючих елементів, наприклад, алюмінію, хрому й олова |21.A method of electron beam melting for the production of alloys of reactive metals is also known, which with 22 includes the preliminary melting of the alloy base, for example, spongy titanium or zirconium, with a given constant Go) speed in a flat mold with the subsequent addition and melting of volatile alloying elements, for example, aluminum, chrome and tin |21.
Недоліками способу, як і у попередньому випадку, є хімічна макро- і мікронеоднорідність по довжині і перерізу злитка, низький вихід придатного, висока наскрізна питома витрата електроенергії і низька о продуктивність через нестабільність процесу плавки і розбризкування рідкого металу при протіканні процесів ав дегазації, розчинення в рідкій основі сплаву легуючих елементів і рафінування у виливниці, що супроводжуються нерівномірним, часто вибуховим, характером газовиділення з металів, що розплавляються, при попаданні М холодних шматків матеріалу, що переплавляється. Ге)The disadvantages of the method, as in the previous case, are chemical macro- and microhomogeneity along the length and cross-section of the ingot, low yield of usable material, high through-through specific consumption of electricity and low productivity due to the instability of the melting process and splashing of liquid metal during the processes of degassing, dissolution in on the liquid basis of the alloy of alloying elements and refining in the foundry, which are accompanied by an uneven, often explosive, nature of gas release from the melting metals when M cold pieces of the remelting material hit. Gee)
Найближчим за технічною сутністю і результатом, що досягається, до рішення, що заявляється, є спосіб 3о одержання плоских злитків методом електронно-променевої плавки ІЗ). Спосіб містить у собі порційну подачу в вихідного рідкого металу з тигля вакуумної індукційної печі в плоску форму з періодичним нагрівом електронним променем і охолодженням поверхні розплаву між подаванням окремих порцій.The closest in terms of technical essence and the result that is achieved to the proposed solution is method 3 of obtaining flat ingots by the method of electron-beam melting IZ). The method includes batch feeding of the initial liquid metal from the crucible of a vacuum induction furnace into a flat form with periodic heating by an electron beam and cooling of the melt surface between the feeding of separate portions.
Основні недоліки цього способу при його реалізації ті ж, що і для (1| і (2), а саме: хімічна « неоднорідність по довжині і перерізу злитка за рахунок порційного нарощування плоского злитка, розвиток З 50 усадково-лікваційних процесів при реалізації цього способу, низький вихід придатного металу при переплаві с компактної заготовки і висока питома витрата електроенергії.The main disadvantages of this method during its implementation are the same as for (1| and (2), namely: chemical inhomogeneity along the length and cross-section of the ingot due to portion-wise expansion of the flat ingot, the development of 50 shrinkage-liquation processes during the implementation of this method , low yield of usable metal during remelting from a compact billet and high specific power consumption.
Із» Метою рішення, що заявляється, є одержання плоских злитків сплавів з хімічною макро- і мікрооднорідністю, зниження при цьому енерговитрат, підвищення виходу придатного і вдосконалення всього технологічного процесу.With" The purpose of the proposed solution is to obtain flat ingots of alloys with chemical macro- and micro-homogeneity, while reducing energy consumption, increasing the yield of suitable and improving the entire technological process.
Поставлена мета досягається тим, що у відомому способі електронно-променевого лиття плоских злитків і сплавів, що включає в себе порційну подачу вихідного рідкого металу з тигля індукційної печі в плоску форму з о періодичним нагрівом електронним променем та охолодженням поверхні розплаву між подачами окремих порцій, згідно з винаходом розплав подають в плоску форму зі швидкістю, що дорівнює швидкості переміщення шк фронту кристалізації сплаву, і при цьому підтримують його температуру перед фронтом кристалізації на рівні, ав | 20 що не більше ніж на 69о перевищує температуру ліквідусу сплаву, і по мірі твердіння розплаву його фронтальну поверхню обігрівають електронним променем, спрямованим під гострим кутом до дзеркала розплаву з боку його с зливання. При цьому вихідний рідкий метал виплавляють у гарнісажному тиглі з системою електромагнітного перемішування з обігрівом електронним променем поверхні розплаву.The goal is achieved by the fact that in the known method of electron-beam casting of flat ingots and alloys, which includes batch feeding of the initial liquid metal from the crucible of the induction furnace into a flat form with periodic heating by an electron beam and cooling of the melt surface between the feeding of individual portions, according to with the invention, the melt is fed into a flat form at a speed equal to the speed of movement shk of the crystallization front of the alloy, and at the same time, its temperature in front of the crystallization front is maintained at the level, av | 20, which exceeds the liquidus temperature of the alloy by no more than 69o, and as the melt solidifies, its frontal surface is heated by an electron beam directed at an acute angle to the melt mirror from the side of its fusion. At the same time, the initial liquid metal is melted in a garnish crucible with an electromagnetic stirring system with electron beam heating of the surface of the melt.
Зазначена сукупність ознак пропонованого способу забезпечує оптимальне співвідношення швидкості 29 переміщення фронту кристалізації сплаву і температури перегріву розплаву над температурою ліквідусу сплавуThe specified set of features of the proposed method provides an optimal ratio of the speed 29 of the movement of the crystallization front of the alloy and the temperature of overheating of the melt above the liquidus temperature of the alloy
ГФ) перед фронтом кристалізації й оптимальний обігрів фронтальної поверхні розплаву по мірі його твердіння електронним променем, спрямованим під гострим кутом до дзеркала розплаву з боку його зливання, а плавка о вихідного рідкого металу у гарнісажному тиглі з системою електромагнітного перемішування та обігрівом електронним променем поверхні розплаву забезпечує гомогенізацію розплаву, стабільність технологічного 60 процесу, високий вихід придатного металу і низьку питому витрату електроенергії.HF) before the crystallization front and optimal heating of the frontal surface of the melt as it solidifies with an electron beam directed at an acute angle to the melt mirror from the side of its fusion, and melting of the original liquid metal in a garnish crucible with an electromagnetic stirring system and heating of the melt surface with an electron beam provides homogenization of the melt, stability of the technological process, high yield of suitable metal and low specific consumption of electricity.
Лінійна (або масова) швидкість подачі розплаву у плоску ливарну форму повинна дорівнювати швидкості переміщення фронту кристалізації сплаву. У протилежному випадку будуть розвиватися усадково-лікваційні процеси, що призведе до неоднорідності злитка за хімічним складом. Підтримання швидкості подачі розплаву в ливарну форму, що дорівнює швидкості переміщення фронту кристалізації сплаву забезпечують шляхом бо нагрівання фронтальної поверхні рідкого металу, що надходить у ливарну форму, електронним променем,The linear (or mass) rate of supply of the melt into the flat mold should be equal to the rate of movement of the crystallization front of the alloy. In the opposite case, shrinkage-liquation processes will develop, which will lead to inhomogeneity of the ingot in terms of chemical composition. Maintaining the rate of supply of melt into the mold, which is equal to the speed of movement of the crystallization front of the alloy, is ensured by heating the frontal surface of the liquid metal entering the mold with an electron beam,
спрямованим під гострим кутом до дзеркала розплаву з боку його зливання до температури, що не більше ніж на 6б9о перевищує температуру ліквідусу сплаву.directed at an acute angle to the melt mirror from the side of its fusion to a temperature that exceeds the liquidus temperature of the alloy by no more than 6b9o.
Технологічний режим електронно-променевого лиття плоских злитків сплавів з одержанням вихідного рідкого металу у гарнісажному тиглі з системою електромагнітного перемішування та обігрівом електронним променем поверхні розплаву обраний на основі експериментальних досліджень отриманих злитків.The technological mode of electron-beam casting of flat ingots of alloys with the production of the initial liquid metal in a garnish crucible with an electromagnetic stirring system and heating of the surface of the melt with an electron beam was chosen on the basis of experimental studies of the obtained ingots.
Межа нагрівання розплаву перед фронтом кристалізації до температури, що не більше ніж на 695 перевищує температуру ліквідусу сплаву, обмежує найбільш оптимальні умови перегріву розплаву під час його надходження в ливарну форму і його твердіння й обумовлена економічною доцільністю процесу лиття, тому що 7/0 перевищення цієї межі веде до невиправданого збільшення витрати електроенергії і втрат металу випаровуванням.The limit of heating the melt in front of the crystallization front to a temperature that exceeds the liquidus temperature of the alloy by no more than 695, limits the most optimal conditions of overheating of the melt during its entry into the casting mold and its solidification and is determined by the economic feasibility of the casting process, because 7/0 exceeding this limit leads to an unjustified increase in electricity consumption and loss of metal by evaporation.
Таким чином, сукупність технологічних параметрів і техніки лиття забезпечує одержання однорідних за хімічним складом плоских злитків сплавів з високими техніко-економічними показниками технологічного процесу (вихід придатного металу, питома витрата електроенергії).Thus, the combination of technological parameters and casting techniques ensures the production of flat ingots of alloys with a uniform chemical composition and high technical and economic indicators of the technological process (yield of suitable metal, specific consumption of electricity).
Сутність винаходу пояснюється кресленням, де на Фіг.1 показана схема реалізації способу, а на Фіг.2 - розподіл легуючих елементів по перерізу плоского злитка сплаву.The essence of the invention is explained by the drawing, where Fig. 1 shows the scheme of implementation of the method, and Fig. 2 shows the distribution of alloying elements along the cross-section of a flat alloy ingot.
Процес електронно-променевого лиття плоского злитка сплаву здійснюють у такий спосіб.The process of electron beam casting of a flat alloy ingot is carried out in the following way.
Основу шихти сплаву у виді губчастого матеріалу, листових обрізів або кусків завантажують у гарнісажний плавильний тигель 1. Включають електронну гармату 2 і розплавляють основу сплаву. Потім у розплав основи сплаву вводять у необхідних кількостях лігатури і легуючі компоненти, включають систему З електромагнітного перемішування для одержання кондиційного рідкого розплаву 4. Відключають електронну гармату 2 і систему З електромагнітного перемішування, нахиляють гарнісажний тигель 1 і здійснюють подачу розплаву 4 у плоску ливарну форму 5. Після початку зливання розплаву 4 у ливарну форму 5 включають електронну гармату 6 і розплав 4 подають у ливарну форму 5 зі швидкістю, що дорівнює швидкості переміщення фронту кристалізації сч ов сплаву, і при цьому електронним променем 7 підтримують його температуру перед фронтом кристалізації 8 на рівні, що не більше ніж на бо перевищує температуру ліквідусу сплаву, і по мірі твердіння розплаву його і) фронтальну поверхню обігрівають електронним променем 7, спрямованим під гострим кутом до дзеркала розплаву з боку його зливання. Процес лиття закінчують при повному використанні розплаву 4, виключають електронну гармату 6. На цьому технологічний процес електронно-променевого лиття плоского злитка сплаву ду зо закінчують.The base of the alloy charge in the form of spongy material, sheet trimmings or pieces is loaded into the garnish melting crucible 1. The electron gun 2 is turned on and the base of the alloy is melted. Then, the necessary quantities of ligatures and alloying components are introduced into the base melt of the alloy, the electromagnetic stirring system C is turned on to obtain a conditioned liquid melt 4. The electron gun 2 and the electromagnetic stirring system C are turned off, the garnish crucible 1 is tilted and the melt 4 is fed into the flat casting mold 5 After the start of pouring the melt 4 into the casting mold 5, the electron gun 6 is turned on and the melt 4 is fed into the casting mold 5 at a speed equal to the speed of movement of the crystallization front of the alloy, and at the same time, its temperature in front of the crystallization front 8 is maintained at the level of the electron beam 7 , which does not exceed the liquidus temperature of the alloy by more than 10%, and as the melt solidifies, its i) frontal surface is heated by an electron beam 7 directed at an acute angle to the melt mirror from the side of its fusion. The casting process is completed when the melt 4 is fully used, the electron gun 6 is turned off. This completes the technological process of electron beam casting of a flat ingot of the dozo alloy.
Приклад: Одержання хімічно однорідного плоского злитка сплаву Ті-6АІ-4М здійснювали в о електронно-променевій установці ХЕПП-1 у ФТІМС НАН України в умовах дослідної дільниці. Як шихту для «г одержання гомогенного злитка використовували листові обрізи і кускові відходи сплаву Ті-6бАЇІ-4М, ванадіє-алюмінієву лігатуру ВнАл-1Д (ТУ 48-4-505-88), алюміній марки А-99 (ДСТ 11069-74) і титанову губку со зв марки тг-100 (ДСТ 17746-79). Перед плавками листові обрізи, кускові відходи сплаву Ті-6АІ-4М і алюміній ї- попередньо подрібнювали до розміру фракцій титанової губки і лігатури.Example: Production of a chemically homogeneous flat ingot of the Ti-6AI-4M alloy was carried out at the electron-beam installation ХЕПП-1 at the FTIMS of the National Academy of Sciences of Ukraine under the conditions of an experimental site. As a charge for obtaining a homogeneous ingot, sheet scraps and piece waste of alloy Ti-6bAI-4M, vanadium-aluminum ligature VnAl-1D (TU 48-4-505-88), aluminum grade A-99 (DST 11069-74) were used. and a titanium sponge of the tg-100 brand (DST 17746-79). Before melting, sheet scraps, lumpy scraps of Ti-6AI-4M alloy and aluminum were pre-shredded to the size of fractions of titanium sponge and ligature.
Одержання плоских злитків сплаву здійснювали з використанням гарнісажного плавильного тигля із системою електромагнітного перемішування розплаву діаметром 0,29м і висотою 0,23м і плоскої ливарної форми, геометричні розміри якої складали: довжина - 0,44м, ширина - 0,25м, висота - 0,105м. Сумарна маса « вихідної шихти в середньому складала 65--67кг, маса плоского злитка - 51--52кг. з с Для порівняння здійснювали одержання плоских злитків сплаву Ті-БАІ-АМ масою 49 -50кг із використанням ц компактної заготовки зазначеного сплаву із вмістом легуючих елементів (АЇї, М) по верхній межі ДСТ 19807-91 за "» технологічним процесом прототипу.Production of flat ingots of the alloy was carried out using a garnish melting crucible with a system of electromagnetic mixing of the melt with a diameter of 0.29 m and a height of 0.23 m and a flat casting mold, the geometric dimensions of which were: length - 0.44 m, width - 0.25 m, height - 0.105 m . The total weight of the initial charge was 65--67 kg on average, the weight of the flat ingot was 51--52 kg. For comparison, flat ingots of the Ti-BAI-AM alloy weighing 49-50 kg were produced using a compact blank of the specified alloy with the content of alloying elements (AI, M) at the upper limit of DST 19807-91 according to the technological process of the prototype.
Експериментальні дані (Фіг2, таблиця) по одержанню плоских злитків сплаву Ті-6АІ-4М у межах технологічних параметрів, що заявляються, підтверджують досягнення поставленої мети і показують, що в -І порівнянні з технологічними параметрами, що відрізняються від тих, що заявляються, при повному задоволенні вимогам ДСТ 19807-91 на сплав ВТб і АБТМ 8348-83 Огаде 5 по вмісту основних домішок і рівномірному со розподілу в злитку легуючих елементів застосування способу дасть змогу: «г» - збільшити наскрізний вихід придатного металу в злиток на 2,5-2,7905; о 50 - знизити наскрізну питому витрату електроенергії в 2 рази; - підвищити стабільність механічних властивостей для особливо відповідальних виробів. іЧе) лиття плоских злитків сплаву титана марки ВТбExperimental data (Fig. 2, table) on the production of flat ingots of the Ti-6AI-4M alloy within the stated technological parameters confirm the achievement of the set goal and show that in comparison with technological parameters that differ from those stated, when to fully satisfy the requirements of DST 19807-91 for the alloy VTb and ABTM 8348-83 Ogade 5 in terms of the content of the main impurities and the uniform distribution of alloying elements in the ingot, the application of the method will make it possible to: "g" - increase the through yield of suitable metal in the ingot by 2.5 2.7905; o 50 - reduce the end-to-end specific electricity consumption by 2 times; - increase the stability of mechanical properties for particularly responsible products. iChe) casting of flat ingots of the VTb titanium alloy
Спосіблиття Рівень перевищення температури розплаву «В Й айви «А ління) г) Вихід придатного, 95|кВт.год./кгMethod of casting Level of excess temperature of the melt "V Y quince "A ladle) d) Output of suitable, 95|kWh/kg
Запююмюмі 11118150 10001511 60 нини схили иZapyuyumumi 11118150 10001511 60 now slopes and
Пн нини шен шиMon today is Sheng Shi
Література: 1. Заявка Японії Моб2-156235, С228В 9/22,11.07.87. бо 2. Заявка Японії Моб4-79326, С228 9/22, 24.03.98.Literature: 1. Application of Japan Mob2-156235, С228В 9/22, 11.07.87. bo 2. Application of Japan Mob4-79326, C228 9/22, 24.03.98.
3. Злектронно-лучевая плавка / Б.Е.Патон, Н.П.Тригуб, Д.А.Козлитин и др.// К.: Наукова думка, 1997. - С.124.3. Electron-beam melting / B. E. Paton, N. P. Trygub, D. A. Kozlytyn, etc.// K.: Naukova dumka, 1997. - p. 124.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAA200505999A UA78409C2 (en) | 2005-06-17 | 2005-06-17 | Method for electron beam moulding of plane ingots of alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAA200505999A UA78409C2 (en) | 2005-06-17 | 2005-06-17 | Method for electron beam moulding of plane ingots of alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA78409C2 true UA78409C2 (en) | 2007-03-15 |
Family
ID=37952112
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA200505999A UA78409C2 (en) | 2005-06-17 | 2005-06-17 | Method for electron beam moulding of plane ingots of alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA78409C2 (en) |
-
2005
- 2005-06-17 UA UAA200505999A patent/UA78409C2/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5311655A (en) | Method of manufacturing titanium-aluminum base alloys | |
| Arh et al. | Electroslag remelting: A process overview | |
| CN105154725B (en) | High-end Al-Zr intermediate alloy and industrial preparation method | |
| JP4243192B2 (en) | Method for producing an alloy ingot | |
| CN104114303B (en) | High-purity titanium ingot, its manufacture method and titanium sputtering target | |
| CN112430767A (en) | Large-size hollow ingot casting and ingot casting method | |
| CN104313370B (en) | A kind of refine the method for Nd-rich phase in magnesium-rare earth | |
| US20110193273A1 (en) | Process and apparatus for producing semi-solidified slurry of iron alloy | |
| CN102672146A (en) | Method for compositely refining solidification structure of magnesium alloy by combination of current and Zr | |
| CN104250704B (en) | A kind of 18Ni-200 steel ingot and preparation method thereof | |
| UA78409C2 (en) | Method for electron beam moulding of plane ingots of alloys | |
| CN109047685A (en) | A method of preparing steel ingot | |
| CN115740376A (en) | Control method for precipitated phase structure of aluminum-zirconium intermediate alloy | |
| RU2341562C2 (en) | Method of high-duty cast iron receiving | |
| CN107058769B (en) | A kind of preparation method of ZL105A aluminium alloy | |
| RU2719051C1 (en) | Method of semi-finished products production from heat-resistant alloy h25n45v30 | |
| JPS594489B2 (en) | Plasma melting refining method | |
| RU2770807C1 (en) | Method for producing blanks from low-alloy copper-based alloys | |
| JP7406073B2 (en) | Manufacturing method for titanium ingots | |
| RU2283205C2 (en) | Metal centrifugal casting process without turning off heat source | |
| US4808375A (en) | Process for producing aluminium-silicon alloy with content of silicon of 2-22% by mass | |
| RU2317343C2 (en) | Method of production of ingots | |
| RU2426804C1 (en) | Furnace for melting and refining of reaction metals and alloys | |
| RU2157422C1 (en) | Method of production of high-purity magnesium alloy | |
| RU2716326C1 (en) | Method of obtaining high-alloy heat resistant alloys on nickel base with titanium and aluminium content in narrow range |