UA78409C2 - Method for electron beam moulding of plane ingots of alloys - Google Patents
Method for electron beam moulding of plane ingots of alloys Download PDFInfo
- Publication number
- UA78409C2 UA78409C2 UAA200505999A UAA200505999A UA78409C2 UA 78409 C2 UA78409 C2 UA 78409C2 UA A200505999 A UAA200505999 A UA A200505999A UA A200505999 A UAA200505999 A UA A200505999A UA 78409 C2 UA78409 C2 UA 78409C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- melt
- alloy
- electron beam
- ingots
- alloys
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 43
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 43
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000000465 moulding Methods 0.000 title abstract 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 31
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 14
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims abstract description 4
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims abstract description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 15
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims description 11
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 claims description 11
- 235000021189 garnishes Nutrition 0.000 claims description 7
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 6
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 claims description 5
- 230000004927 fusion Effects 0.000 claims description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 11
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 14
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 12
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 12
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 6
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 229910000549 Am alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000017788 Cydonia oblonga Nutrition 0.000 description 1
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PTXMVOUNAHFTFC-UHFFFAOYSA-N alumane;vanadium Chemical compound [AlH3].[V] PTXMVOUNAHFTFC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
Опис винаходу
Винахід стосується області спеціальної електрометалургії і може використовуватись при виробництві плоских 2 злитків сплавів з хімічною макро- і мікрооднорідністю з застосуванням електронно-променевих джерел нагріву.
Відомий спосіб одержання плоских злитків сплавів, що включає подачу губчастого металу разом зі скрапом необхідного хімічного складу у водоохолоджуваний плоский металоприймач і нагрів шихти електронним променем, що проходить по всій поверхні металу |11.
Недоліками способу є: 70 - хімічна неоднорідність по довжині злитка за рахунок нерівномірного розподілу в шихті легуючих компонентів з різною щільністю і пружністю пари при послідовній подачі шихти у водоохолоджуваний металоприймач, що викликає необхідність повторного переплаву отриманого злитка; - хімічна неоднорідність по перерізу злитка через недостатній час перебування металу в рідкому стані і, як наслідок, різниці в протіканні лікваційних явищ при формуванні злитка; 19 - низький вихід придатного внаслідок розбризкування металу через вибухоподібне виділення газів і летких компонентів при швидкому розплавленні дрібних шматочків, що потрапляють у рідкий метал металоприймача і під електронний промінь, та необхідності гомогенізуючого другого переплаву отриманого злитка через хімічну неоднорідність; - висока наскрізна питома витрата електроенергії за рахунок необхідності повторного переплаву отриманого злитка; - низька продуктивність процесу плавки Через необхідність зниження швидкості переплаву внаслідок нестабільності електронного нагріву при вибухоподібному виділенні газів при швидкому розплавленні твердих шматочків, що попадають у розплав.
Відомий також спосіб плавки електронним променем для виробництва сплавів реакційних металів, що с 22 включає попереднє плавлення основи сплаву, наприклад, губчастого титана або цирконію, із заданою постійною Го) швидкістю у плоску виливницю з наступною присадкою і плавленням летких легуючих елементів, наприклад, алюмінію, хрому й олова |21.
Недоліками способу, як і у попередньому випадку, є хімічна макро- і мікронеоднорідність по довжині і перерізу злитка, низький вихід придатного, висока наскрізна питома витрата електроенергії і низька о продуктивність через нестабільність процесу плавки і розбризкування рідкого металу при протіканні процесів ав дегазації, розчинення в рідкій основі сплаву легуючих елементів і рафінування у виливниці, що супроводжуються нерівномірним, часто вибуховим, характером газовиділення з металів, що розплавляються, при попаданні М холодних шматків матеріалу, що переплавляється. Ге)
Найближчим за технічною сутністю і результатом, що досягається, до рішення, що заявляється, є спосіб 3о одержання плоских злитків методом електронно-променевої плавки ІЗ). Спосіб містить у собі порційну подачу в вихідного рідкого металу з тигля вакуумної індукційної печі в плоску форму з періодичним нагрівом електронним променем і охолодженням поверхні розплаву між подаванням окремих порцій.
Основні недоліки цього способу при його реалізації ті ж, що і для (1| і (2), а саме: хімічна « неоднорідність по довжині і перерізу злитка за рахунок порційного нарощування плоского злитка, розвиток З 50 усадково-лікваційних процесів при реалізації цього способу, низький вихід придатного металу при переплаві с компактної заготовки і висока питома витрата електроенергії.
Із» Метою рішення, що заявляється, є одержання плоских злитків сплавів з хімічною макро- і мікрооднорідністю, зниження при цьому енерговитрат, підвищення виходу придатного і вдосконалення всього технологічного процесу.
Поставлена мета досягається тим, що у відомому способі електронно-променевого лиття плоских злитків і сплавів, що включає в себе порційну подачу вихідного рідкого металу з тигля індукційної печі в плоску форму з о періодичним нагрівом електронним променем та охолодженням поверхні розплаву між подачами окремих порцій, згідно з винаходом розплав подають в плоску форму зі швидкістю, що дорівнює швидкості переміщення шк фронту кристалізації сплаву, і при цьому підтримують його температуру перед фронтом кристалізації на рівні, ав | 20 що не більше ніж на 69о перевищує температуру ліквідусу сплаву, і по мірі твердіння розплаву його фронтальну поверхню обігрівають електронним променем, спрямованим під гострим кутом до дзеркала розплаву з боку його с зливання. При цьому вихідний рідкий метал виплавляють у гарнісажному тиглі з системою електромагнітного перемішування з обігрівом електронним променем поверхні розплаву.
Зазначена сукупність ознак пропонованого способу забезпечує оптимальне співвідношення швидкості 29 переміщення фронту кристалізації сплаву і температури перегріву розплаву над температурою ліквідусу сплаву
ГФ) перед фронтом кристалізації й оптимальний обігрів фронтальної поверхні розплаву по мірі його твердіння електронним променем, спрямованим під гострим кутом до дзеркала розплаву з боку його зливання, а плавка о вихідного рідкого металу у гарнісажному тиглі з системою електромагнітного перемішування та обігрівом електронним променем поверхні розплаву забезпечує гомогенізацію розплаву, стабільність технологічного 60 процесу, високий вихід придатного металу і низьку питому витрату електроенергії.
Лінійна (або масова) швидкість подачі розплаву у плоску ливарну форму повинна дорівнювати швидкості переміщення фронту кристалізації сплаву. У протилежному випадку будуть розвиватися усадково-лікваційні процеси, що призведе до неоднорідності злитка за хімічним складом. Підтримання швидкості подачі розплаву в ливарну форму, що дорівнює швидкості переміщення фронту кристалізації сплаву забезпечують шляхом бо нагрівання фронтальної поверхні рідкого металу, що надходить у ливарну форму, електронним променем,
спрямованим під гострим кутом до дзеркала розплаву з боку його зливання до температури, що не більше ніж на 6б9о перевищує температуру ліквідусу сплаву.
Технологічний режим електронно-променевого лиття плоских злитків сплавів з одержанням вихідного рідкого металу у гарнісажному тиглі з системою електромагнітного перемішування та обігрівом електронним променем поверхні розплаву обраний на основі експериментальних досліджень отриманих злитків.
Межа нагрівання розплаву перед фронтом кристалізації до температури, що не більше ніж на 695 перевищує температуру ліквідусу сплаву, обмежує найбільш оптимальні умови перегріву розплаву під час його надходження в ливарну форму і його твердіння й обумовлена економічною доцільністю процесу лиття, тому що 7/0 перевищення цієї межі веде до невиправданого збільшення витрати електроенергії і втрат металу випаровуванням.
Таким чином, сукупність технологічних параметрів і техніки лиття забезпечує одержання однорідних за хімічним складом плоских злитків сплавів з високими техніко-економічними показниками технологічного процесу (вихід придатного металу, питома витрата електроенергії).
Сутність винаходу пояснюється кресленням, де на Фіг.1 показана схема реалізації способу, а на Фіг.2 - розподіл легуючих елементів по перерізу плоского злитка сплаву.
Процес електронно-променевого лиття плоского злитка сплаву здійснюють у такий спосіб.
Основу шихти сплаву у виді губчастого матеріалу, листових обрізів або кусків завантажують у гарнісажний плавильний тигель 1. Включають електронну гармату 2 і розплавляють основу сплаву. Потім у розплав основи сплаву вводять у необхідних кількостях лігатури і легуючі компоненти, включають систему З електромагнітного перемішування для одержання кондиційного рідкого розплаву 4. Відключають електронну гармату 2 і систему З електромагнітного перемішування, нахиляють гарнісажний тигель 1 і здійснюють подачу розплаву 4 у плоску ливарну форму 5. Після початку зливання розплаву 4 у ливарну форму 5 включають електронну гармату 6 і розплав 4 подають у ливарну форму 5 зі швидкістю, що дорівнює швидкості переміщення фронту кристалізації сч ов сплаву, і при цьому електронним променем 7 підтримують його температуру перед фронтом кристалізації 8 на рівні, що не більше ніж на бо перевищує температуру ліквідусу сплаву, і по мірі твердіння розплаву його і) фронтальну поверхню обігрівають електронним променем 7, спрямованим під гострим кутом до дзеркала розплаву з боку його зливання. Процес лиття закінчують при повному використанні розплаву 4, виключають електронну гармату 6. На цьому технологічний процес електронно-променевого лиття плоского злитка сплаву ду зо закінчують.
Приклад: Одержання хімічно однорідного плоского злитка сплаву Ті-6АІ-4М здійснювали в о електронно-променевій установці ХЕПП-1 у ФТІМС НАН України в умовах дослідної дільниці. Як шихту для «г одержання гомогенного злитка використовували листові обрізи і кускові відходи сплаву Ті-6бАЇІ-4М, ванадіє-алюмінієву лігатуру ВнАл-1Д (ТУ 48-4-505-88), алюміній марки А-99 (ДСТ 11069-74) і титанову губку со зв марки тг-100 (ДСТ 17746-79). Перед плавками листові обрізи, кускові відходи сплаву Ті-6АІ-4М і алюміній ї- попередньо подрібнювали до розміру фракцій титанової губки і лігатури.
Одержання плоских злитків сплаву здійснювали з використанням гарнісажного плавильного тигля із системою електромагнітного перемішування розплаву діаметром 0,29м і висотою 0,23м і плоскої ливарної форми, геометричні розміри якої складали: довжина - 0,44м, ширина - 0,25м, висота - 0,105м. Сумарна маса « вихідної шихти в середньому складала 65--67кг, маса плоского злитка - 51--52кг. з с Для порівняння здійснювали одержання плоских злитків сплаву Ті-БАІ-АМ масою 49 -50кг із використанням ц компактної заготовки зазначеного сплаву із вмістом легуючих елементів (АЇї, М) по верхній межі ДСТ 19807-91 за "» технологічним процесом прототипу.
Експериментальні дані (Фіг2, таблиця) по одержанню плоских злитків сплаву Ті-6АІ-4М у межах технологічних параметрів, що заявляються, підтверджують досягнення поставленої мети і показують, що в -І порівнянні з технологічними параметрами, що відрізняються від тих, що заявляються, при повному задоволенні вимогам ДСТ 19807-91 на сплав ВТб і АБТМ 8348-83 Огаде 5 по вмісту основних домішок і рівномірному со розподілу в злитку легуючих елементів застосування способу дасть змогу: «г» - збільшити наскрізний вихід придатного металу в злиток на 2,5-2,7905; о 50 - знизити наскрізну питому витрату електроенергії в 2 рази; - підвищити стабільність механічних властивостей для особливо відповідальних виробів. іЧе) лиття плоских злитків сплаву титана марки ВТб
Спосіблиття Рівень перевищення температури розплаву «В Й айви «А ління) г) Вихід придатного, 95|кВт.год./кг
Запююмюмі 11118150 10001511 60 нини схили и
Пн нини шен ши
Література: 1. Заявка Японії Моб2-156235, С228В 9/22,11.07.87. бо 2. Заявка Японії Моб4-79326, С228 9/22, 24.03.98.
3. Злектронно-лучевая плавка / Б.Е.Патон, Н.П.Тригуб, Д.А.Козлитин и др.// К.: Наукова думка, 1997. - С.124.
Claims (2)
1. Спосіб електронно-променевого лиття плоских злитків сплавів, який включає порційну подачу вихідного рідкого сплаву з тигля вакуумної індукційної печі в плоску форму з періодичним нагрівом електронним променем та охолодженням поверхні розплаву між подачами його окремих порцій, який відрізняється тим, що розплав /о подають у плоску форму зі швидкістю, що дорівнює швидкості переміщення фронту кристалізації сплаву, і при цьому підтримують його температуру перед фронтом кристалізації на рівні, що не більше ніж на 6 95 перевищує температуру ліквідусу сплаву.
2. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що у міру твердіння розплаву його фронтальну поверхню обігрівають електронним променем, спрямованим під гострим кутом до дзеркала розплаву з боку його зливання.
З. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що вихідний рідкий сплав виплавляють у гарнісажному тиглі з системою електромагнітного перемішування та обігрівом електромагнітним променем поверхні розплаву. с щі 6) (о) «в) « (ее) і - -
с . и? -І (ее) щ» г ШИ 3е) іме) 60 б5
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UAA200505999A UA78409C2 (en) | 2005-06-17 | 2005-06-17 | Method for electron beam moulding of plane ingots of alloys |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UAA200505999A UA78409C2 (en) | 2005-06-17 | 2005-06-17 | Method for electron beam moulding of plane ingots of alloys |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA78409C2 true UA78409C2 (en) | 2007-03-15 |
Family
ID=37952112
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UAA200505999A UA78409C2 (en) | 2005-06-17 | 2005-06-17 | Method for electron beam moulding of plane ingots of alloys |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
UA (1) | UA78409C2 (uk) |
-
2005
- 2005-06-17 UA UAA200505999A patent/UA78409C2/uk unknown
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5311655A (en) | Method of manufacturing titanium-aluminum base alloys | |
Arh et al. | Electroslag remelting: A process overview | |
CN105154725B (zh) | 一种高端铝锆中间合金及产业化制备方法 | |
JP4243192B2 (ja) | 合金インゴットを製造する方法 | |
CN104114303B (zh) | 高纯度钛锭、其制造方法及钛溅射靶 | |
CN112430767A (zh) | 一种大规格空心铸锭及铸锭方法 | |
CN104313370B (zh) | 一种细化稀土镁合金中富稀土相的方法 | |
US20110193273A1 (en) | Process and apparatus for producing semi-solidified slurry of iron alloy | |
CN102672146A (zh) | 电流与Zr联用复合细化镁合金凝固组织的方法 | |
CN104250704B (zh) | 一种18Ni-200钢锭及其制备方法 | |
UA78409C2 (en) | Method for electron beam moulding of plane ingots of alloys | |
CN109047685A (zh) | 一种制备钢锭的方法 | |
CN115740376A (zh) | 一种铝锆中间合金析出相组织控制方法 | |
RU2341562C2 (ru) | Способ получения высокопрочного чугуна | |
CN107058769B (zh) | 一种zl105a铝合金的制备方法 | |
RU2719051C1 (ru) | Способ получения полуфабрикатов из жаропрочного сплава Х25Н45В30 | |
JPS594489B2 (ja) | プラズマ溶解精錬方法 | |
RU2770807C1 (ru) | Способ получения заготовки из низколегированных сплавов на медной основе | |
JP7406073B2 (ja) | チタン鋳塊の製造方法 | |
RU2283205C2 (ru) | Способ центробежного литья металла без выключения источника нагрева | |
US4808375A (en) | Process for producing aluminium-silicon alloy with content of silicon of 2-22% by mass | |
RU2317343C2 (ru) | Способ получения слитков | |
RU2426804C1 (ru) | Печь для плавки и рафинирования реакционных металлов и сплавов | |
RU2157422C1 (ru) | Способ получения магниевого сплава высокой чистоты | |
RU2774340C1 (ru) | Способ изготовления слитков из металлического соединения на основе титана |