UA74665C2 - A method for producing nickel-iron alloys from oxide materials and a plant for realizing the same - Google Patents
A method for producing nickel-iron alloys from oxide materials and a plant for realizing the same Download PDFInfo
- Publication number
- UA74665C2 UA74665C2 UA2004010482A UA2004010482A UA74665C2 UA 74665 C2 UA74665 C2 UA 74665C2 UA 2004010482 A UA2004010482 A UA 2004010482A UA 2004010482 A UA2004010482 A UA 2004010482A UA 74665 C2 UA74665 C2 UA 74665C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- reactor
- nickel
- charge
- iron
- additional
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 53
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 title 1
- UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N iron nickel Chemical compound [Fe].[Ni] UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 88
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 43
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 27
- 238000004157 plasmatron Methods 0.000 claims abstract description 24
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 28
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 22
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 18
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 18
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 15
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims description 14
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 14
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 13
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 claims description 12
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims description 11
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 10
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910001030 Iron–nickel alloy Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 8
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 6
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 6
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 6
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 6
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 5
- 239000006148 magnetic separator Substances 0.000 claims description 5
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims description 5
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 5
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 claims description 4
- 229910000480 nickel oxide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N oxonickel Chemical class [Ni]=O GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 4
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims description 3
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims description 3
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- DMTIXTXDJGWVCO-UHFFFAOYSA-N iron(2+) nickel(2+) oxygen(2-) Chemical compound [O--].[O--].[Fe++].[Ni++] DMTIXTXDJGWVCO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 abstract 1
- 238000012958 reprocessing Methods 0.000 abstract 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 6
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 5
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- JETSKDPKURDVNI-UHFFFAOYSA-N [C].[Ca] Chemical compound [C].[Ca] JETSKDPKURDVNI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N methylidyneiron Chemical compound [C].[Fe] QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 239000004484 Briquette Substances 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 244000309464 bull Species 0.000 description 2
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 241001416181 Axis axis Species 0.000 description 1
- PMVSDNDAUGGCCE-TYYBGVCCSA-L Ferrous fumarate Chemical compound [Fe+2].[O-]C(=O)\C=C\C([O-])=O PMVSDNDAUGGCCE-TYYBGVCCSA-L 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000012173 estrus Effects 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical group [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 210000003720 plasmablast Anatomy 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B4/00—Electrothermal treatment of ores or metallurgical products for obtaining metals or alloys
- C22B4/005—Electrothermal treatment of ores or metallurgical products for obtaining metals or alloys using plasma jets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
- C22B23/02—Obtaining nickel or cobalt by dry processes
- C22B23/023—Obtaining nickel or cobalt by dry processes with formation of ferro-nickel or ferro-cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
- C22B23/06—Refining
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B4/00—Electrothermal treatment of ores or metallurgical products for obtaining metals or alloys
- C22B4/08—Apparatus
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/12—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by gases
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Nitrogen And Oxygen Or Sulfur-Condensed Heterocyclic Ring Systems (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Взаємозв'язана група винаходів належить до металургії а саме до способів відновлювального випалу 2 окислених залізних руд і селективного витягу легуючих елементів з них, наприклад нікелю, і конструкції установки, що використовується при цьому.An interconnected group of inventions belongs to metallurgy, namely to methods of reductive calcination 2 of oxidized iron ores and selective extraction of alloying elements from them, such as nickel, and the design of the installation used in this.
Відомий спосіб випалу окисленої нікелевої руди, що включає здрібнювання кальційвуглецевовмісного матеріалу, змішування його з рудою і твердим відновником і випал руди в потоці відновлювального газу, який відрізняється тим, що кальційвуглецевовмісний матеріал подрібнюють до фракцій ої15-25мм і р-30-100мм, 10 вводять у шихту при співвідношенні с/р у діапазоні 0,4-1,0, підтримують співвідношення маси твердого вуглецю відновника до маси т, вуглецю кальційвуглецевовмісного матеріалу т/ту-0,22-045, а витрату відновлювального газу, який подають, регулюють, підтримуючи відношення маси т У вуглецю кальційвуглецевовмісного матеріалу до маси ть вуглецю двоокису вуглецю відновлювального газу т/пту-12-24 (Патент Росії Мо1806214, заявл. 25.06.90., опубл. Бюл. Мо12, 19981. т Недоліком зазначеного способу є громіздкість схеми, у результаті чого випал при цьому способі відбувається недостатньо інтенсивно і не завжди оптимальним образом і має технічні межі підвищення швидкості процесу.A known method of roasting oxidized nickel ore, which includes grinding calcium-carbon-containing material, mixing it with ore and a solid reducing agent, and roasting the ore in a stream of reducing gas, which is characterized by the fact that the calcium-carbon-containing material is ground into fractions of о15-25mm and р-30-100mm, 10 is introduced in the charge with a s/r ratio in the range of 0.4-1.0, maintain the ratio of the mass of the solid carbon of the reducing agent to the mass of t, the carbon of the calcium-carbon-containing material t/tu-0.22-045, and the consumption of the reducing gas supplied is regulated, maintaining the ratio of the mass t U carbon of the calcium-carbon-containing material to the mass t carbon dioxide of the reducing gas t/ptu-12-24 (Russian patent Mo1806214, application. 25.06.90., publ. Bull. Mo12, 19981. t The disadvantage of the specified method is the cumbersomeness of the scheme , as a result of which firing with this method is not sufficiently intensive and not always optimal and has technical limits for increasing the speed of the process.
Найбільш близьким по технічній сутності і результату, що досягається, (прототип) прийнятий спосіб виробництва сплавів для легування сталі, що включає завантаження в піч шихтових матеріалів, прогрів і 20 розплавлення шихти, селективне відновлення елементів з їхніх окислів за допомогою відновника, а також випуск готового сплаву, який відрізняється тим, що відновлення кожного елемента проводять в інтервалі температур 1450-16002С7 шляхом селективної присадки відновника, що має велику спорідненість до кисню в порівнянні з відновлюваним елементом і меншу спорідненість до кисню у порівнянні з легуючими елементами, що сч ре залишилися в шлаку (Патент України Мо26550, заявл. 30.12.92., опубл. Бюл. Моб, 1999).The method of production of alloys for steel alloying, which includes loading of charge materials into the furnace, heating and melting of the charge, selective recovery of elements from their oxides with the help of a reducing agent, as well as release of the finished alloy, which differs in that the reduction of each element is carried out in the temperature range of 1450-16002С7 by selective addition of a reducing agent that has a high affinity for oxygen compared to the element being reduced and a lower affinity for oxygen compared to the alloying elements remaining in the slag (Patent of Ukraine Mo26550, application 12/30/92, publ. Bull. Mob, 1999).
Недоліком способу є тривалість і складність регулювання процесу в промислових умовах, низька (о) продуктивність і ефективність використання окисних матеріалів.The disadvantage of the method is the duration and complexity of regulating the process in industrial conditions, low productivity and efficiency of using oxidizing materials.
Відома шахтна плазмона піч для відновлення металів, що містить футерований, заповнений кусковим тугоплавким матеріалом корпус з перекритим склепінням, горно, встановлені в корпусі плазмотрони з ою 20 пристроями для введення пилоподібних матеріалів у плазмове дуття, і газовідвідну трубу, яка відрізняється тим, що піч додатково постачена решіткою, що розділяє шахту і горн і підтримує грудковий матеріал, (Се) плазмотрони розташовані у верхній частині корпуса, а газовідвідна труба розміщена у верхній частині горна, с при цьому піч постачена додатковим плазмотроном з фурмою, встановленим у горні (А.с. СРСР Мо1740425, кл.A well-known mine plasmon furnace for the recovery of metals, which contains a lined, filled with a piece of refractory material with a closed vault, a furnace, plasmatrons installed in the housing with about 20 devices for introducing dust-like materials into the plasma blast, and a gas outlet pipe, which is distinguished by the fact that the furnace additionally supplied with a grid that separates the mine and the furnace and supports lumpy material, (Ce) plasmatrons are located in the upper part of the case, and the gas outlet pipe is located in the upper part of the furnace, and the furnace is equipped with an additional plasmatron with a nozzle installed in the furnace (A.s. USSR Mo1740425, cl.
С21813/12, заявл.20.11.89, опубл. Бюл. Мо22, 19921. «І з Недоліком даного пристрою є низький ККД процесу, внаслідок низького коефіцієнта використання тепла, що М приводить до зменшення продуктивності процесу в цілому.C21813/12, statement 20.11.89, publ. Bul. Mo22, 19921. "And the disadvantage of this device is the low efficiency of the process, due to the low coefficient of heat utilization, which M leads to a decrease in the productivity of the process as a whole.
Найбільш близьким по технічній сутності і результату, що досягається, (прототип) прийнято пристрій для виробництва залізовуглецевого сплаву, що містить реактор для попереднього відновлення залізоокисного матеріалу і з'єднаний з ним реактор для одержання залізовуглецевого сплаву, що включає вузол введення « 20 попередньо відновленого матеріалу, вузли випуску залізовуглецевого сплаву і шлаку, засобу для вдування з кисню в розплав і відводу газоподібних продуктів реакції, який відрізняється тим, що реактор виконано с закритим з можливістю обмеження впуску в нього атмосферних газів і відводу газоподібних продуктів реакції і :з» постачений додатковими засобами вдування кисню в простір над ванною розплаву, причому пристрій постачений підігрівником попередньо відновленого карбідовмістного матеріалу, з'єднаним з реактором для одержання залізовугллецевого сплаву, засобами для відводу газоподібних продуктів реакції, і додатково -1 що постачений з'єднаним з реактором додатковим вузлом, обладнаним засобами введення легуючих речовин (Патент Росії Мо2060281, кл. С21813/17, заявл. 03.10.91, опубл. Бюл. Мо14, 19961. ї Однак даний реактор не забезпечує поетапного підновлення легуючих елементів і подальшого виділення у бу вигляді чистих металів або окисних нікелевих концентратів з оксидів металу, а застосування твердих 50 відновників завдає значної шкоди навколишньому середовищу. Конструкція копильника у відомому реакторі неThe device for the production of an iron-carbon alloy, which contains a reactor for the preliminary reduction of iron oxide material and a reactor connected to it for the production of an iron-carbon alloy, which includes a node for introducing 20 previously reduced material, was adopted as the closest in terms of technical essence and the result that can be achieved (prototype) , nodes for the release of iron-carbon alloy and slag, a means for blowing oxygen into the melt and removing gaseous reaction products, which is distinguished by the fact that the reactor is closed with the possibility of limiting the admission of atmospheric gases into it and the removal of gaseous reaction products, and is supplied with additional means blowing oxygen into the space above the melt bath, and the device is supplied with a heater of pre-reduced carbide-containing material connected to the reactor for obtaining an iron-carbon alloy, means for removing gaseous reaction products, and additionally -1 supplied connected to the reactor with an additional unit equipped means of introducing alloying substances (Russian Patent Mo2060281, cl. C21813/17, application 03.10.91, publ. Bul. Mo14, 19961. However, this reactor does not provide step-by-step replenishment of alloying elements and subsequent separation in this form of pure metals or oxidized nickel concentrates from metal oxides, and the use of solid 50 reducing agents causes significant damage to the environment. The design of the reservoir in the known reactor is not
Ге) дозволяє вести селективний витяг і відвід продуктів відновлення. сп В основу першого із групи винаходів поставлено завдання створення способу одержання залізо-нікелевих сплавів і нікелю з окисних матеріалів, у якому за рахунок створення потокового виробництва підготовки збагаченої шихти і відновлення її вуглеводневовмістними плазмовими струменями, виключити використання твердих і рідких відновників і за рахунок цього підвищити ступінь відновлення металу і поетапного його витягу, підвищити продуктивність процесу, знизити собівартість, зменшити шкідливий вплив на навколишнєGe) allows selective extraction and disposal of recovery products. The basis of the first of the group of inventions is the task of creating a method of obtaining iron-nickel alloys and nickel from oxidizing materials, in which, due to the creation of flow production of the preparation of an enriched charge and its recovery with hydrocarbon-containing plasma jets, the use of solid and liquid reducing agents is eliminated and, due to this, to increase the degree of recovery of the metal and its gradual extraction, increase the productivity of the process, reduce the cost, reduce the harmful impact on the environment
ГФ) середовище. г) В основу другого із групи винаходів поставлено завдання удосконалення установки для одержання залізо-нікелевих сплавів і нікелю шляхом зміни конструкції реактора і введення додаткових засобів підготовки во шихти, що дозволить керувати ступенем відновлення із розплаву двох металів (Ре-Мі) і за рахунок цього підвищується продуктивність установки без збільшення електричних і загальних енергетичних витрат.GF) environment. d) The second of the group of inventions is based on the task of improving the installation for obtaining iron-nickel alloys and nickel by changing the design of the reactor and introducing additional means of preparation into the charge, which will allow controlling the degree of recovery from the melt of two metals (Re-Mi) and due to this the productivity of the installation increases without increasing electrical and general energy costs.
Перше поставлене завдання вирішується тим, що в способі одержання залізо-нікелевих сплавів і нікелю, що включає завантаження шихтових матеріалів у реактор, прогрів і розплавлення шихти, відновлення елементів з розплавів в інтервалі температур 1450-1600 з урахуванням спорідненості відновника до кисню, випуск де Готового продукту, відповідно до винаходу, попереднє відновлення окисних матеріалів, які включають, принаймні, 0,4-0,795 нікелю, проводять в обертовому реакторі, шляхом подачі відновлювального плазмового струменя у шар окисних матеріалів і доведення їх до температури 800-900 С, частково відновлений матеріал охолоджують, піддають магнітному сепаруванню, отриману металізовану складову шихти, що містить окисли заліза і, щонайменше, 1-295 окислів нікелю, подрібнюють, брикетують, зміцнюють сушінням газами, що відходятьThe first task is solved by the fact that in the method of obtaining iron-nickel alloys and nickel, which includes loading of charge materials into the reactor, heating and melting of the charge, recovery of elements from melts in the temperature range of 1450-1600, taking into account the affinity of the reducing agent to oxygen, the release of ready-made product, according to the invention, the preliminary reduction of oxidizing materials, which include at least 0.4-0.795 nickel, is carried out in a rotating reactor, by feeding a reducing plasma jet into a layer of oxidizing materials and bringing them to a temperature of 800-900 C, partially reduced material cooled, subjected to magnetic separation, the obtained metallized component of the charge containing iron oxides and at least 1-295 nickel oxides, crushed, briquetted, strengthened by drying with exhaust gases
З реакторів, завантажують брикети в реактор у зону попереднього відновлення, при цьому задають об'ємне співвідношення шихти до передбачуваного об'єму розплаву нікеля, продувають шар шихти газами, що відходять із плавильної зони охолодженими до 900-10002С, а остаточне відновлення і плавлення матеріалу проводять у плавильній зоні реактора інжектуванням відновлювача в газову плазму, що генерується плазмотронами, шляхом нижньої продувки стовпа шихти вуглеводневовмісними плазмовими струменями, які направляють симетрично 70 відносно центральної поздовжньої осі реактора, доводять температуру шихти, нагріванням її плазмою, принаймні, до величини 1450-15502С, отриманий розплав відводять у додатковий копильник, об'єм якого порівняно із величиною розрахункового об'єму нікелю, заповнюють його, продувають шар нікелю нейтральним плазмовим струменем і, після випуску металевого нікелю, піднімають температуру у реакторі, принаймні, до величини 16002 і продувають окисні матеріали, що залишилися, відновлювальним плазмовим струменем до 75 повного відновлення з них заліза, при цьому газ, що відходить із реактора, подають в плавильну зону реактора і в обертовий реактор безпосередньо в газову плазму, що генерується плазмотронами, а нижню продувку стовпа шихти вуглеводневовмісними плазмовими струменями здійснюють з об'ємним співвідношенням о, окислювача до відновника 5-0,1...0,5.From the reactors, briquettes are loaded into the reactor in the pre-reduction zone, at the same time the volume ratio of the charge to the expected volume of nickel melt is set, the charge layer is blown with gases leaving the melting zone cooled to 900-10002C, and the final recovery and melting of the material carried out in the melting zone of the reactor by injecting a reducing agent into the gas plasma generated by plasmatrons, by blowing the charge column from the bottom with hydrocarbon-containing plasma jets directed symmetrically at 70 relative to the central longitudinal axis of the reactor, bringing the temperature of the charge to at least 1450-15502С by heating it with plasma, the obtained melt is taken to an additional reservoir, the volume of which is compared to the value of the calculated volume of nickel, it is filled, the nickel layer is blown with a neutral plasma jet and, after the release of metallic nickel, the temperature in the reactor is raised to at least 16002 and oxidizing materials are blown , which remained, restored by means of a plasma jet until 75% complete recovery of iron from them, while the gas leaving the reactor is fed into the melting zone of the reactor and into the rotating reactor directly into the gas plasma generated by plasmatrons, and the bottom purging of the charge column with hydrocarbon-containing plasma jets is carried out with the capacitive ratio of the oxidizing agent to the reducing agent is 5-0.1...0.5.
Початковою умовою для максимальної ефективності проведення запропонованого технологічного процесу є готування шихти - попереднє відновлення вихідної руди, охолодження, магнітне сепарування, готування брикетів, що дозволяє перевести оксидне залізо в гематитову форму (Ре 203), оскільки тільки її можливо піддати безпосередньому відновленню, шляхом термічної обробки агломератів, що містять оксидне залізо у формі магнетиту (БезОд).The initial condition for the maximum efficiency of the proposed technological process is the preparation of the charge - preliminary recovery of the original ore, cooling, magnetic separation, preparation of briquettes, which allows you to convert iron oxide into the hematite form (Re 203), since only it can be subjected to direct reduction through heat treatment agglomerates containing iron oxide in the form of magnetite (BezOd).
У закритому реакторі досягається стійке протікання процесу. В зв'язку з тим, що в нікелі спорідненість до с кисню менша, ніж у заліза, то спочатку з'являється металева фаза, багата нікелем. Вміст ванни металевого Ге) розплаву буде складатися з двох окремих шарів. Нижній більш щільний шар включає розплавлений матеріал, що містить нікель, а верхній - залізоокисний розплав. Склад матеріалу в нижньому шарі буде поступово змінюватися в результаті збільшення часу протікання реакції. Нижній шар безупинно перетікає в додатковий копильник, об'єм якого порівняний з величиною передбачуваного розрахункового об'єму розплаву нікелю, що) причому нікель, відновлюється спочатку, і як більш щільний, витісняє з додаткового копильника розплави інших со окислів. Розплав ніселю в копильнику продувають нейтральним плазмовим струменем, наприклад, аргоном і після його випуску, піднімають температуру в реакторі і продувають окисні матеріали, що залишилися, ре) відновлювальною плазмою до повного їхнього відновлення. Ступінь відновлення нікелю визначають шляхом « експрес-аналізу проб. Відношення витрат шихти і плазми оптимізують емпірично.In a closed reactor, a stable flow of the process is achieved. Due to the fact that the affinity of nickel for oxygen is lower than that of iron, a metal phase rich in nickel first appears. The contents of the molten metal bath will consist of two separate layers. The lower, denser layer includes molten material containing nickel, and the upper one - iron oxide melt. The composition of the material in the lower layer will gradually change as a result of increasing the reaction time. The lower layer continuously flows into an additional storage tank, the volume of which is comparable to the estimated calculated volume of the nickel melt, which, moreover, nickel is restored first, and as it is denser, it displaces the melts of other oxides from the additional storage tank. Nisel melt in the reservoir is blown with a neutral plasma jet, for example, argon, and after its release, the temperature in the reactor is raised and the remaining oxidized materials are blown with re) reducing plasma until they are fully restored. The degree of recovery of nickel is determined by "express analysis of samples. The ratio of charge and plasma costs is optimized empirically.
Зо Таким чином, спосіб заснований на впливі температури на хімічну спорідненість нікелю і заліза до кисню і в. поетапного їхнього відновлення в інтервалі температур 1450-1600 «С, що дозволяє розділити відновлені елементи і використовувати їх роздільно.Thus, the method is based on the effect of temperature on the chemical affinity of nickel and iron to oxygen and in their step-by-step restoration in the temperature range of 1450-1600 °C, which allows separating the restored elements and using them separately.
Завдяки такій схемі здійснення процесу розділення розплаву в реакційній зоні реактора, безпосередньо « перед плазмотроном, робочий режим реакційної зони може підтримуватися при надзвичайно високому і контрольованому температурному рівні. в с Друге поставлене завдання вирішується тим, що установка для одержання залізо-нікелевих сплавів і нікелю, » що містить реактор, виконаний закритим, з можливістю обмеження впуску в нього атмосферних газів і відводу газоподібних продуктів реакції, засіб для попереднього відновлення окисного матеріалу, вузол введення попередньо відновленого матеріалу, вузли випуску сплавів і шлаку, відповідно до винаходу, реактор, у нижній бічній частині, постачений плавильно-відновлювальними плазмотронами, симетрично встановленими щодо його - центральної поздовжньої осі, а у нижній торцевій частині реактора встановлено додатковий копильник з отвором їх для протоку металу з реактора, отвір виконано співвісно поздовжньої осі реактора, а напроти вузла випуску сплаву з додаткового копильника встановлено продувочно-рафінуючий плазмотрон, а засіб для попереднього іа відновлення окисного матеріалу містить додатковий реактор з циліндричною робочою камерою, установленою зThanks to this scheme of the melt separation process in the reaction zone of the reactor, immediately before the plasmatron, the operating mode of the reaction zone can be maintained at an extremely high and controlled temperature level. in c The second task is solved by the fact that the installation for the production of iron-nickel alloys and nickel, "which contains a closed reactor, with the possibility of limiting the admission of atmospheric gases into it and the removal of gaseous reaction products, a means for preliminary reduction of the oxidizing material, an input node pre-reduced material, alloy and slag release nodes, according to the invention, the reactor, in the lower side part, is supplied with melting-reduction plasmatrons, symmetrically installed with respect to its - central longitudinal axis, and in the lower end part of the reactor, an additional reservoir with an opening for their duct is installed of metal from the reactor, the hole is made coaxially with the longitudinal axis of the reactor, and a purging-refining plasmatron is installed opposite the node for releasing the alloy from the additional reservoir, and the means for the preliminary ia recovery of the oxidizing material contains an additional reactor with a cylindrical working chamber installed with
Ф 20 можливістю обертання щодо її поздовжньої осі і фіксованої зміни кута нахилу, а в торці додаткового реактора, з боку розвантажувального вузла, установлено відновлювальний плазмотрон, причому додатковий реактор сл через транспортуючий трубопровід і повітряний охолоджувач зв'язаний з магнітним сепаратором, призначеним для відділення металізованої складової шихти і млином для її здрібнювання, а також установками для брикетування і сушіння брикетів. 52 Дана установка передбачає систему, обладнану засобами попередньої переробки залізної руди, що включаєФ 20 with the possibility of rotation about its longitudinal axis and a fixed change in the angle of inclination, and at the end of the additional reactor, on the side of the unloading unit, a reducing plasmatron is installed, and the additional reactor sl is connected through a transporting pipeline and an air cooler to a magnetic separator designed to separate the metallized component charge and a mill for grinding it, as well as briquetting and briquette drying installations. 52 This installation provides a system equipped with means of preliminary processing of iron ore, which includes
ГФ) нікель, попереднє її відновлення в окремому обертовому реакторі, а відновлення матеріалу здійснюють засобами для створення відновлювальної атмосфери у вертикальному реакторі, що постачений додатковим о копильником, призначеним для збору з розплаву нікелю, - металу з більшою щільністю в порівнянні з легуючими елементами, що залишилися в розплаві. Запропонована установка дозволяє заощадити витрати на пристрій, що 60 заміщається, для поділу фаз розплаву, підвищити ступінь завершеності фізико-хімічних процесів у ванні розплаву, підвищити її продуктивність.HF) nickel, its preliminary recovery in a separate rotating reactor, and the recovery of the material is carried out by means of creating a reducing atmosphere in a vertical reactor, which is supplied with an additional reservoir designed to collect nickel from the melt, a metal with a higher density compared to alloying elements, which remained in the melt. The proposed installation allows you to save costs for the device, which is replaced by 60, for the separation of melt phases, to increase the degree of completion of physico-chemical processes in the melt bath, and to increase its productivity.
Спосіб одержання залізо-нікелевих сплавів і ніселю з окисних матеріалів реалізований в установці, яка представлена на кресленні. Залізну руду, що містить оксиди заліза, окис хрому, двоокис кремнію і, принаймні, 0,4-0,7мас.9о нікелю, завантажують в обертовий реактор. З боку розвантажувальної тічки, на завантажений шар бо матеріалу впливають відновлювальним плазмовим факелом і підтримують температуру в реакторі порядкуThe method of obtaining iron-nickel alloys and nickel from oxide materials is implemented in the installation presented in the drawing. Iron ore containing iron oxides, chromium oxide, silicon dioxide and at least 0.4-0.7wt.9o of nickel is loaded into a rotating reactor. From the side of the unloading estrus, the loaded layer of bo material is affected by the reducing plasma torch and maintains the temperature in the reactor
800-9002С. Процес попереднього відновлення матеріалу в печі безупинний. Час перебування матеріалу в зоні впливу відновлювальних плазмових струменів задають з урахуванням величини кута нахилу реактора.800-9002С. The process of preliminary recovery of the material in the furnace is continuous. The time the material stays in the zone of influence of the regenerative plasma jets is set taking into account the angle of inclination of the reactor.
Попередньо відновлений матеріал охолоджують до температури нижче точки Кюрі заліза, піддають магнітному сепаруванню, металізовану складову шихти, що містить окисли заліза і, щонайменше, 1-2мас.9о окислів нікелю, подрібнюють, брикетують і зміцнюють сушінням газами, які відходять з обох реакторів. Отримані брикети завантажують у верхню частину реактора, у зону попереднього відновлення, при цьому задають об'ємне співвідношення шихти до передбачуваного об'єму розплаву нікелю, продувають шар шихти охолодженими до 900-10002С газами, що відходять із плавильної зони. Перезавантажують шихту в плавильну зону, а відновлення і 70 плавлення матеріалу проводять у плавильній зоні реактора інжектуванням відновника в газову плазму, що генерується плазмотронами, шляхом нижньої продувки стовпа шихти вуглеводневовмісними плазмовими струменями з об'ємним співвідношенням с; окислювача до відновника 4-0,1...0,5. Доводять температуру шихти до 1450-15502С7. Матеріал частково відновлюється і при температурі 145529 плавиться. Так як у нікеля спорідненість до кисню менша, ніж у заліза, то спочатку з'являється металева фаза, багата нікелем. Розплав 75 металу збирається в нижній частині реактора і перетікає в додатковий копильник, об'єм якого порівняний з величиною розрахункового об'єму нікелю. Нікель, спочатку відновлюючись, витісняє з додаткового копильника розплави інших окислів. В міру збідніння РГеО-Мі закисом нікелю, співвідношення між концентраціями Ре і Мі у продуктах відновлення змінюється на користь заліза. Розплав нікелю продувають у додатковому копильнику нейтральним плазмовим струменем і, після його випуску, піднімають температуру шихти в реакторі до 16002С.The pre-reduced material is cooled to a temperature below the Curie point of iron, subjected to magnetic separation, the metallized component of the charge containing iron oxides and at least 1-2 wt.9o of nickel oxides is crushed, briquetted and strengthened by drying with gases leaving both reactors. The resulting briquettes are loaded into the upper part of the reactor, in the pre-reduction zone, while setting the volume ratio of the charge to the expected volume of nickel melt, blowing the charge layer with gases cooled to 900-10002С leaving the melting zone. The charge is reloaded into the melting zone, and the reduction and 70 melting of the material is carried out in the melting zone of the reactor by injecting a reducing agent into the gas plasma generated by plasmatrons, by means of lower purging of the column of the charge with hydrocarbon-containing plasma jets with a volume ratio c; oxidizing agent to reducing agent 4-0.1...0.5. Bring the temperature of the charge to 1450-15502C7. The material is partially restored and melts at a temperature of 145529. Since nickel has a lower affinity for oxygen than iron, a metal phase rich in nickel first appears. Melt 75 of the metal is collected in the lower part of the reactor and flows into an additional reservoir, the volume of which is comparable to the value of the calculated volume of nickel. Nickel, initially recovering, displaces melts of other oxides from the additional deposit. As RGeO-Mi is depleted by nickel oxide, the ratio between the concentrations of Re and Mi in the reduction products changes in favor of iron. The nickel melt is blown in an additional reservoir with a neutral plasma jet and, after its release, the temperature of the charge in the reactor is raised to 16002С.
Окисні матеріали, що залишилися, продувають відновлювальною плазмою до повного відновлення з них заліза.The remaining oxidizing materials are blown with a reducing plasma until the iron is completely recovered from them.
Далі процес повторюється.Then the process is repeated.
Як показано на кресленні, установка для одержання залізо-нікелевих сплавів і нікелю, що містить реактор 1 вертикального типу, виконаний закритим, що включає засіб 2 для попереднього відновлення залізоокисного матеріалу, вузол З введення попередньо відновленого матеріалу, вузли 4 і 5 випуску сплавів і шлаку із с Шшиберними затворами. Реактор 1 у нижній бічній частині постачений плавильними відновлювальними о плазмотронами 6, симетрично встановленими щодо його центральної поздовжньої осі, а по висоті реактора встановлені термопари 7. У нижній торцевій частині реактора встановлено додатковий копильник 8 з отвором для перетоку металу з реактора, отвір виконано співвісно поздовжньої осі реактора 1, а напроти вузла 5 випуску сплаву з додаткового копильника 8 розташований продувочно-рафінуючий плазмотрон ЗУ, розташований (М у шиберному затворі 4. Установка додатково постачена засобами підготовки шихти, що включають додатковий с реактор 10 з циліндричною робочою камерою, установленою з можливістю обертання щодо її поздовжньої осі і фіксованого кута нахилу щодо горизонтальної площини. У торці додаткового реактора 10, з боку. Ф розвантажувального вузла 11, установлений відновлювальний плазмотрон 12. Додатковий реактор 10 через « транспортуючий трубопровід 13 і повітряний охолоджувач 14 зв'язаний з магнітним сепаратором 15, що призначений для відділення металізованої складової шихти. Після магнітного сепаратора встановлений млин 16, - з якого здрібнений матеріал надходить на установку 17 для брикетування і вузол 18 сушіння брикетів, зв'язаний трубопроводом 19 відводу газоподібних продуктів з реакторів 1 і 10. На транспортувальних трубопроводах 20 і 21 газів, що відходять з реакторів, установлений насос 22 для забезпечення циркуляції газу, вихід якого « зв'язаний із блоком очищення газів, що відходять, і включає послідовно розташовані і з'єднані між собою і гідравлічно зв'язані з плазмотронами 6 і 12 - циклон 23, рукавний фільтр 24, теплообмінник 25 і компресор 26, т с при цьому трубопровід на виході з циклона 23 зв'язаний з установкою 18 для сушіння брикетів. ч Установка працює в такий спосіб. -» Вихідну руду, що включає, наприклад, оксиди заліза, окис хрому, двоокис кремнію і принаймні, 0,4-0,7мас.о нікелю, завантажують у додатковий обертовий реактор 10, що у вихідному положенні встановлений похило убік розвантажувального вузла 11 під кутом до горизонтальної площини. Включають відновлювальний плазмотрон -і 12. Відновлювальний плазмовий струмінь, проходячи через шихту, попередньо відновлює окисли металів, їз забезпечуючи температуру 800-900 в реакторі. Попередньо відновлена вихідна руда надходить через транспортуючий трубопровід 13 у повітряний охолоджувач 14, де матеріал охолоджують нижче точки Кюрі (22) заліза. Охолоджений матеріал подають на магнітний сепаратор 15, де відбирають металізовану складову шихти, б 20 яку потім подрібнюють у млині 16, і готовий здрібнений матеріал направляють на установку 17 для брикетування. Брикети надходять на вузол 18 сушіння, де їхню термообробку здійснюють відпрацьованими сл вихідними газами з реакторів 1 і 10. Брикети завантажують у реактор 1 через вузол З введення в зону попереднього відновлення, при цьому задають об'ємне співвідношення матеріалу (брикетів) до передбачуваного об'єму розплаву нікелю на основі даних про хімічний склад компонентів підготовленої руди (брикетів). го Розігрівають реактор до температури 13009С и подають брикети з зони попереднього відновленняAs shown in the drawing, the installation for the production of iron-nickel alloys and nickel, containing reactor 1 of the vertical type, made closed, including means 2 for the preliminary reduction of iron oxide material, node C for the introduction of previously reduced material, nodes 4 and 5 for the release of alloys and slag with sliding shutters. Reactor 1 in the lower side part is equipped with melting regenerative plasmatrons 6, symmetrically installed with respect to its central longitudinal axis, and thermocouples 7 are installed along the height of the reactor. In the lower end part of the reactor, an additional reservoir 8 is installed with an opening for the flow of metal from the reactor, the opening is made coaxially with the longitudinal axis axis of the reactor 1, and opposite the node 5 of the release of the alloy from the additional reservoir 8 is the purge-refining plasmatron ZU, located (M in the gate valve 4. The installation is additionally supplied with means for preparing the charge, which include an additional reactor 10 with a cylindrical working chamber installed with the possibility rotation with respect to its longitudinal axis and a fixed angle of inclination with respect to the horizontal plane. At the end of the additional reactor 10, on the side F of the unloading unit 11, a regenerative plasmatron 12 is installed. The additional reactor 10 is connected to the magnetic separator through the transport pipeline 13 and the air cooler 14 15, which is intended for separation of the metallized component of the charge. After the magnetic separator, a mill 16 is installed, from which the crushed material enters the briquetting unit 17 and the briquette drying unit 18, which is connected by the pipeline 19 for the removal of gaseous products from reactors 1 and 10. On the transport pipelines 20 and 21 of the gases leaving the reactors , a pump 22 is installed to ensure gas circulation, the output of which is connected to the unit for cleaning the outgoing gases and includes serially located and interconnected and hydraulically connected to plasmatrons 6 and 12 - cyclone 23, bag filter 24 , heat exchanger 25 and compressor 26, t s at the same time, the pipeline at the outlet of the cyclone 23 is connected to the unit 18 for drying briquettes. h The installation works in the following way. -» The starting ore, which includes, for example, iron oxides, chromium oxide, silicon dioxide and at least 0.4-0.7 wt.o of nickel, is loaded into the additional rotating reactor 10, which in the initial position is installed obliquely to the side of the unloading unit 11 under at an angle to the horizontal plane. They include a reducing plasmatron - and 12. The reducing plasma jet, passing through the charge, pre-reduces metal oxides, ensuring a temperature of 800-900 in the reactor. The pre-reduced source ore enters through the conveying pipeline 13 into the air cooler 14, where the material is cooled below the Curie point (22) of iron. The cooled material is fed to the magnetic separator 15, where the metallized component of the charge b 20 is selected, which is then ground in the mill 16, and the finished ground material is sent to the unit 17 for briquetting. The briquettes are sent to the drying unit 18, where their heat treatment is carried out with spent sl output gases from reactors 1 and 10. The briquettes are loaded into the reactor 1 through the introduction unit C into the pre-recovery zone, while setting the volume ratio of the material (briquettes) to the expected volume nickel melt on the basis of data on the chemical composition of the components of the prepared ore (briquettes). The reactor is heated to a temperature of 13009C and briquettes are fed from the preliminary recovery zone
ГФ) безпосередньо в зону відновлення і включають плавильні плазмотрони 6. Контролюючи термопарами 7, піднімають температуру в реакторі до 1450-15502С. Матеріал відновлюється і частково плавиться. Так як в о нікеля спорідненість до кисню менша, ніж у заліза, то спочатку з'являється металева фаза, багата нікелем.HF) directly into the recovery zone and include melting plasmatrons 6. Controlled by thermocouples 7, the temperature in the reactor is raised to 1450-15502С. The material recovers and partially melts. Since the affinity of nickel for oxygen is lower than that of iron, a metal phase rich in nickel first appears.
Розплав перетікає з нижньої частини реактора 1 у додатковий копильник 8, об'єм якого порівняний з величиною 60 розрахункового об'єму нікелю. Нікель, спочатку відновлюючись, витісняє з додаткового копильника розплави інших окислів. Розплав нікелю продувають нейтральним плазмовим струменем, наприклад, аргоном і випускають. Окисні матеріали, що залишилися, продувають відновлювальною плазмою до повного відновлення з них заліза. Частина відновлювального газу, що випускається з реакторів, вводять у циклон 23 і пропускають через рукавний фільтр 24, у якому видаляють СО», охолоджують у теплообміннику 25. Очищений газ стискають бо у компресорі 26, змішують із природним газом і подають на плавильні відновлювальні плазмотрони 6 і відновлювальний плазмотрон 12 додаткового реактора 10.The melt flows from the lower part of the reactor 1 into the additional reservoir 8, the volume of which is comparable to the value of 60 of the calculated volume of nickel. Nickel, initially recovering, displaces melts of other oxides from the additional deposit. The nickel melt is blown with a neutral plasma jet, for example, argon and released. The remaining oxidizing materials are blown with a reducing plasma until the iron is completely recovered from them. Part of the reducing gas released from the reactors is introduced into the cyclone 23 and passed through the bag filter 24, in which CO is removed, cooled in the heat exchanger 25. The purified gas is compressed in the compressor 26, mixed with natural gas and fed to the melting reduction plasmatrons 6 and the reducing plasmatron 12 of the additional reactor 10.
Запропонований спосіб дозволяє досягти більш високого ступеня відновлення сформованих у брикети окислів заліза, що включають нікель, і їхній поетапний витяг і наблизити час реакції відновлення до часу хімічної реакції, практично крім часу на протікання тепломасообмінних процесів. Спосіб забезпечує гарну утилізацію енергії - використана в процесі плазма складається переважно з повторно відхідних з реакторів газів.The proposed method makes it possible to achieve a higher degree of recovery of iron oxides formed in briquettes, including nickel, and their stepwise extraction and bring the time of the recovery reaction closer to the time of the chemical reaction, practically excluding the time for heat and mass transfer processes. The method ensures good utilization of energy - the plasma used in the process consists mainly of recycled gases from the reactors.
Запропонована установка дозволяє заощадити витрати на пристрій, що заміщається, для поділу фаз розплаву, за рахунок створення конструкції реактора, що дозволяє вести селективний витяг і відвід продуктів відновлення, і системи засобів для попередньої підготовки вихідних матеріалів.The proposed installation saves costs for a replaceable device for the separation of melt phases, due to the creation of a reactor design that allows selective extraction and removal of recovery products, and a system of means for preliminary preparation of raw materials.
Claims (3)
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA2004010482A UA74665C2 (en) | 2004-01-22 | 2004-01-22 | A method for producing nickel-iron alloys from oxide materials and a plant for realizing the same |
| PCT/UA2004/000017 WO2005071126A1 (en) | 2004-01-22 | 2004-03-29 | Mehod for producing iron-nickel alloys from oxide materials and device for carrying out said method |
| RU2005101279/02A RU2285048C2 (en) | 2004-01-22 | 2005-01-20 | Method of production of iron-nickel alloys and nickel from oxide materials and plant for realization of this method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA2004010482A UA74665C2 (en) | 2004-01-22 | 2004-01-22 | A method for producing nickel-iron alloys from oxide materials and a plant for realizing the same |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA74665C2 true UA74665C2 (en) | 2006-01-16 |
Family
ID=34806423
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA2004010482A UA74665C2 (en) | 2004-01-22 | 2004-01-22 | A method for producing nickel-iron alloys from oxide materials and a plant for realizing the same |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2285048C2 (en) |
| UA (1) | UA74665C2 (en) |
| WO (1) | WO2005071126A1 (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101792866B (en) * | 2010-03-26 | 2011-08-03 | 常州市兴昌盛合金制品有限公司 | Method for refining ferronickel by utilizing waste alumina-based nickel accelerant |
| CN103740933B (en) * | 2014-01-24 | 2015-12-02 | 温德昌 | A kind of method of nickel oxide material production Rhometal |
| KR101862263B1 (en) * | 2016-12-16 | 2018-05-29 | 주식회사 포스코 | Apparatus and method for feeding material |
| CN109719303A (en) * | 2018-12-28 | 2019-05-07 | 江苏博迁新材料股份有限公司 | A kind of submicron order iron-nickel alloy powder producing method of soft magnetic materials |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3634064A (en) * | 1969-03-21 | 1972-01-11 | Hanna Mining Co | Process for the recovery of nickel from nickeliferous lateritic ores |
| FR2528872A1 (en) * | 1982-06-16 | 1983-12-23 | Proizyodstvennoe Ob Pro | Nickel mfr. from oxidised ore - in furnace heated by plasma burner fed with mixt. of argon and hydrogen which reduces ore to molten nickel |
| US4445932A (en) * | 1982-07-12 | 1984-05-01 | Gosudarstvenny Proektny I Nauchno-Issledovatelsky Institut Gipronikel | Method of recovering ferronickel from oxidated nickel ores |
| DE3535572A1 (en) * | 1985-10-03 | 1987-04-16 | Korf Engineering Gmbh | METHOD FOR PRODUCING HARD IRON FROM FINE ORE |
| RU2217505C1 (en) * | 2002-03-22 | 2003-11-27 | Региональное уральское отделение Академии инженерных наук РФ | Method of processing nickel-bearing iron ore raw material |
-
2004
- 2004-01-22 UA UA2004010482A patent/UA74665C2/en unknown
- 2004-03-29 WO PCT/UA2004/000017 patent/WO2005071126A1/en active Application Filing
-
2005
- 2005-01-20 RU RU2005101279/02A patent/RU2285048C2/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2285048C2 (en) | 2006-10-10 |
| WO2005071126A1 (en) | 2005-08-04 |
| RU2005101279A (en) | 2006-06-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5873600B2 (en) | Nonferrous metallurgical slag processing method | |
| CN101851704A (en) | Method and system of dry processing of converter slag in copper smelting | |
| CN104105802A (en) | Base metal recovery | |
| ES2334870B1 (en) | MODIFIED INDUCTION OVEN FOR THE ELIMINATION OF SIDERURGICAL WASTE WITH CINC WITH RECOVERY OF ITS METALS. | |
| CN108384950A (en) | The method of smelting titanium slag | |
| TW422884B (en) | Mineral feed processing | |
| JPS634613B2 (en) | ||
| ZA200506454B (en) | An improved smelting process for the production ofiron | |
| RU2285048C2 (en) | Method of production of iron-nickel alloys and nickel from oxide materials and plant for realization of this method | |
| AU2019240890B2 (en) | Method for the recovery of zinc | |
| JP3618813B2 (en) | Method for producing high-grade nickel matte from nickel-containing raw material at least partially purified by high temperature metallurgy | |
| WO2024207242A1 (en) | Method for full-chain integrated treatment of nickel laterite ore | |
| JPH01149912A (en) | Method for charging exhaust gas dust in smelting reduction furnace | |
| JP2022531896A (en) | Methods for smelting metal-containing raw materials | |
| US20240327937A1 (en) | Processes and methods for the production of iron and steel | |
| WO1995035392A2 (en) | Method for reducing particulate iron ore to molten iron with hydrogen | |
| WO1985001750A1 (en) | Smelting nickel ores or concentrates | |
| RU2166555C1 (en) | Method of processing cinder of roasting of nickel concentrate from flotation separation of copper-nickel converter matte | |
| RU2182184C1 (en) | Technology of processing of iron-carrying materials | |
| US11208706B2 (en) | System and method of high pressure oxy-fired (hiPrOx) flash metallization | |
| RU20314U1 (en) | UNIT OF MULTI-STAGE LIQUID PHASE CARBON THERMAL REDUCTION OF METALS FROM ORE RAW MATERIALS | |
| Pickles et al. | Reduction of Iron-Bearing Materials in an Extended Arc Flash Reactor | |
| US20150061200A1 (en) | Apparatus for making liquid iron and steel | |
| JPH0726160B2 (en) | Method for recovering valuable metals from by-products during stainless steel production |