RU2166555C1 - Method of processing cinder of roasting of nickel concentrate from flotation separation of copper-nickel converter matte - Google Patents
Method of processing cinder of roasting of nickel concentrate from flotation separation of copper-nickel converter matte Download PDFInfo
- Publication number
- RU2166555C1 RU2166555C1 RU2000122061/02A RU2000122061A RU2166555C1 RU 2166555 C1 RU2166555 C1 RU 2166555C1 RU 2000122061/02 A RU2000122061/02 A RU 2000122061/02A RU 2000122061 A RU2000122061 A RU 2000122061A RU 2166555 C1 RU2166555 C1 RU 2166555C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- nickel
- fuel oil
- cinder
- mixture
- ratio
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области цветной металлургии, в частности к пирометаллургии никеля, и может быть использовано для получения чернового никелевого порошка восстановлением закиси никеля, содержащейся в огарке обжига никелевого концентрата, полученного при флотационном разделении медно-никелевого файнштейна. The invention relates to the field of non-ferrous metallurgy, in particular to nickel pyrometallurgy, and can be used to obtain rough nickel powder by reduction of nickel oxide contained in a calcination calcination nickel concentrate obtained by flotation separation of copper-nickel matte.
Известен способ получения никеля, включающий восстановление гранул окиси никеля с размером 0,1 мм в псевдоожиженном слое с использованием газа-восстановителя, полученного при неполном сгорания топлива. В качестве топлива используют нефть, природный или искусственный газ, водород, окись углерода, их смеси или твердое топливо. Температура слоя менее 1038oC. В качестве псевдоожижающего газа используют воздух, кислород или воздух, обогащенный кислородом. (См. патент Великобритании N 1058569, C 22 B 23/02, опубл. 1967 г.)
Данный способ может быть использован только на малых площадях пода и в малых объемах получаемого порошка. Получаемый порошок используют только в цементационных процессах извлечения меди.A known method for producing Nickel, including the restoration of granules of Nickel oxide with a size of 0.1 mm in a fluidized bed using a reducing gas obtained by incomplete combustion of fuel. The fuel used is oil, natural or artificial gas, hydrogen, carbon monoxide, mixtures thereof or solid fuel. The temperature of the bed is less than 1038 ° C. Air, oxygen or oxygen enriched air is used as the fluidizing gas. (See UK patent N 1058569, C 22 B 23/02, publ. 1967)
This method can be used only on small areas of the hearth and in small volumes of the resulting powder. The resulting powder is used only in cementation processes for the extraction of copper.
Известен способ получения никеля восстановлением кислородсодержащих соединений никеля в расплаве металла с содержанием 0,01% кислорода с использованием углеродсодержащего восстановителя, например угля, кокса, древесного угля, жидкого углеводорода. Температура ванны расплава выше температуры плавления никеля не менее чем на 50oC. Для поддержания тепла над ванной расплава сжигают топливо. Образующийся при восстановлении газ удаляют вакуумированием. Процесс ведут с перемешиванием расплава механическим или магнитным способом или с помощью дутья. Окончательное раскисление проводят с помощью углерода, кремния, магния или при вдувании метана или другого углеводорода. (См. патент Великобритании N 1316200, C 22 B 23/02, опубл. 1973 г.)
Недостатком способа является высокая температура процесса и связанные с этим большие энергетические затраты. Процесс малоинтенсивен, вследствие низких скоростей протекания массообменных процессов в объеме расплава.A known method for producing nickel by reducing oxygen-containing compounds of nickel in a metal melt containing 0.01% oxygen using a carbon-containing reducing agent, for example coal, coke, charcoal, liquid hydrocarbon. The temperature of the melt bath is higher than the melting temperature of nickel by at least 50 o C. To maintain heat above the melt bath, fuel is burned. The gas resulting from the reduction is removed by evacuation. The process is conducted with melt mixing by mechanical or magnetic means or by blowing. The final deoxidation is carried out using carbon, silicon, magnesium, or by blowing methane or another hydrocarbon. (See UK patent N 1316200, C 22 B 23/02, publ. 1973)
The disadvantage of this method is the high temperature of the process and the associated high energy costs. The process is low intensity, due to the low rates of mass transfer processes in the melt volume.
Известен способ получения порошкообразного никеля восстановлением закиси никеля в многоподовой печи. В качестве восстановителя используют конверсированный природный газ с заданным соотношением водорода, воды, окиси углерода и двуокиси углерода. Процесс ведут при температуре 720oC и расходе конверсированного газа 900 нм3/ч. (См. а.с. СССР N 931777, C 22 B 23/02, 1982 г.)
Недостатком способа является низкая производительность процесса за счет длительного пребывания материала в реакционном объеме печи. Процесс трудноуправляем по поддержанию равномерного поля по подам и, как следствие, прохождение процесса агломерации и неполноты восстановления.A known method of producing powdered nickel by reducing nickel oxide in a multi-hearth furnace. Converted natural gas with a given ratio of hydrogen, water, carbon monoxide and carbon dioxide is used as a reducing agent. The process is conducted at a temperature of 720 ° C. and a converted gas flow rate of 900 nm 3 / h. (See A.S. USSR N 931777, C 22 B 23/02, 1982)
The disadvantage of this method is the low productivity of the process due to the long stay of the material in the reaction volume of the furnace. The process is difficult to manage to maintain a uniform field across the hearths and, as a result, the passage of the agglomeration process and incomplete recovery.
Известен способ получения порошка чернового никеля для анодной плавки 2-стадийным восстановлением закиси никеля. Первую стадию восстановления ведут во вращающейся трубчатой печи или в печи кипящего слоя, полученный горячий огарок первой стадии подвергают дополнительному обжигу в кипящем слоев в присутствии твердого восстановителя при температуре 1000-1300oC. При этом слой обрабатываемого материала поддерживают в псевдоожиженном состоянии продувкой сквозь него оборотных газов, полученных в той же печи. (См. а.с. СССР N 139444, C 22 B 23/02, 1961 г.)
Проведение второй стадии восстановления при температуре 1000-1300oC приводит к агломерации частично восстановленной на первой стадии закиси никеля, что приводит к неполноте восстановления. Кроме того, способ требует высоких энергозатрат.A known method of producing rough nickel powder for anodic smelting by 2-stage reduction of nickel oxide. The first stage of recovery is carried out in a rotary tube furnace or in a fluidized bed furnace, the obtained hot cinder of the first stage is subjected to additional calcination in a fluidized bed in the presence of a solid reducing agent at a temperature of 1000-1300 o C. In this case, the layer of the processed material is maintained in a fluidized state by blowing through it gases obtained in the same furnace. (See A.S. USSR N 139444, C 22 B 23/02, 1961)
The second stage of recovery at a temperature of 1000-1300 o C leads to agglomeration of partially reduced in the first stage of nickel oxide, which leads to incomplete recovery. In addition, the method requires high energy consumption.
Известен способ получения чернового никеля, используемого в качестве анодов для электролитического получения никеля, включающий восстановительную плавку закиси никеля в жидкой ванне при температуре 1450-1600oC при совместном вдувании через вертикальную фурму закиси никеля, топлива и кислорода. В качестве топлива используют мазут или природный газ. Химический состав анодного никеля по кислороду и углероду регулируется изменением соотношения топливо : кислород : закись никеля. (См. а.с. N 377367, C 22 B 23/02, 1973 г.)
Подача реагентов через форсунки, которые, как правило, заглублены в объем расплава, не позволяет создать восстановительный потенциал, требуемый для полноты прохождения восстановления закиси никеля.A known method for producing rough nickel used as anodes for the electrolytic production of nickel, including reductive smelting of nickel oxide in a liquid bath at a temperature of 1450-1600 o C with the joint injection through a vertical tuyere of nickel oxide, fuel and oxygen. As fuel use black oil or natural gas. The chemical composition of anode nickel with respect to oxygen and carbon is regulated by changing the ratio of fuel: oxygen: nickel oxide. (See A.S. N 377367, C 22 B 23/02, 1973)
The supply of reagents through nozzles, which are, as a rule, buried in the volume of the melt, does not allow to create the reduction potential required for the complete passage of the reduction of nickel oxide.
Кроме того, такой способ подачи реакционной газовой смеси вызывает сложность обеспечения и регулирования требуемого соотношения компонентов топлива. In addition, this method of supplying the reaction gas mixture makes it difficult to provide and control the required ratio of fuel components.
Процесс также связан с большим пылевыносом и, соответственно, потерями никеля. The process is also associated with high dust removal and, accordingly, nickel losses.
Известен способ переработки огарка обжига никелевого концентрата от флотационного разделения медно-никелевого файнштейна, включающий обжиг огарка в кипящем слое с получением порошка чернового никеля. Процесс проводят с использованием в качестве топлива-восстановителя - мазута, подаваемого в придонную часть реактора совместно с водяным паром и кислородным дутьем. Процесс восстановления проводят при 750-850oC (см. а.с. СССР N 494416, C 22 B 23/02, 1978 г.). Способ принят за прототип.A known method of processing a calcine roasting of nickel concentrate from the flotation separation of copper-nickel matte, including roasting a cinder in a fluidized bed to obtain a rough nickel powder. The process is carried out using fuel as a reducing agent - fuel oil supplied to the bottom of the reactor together with water vapor and oxygen blast. The recovery process is carried out at 750-850 o C (see.with. The USSR N 494416, C 22 B 23/02, 1978). The method adopted for the prototype.
Способ имеет следующие недостатки. The method has the following disadvantages.
Процесс восстановления закиси никеля в кипящем слое является малопроизводительным с невысоким прямым выходом в анодный никель. Потери невосстановленного никеля с пылевыносом составляют ~ 20%. Процесс не обеспечивает полноту восстановления сложных оксидных форм никеля в огарке. Необходимость пылеулавливания и возврат возгонов никеля в процессе существенно увеличивает затраты на получение анодного никеля. Совместная подача топлива - мазута, водяного пара и кислорода в придонное пространство реактора требует сложной конструкции газораспределительных узлов, а подача агентов через форсунки приводит к необходимости предварительной гомогенизации этих компонентов для создания газовой фазы с высоким восстановительным потенциалом по всей высоте кипящего слоя. The recovery process of nickel oxide in a fluidized bed is inefficient with a low direct exit to the anode nickel. Losses of unreduced nickel with dust removal amount to ~ 20%. The process does not ensure the complete recovery of complex oxide forms of Nickel in the cinder. The need for dust collection and return of nickel sublimates in the process significantly increases the cost of obtaining anode nickel. The combined supply of fuel - fuel oil, water vapor and oxygen to the bottom of the reactor requires a complicated design of gas distribution units, and the supply of agents through the nozzles necessitates the preliminary homogenization of these components to create a gas phase with a high reduction potential over the entire height of the fluidized bed.
Техническим результатом заявленного изобретения является повышение прямого выхода в анодный никель, полноты восстановления исходной закиси никеля и входящих в состав огарка сложных оксидных форм и упрощение аппаратурного формления процесса. The technical result of the claimed invention is to increase the direct output to the anode nickel, the completeness of the restoration of the original nickel oxide and complex oxide forms included in the calcine and simplification of the apparatus forming process.
Технический результат достигается тем, что в способе переработки огарка обжига никелевого концентрата от флотационного разделения медно-никелевого файнштейна, включающем обжиг огарка никеля с подачей мазута в качестве топлива-восстановителя, водяного пара и воздуха, согласно изобретению восстановительный обжиг осуществляют при температуре 860-1000oC в трубчатой печи с подачей в надслойное пространство печи раздельными потоками смеси мазута и воздуха, при их соотношении в смеси на 1 кг мазута 8-10 нм3 воздуха, и смеси мазута и водяного пара, при их соотношении в смеси на 1 т мазута 1,3-1,5 т водяного пара, с получением неплавленого порошка никеля. При этом обжиг проводят при дополнительном введении твердого восстановителя - кокса в массовом соотношении к огарку (0,02 - 0,004) : 1.The technical result is achieved by the fact that in the method for processing a calcine calcination nickel concentrate from the flotation separation of copper-nickel matte, comprising nickel calcination with fuel oil supply as a reducing fuel, water vapor and air, according to the invention, regenerative calcination is carried out at a temperature of 860-1000 o C in a tubular furnace with feeding into the superlayer space of the furnace separate flows of a mixture of fuel oil and air, with their ratio in a mixture of 1 kg of fuel oil 8-10 nm 3 of air, and a mixture of fuel oil and water vapor, when their ratio in the mixture per 1 ton of fuel oil is 1.3-1.5 tons of water vapor, to obtain unmelted nickel powder. In this case, firing is carried out with the additional introduction of a solid reducing agent - coke in a mass ratio to cinder (0.02 - 0.004): 1.
Сущность заявленного способа заключается в следующем. The essence of the claimed method is as follows.
Процесс восстановления огарка проводят в трубчатой печи с подачей топлива-восстановителя, водяного пара и воздуха раздельными потоками, причем подачу смесей мазут - воздух и мазут - водяной пар осуществляют в надслойное пространство печи. При подаче мазута и водяного пара в надслоевом пространстве образуется восстановительная атмосфера с высоким содержанием восстановителей водорода и окиси углерода, образующихся в результате реакции пароксидирования мазута. Проведение восстановления при температуре 860 - 1000oC определяет высокую скорость прохождения реакций восстановления, полноту восстановления не только закиси никеля, но и оксидов никеля сложных форм, содержащихся в огарке. Сочетание высокого восстановительного потенциала в реакционном объеме трубчатой печи и температуры процесса, исключающей оплавление и агломерацию восстановленного никеля обеспечивает прохождение реакции равномерно по всему объему материала с высокой скоростью.The cinder recovery process is carried out in a tubular furnace with the supply of reducing fuel, water vapor and air in separate streams, and the supply of fuel oil – air and fuel oil – water mixtures is carried out in the superlayer space of the furnace. When fuel oil and water vapor are supplied, a reducing atmosphere is formed in the superlayer space with a high content of hydrogen and carbon monoxide reductants resulting from the reaction of steam oxidation of fuel oil. Carrying out the reduction at a temperature of 860 - 1000 o C determines the high speed of the passage of the reduction reactions, the completeness of the reduction of not only nickel oxide, but also complex form nickel oxides contained in the cinder. The combination of a high reduction potential in the reaction volume of a tubular furnace and a process temperature that excludes the melting and agglomeration of reduced nickel ensures that the reaction proceeds uniformly throughout the volume of the material at a high speed.
Поток мазут + воздух, подаваемый в реакционный объем в надслоевое пространство поддерживает постоянным тепловой балланс в системе, т.к. компенсирует потери тепла за счет эндотермического характера реакции пароксидирования мазута в надслоевом пространстве печи. The fuel oil + air flow supplied to the reaction volume in the superlayer space maintains a constant thermal balance in the system, since compensates for heat loss due to the endothermic nature of the reaction of steam oxidation of fuel oil in the superlayer space of the furnace.
В зависимости от состава исходного огарка по содержанию трудновосстановимых оксидных соединений железа с никелем в состав шихты вводят дополнительно твердый восстановитель (кокс или коксик) в количестве, обеспечивающем массовое соотношение его к огарку (0,02 - 0,004). Depending on the composition of the initial cinder according to the content of refractory oxide compounds of iron and nickel, an additional solid reducing agent (coke or coke) is added to the mixture in an amount that provides its mass to cinder ratio (0.02 - 0.004).
Совокупность заявленных приемов и расходных параметров вводимых агентов позволяет получить порошок анодного никеля с рыхлой структурой и в виде мелкого неоплавленного порошка с развитой поверхностью и содержанием металлической фазы никеля не ниже 90%. The combination of the declared techniques and expenditure parameters of the introduced agents makes it possible to obtain anode nickel powder with a loose structure and in the form of a fine unmelted powder with a developed surface and a nickel metal phase content of at least 90%.
Обоснование параметров
Проведение процесса восстановления при температуре 860 - 1000oC обеспечивает полноту восстановления всех оксидных форм никеля, входящих в огарок, высокую скорость процесса и, следовательно, его производительность. Снижение температуры менее 860oC приводит к уменьшению производительности процесса, снижению степени восстановления никеля.Justification of the parameters
The process of recovery at a temperature of 860 - 1000 o C ensures the complete recovery of all oxide forms of Nickel included in the cinder, the high speed of the process and, therefore, its performance. Lowering the temperature less than 860 o C leads to a decrease in the productivity of the process, reducing the degree of recovery of Nickel.
Повышение температуры восстановления более 1000oC приводит к оплавлению и агломерации порошка восстановленного никеля и, как следствие, к неполноте восстановления никеля.An increase in the temperature of reduction of more than 1000 o C leads to the melting and agglomeration of the powder of reduced nickel and, as a result, to the incompleteness of nickel reduction.
Соотношение мазута и водяного пара в одном потоке, на 1 т мазута 1,3 - 1,5 т водяного пара, определяет восстановительный потенциал в надслоевом пространстве, необходимый и достаточный для полноты прохождения реакции восстановления всех оксидных форм никеля, содержащихся в огарке. The ratio of fuel oil and water vapor in one stream, per 1 ton of fuel oil of 1.3 - 1.5 tons of water vapor, determines the reduction potential in the superlayer space, which is necessary and sufficient for the completion of the reduction reaction of all oxide forms of nickel contained in the cinder.
Уменьшение соотношения компонентов снижает степень восстановления, а увеличение соотношения приводит к увеличению непроизводительных затрат на подачу реагентов. A decrease in the ratio of components reduces the degree of recovery, and an increase in the ratio leads to an increase in unproductive costs for the supply of reagents.
Соотношение мазута и воздуха в другом потоке, на 1 кг мазута 8 - 10 нм3 воздуха, определяет выделение необходимого и достаточного количества тепла для поддержания теплового балланса в реакционном объеме.The ratio of fuel oil and air in another stream, per 1 kg of fuel oil 8 - 10 nm 3 of air, determines the release of the necessary and sufficient amount of heat to maintain the thermal balance in the reaction volume.
Снижение соотношения приводит к неполноте восстановления оксидов никеля в огарке, а повышение соотношения компонентов приводит к непроизводительным затратам. A decrease in the ratio leads to incomplete recovery of nickel oxides in the cinder, and an increase in the ratio of components leads to unproductive costs.
Введение твердого восстановителя в массовом соотношении к огарку более чем 0,02 : 1, приводит к неполноте его использования. Введение твердого восстановителя в массовом соотношении менее чем 0,004 : 1, может привести к недовосстановлению трудновосстановимых сложных железо-никелевых оксидов. The introduction of a solid reducing agent in a mass ratio to the cinder of more than 0.02: 1, leads to the incompleteness of its use. The introduction of a solid reducing agent in a mass ratio of less than 0.004: 1 can lead to unreduction of difficult to recover complex iron-nickel oxides.
Способ иллюстрируется примером. The method is illustrated by an example.
Огарок обжига никелевого концентрата от флотационного разделения медно-никелевого файнштейна, содержащий закись никеля, загружают в смеси с коксом непрерывно в массовом соотношении 1 : (0,02-0,004) в трубчатую печь. Через форсунки в надслоевое пространство печи раздельными потоками подают мазут + воздух в соотношении на 1 кг мазута 9 нм3 воздуха и мазут + водяной пар в соотношении на 1 т мазута 1,4 т водяного пара. Температуру процесса поддерживают 860 - 1000oC сжиганием мазута и воздуха, обеспечивающим α = 0,95 - 1,0. Полученный горячий никелевый порошок непрерывно выгружают в бункер печи и направляют на анодную плавку. Порошок никеля имеет неоплавленную мелкосыпучую структуру. Выход фракций зерен никелевого порошка размером менее 1,0 мм составляет 90-95%. Степень металлизации чернового никелевого порошка составляет 90-95%.A cinder for firing nickel concentrate from the flotation separation of copper-nickel matte containing nickel oxide is loaded into a mixture with coke continuously in a weight ratio of 1: (0.02-0.004) in a tube furnace. Through nozzles, the fuel oil + air in a ratio of 1 kg of fuel oil 9 nm 3 of air and fuel oil + water in a ratio of 1 ton of fuel oil of 1.4 tons of water vapor are fed in separate streams into the superlayer space of the furnace. The process temperature is maintained at 860 - 1000 o C by burning fuel oil and air, providing α = 0.95 - 1.0. The resulting hot nickel powder is continuously discharged into the hopper of the furnace and sent to anode melting. Nickel powder has an unmelted friable structure. The yield of fractions of grains of Nickel powder with a size of less than 1.0 mm is 90-95%. The degree of metallization of rough nickel powder is 90-95%.
Таким образом, заявленное изобретение позволяет повысить прямой выход никелевого порошка на 10-15%, повысить качество получаемого порошка за счет обеспечения степени его металлизации до 90-95%, получить сыпучий неоплавленный материал с однородными характеристиками электросопротивления, который при последующей его плавке на аноды позволяет снизить затраты на электроэнергию за счет обеспечения стабильного режима плавки материала порошка. Thus, the claimed invention allows to increase the direct yield of nickel powder by 10-15%, to improve the quality of the resulting powder by ensuring the degree of metallization to 90-95%, to obtain bulk unmelted material with uniform characteristics of electrical resistance, which, when subsequently melted onto anodes, allows reduce energy costs by ensuring a stable melting mode of the powder material.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000122061/02A RU2166555C1 (en) | 2000-08-22 | 2000-08-22 | Method of processing cinder of roasting of nickel concentrate from flotation separation of copper-nickel converter matte |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000122061/02A RU2166555C1 (en) | 2000-08-22 | 2000-08-22 | Method of processing cinder of roasting of nickel concentrate from flotation separation of copper-nickel converter matte |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2166555C1 true RU2166555C1 (en) | 2001-05-10 |
Family
ID=20239378
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000122061/02A RU2166555C1 (en) | 2000-08-22 | 2000-08-22 | Method of processing cinder of roasting of nickel concentrate from flotation separation of copper-nickel converter matte |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2166555C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105177307A (en) * | 2015-09-06 | 2015-12-23 | 中南大学 | Method for recycling copper-nickel-cobalt from low grade nickel matte through abrasive flotation separation |
-
2000
- 2000-08-22 RU RU2000122061/02A patent/RU2166555C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105177307A (en) * | 2015-09-06 | 2015-12-23 | 中南大学 | Method for recycling copper-nickel-cobalt from low grade nickel matte through abrasive flotation separation |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1050765A (en) | Method for making steel | |
| KR100325652B1 (en) | Production method of metallic iron | |
| JP2001506315A (en) | Direct reduction of metal oxide nodules | |
| CN105838838B (en) | Method for preparing pure steel by coal gas direct reduction one-step method | |
| EP0184405B1 (en) | Processes and apparatus for the smelting reduction of ores | |
| US4388107A (en) | Minimum-energy process for carbothermic reduction of alumina | |
| CA1240520A (en) | Apparatus and process for reduction of metal oxides | |
| TW422884B (en) | Mineral feed processing | |
| JPS6055574B2 (en) | Method for recovering nonvolatile metals from metal oxide-containing dust | |
| ZA200506454B (en) | An improved smelting process for the production ofiron | |
| US3661561A (en) | Method of making aluminum-silicon alloys | |
| KR100322393B1 (en) | Method of making high grade nickel mats from nickel-containing raw materials, at least partially refined by dry metallurgy | |
| US4576638A (en) | Process for the production of ferromanganese | |
| RU2166555C1 (en) | Method of processing cinder of roasting of nickel concentrate from flotation separation of copper-nickel converter matte | |
| JPH0621316B2 (en) | Ferrochrome manufacturing method | |
| US4654077A (en) | Method for the pyrometallurgical treatment of finely divided materials | |
| JP6137087B2 (en) | Method for producing sintered ore | |
| US4732368A (en) | Apparatus for the pyrometallurgical treatment of finely divided materials | |
| EP2057294A2 (en) | A method for the commercial production of iron | |
| US4898712A (en) | Two-stage ferrosilicon smelting process | |
| WO1985001750A1 (en) | Smelting nickel ores or concentrates | |
| US20240026476A1 (en) | Method and apparatus for metals, alloys, mattes, or enriched and cleaned slags production from predominantly oxide feeds | |
| RU2808305C1 (en) | Processing method for oxidized nickel ore | |
| RU2359049C2 (en) | Method of receiving of active nickel powder | |
| RU2217505C1 (en) | Method of processing nickel-bearing iron ore raw material |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20030823 |