UA71644C2 - Fluxing agent for dry application - Google Patents
Fluxing agent for dry application Download PDFInfo
- Publication number
- UA71644C2 UA71644C2 UA2002054244A UA200254244A UA71644C2 UA 71644 C2 UA71644 C2 UA 71644C2 UA 2002054244 A UA2002054244 A UA 2002054244A UA 200254244 A UA200254244 A UA 200254244A UA 71644 C2 UA71644 C2 UA 71644C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- powder
- flux
- particles
- size
- dry
- Prior art date
Links
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 24
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 50
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 14
- 239000011860 particles by size Substances 0.000 claims description 13
- 238000005476 soldering Methods 0.000 claims description 10
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 claims description 5
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011591 potassium Substances 0.000 claims description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 80
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 36
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 22
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 21
- 239000000463 material Substances 0.000 description 13
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 10
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 6
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000011160 research Methods 0.000 description 4
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 4
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 3
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 239000012798 spherical particle Substances 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 2
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 2
- DEVSOMFAQLZNKR-RJRFIUFISA-N (z)-3-[3-[3,5-bis(trifluoromethyl)phenyl]-1,2,4-triazol-1-yl]-n'-pyrazin-2-ylprop-2-enehydrazide Chemical compound FC(F)(F)C1=CC(C(F)(F)F)=CC(C2=NN(\C=C/C(=O)NNC=3N=CC=NC=3)C=N2)=C1 DEVSOMFAQLZNKR-RJRFIUFISA-N 0.000 description 1
- 241001610351 Ipsa Species 0.000 description 1
- 101000874145 Tityus serrulatus Alpha-mammal toxin Ts3 Proteins 0.000 description 1
- 241000750042 Vini Species 0.000 description 1
- 206010052428 Wound Diseases 0.000 description 1
- 208000027418 Wounds and injury Diseases 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical group [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- -1 potassium fluorosilicate Chemical compound 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3603—Halide salts
- B23K35/3605—Fluorides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
- B23K35/0244—Powders, particles or spheres; Preforms made therefrom
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Electric Connection Of Electric Components To Printed Circuits (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Даний винахід стосується флюсу, застосовуваного для нанесення в сухому стані, а також його застосування 2 як флюсу для пайки.The present invention relates to a flux used for application in the dry state, as well as its use 2 as a flux for soldering.
Для з'єднання між собою пайкою деталей з алюмінію або алюмінієвих сплавів, насамперед використовуваних в автомобілебудуванні радіаторів і теплообмінників, використовують, як це добре відомо вже протягом багатьох років, флюси на основі фтороалюмінатів лужних металів. При цьому флюс зазвичай застосовують у вигляді водної суспензії, яку наносять на теплообмінники розпиленням. У присутності припою або сполуки-попередника, 70 що утворює припій, такої як фторосилікат калію або порошковий кремній, при нагріванні деталей до температури, вищої за температуру плавлення флюсу, утворюється стабільна корозійностійка сполука. Із заявкиTo connect parts made of aluminum or aluminum alloys, primarily radiators and heat exchangers used in the automotive industry, by soldering, fluxes based on fluoroaluminates of alkali metals are used, as is well known for many years. At the same time, flux is usually used in the form of an aqueous suspension, which is applied to heat exchangers by spraying. In the presence of a solder or a solder-forming precursor compound 70 such as potassium fluorosilicate or powdered silicon, when the parts are heated to a temperature higher than the melting point of the flux, a stable corrosion-resistant compound is formed. From the application
РЕ-О5 19749042 уже відомий спосіб, який дозволяє повертати в технологічний цикл відпрацьовану воду, що утворюється при застосуванні описаної вище технології. Однак, при здійсненні цього способу певні технологічні параметри мають істотне значення. Так, зокрема, необхідно контролювати концентрацію флюсу в суспензії, 12 теплообмінники перед їх нагріванням треба піддавати сушінню, у суспензії з флюсом, які також повертають у технологічний цикл, можуть потрапляти домішки та забруднення. Усіх цих проблем можна уникнути, якщо наносити флюс на з'єднувані деталі в сухому стані. Подібний підхід називають методом "сухого флюсування".RE-O5 19749042 is already a known method that allows returning to the technological cycle the waste water produced when applying the technology described above. However, when implementing this method, certain technological parameters are of significant importance. So, in particular, it is necessary to control the concentration of flux in the suspension, 12 heat exchangers must be dried before they are heated, impurities and pollution may enter the suspension with flux, which is also returned to the technological cycle. All these problems can be avoided if the flux is applied to the connected parts in a dry state. A similar approach is called the "dry fluxing" method.
При цьому сухий порошковий флюс наносять на деталі за рахунок статичної електризації. Перевага подібного підходу полягає в тім, що відпадає потреба в приготуванні суспензій, контролюванні концентрації в ній флюсу та окремій технологічній стадії сушіння деталей, а також у тім, що при цьому не утворюється відпрацьована вода.At the same time, dry powder flux is applied to the parts due to static electrification. The advantage of this approach is that there is no need to prepare suspensions, control the concentration of flux in it, and a separate technological stage of drying parts, as well as the fact that no waste water is produced.
В основу даного винаходу було покладено задачу розробити такий флюс на основі фтороалюмінату лужного металу, який допускав би його просте пневмотранспортування і просте його нанесення розпиленням у сухому стані, і який надійно прилипав би до покритих ним деталей і тому був би придатний для нанесення в сухому с стані (методом сухого флюсування). Зазначена задача вирішується за допомогою флюсу, представленого у Ге) формулі винаходу.The basis of this invention was the task of developing such a flux based on alkali metal fluoroaluminate, which would allow its simple pneumatic transportation and simple application by spraying in a dry state, and which would reliably adhere to the parts covered with it and therefore would be suitable for application in a dry state condition (dry fluxing method). This problem is solved with the help of the flux presented in Ge) of the formula of the invention.
Даний винахід заснований на тому факті, що крупність часток, відповідно розподіл часток за крупністю у флюсів на основі фтороалюмінату лужного металу впливає на пневмотранспортування та на здатність розпорошуватися часток флюсу, а також на їхню здатність прилипати до поверхонь деталей. Бажано, щоб флюс, М як було встановлено, складався з дрібніших та крупніших часток, співвідношення між якими варто підбирати за «Її певними правилами.This invention is based on the fact that the size of particles, respectively, the distribution of particles by size in fluxes based on alkali metal fluoroaluminate affects pneumatic transportation and the ability to disperse flux particles, as well as their ability to stick to the surfaces of parts. It is desirable that the flux, M, as it was established, consists of smaller and larger particles, the ratio between which should be selected according to its certain rules.
Запропонований у винаході, придатний для нанесення в сухому стані (методом "сухого флюсування") флюс ее, на основі фтороалюмінату лужного металу відрізняється тим, що об'ємний розподіл часток за крупністю лежить Все основному в межах, обмежених показаними на Фіг.10 кривими 1 і 2. Гранулометричний склад визначали при 3о цьому за дифракцією лазерного випромінювання. вThe flux proposed in the invention, suitable for application in a dry state (by the "dry fluxing" method), based on alkali metal fluoroaluminate, differs in that the volume distribution of the particles by size lies mainly within the limits limited by the curves shown in Fig. 10 1 and 2. The particle size composition was determined by laser diffraction. in
У бажаного флюсу об'ємний розподіл часток за крупністю лежить в основному в межах, обмежених показаними на Фіг.11 кривими 1 і 2.In the desired flux, the volume distribution of particles by size lies mainly within the limits limited by curves 1 and 2 shown in Fig. 11.
Наведеними на Фіг.10 нижньою межею (крива 1) і верхньою межею (крива 2) визначаються границі, у яких « можуть лежати криві об'ємного розподілу часток за крупністю в порошків, придатних для використання за даним З 70 винаходом. При цьому мова йде про виражений у 95 сумарний об'ємний розподіл часток за крупністю в порошків с залежно від крупності часток. Порошкові флюси, у яких сумарний об'ємний розподіл часток за крупністюThe lower limit (curve 1) and upper limit (curve 2) shown in Fig. 10 define the boundaries in which the curves of the volume distribution of particles by size in powders suitable for use according to this invention can lie. At the same time, we are talking about the total volume distribution of particles by size in powders expressed in 95 depending on the size of the particles. Powder fluxes, which have a total volume distribution of particles by size
Із» збігається з показаними на Фіг.10 кривими 1 і 2 або лежить в обмежених ними межах, є порошками, що відповідають даному винаходу.If" coincides with the curves 1 and 2 shown in Fig. 10 or lies within the limits limited by them, are powders corresponding to this invention.
У наведеній нижче таблиці А представлено чисельні значення, на основі яких було отримано показані наTable A below presents the numerical values on the basis of which the figures shown on
Фігло криві 1 ії 2, які відтворюють залежність сумарного об'ємного розподілу часток за крупністю від 7 крупності часток. - ь ї» 50 за крупністю залежно від крупності часток згідно з показаними на фіг.10 кривими 1 і 2 г щі возі 0100вю ю во бо 3,75 17,00 53,00 -Д-Curves 1 and 2 are shown, which reproduce the dependence of the total volume distribution of particles by size on the size of the particles. 50 in size depending on the size of the particles according to the curves 1 and 2 shown in Fig. 10.
вою зю00100вово о іvoi zyu00100vovo o i
Нижня межа визначається кривою 1, верхня межа визначається кривою 2.The lower limit is determined by curve 1, the upper limit is determined by curve 2.
Вибірковий приклад: 4095 об'єму припадає на частки діаметром 12,5мкм і менше.A selective example: 4095 of the volume is accounted for by particles with a diameter of 12.5 μm or less.
Було встановлено, що флюси, у яких сумарний об'ємний розподіл часток за крупністю збігається з показаними на Фіг.11 кривими 1 і 2 або лежить в обмежених ними межах, мають найбажаніший набір с властивостей для сухого флюсування. У наведеній нижче таблиці Б представлено чисельні значення, на основі о яких було отримано показані на Фіг.11 криві 1 і 2, які відтворюють залежність сумарного об'ємного розподілу часток за крупністю від крупності часток. «It was established that fluxes in which the total volume distribution of particles by size coincides with curves 1 and 2 shown in Fig. 11 or lies within their limits have the most desirable set of properties for dry fluxing. Table B below presents the numerical values, based on which the curves 1 and 2 shown in Fig. 11 were obtained, which reproduce the dependence of the total volume distribution of particles by size on the size of the particles. "
Сумарний об'ємний розподіл : часток згідно з показаними на Фіг.11 кривими 1 і 2 о - з щ вв ав зв « 4 З с ї» 4 - аTotal volume distribution: particles according to curves 1 and 2 shown in Fig. 11
Ф я. т. во з 0010000 їз зв о з 65 б5F i. t. vo z 0010000 iz z z o z 65 b5
Нижня межа визначається кривою 1, верхня межа визначається кривою 2.The lower limit is determined by curve 1, the upper limit is determined by curve 2.
Запропонований у винаході матеріал можна одержувати відсіванням небажаних гранулометричних фракцій, а також змішанням матеріалів із різним гранулометричним складом.The material proposed in the invention can be obtained by screening out unwanted granulometric fractions, as well as by mixing materials with different granulometric composition.
Коефіцієнт розпилення в запропонованого у винаході флюсу в бажаному варіанті становить 25, бажаніше 35, насамперед 45 або більше, а обумовлене таким коефіцієнтом відношення Н псевдозрідж/Но становить принаймні 1,05. Верхня межа коефіцієнта розпилення становить 85, бажано 83,5. Методику визначення коефіцієнта розпилення і відношення Н псевдозрідж. ДО Но (тобто висоти шару порошку, який збільшився за об'ємом, до висоти шару порошку, який не збільшився за об'ємом) описано нижче.The atomization coefficient in the flux proposed in the invention in the desired version is 25, preferably 35, primarily 45 or more, and the ratio H pseudofluid/No due to this coefficient is at least 1.05. The upper limit of the spray coefficient is 85, preferably 83.5. Methodology for determining the atomization coefficient and ratio H of pseudo-fluids. TO No (ie, the height of the powder layer that has increased in volume to the height of the powder layer that has not increased in volume) is described below.
Запропонований у винаході матеріал найбільш придатний для застосування як флюс для сухого 7/0 Флюсування. При цьому порошок подають за допомогою стисненого повітря або азоту з витратної ємності в "розпорошувальну гармату", де цей порошок піддається статичній електризації. Потім порошок, проходячи крізь розпорошувальну голівку гармати, попадає на деталі, які з'єднуються пайкою. Після цього деталі, що з'єднуються пайкою, необов'язково в зібраному або зістикованому стані, піддають пайці в паяльній печі, зазвичай в атмосфері інертного газу, у функції якого використовують азот, або з'єднують газополуменевою /5 пайкою.The material proposed in the invention is most suitable for use as a flux for dry 7/0 Fluxing. At the same time, the powder is fed with the help of compressed air or nitrogen from the consumable container into the "spray gun", where this powder is subjected to static electrification. Then the powder, passing through the spray head of the gun, falls on the parts that are connected by soldering. After that, the parts to be joined by soldering, not necessarily in the assembled or joined state, are subjected to soldering in a soldering furnace, usually in an atmosphere of inert gas, in the function of which nitrogen is used, or connected by gas flame /5 soldering.
Запропонований у винаході порошок має цілий ряд технологічних переваг перед відомими флюсами. Так, наприклад, запропонований у винаході порошок має винятково високу рухливість (текучість). Ця властивість обумовлена вибраним розподілом часток за крупністю. Завдяки подібній гарній рухливості знижується тенденція до закупорювання й забивання пневмотранспортерів і технологічного устаткування. Цей матеріал легко піддається електризації. Крім того, такий матеріал надзвичайно надійно прилипає до поверхонь деталей, що з'єднуються пайкою. Крім цього, подібний матеріал характеризується винятково рівномірним плином.The powder proposed in the invention has a number of technological advantages over known fluxes. So, for example, the powder proposed in the invention has exceptionally high mobility (flowability). This property is due to the selected particle size distribution. Thanks to such good mobility, the tendency to clogging and clogging of pneumatic conveyors and process equipment is reduced. This material is easily electrified. In addition, such a material adheres extremely reliably to the surfaces of parts connected by soldering. In addition, such material is characterized by an exceptionally uniform flow.
Нижче винахід проілюстровано на прикладах, які не обмежують його обсягу.Below, the invention is illustrated by non-limiting examples.
ПрикладиExamples
Визначення об'ємного розподілу часток за крупністю счDetermination of the volume distribution of particles by particle size
Система: Зутрай(ес НЕ! О5System: Tomorrow (es NO! O5
Виготовлювач: Зутраїес ОтрнН, Зувіет РапікКе! Тесппік і)Producer: Zutraies OtrnN, Zuviet RapikKe! Thespic and)
Вимірювальна апаратура: вимірювальний прилад для визначення гранулометричного складу твердих матеріалів за дифракцією лазерного випромінювання.Measuring equipment: a measuring device for determining the granulometric composition of solid materials by diffraction of laser radiation.
До складу вимірювального приладу входять такі компоненти: джерело лазерного випромінювання з «Е зо формувачем пучка, вимірювальна зона, у якій вимірювані частки взаємодіють з лазерним випромінюванням, проекційна оптика, яка перетворює кутовий розподіл розсіяного (такого, що дифрагувало) лазерного - випромінювання на просторовий (локальний) розподіл на фотоприймачеві, багатоементний фотоприймач із «о пристроєм автоматичного фокусування і послідовно підключеним до нього електронним блоком для перетворення виміреного розподілу інтенсивності випромінювання в цифрову форму. --The measuring device includes the following components: a source of laser radiation with a beam former, a measuring zone in which the measured particles interact with laser radiation, projection optics, which transforms the angular distribution of scattered (diffracted) laser radiation into a spatial ( local) distribution on the photoreceiver, a multi-element photoreceiver with an automatic focusing device and an electronic unit connected in series to it for converting the measured radiation intensity distribution into digital form. --
Для розрахунку параметрів гранулометричного складу використовували програмне забезпечення УМІМООХ. ї-The UMIMOOH software was used to calculate the granulometric composition parameters. uh-
Зазначений розрахунок заснований на аналізі виміряного розподілу інтенсивності за отриманою дифракційною картиною (дифракція Фраунгофера п-го порядку). У даному випадку використовували режим НК О (від англ. "підп гезоЇшіоп І азег айтасіоп", дифракція лазерного випромінювання високого дозволу). Розмір часток не сферичної форми визначали як еквівалентний діаметр сферичних часток з аналогічними дифракційними « характеристиками. Перед вимірюванням агломерати слід дробити на окремі частки. Потрібний для вимірювання з с аерозоль порошку одержували в диспергаторі, у даному випадку - в диспергаторі типу КОБО5. Для рівномірної подачі порошку в диспергатор використовували віброжолоб (тип МІВКІ). з Діапазон вимірювання: від 0,45 до 87,5мМкКмМThe specified calculation is based on the analysis of the measured intensity distribution according to the obtained diffraction pattern (Fraunhofer diffraction of the nth order). In this case, the NK O mode was used (from the English "podp hezoYishop I azeg aitasiop", diffraction of high-resolution laser radiation). The size of non-spherical particles was determined as the equivalent diameter of spherical particles with similar diffraction characteristics. Before measuring, agglomerates should be broken into individual particles. The powder aerosol required for measurement with c was obtained in a disperser, in this case - in a disperser of the KOBO5 type. A vibrating chute (MIVKI type) was used to evenly feed the powder into the disperser. with Measurement range: from 0.45 to 87.5 mUkMm
Оброблення. НЕО (версія 3,3, випуск 1)Processing NEO (Version 3.3, Release 1)
Густина зразка: -І настроювання: 1г/см, з коефіцієнт форми: 1, комплексний показник переломлення т-п-їК; п-1; і-0.Sample density: -I setting: 1g/cm, form factor: 1, complex index of refraction t-p-iK; n-1; and-0.
Оброблення та аналіз результатів вимірювань б х діаметр часток у мкм ї» 50 ОЗ виражена в 95 сумарна об'ємна доля часток діаметром аж до вказаного значення 43 розподіл за густиною при діаметрі часток, який дорівнює х ї» хХ10 діаметр часток, сумарна об'ємна доля яких досягає 1095 с орі оптична концентрація (густина аерозолю), що виявлялася під час вимірюваньProcessing and analysis of measurement results b x diameter of particles in μm y" 50 OZ expressed in 95 total volume fraction of particles with a diameter up to the specified value 43 density distribution at a particle diameter equal to x y" xX10 diameter of particles, total volume the fate of which reaches 1095 s ori optical concentration (aerosol density), which was detected during measurements
Величини МІ, З і Зм при обробленні результатів не використовувалися.The values of MI, Z and Zm were not used when processing the results.
Вихідний матеріалSource material
Ге! У досліді з визначення придатності для сухого флюсування досліджували властивості двох порошків на основі фтороалюмінату калію з різним розподілом часток за крупністю. Такі порошки можна одержати де відсіванням небажаної гранулометричної фракції. Нижче дані про гранулометричний склад (об'ємний розподіл часток за крупністю) наведено у вигляді таблиці. Криві гранулометричного складу для порошку 1 60 ("гтрубодисперсний" матеріал) і порошку 2 ("тонкодисперсний" матеріал) наведено на Фіг.1 і 2 відповідно. в 0АБ 2,27 | 1,85 |16,42 7,50 5085 30,50 98,21Gee! In an experiment to determine the suitability for dry fluxing, the properties of two powders based on potassium fluoroaluminate with different particle size distribution were studied. Such powders can be obtained by sifting out the unwanted particle size fraction. Below, the data on the granulometric composition (volumetric distribution of particles by size) are presented in the form of a table. Curves of particle size composition for powder 1 60 ("coarsely dispersed" material) and powder 2 ("finely dispersed" material) are shown in Figures 1 and 2, respectively. in 0AB 2.27 | 1.85 |16.42 7.50 5085 30.50 98.21
Совв |зло| 215 пвя| во (вве зво | ел. ово ти зи | 2864 1500 8158 вто 10000. вв|тзев| бо | 4364 |оББо|ювовІSovv |evil| 215 BC in (vve zvo | e-mail ovo ti zi | 2864 1500 8158 tu 10000. vv|tzev| bo | 4364 |obBo|yuvovI
Зу-2,033Зм 2/см3; Зт-8132 см2/г; с орі-6,2795 і овв |виз| сив 035 900 438 зв5о 10000 2 ово 1403 з75 859 1500 ов во 10000Зу-2.033Zm 2/cm3; Zt-8132 cm2/g; with ori-6.2795 and ovv |viz| siv 035 900 438 zv5o 10000 2 ovo 1403 z75 859 1500 ov vo 10000
Зу-3,6046бм 2/см3; Зт-14418см2/г; с. орі-6,7495Zu-3.6046bm 2/cm3; Zt-14418cm2/g; with. ori-6.7495
Спочатку досліджували здатність до псевдозрідження і рухливість порошку 1, відповідно порошку 2, а також « їхніх сумішей у певному співвідношенні. Використовуване устаткування і методика проведення досліджень «First, the ability to fluidize and the mobility of powder 1, respectively powder 2, as well as their mixtures in a certain ratio were investigated. Used equipment and research methodology "
Вимірювальний прилад для визначення здатності порошків до псевдозрідження і для визначення їхньої рухливості (прилад типу Віпке-Затез ром/дег Яціайу іпаісаюг АБ 100-451195) установлювали на вібраційний пристрій (Ргіїзсй І -24). Такий вимірювальний прилад має циліндр для псевдозріджування з пористою мембраною «- біля дна. У циліндр засипали по 250г кожного з досліджуваних порошків, включали вібраційний пристрій і через пористу мембрану в порошок подавали рівномірний потік (контроль за допомогою витратоміру) осушеного азоту. їч-The measuring device for determining the ability of powders to fluidize and for determining their mobility (a device of the Vipke-Zatez type rom/deg Yatsiayu ipaisayug AB 100-451195) was installed on a vibration device (Rhiizsy I-24). Such a measuring device has a cylinder for fluidization with a porous membrane "- near the bottom. 250 g of each of the tested powders was poured into the cylinder, the vibrating device was turned on, and a uniform flow (control using a flow meter) of dried nitrogen was fed into the powder through the porous membrane. what-
При цьому об'єм засипаного порошку збільшувався; для встановлення рівноважного стану газ продовжували подавати протягом їхв. Вимірюванням висоти шару порошку до й після збільшення в об'ємі можна визначити здатність відповідного порошку до псевдозрідження. «At the same time, the volume of the filled powder increased; to establish an equilibrium state, the gas continued to be supplied during their By measuring the height of the powder layer before and after the increase in volume, it is possible to determine the ability of the corresponding powder to fluidize. "
Здатність кожного з порошків до псевдозрідження та його рухливість визначали за так званим "коефіцієнтом розпилення". Такий коефіцієнт розпилення являє собою комбіновану величину, обумовлену на основі ші с коефіцієнта збільшення в об'ємі (здатності до псевдозрідження) і показника потоку маси порошку (рухливості). м Коефіцієнт розпилення є важливою характеристикою порошку, яка визначає його придатність для сухого я флюсування. Цей коефіцієнт визначали в такий спосіб. За описаною вище методикою об'єм кожного з досліджуваних порошків збільшували в циліндрі для псевдозрідження. Потім на З0с відкривали передбачений в бічній стінці циліндра отвір, порошок, який висипався з циліндра крізь цей отвір, збирали в хімічну склянку і -і зважували. Відношення кількості порошку, що висипався, до одиниці вимірювання часу, яка дорівнює 0,5хв., - вище та у наступному описові називається "коефіцієнтом розпилення". У цьому відношенні слід зазначити, що в порошків, які мають дуже гарну здатність до псевдозрідження і рухливість, такий коефіцієнт розпилення (о) дорівнює 140. У порошків з дуже поганою здатністю збільшуватися в об'ємі і поганою рухливістю коефіцієнт ї» 50 розпилення становить, наприклад, 7. У наведеній нижче таблиці З представлено значення коефіцієнта розпилення, визначені для порошку 71, порошку 2 та їхніх сумішей з різними проміжними кількіснимиThe ability of each of the powders to fluidize and its mobility was determined by the so-called "spray coefficient". Such a spray coefficient is a combined value determined on the basis of the coefficient of increase in volume (ability to fluidize) and the powder mass flow rate (mobility). m The spray coefficient is an important characteristic of the powder that determines its suitability for dry fluxing. This coefficient was determined as follows. According to the method described above, the volume of each of the studied powders was increased in a cylinder for fluidization. Then, at 30s, the hole provided in the side wall of the cylinder was opened, the powder that poured out of the cylinder through this hole was collected in a beaker and weighed. The ratio of the amount of powder that fell out to the unit of measurement of time, which is equal to 0.5 min., is called above and in the following description the "spray coefficient". In this regard, it should be noted that in powders that have a very good ability to fluidize and mobility, such atomization coefficient (o) is equal to 140. In powders with a very poor ability to increase in volume and poor mobility, the atomization coefficient i" 50 is, for example, 7. Table C below presents the spray coefficient values determined for powder 71, powder 2 and their mixtures with various intermediate quantitative
Я» співвідношеннями, а саме, сумішей, які містили порошок 1 у кількості 90, 80, 70,..., 1Омас.бо і порошок 2 у кількості, що приходиться на залишок до 100мас.9о. 5в о юю 161 з лю 60вв юю зв во юю тю 179117 бо 20 во 1128 тю 191 вя пис пи ЕТ НН ХНИI" ratios, namely, mixtures that contained powder 1 in the amount of 90, 80, 70,..., 1Omas.bo and powder 2 in the amount that accounts for the remainder up to 100mas.9o. 5v o yuyu 161 z lyu 60vv yuyu zv yuyu tyu 179117 bo 20 wo 1128 tyu 191 vya pis pi ET NN HNY
Примітка:Note:
При проведенні дослідів було встановлено, що гарна рухливість досягається при коефіцієнті розпилення більше ніж приблизно 45г/0,5хв.During the experiments, it was established that good mobility is achieved with a spray ratio of more than approximately 45g/0.5min.
Коефіцієнт розпилення можна також розрахувати в такий спосіб. а) Розраховують коефіцієнт збільшення в об'ємі (см/см) Н псевдозрідж/Но; деThe spray coefficient can also be calculated in the following way. a) Calculate the coefficient of increase in the volume (cm/cm) of N pseudofluid/No; where
Нпсевдозрідж. оОЗначає висоту шару порошку, який збільшився в об'ємі,Non-pseudo-liquid oDenotes the height of the powder layer, which has increased in volume,
Но означає висоту шару не псевдозрідженого порошку при відключеному вібраційному пристрої та відключеній подачі азоту. 19 При цьому в кожнім випадку визначають середнє значення за 5 вимірюваннями у точках, розподілених по діаметру циліндра. б) Визначають показник потоку порошку в г/О,5хв.:But means the height of the layer of non-fluidized powder when the vibrating device is turned off and the nitrogen supply is turned off. 19 At the same time, in each case, the average value of 5 measurements at points distributed along the diameter of the cylinder is determined. b) Determine the powder flow rate in g/O.5 min.:
Масу порошку, який висипався за О0,бхв. із бічного отвору в циліндрі, розраховують як медіану за 10 вимірюваннями.The mass of the powder that fell out for О0, бхв. from the side hole in the cylinder, calculated as the median of 10 measurements.
Розрахунок медіани: медіана т-тожт»/2 для 10 окремих вимірювань, при цьому то«хтз«ті«т«то«то«тустватіокствCalculation of the median: the median of t-sozht"/2 for 10 separate measurements, while the
У цьому випадку коефіцієнт розпилення К, розраховується в такий спосіб:In this case, the spray coefficient K is calculated as follows:
Ки(гО,Ббхв.)-т(г/О,5хв.)-(коефіцієнт збільшення в об'ємі)Ki(gO,Bbhv.)-t(g/O,5min.)-(coefficient of increase in volume)
Несподівано було встановлено, що коефіцієнт розпилення змінюється не лінійно зі зміною складу суміші с порошків, а характеризується значним стрибком властивостей в інтервалі, який відповідає вмісту порошку 1 у Ге) суміші від 80 до 9095. Сказане графічно відображено на Фіг.3. На цьому кресленні показано залежність коефіцієнта розпилення (у г/О,5хв.) від відносного вмісту (в 90) порошку 1 у суміші. Отримані результати підтверджують той факт, що вміст дрібних фракцій у порошку впливає на його рухливість.Unexpectedly, it was found that the spray coefficient does not change linearly with the change in the composition of the mixture of powders, but is characterized by a significant jump in properties in the interval that corresponds to the content of powder 1 in the He) mixture from 80 to 9095. This is graphically displayed in Fig.3. This drawing shows the dependence of the spray coefficient (in g/O.5 min.) on the relative content (in 90) of powder 1 in the mixture. The obtained results confirm the fact that the content of small fractions in the powder affects its mobility.
Дослідження здатності прилипати до алюмінієвих деталей залежно від гранулометричного складу вStudy of the ability to stick to aluminum parts depending on the particle size composition
Здатність прилипати визначали винятково простим методом, який дозволяє з високою мірою вірогідності «І зробити висновок про технічну придатність досліджуваних порошків для сухого флюсування.The ability to stick was determined by an extremely simple method, which allows with a high degree of probability to draw a conclusion about the technical suitability of the tested powders for dry fluxing.
На один бік плоскої, квадратної алюмінієвої пластини розміром 0,5/0,5г розпиленням наносили шар статично ке, наелектризованого досліджуваного сухого порошкового флюсу. Пластину разом із нанесеним на нея флюсом -(же зважували, після чого пластину у вертикальному положенні кидали на підлогу з висоти 5см і визначали втрату 3о флюсу у відсотках від початково нанесеної на пластину кількості флюсу. Для кожного з порошків проводили по в 10 вимірювань. При використанні порошків з поганою здатністю прилипати спостерігалося порівняно велике зменшення маси пластини в результаті осипання з неї порошку в порівнянні з малим зменшенням її маси при застосуванні запропонованих у винаході порошків (зокрема порошків З і 4). «On one side of a flat, square aluminum plate measuring 0.5/0.5 g, a layer of statically charged, electrified dry powder flux was applied by spraying. The plate together with the flux applied to it was weighed, after which the plate in a vertical position was thrown on the floor from a height of 5 cm and the loss of 3o of flux was determined as a percentage of the amount of flux initially applied to the plate. For each of the powders, 10 measurements were made. when using powders with poor adhesion, a relatively large decrease in the mass of the plate was observed as a result of the powder falling from it, compared to a small decrease in its mass when using the powders proposed in the invention (in particular, powders C and 4).
Дослідження в умовах, близьких до виробничих З 50 При проведенні досліджень застосовували два різних пристрої. Один із них являв собою пристрій для с нанесення флюсу ("камеру для флюсування") фірми Могазоп, придатний для роботи в напівбезперервномуResearch in conditions close to production C 50 When conducting research, two different devices were used. One of them was a device for applying flux ("fluxing chamber") of the Mogazop company, suitable for work in semi-continuous
Із» режимі. Цей пристрій мав такі розміри: висота 21бсм, ширина 14Зсм, глибина 270см. Основними вузлами цього пристрою є витратна ємність, розпорошувальна гармата, два фільтрувальних патрони та контрольні прилади.From" mode. This device had the following dimensions: height 21 cm, width 14 cm, depth 270 cm. The main components of this device are a consumable container, a spray gun, two filter cartridges and control devices.
Деталь, яку офлюсовують, поміщали на переміщувану вручну в прямому й зворотному напрямках решітку.The part to be flushed was placed on a grid that was moved manually in the forward and reverse directions.
Розпорошувальна гармата переміщалася автоматично зліва направо й назад з інтервалами приблизно в 21с це. (б5см за 21с, тобто зі швидкістю З,1см/с). - У функції другого пристрою для нанесення флюсу в цій системі використовували ємність фірми ІТМ/ бета разом із розпорошувальною гарматою і контрольним приладом. б Відстань між розпорошувальними голівками та решіткою становила З4см. ї» 20 Принцип роботиThe spray gun moved automatically from left to right and back at intervals of approximately 21s. (b5 cm in 21 s, i.e. at a speed of 3.1 cm/s). - In the function of the second device for applying flux in this system, ITM/beta capacity was used together with a spray gun and a control device. b The distance between the spray heads and the grid was 34 cm. і" 20 Principle of operation
У конструкції ємності фірми Могазоп використовується принцип псевдозрідження порошку для подачі флюсуThe design of the Mogazop container uses the principle of powder fluidization for flux supply
Т» в такому стані в розпорошувальну гармату за допомогою насоса Вентури та підвідного рукава. Для підтримки флюсу в псевдозрідженому стані в ємності додатково використовували мішалку або струшувач.T" in this state into the spray gun with the help of a ventura pump and a suction hose. A stirrer or shaker was additionally used to maintain the flux in a fluidized state in the container.
Система фірми ІТМУ Сета мала ємність зі шнековим транспортером (гвинтовим конвеєром) для механічного 25 переміщення порошку в лійку. У цьому випадку насос Вентури служив для подачі флюсу в розпорошувальнуThe system of ITMU Seta had a container with a screw conveyor (screw conveyor) for mechanical 25 movement of the powder into the funnel. In this case, the Venturi pump served to supply the flux to the spray chamber
ГФ) гармату через підвідний рукав.GF) gun through the underwater sleeve.
Система фірми ІТМУ/ Сета була обладнана вібраторами, встановленими в декількох місцях для запобігання о утворенню пробок із флюсу. Для електризації флюсу робоча напруга розпорошувальних гармат становила 1оОКВ. 60 В устаткуванні фірми Могазоп, відповідно фірми ІТМ/ Сета використовували зазначені в прикладах порошки з метою дослідити рівномірність подачі флюсу та процесу розпилення, а також дослідити нанесення флюсу на дослідні вироби (теплообмінники з площею поверхні 4,8м). Спочатку контрольні прилади настроювали на таку витрату повітря, відповідно на таку швидкість обертання шнекового транспортера, при яких питома витрата (питома маса) флюсу становила приблизно 5г/м2. Потім протягом ЗОхв. проводили експеримент, не змінюючи бо настройки устаткування. Далі з інтервалами в межах від 2 до 4хв. на решітку поміщали дослідні вироби для нанесення на них розпиленням флюсу, які потім зважували для визначення кількості нанесеного на них флюсу. У кожній серії дослідів проводили по 10 або 11 вимірювань. Отримані результати наведено в таблиці 4. маса нанесеного на теплообмінники флюсуThe ITMU/Seta system was equipped with vibrators installed in several places to prevent the formation of flux plugs. To electrify the flux, the working voltage of the spray guns was 1oOKV. 60 The powders mentioned in the examples were used in the equipment of the Mogazop company, respectively, of the ITM/ Seta company in order to investigate the uniformity of the flux supply and the spraying process, as well as to investigate the application of the flux to the experimental products (heat exchangers with a surface area of 4.8 m). Initially, the control devices were adjusted to such an air flow rate, respectively, to such a speed of rotation of the screw conveyor, at which the specific flow rate (specific mass) of the flux was approximately 5 g/m2. Then during ZOkhv. conducted the experiment without changing the equipment settings. Then with intervals ranging from 2 to 4 minutes. test products were placed on the grid to be sprayed with flux, which were then weighed to determine the amount of flux applied to them. In each series of experiments, 10 or 11 measurements were performed. The obtained results are shown in Table 4. the mass of the flux applied to the heat exchangers
Оптимальна питома маса:Optimal specific gravity:
Бг/м? Питома маса флюсу (г/м2) Питома маса флюсу (г/м2) т Молю 00000048 55 07046) воляBg/m? Specific mass of flux (g/m2) Specific mass of flux (g/m2) t Mole 00000048 55 07046) volya
На Фіг.4-7 у графічному вигляді наведені тимчасові залежності питомої маси флюсів, нанесених у вигляді порошку 1, відповідно порошку 2 за допомогою устаткування фірми Могазоп, відповідно фірми ІТМ/ Сета. При 75 нанесенні порошку 2 на устаткуванні фірми Могазоп розпорошувальну голівку треба було регулярно продувати, щоб уникнути її закупорювання.Fig. 4-7 graphically shows the temporal dependence of the specific mass of fluxes applied in the form of powder 1, respectively, powder 2 using the equipment of the Mogazop company, respectively, of the ITM/ Seta company. When powder 2 was applied 75 times on Mogazop equipment, the spray head had to be blown regularly to avoid clogging.
Описаному вище 3З0-хвилинному випробуванню піддавали й інші порошки Порошок З мав такі характеристики: виміряне значення К уд становило 59,25, відношення Н псевдозрідж. матеріалу/"Но (мм/мм) становило 1,11, втрата порошку в результаті його осипання при випробуванні на здатність прилипати становила 11,5965, а 20 також мав такий гранулометричний склад: розмір 9095 усіх часток становив менш ніж 35,15мкм, розмір 5095 усіх часток становив менш ніж 9,7бмкм, розмір 1095 усіх часток становив менш ніж 1,35мкм. Максимум на кривій гранулометричного складу приходився на 5мкм, а другий за величиною пік приходився на 20мкм. Сумарний об'ємний розподіл часток за крупністю для цього порошку показаний на Фіг.10 і 11 у вигляді прикладу для найбільш придатного порошку. Для цього матеріалу дуже гарні результати були отримані при його нанесенніяк.й СМ 25 на устаткуванні фірми Могазоп, так і на устаткуванні фірми ІТМ/ Сета. При використанні цього порошку на Ге) зазначеному устаткуванні не спостерігалися "викиди" і не потребувалося продування розпорошувальної голівки.Other powders were also subjected to the 330-minute test described above. Powder C had the following characteristics: the measured value of K ud was 59.25, the ratio of H was pseudo-liquid. material/"No (mm/mm) was 1.11, the loss of the powder as a result of its shedding during the adhesion test was 11.5965, and 20 also had the following particle size composition: the size of 9095 of all particles was less than 35.15 μm, the size 5095 of all particles were less than 9.7 µm, 1095 of all particles were less than 1.35 µm. The maximum on the particle size distribution curve was at 5 µm, and the second largest peak was at 20 µm. Total volume distribution of particles by size for this powder is shown in Fig. 10 and 11 as an example for the most suitable powder. For this material, very good results were obtained when it was applied both with CM 25 on the equipment of the Mogazop company and on the equipment of the ITM / Seta company. When using this powder on Ge ) the specified equipment did not observe "emissions" and did not need to blow the spray head.
Отриманий шар флюсу можна було охарактеризувати як "бездоганний". Тимчасову залежність питомої маси для цього порошку наведено на Фіг.8. Іншим матеріалом, який також піддавали дослідженням за описаною вище методикою, служив порошок 4, що мав такі характеристики: коефіцієнт розпилення К 4 становив 82,85, « 30 відношення Насевдоірідж/Но (мм/мм) становило 1,10, утрата порошку в результаті його осипання при випробуванні «г на здатність прилипати становила 16,795, а також мав такий гранулометричний склад: діаметр 9095 усіх часток становив менш ніж 28,бмкм, діаметр 50905 усіх часток становив 8,9мкм, діаметр 1095 усіх часток становив менш ісе) ніж 1,67мкм, максимум на кривій гранулометричного складу приходився на 9,5мкм, а також на 20мкм. При «- використанні цього матеріалу також були отримані дуже гарні результати. На Фіг.9 наведена тимчасоваThe resulting flux layer could be described as "flawless". The temporal dependence of the specific mass for this powder is shown in Fig. 8. Another material, which was also subjected to research according to the method described above, was powder 4, which had the following characteristics: the atomization coefficient K 4 was 82.85, the ratio Nasevdoirij/No (mm/mm) was 1.10, the loss of powder as a result its shedding in the "g adhesion test" was 16.795, and also had the following granulometric composition: the diameter of 9095 all particles was less than 28.bμm, the diameter of 50905 all particles was 8.9μm, the diameter of 1095 all particles was less than 1, 67 μm, the maximum on the granulometric composition curve was 9.5 μm, as well as 20 μm. When using this material, very good results were also obtained. Fig. 9 shows a temporary
Зо Характеристика питомої маси флюсу, яка відображує рівномірність нанесення порошку 4 на теплообмінник. в.З Characteristics of the specific mass of the flux, which reflects the uniformity of the application of powder 4 on the heat exchanger. in.
Прийнятні результати були отримані також для порошку на основі фтороалюмінату калію, що мав такі характеристики: Кп-46,99, відношення Н псевдозрідж/Но-1,05, утрата порошку в результаті його осипання при випробуванні на здатність прилипати 6,3995, гранулометричний склад: розмір 9090 усіх часток - менш ніж « 19,в84мкм, розмір 5095 усіх часток - менш ніж 7,7мкм, розмір 1090 усіх часток - менш ніж 1,16бмкм, максимум на 40 кривій гранулометричного складу приходи вся на 1Змкм. в) с ФІГ. І: Гранулометричний склад порошку 1 ;» й ЩА Н ЯН й хе 1 М Б» 45 9» -А---ЩА НА. я І ЯAcceptable results were also obtained for the powder based on potassium fluoroaluminate, which had the following characteristics: Kp-46.99, the ratio of H fluid/No-1.05, loss of powder as a result of its shedding during the test for the ability to stick 6.3995, granulometric composition : size 9090 of all particles - less than 19.84μm, size 5095 of all particles - less than 7.7μm, size 1090 of all particles - less than 1.16bμm, maximum on the 40 curve of granulometric composition all come to 1μm. c) with FIG. I: Granulometric composition of powder 1;" y SHCHA N YAN y he 1 MB» 45 9» -A---SHCHA NA. me and me
ІІ щ юс - ЕПС АМІ КII school year - EPS AMI K
Її зими й ПН НHer winters and Mon N
Ф в: 1 ДИ І ТАТ в'я у Пет КТ «ЕЕ 1 Г.А МТК,F in: 1 DY and TAT vya in Pet KT "EE 1 G.A MTK,
Я» сало о5 1 5 то - маеI" fat o5 1 5 to - mae
Крупність частинок, мЕМParticle size, mEM
ФІГ. 2: Гранулометричний склад порошку 2 зо а зFIG. 2: Granulometric composition of powder 2 zo and z
БЕ СТ ГО ТЕ о є ІПСА ях» ЩИТИ о я ГИ ЛИ ТИ,BE ST GO TE o is IPSA yah" SHIELDS o i GI LI YOU,
Ь в АНА ИН АНЯ 5 вв за и М що - 5 ДОД АК 1108B in ANA IN ANYA 5 vv for i M what - 5 DOD AK 1108
А А КЛАС Те те Я Ж ГТК в»A A CLASS Te Te I Same GTK v"
ЕТНО чо, бо Крупність частинок, мкмETNO, because Particle size, μm
ФІГ. 3: Залежність коефіцієнта розпилення Ки від відносного вмісту порошку 1, відновідно порошку 2 й 80,00 7-----кь.....4FIG. 3: Dependence of the sputtering coefficient Ky on the relative content of powder 1, the reduction of powder 2 and 80.00 7-----k.....4
М Дос йM. Dos and
З шк! | кю ИWith shk! | by I
Е 50,00 -- Ка (мінімум) аю 00-- /E 50.00 -- Ka (minimum) ayu 00-- /
Б 40,00B 40.00
Е 30,00 г юю 33000000 жит 5 20,00 як 0,00 т 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100E 30.00 g yuyu 33000000 rye 5 20.00 as 0.00 t 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Відносний вміст порошку 1 у о х ФІГ. 4: Порошок 1, обладнання фірми МогівопThe relative content of powder 1 in o x FIG. 4: Powder 1, Mogivop company equipment
УIN
8.8.
ООOO
ІAND
Е -IS -
Є Й ПИВОНИ МИ ООННННННЯ ПИНОВНННИ НОВ ВОМTHERE ARE AND PIVONY WE OONNNNNNYA PINOVNNNNNY NOV VOM
ЕН и є М 7 ж - з щі Час, хв Ге! ти ФІГ. 5: Порошок 2, обладнання фірми Могазоп є х (8)EN i is M 7 j - with shchi Chas, min Ge! you are a FIG. 5: Powder 2, Mogazop equipment is x (8)
ЕЕ С -- 2-2 о 7 5 | Регулярне продування зиШШ 225 5 120 2 212 0 Он 8 М г т г - С - жEE C -- 2-2 at 7 5 | Regular airing зШШ 225 5 120 2 212 0 On 8 M h t h - S - z
Е Час, хв в а. ФІГ. 6: Порошок 1, обладнання фірми ІТ Сета ЙE Time, min in a. FIG. 6: Powder 1, equipment of IT company Seta J
ЕIS
5. (Се; 84-13 ГГ 11 1017777 ши че в. пп 5. и е ч з к » ж у5. (Se; 84-13 GG 11 1017777 shi che v. pp. 5. i e h z k » zh u
Ге Час, хвGe Time, min
Ко ФІГ, 7: Порошок 2, обладнання фірми ІТ бетаFIG Co., 7: Powder 2, IT beta company equipment
Е ждE railway
З кв об А ЧА т ян Ї «с г " 1: ИШ-ТШ-ШИБИ-- И-2222-2-2- шо с Е М т - Р к Час, хв . и т ФІГ. 8: Порошок ЗZ kv ob A CHA t yan Y "s g " 1: ISH-TSH-SHYBY-- I-2222-2-2- sho s E M t - R k Time, min . i t FIG. 8: Powder Z
Ж С о оОоднання фірмиМовен 77777777 вбере вали бтCompany association of the company Moven 77777777 was registered under
З» Гак б5е| »" 796 ж ами сWith" Hak b5e| »" 796 same amy p
Пре р іннPre r inn
Ге») Час, хв «РІГ. 9: Порошок 4 ж СПОЛ Р Р Р 9 «ЛА ОО ОО 1 1 зовеняфннтястх і - А » ГО ; ПОМООЛВЛНОННв понGe") Time, min "RIG. 9: Powder 4 z SPOL RR R 9 «LA OO OO 1 1 zovenyafnntiasth i - A » GO ; POMOOLVLNONNv Mon
Н - повинне ношення Но іH - compulsory wearing of No and
Я е М-- -I'm M-- -
З» тт 20Z" tt 20
Б зв Етопстссстпрооо еЕ і з м г в т т зB zv Etopstssstprooo eE and z m g v t t z
Час, хвTime, min
Филю 100,00 т - -- в рявия пштт ет Я о 71111 И у ие 80,00 зем трон яння ЕН а Й у Й 11 р- Верхвя межи б (0 ке вого 1-----й інше ; А вині Крява г виFilu 100.00 t - -- vyravya pshtt et I o 71111 I u ie 80.00 earthing EN a Y u Y 11 r- Verkhvya mezhy b (0 ke voy 1-----th other; A vini Kryava g you
НН, ; ГОР. до приклади Ї та А ИН - придаток пролукту х - Св ЛИЦІ, І ли І во вою 5 ПеШШВН, и 7 вровтюто ченкоNN, ; HOR. to examples І and А ІН - appendage of proluktu x - St LYTSI, I li I vo voi 5 PeSHSHVN, and 7 vrovtyuto chenko
Бо вової -- | « « з реа ло - Ж оз ливннннт кНBecause of this -- | " " from real - Zhoz livnnnt kN
В ! іш й НІ | КТ )-ж- Приклад пля продукту,In! ish and NO | KT )-zh- Example of a product,
З лю). З 3 ОСС МКТ - М) 0 рова ення ї п Й й тт 5 пи НН н/ 14 КТ з-н- Приклад для продукту, зво Ір Ж вссавич тн ровно ве и пиши и о НН ЦІВ 1000 Брі ов ав и ни | приклад для продукту ' св Готи нини з поганою липкістю 65 0,00 Й сесьш Шшвіла и іі ЦІ шк 0. бло 100 1000 700,00 вт 100,00 : т тт стктрдтю- нд стю пт ст восп пн ни ин ЩІ Ні й о дилатного продукту ше 200 ДИВ етноWith liu). Z 3 ОСС MKT - M) 0 roving і p Y y tt 5 pi NN n/ 14 KT z-n- An example for the product, zvo Ir Z vssavich tn rovno ve i pish i o NN TsIV 1000 Briov av i ny | example for the product 'Sv Gota niny with bad stickiness 65 0.00 І sessh Shshvila i ii ІІ шк 0. blo 100 1000 700.00 tue 100.00 : t tt stktrdtyund styu fr st vosp mon ny in SCHI No i o dilate product is more than 200 DIV ethno
СТИ ИИИ ТИ юю - н 1 --ж- Приклад для пе й І пери МИ и у шуSTI III TI yuyu - n 1 --zh- Example for pe y I peri MY i u shu
Фото рей й лу / М. праюткат дит, 8 нШшшНЯ А Лу ШИН вай погано піддається пове ни---4и5у Но Я я Приклькдля продукту я 4000 о. рани і я з поганою липкістю : зо в ! | і 5 Я и Ї | ННІ -- Приклад для продуктуPhoto of ray and lu / M. prayutkat dit, 8 nShshshNYA And Lu SHIN vai is not well exposed to floods---4y5u But I I Priklkdlya product I 4000 o. wounds and I with bad stickiness: zo in ! | and 5 I and I | NNI -- Example for a product
Х ЩЕ т й Май ши меню годо 1- фати ВН що ' вн З воккао 1 тод я и ША АІА.- педюляменас віХ ШЧЭ t y Mai shi menu godo 1- fati VN what ' wn Z vokkao 1 tod i ША AIA.- pedyulamenas vi
ШЕ й Б ИН я бло 100 10,00 100,00SHE and B IN I blo 100 10.00 100.00
Claims (4)
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19951454 | 1999-10-25 | ||
| DE10049315A DE10049315A1 (en) | 1999-10-25 | 2000-10-05 | Fluxing agent for soldering heat exchangers in the automobile industry is based on alkali fluoro aluminate and has a specified volume distribution of particles |
| PCT/EP2000/010300 WO2001030531A1 (en) | 1999-10-25 | 2000-10-19 | Fluxing agent for dry application |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA71644C2 true UA71644C2 (en) | 2004-12-15 |
Family
ID=7926869
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA2002054244A UA71644C2 (en) | 1999-10-25 | 2000-10-19 | Fluxing agent for dry application |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5241463B2 (en) |
| KR (1) | KR100734411B1 (en) |
| DE (2) | DE10049315A1 (en) |
| MY (1) | MY124744A (en) |
| TW (1) | TW523437B (en) |
| UA (1) | UA71644C2 (en) |
| ZA (1) | ZA200200884B (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102005042359B4 (en) * | 2005-09-07 | 2007-06-06 | Audi Ag | Intercooler for a multi-cylinder internal combustion engine |
| JP5485539B2 (en) | 2007-12-18 | 2014-05-07 | 昭和電工株式会社 | Method for producing heat exchanger member and heat exchanger member |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2489845B1 (en) * | 1980-09-11 | 1986-06-06 | Cegedur | BRAZABLE ALUMINUM ALLOY AND MANUFACTURING METHOD THEREOF |
| JPS63132767A (en) * | 1986-11-25 | 1988-06-04 | Nippon Light Metal Co Ltd | Brazing method |
| US4989775A (en) * | 1987-12-15 | 1991-02-05 | Showa Aluminum Kabushiki Kaisha | Method for brazing aluminum components |
| JP2552696B2 (en) * | 1988-01-27 | 1996-11-13 | 昭和アルミニウム株式会社 | Brazing method for aluminum materials |
| JP3749979B2 (en) * | 1994-12-02 | 2006-03-01 | 株式会社ジェムコ | Potassium fluoroaluminate columnar particles, process for producing the same, and flux comprising the particles |
| DE19845758A1 (en) * | 1998-10-05 | 2000-04-13 | Riedel De Haen Gmbh | Process for the production of complex fluoroaluminates |
-
2000
- 2000-10-05 DE DE10049315A patent/DE10049315A1/en not_active Withdrawn
- 2000-10-06 MY MYPI20004679A patent/MY124744A/en unknown
- 2000-10-19 KR KR1020027001494A patent/KR100734411B1/en not_active IP Right Cessation
- 2000-10-19 UA UA2002054244A patent/UA71644C2/en unknown
- 2000-10-19 DE DE50003674T patent/DE50003674D1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-10-20 TW TW089122081A patent/TW523437B/en not_active IP Right Cessation
-
2002
- 2002-01-31 ZA ZA200200884A patent/ZA200200884B/en unknown
-
2008
- 2008-12-10 JP JP2008314520A patent/JP5241463B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW523437B (en) | 2003-03-11 |
| ZA200200884B (en) | 2003-01-31 |
| KR20020021679A (en) | 2002-03-21 |
| JP5241463B2 (en) | 2013-07-17 |
| DE50003674D1 (en) | 2003-10-16 |
| JP2009061507A (en) | 2009-03-26 |
| MY124744A (en) | 2006-07-31 |
| DE10049315A1 (en) | 2001-04-26 |
| KR100734411B1 (en) | 2007-07-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2250813C2 (en) | Flux applied in dry state | |
| Link et al. | Fluidized bed spray granulation: Investigation of the coating process on a single sphere | |
| Mountain et al. | Triboelectric charging of polymer powders in fluidization and transport processes | |
| Šupuk et al. | Tribo-electrification and associated segregation of pharmaceutical bulk powders | |
| UA71644C2 (en) | Fluxing agent for dry application | |
| Daleffe et al. | Analysis of the effect of particle size distributions on the fluid dynamic behavior and segregation patterns of fluidized, vibrated and vibrofluidized beds | |
| JP2019052013A (en) | Powder particle spraying device and method for producing powder particle-containing article | |
| FI950913A (en) | Process for preparing high density granular detergent and compositions prepared by this process | |
| DE1005413B (en) | Method and device for applying protective coatings made of fusible pulverulent substances to objects of any kind by spraying the powder with a flame spraying device | |
| ATE102701T1 (en) | METHOD AND DEVICE FOR COOLING A POWDERED SUBSTANCE. | |
| US3478597A (en) | Particle size monitor | |
| RU2758047C2 (en) | Apparatus for producing spherical metal powders | |
| JPH05332914A (en) | Powder testing apparatus | |
| Swidersky et al. | Comparison of flux characteristics and flux transfer systems in electrostatic NOCOLOK® flux application for aluminum brazing | |
| JP6255521B1 (en) | Drying method and drying apparatus | |
| SU477846A1 (en) | Coating Device | |
| Stintz et al. | Particle Size Distribution of Fumed Silica Agglomerates at Low Shear Stress | |
| HARFIELD et al. | THE RAPID DETERMINATION OF OVERSIZED PARTICLES IN CLASSIFIED MATERIALS | |
| PL117623B1 (en) | Apparatus for sorting grained material according to grain shape and sizee i welichine zerna | |
| JPS58177171A (en) | Coating device |