UA120018C2 - Method for making blanks from alloys based on titanium intermetallic compound with ortho-phase - Google Patents
Method for making blanks from alloys based on titanium intermetallic compound with ortho-phase Download PDFInfo
- Publication number
- UA120018C2 UA120018C2 UAA201807600A UAA201807600A UA120018C2 UA 120018 C2 UA120018 C2 UA 120018C2 UA A201807600 A UAA201807600 A UA A201807600A UA A201807600 A UAA201807600 A UA A201807600A UA 120018 C2 UA120018 C2 UA 120018C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- deformation
- temperature
- degree
- final
- carried out
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 16
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 8
- 239000010936 titanium Substances 0.000 title claims description 8
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 title claims description 8
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 title 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 9
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 claims description 4
- 206010028980 Neoplasm Diseases 0.000 claims 1
- 235000016496 Panda oleosa Nutrition 0.000 claims 1
- 240000000220 Panda oleosa Species 0.000 claims 1
- 241000718541 Tetragastris balsamifera Species 0.000 claims 1
- 201000011510 cancer Diseases 0.000 claims 1
- 229910021324 titanium aluminide Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- OQPDWFJSZHWILH-UHFFFAOYSA-N [Al].[Al].[Al].[Ti] Chemical compound [Al].[Al].[Al].[Ti] OQPDWFJSZHWILH-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 7
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 abstract description 2
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000009970 fire resistant effect Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 238000010313 vacuum arc remelting Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K1/00—Making machine elements
- B21K1/28—Making machine elements wheels; discs
- B21K1/32—Making machine elements wheels; discs discs, e.g. disc wheels
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Description
алюмініду титану ТігАІЇМО за рахунок створення однорідної по перерізу дрібнодисперсної структури.TigAIIMO titanium aluminide due to the creation of a fine-dispersed structure that is uniform in cross-section.
Галузь технікиThe field of technology
Винахід відноситься до обробки металів тиском, зокрема, до способів виготовлення проміжних заготовок з інтерметалідних титанових сплавів, на основі орторомбічної фазиThe invention relates to the processing of metals by pressure, in particular, to methods of manufacturing intermediate blanks from intermetallic titanium alloys based on the orthorhombic phase
Ті2АІМЬ, які призначені для подальших операцій формозмінення, наприклад, для виготовлення лопаток компресора високого тиску газотурбінних двигунів.Ti2AIM, which are intended for further shaping operations, for example, for the manufacture of high-pressure compressor blades of gas turbine engines.
Попередній рівень технікиPrior art
Пожежобезпечні сплави на основі орторомбічного алюмініду титану ТігАЇМО мають високі питомі характеристиками міцності, жароміцності і жаростійкості, опору повзучості і, на відміну від сплавів на основі алюмінідів титану ТіАЇ ї ТізАЇ, мають кращу технологічну пластичність, що дозволяє виготовляти з них різні види напівфабрикатів. Однак для досягнення заданого рівня механічних властивостей напівфабрикатів на основі орто-фази необхідна ретельна проробка структури на етапі деформації заготовок.Fire-resistant alloys based on orthorhombic titanium aluminide TiAIMO have high specific characteristics of strength, heat resistance and heat resistance, creep resistance and, unlike alloys based on titanium aluminides TiAI and TizAI, have better technological plasticity, which allows them to manufacture various types of semi-finished products. However, in order to achieve a given level of mechanical properties of semi-finished products based on the ortho phase, a thorough design of the structure at the stage of deformation of the blanks is necessary.
Відомий спосіб виробництва жароміцного орто-сплаву складу Ті-12АІ-11МБ-2Мо-1Ре (ат.95) ж 0,1 (мас.95) В (патент УР 2011052239), який включає отримання напівфабрикату шляхом кування в (02 я В2)- або В2-області і подальший відпал при температурі В2-області, в результаті чого в матеріалі формується пластинчаста (0ж-82)-структура. Недоліком цього способу є низька міцність (Св - 845МПа) і пластичність (0- 4,395) напівфабрикату при кімнатній температурі внаслідок поганої деформаційної проробки вихідної литої структури, що робить неможливим застосування даного напівфабрикату для виготовлення деталей відповідального призначення.A known method of producing a heat-resistant ortho-alloy of the composition Ti-12AI-11MB-2Mo-1Re (at.95) and 0.1 (wt.95) B (patent UR 2011052239), which includes obtaining a semi-finished product by forging in (02 and B2) - or the B2-region and subsequent annealing at the temperature of the B2-region, as a result of which a lamellar (0ж-82)-structure is formed in the material. The disadvantage of this method is the low strength (Св - 845MPa) and plasticity (0-4.395) of the semi-finished product at room temperature due to poor deformation processing of the original cast structure, which makes it impossible to use this semi-finished product for the manufacture of parts of a responsible purpose.
Найбільш близьким до технічного рішення, що заявляється, є «Спосіб виготовлення поковок дисків зі сплаву алюмініду титану на основі орто-фази» (патент РФ 2520924), який включає нагріви, попередню деформацію зливка, остаточну деформацію заготовки і заключну термообробку. Однак цей спосіб не завжди забезпечує отримання однорідної структури по перерізу напівфабрикату внаслідок невеликих ступенів деформації, які в першу чергу впливають на перетворення структури в приповерхневих шарах, залишаючи практично незміненою (литу) структуру в центрі напівфабрикату.The closest to the claimed technical solution is the "Method of manufacturing titanium aluminide alloy disk forgings based on ortho-phase" (RF patent 2520924), which includes heating, preliminary deformation of the ingot, final deformation of the workpiece and final heat treatment. However, this method does not always ensure obtaining a homogeneous structure across the cross-section of the semi-finished product due to small degrees of deformation, which primarily affect the transformation of the structure in the surface layers, leaving the (cast) structure in the center of the semi-finished product practically unchanged.
Розкриття винаходуDisclosure of the invention
Завданням винаходу є забезпечення стабільних характеристик міцності і пластичності при кімнатній і підвищеній температурах в пруткових заготовках зі сплаву на основі орторомбічногоThe task of the invention is to ensure stable characteristics of strength and plasticity at room and elevated temperatures in bar blanks from an alloy based on orthorhombic
Зо алюмініду титану ТігАЇМЬ за рахунок створення однорідної по перетину дрібнодисперсної структури.From titanium aluminide TigAIIM due to the creation of a fine-dispersed structure with a uniform cross-section.
Технічним результатом є отримання в промислових умовах пруткових заготовок з однорідною дисперсною структурою і необхідним рівнем властивостей.The technical result is the production of bar blanks with a homogeneous dispersed structure and the required level of properties in industrial conditions.
Рішення поставленого завдання досягається тим, що спосіб виготовлення заготовок зі сплавів на основі інтерметаліду титану з ортофазою включає нагріви, попередню деформацію зливка, остаточну деформацію заготовки і заключну термообробку, причому після попередньої деформації проводять від 2 до 5 проміжних деформацій осадкою зі ступенем 25-4095, суміщеною з пресуванням зі ступенем 55-7095, нагрів заготовки для першої проміжної деформації проводять ступінчасто до температури Тпп-(100-200)"С з витримкою 2 - З години, а кожну подальшу проміжну деформацію проводять при температурі на 50-1007С нижче попередньої з витримкою на 0,5-1 годину менше попередньої, з проведенням останньої проміжної деформації при температурі Тпп-(20-500"С, при цьому остаточну деформацію заготовки здійснюють куванням з сумарним ступенем не більше 3095 при температурі Тпп-(80- 120976.The solution to the task is achieved by the fact that the method of manufacturing blanks from alloys based on titanium intermetallic with an orthophase includes heating, preliminary deformation of the ingot, final deformation of the billet and final heat treatment, and after preliminary deformation, from 2 to 5 intermediate deformations are carried out by precipitation with a degree of 25-4095, combined with pressing with a degree of 55-7095, the heating of the workpiece for the first intermediate deformation is carried out step by step to a temperature of Tpp-(100-200)"C with a holding time of 2-3 hours, and each subsequent intermediate deformation is carried out at a temperature 50-1007C lower than the previous one holding for 0.5-1 hour less than the previous one, with the last intermediate deformation at a temperature of Tpp-(20-500"С, while the final deformation of the workpiece is carried out by forging with a total degree of no more than 3095 at a temperature of Tpp-(80-120976.
Попередню деформацію зливка проводять, переважно, осадкою і куванням з сумарним ступенем деформації 70-8095 при температурі Тапн(100-200)70.Preliminary deformation of the ingot is mainly carried out by sedimentation and forging with a total degree of deformation of 70-8095 at a temperature of Tapn (100-200)70.
Проведення після попередньої деформації від 2 до 5 процесів деформації осадкою зі ступенем 25-4095, суміщеної з пресуванням зі ступенем 55-7095 після ступеневого нагріву заготовки до температури Тпп-(100-200)"С і витримки 2-3 години дозволяє перетворити структуру по всьому об'єму напівфабрикату.Carrying out, after preliminary deformation, from 2 to 5 processes of sediment deformation with a degree of 25-4095, combined with pressing with a degree of 55-7095 after stepwise heating of the workpiece to a temperature of Tpp-(100-200)"C and exposure for 2-3 hours allows you to transform the structure by to the entire volume of the semi-finished product.
Нагрівання до температури деформації необхідно проводити поступово, тому що сплави на основі алюмініду титану Ті2АІЇМБ чутливі до швидкості нагріву внаслідок низької теплопровідності. При прискореному нагріванні в матеріалі можуть виникати великі термічні напруги, що призводять до викривлення і навіть розтріскування заготовок.Heating to the deformation temperature must be carried out gradually, because alloys based on Ti2AIIMB titanium aluminide are sensitive to the heating rate due to low thermal conductivity. During accelerated heating, large thermal stresses may occur in the material, leading to distortion and even cracking of the workpieces.
Сплави на основі інтерметаліду титану Ті2АЇМЬ з високим вмістом ніобію мають більш високу технологічну пластичністю в порівнянні зі сплавами на основі алюмінідів титану ТіАЇ і ТізАЇ, але нижчою в порівнянні з промисловими жароміцними сплавами на основі титану (ВТ18У, ВТ25У,Alloys based on titanium intermetalide Ti2AIIM with a high niobium content have higher technological plasticity compared to alloys based on titanium aluminides TiAI and TiZAI, but lower compared to industrial heat-resistant alloys based on titanium (VT18U, VT25U,
ВТ8 ії т.і.). Низька технологічність обумовлює застосування невеликих ступенів деформації в процесі кування при підвищених температурах, щоб не відбувалося розтріскування матеріалу. бо Однак малі ступені деформації в основному зосереджуються в приповерхневих шарах, в яких,VT8 and so on). Low manufacturability determines the use of small degrees of deformation in the process of forging at elevated temperatures, so that cracking of the material does not occur. for However, small degrees of deformation are mainly concentrated in the near-surface layers, in which,
внаслідок накопичення дефектів кристалічної будови, протікає динамічна рекристалізації, що призводить до подрібнення структури за рахунок утворення і зростання рекристалізованих В- зерен. У той же час структура внутрішніх областей напівфабрикату залишається практично незмінною (великі вихідні Д-зерна і крупнопластинчасті виділення О-фази). Використання в єдиному циклі осадки і пресування з заявленими ступенями деформації забезпечує краще пророблення структури по всьому об'єму напівфабрикату.due to the accumulation of defects in the crystal structure, dynamic recrystallization takes place, which leads to the grinding of the structure due to the formation and growth of recrystallized B-grains. At the same time, the structure of the internal regions of the semi-finished product remains practically unchanged (large initial D-grains and large-plate separations of the O-phase). The use in a single cycle of sedimentation and pressing with the declared degrees of deformation ensures better development of the structure throughout the volume of the semi-finished product.
Кожна наступна проміжна деформація проводиться при температурі на 50-100 "С нижче попередньої з витримкою на 0,5-1 годину менше попередньої, що забезпечує отримання більш дрібного В-зерна за рахунок протікання процесів динамічної рекристалізації. Однак в процесі охолодження до кімнатної температури відбувається виділення 02 і О-фаз, що мають пластинчасту морфологію внаслідок великих об'ємних ефектів перетворення, крім того, виділення даних фаз спочатку відбувається по межі вихідного ВД-зерна, утворюючи так звану «облямівку», що істотно знижує пластичність матеріалу і ударну в'язкість. Заявлене зниження температури кожної наступної проміжної деформації із заявленою витримкою, що визначені експериментально, призводить до збереження в структурі 02 і О-фаз, в яких в процесі деформації відбувається накопичення дефектів кристалічної будови, що викликає протікання процесів полігонізації і початкових стадій поділу пластин, що сприяє «розбиттю облямівки» по межі вихідного В-зерна.Each subsequent intermediate deformation is carried out at a temperature 50-100 "C lower than the previous one with a holding time of 0.5-1 hour less than the previous one, which ensures the production of a finer B-grain due to the flow of dynamic recrystallization processes. However, during cooling to room temperature, the separation of 02 and O-phases, which have a lamellar morphology due to the large volume effects of the transformation, in addition, the separation of these phases initially occurs along the boundary of the original VD-grain, forming a so-called "border", which significantly reduces the plasticity of the material and the impact Viscosity. The declared decrease in the temperature of each subsequent intermediate deformation with the declared duration, determined experimentally, leads to the preservation of the 02 and O-phases in the structure, in which during the deformation there is an accumulation of defects in the crystal structure, which causes the polygonization processes and the initial stages of plate separation to occur. which contributes to the "breaking of the border" along the boundary of the original B-grain.
Експериментально встановлені параметри остаточної деформації - кування з сумарною ступенем не більше 3095 при температурі Тпп-(20-70)"С - забезпечують накопичення дефектів кристалічної будови в пластинах О-фази, в яких при подальшій термічній обробці, переважно при двухступеневому відпалі, протікають процеси полігонізації і глобуляризації, що сприяє утворенню однорідного за об'ємом напівфабрикату дисперсної структури, що не містить «облямівки».The experimentally established parameters of the final deformation - forging with a total degree of no more than 3095 at a temperature of Tpp-(20-70)"С - ensure the accumulation of defects in the crystal structure in the O-phase plates, in which processes occur during further heat treatment, mainly during two-stage annealing polygonization and globularization, which contributes to the formation of a homogeneous semi-finished product of a dispersed structure that does not contain "borders".
Попередню деформацію зливка проводять осадкою в торець зі ступенем 20-2595 (коефіцієнт осадки 1,35-1,45) і куванням з сумарною ступенем 70-8095 (коефіцієнт уковки 4,7-4,9) при температурі Тпп-(100-200)"С, що забезпечує первинне об'ємне перетворення структури і усунення ливарної мікропористості.The preliminary deformation of the ingot is carried out by a slump in the end with a degree of 20-2595 (sag coefficient 1.35-1.45) and forging with a total degree of 70-8095 (forging coefficient 4.7-4.9) at a temperature of Tpp-(100-200 )"C, which ensures the primary volumetric transformation of the structure and the elimination of foundry microporosity.
Короткий опис фігур кресленьA brief description of the drawing figures
Зо Результат здійснення винаходу пояснюється графічними матеріалами, на яких показані: - на Фіг. 1 мікроструктура зразків зі сплаву на основі інтерметаліду титану ТігАЇМЬ після деформації; - на Фіг. 2 мікроструктура зразків зі сплаву на основі інтерметаліду титану ТігАЇМЬ після термічної обробки.The result of the implementation of the invention is explained by graphic materials, which show: - in Fig. 1 microstructure of samples from an alloy based on TigAlIMb titanium intermetalide after deformation; - in Fig. 2 microstructure of samples from an alloy based on TigAlIMb titanium intermetalide after heat treatment.
Варіант здійснення винаходуA variant of the invention
Потрійним вакуумно-дуговим переплавом був отриманий зливок 2340х810 мм наступного хімічного складу, мас. 90: алюміній 11,4 цирконій 1,31 ванадій 0,71 карбон 0,065 ніобій 39,3 молібден 0,85 кремній 0,14 оксиген 0,043 нітроген 0,005 сума інших домішок 0,3 титан іншеTriple vacuum-arc remelting resulted in a 2340x810 mm ingot of the following chemical composition, wt. 90: aluminum 11.4 zirconium 1.31 vanadium 0.71 carbon 0.065 niobium 39.3 molybdenum 0.85 silicon 0.14 oxygen 0.043 nitrogen 0.005 sum of other impurities 0.3 titanium other
Попередню деформацію зливка в контейнері 2385х1050 мм проводили осадкою при температурі 1180 "С зі ступенем 2395 (коефіцієнт осадки 1,4) до 2450 мм, а потім куванням при температурі 1180 "С з сумарним ступенем деформації 76905 (уков 4,2) до 2220 мм.Preliminary deformation of the ingot in a container 2385x1050 mm was carried out by precipitation at a temperature of 1180 "C with a degree of 2395 (coefficient of precipitation 1.4) to 2450 mm, and then by forging at a temperature of 1180 "C with a total degree of deformation of 76905 (forging 4.2) to 2220 mm .
Нагрівання під першу проміжну деформацію заготовки проводили поступово від 300 "С з піччю до температури 550 7С з витримкою 1 годину, далі нагрівання з піччю до 850 С з витримкою 1 годину, потім нагрівали з піччю до 1150 "С. Після ізотермічної витримки при температурі 1150 С протягом 2,5 годин першу проміжну деформацію заготовки проводили осадкою (розпресування) кованої заготовки 2200 мм зі ступенем 3095 (коефіцієнт осадки 1,45) до 2240 мм, суміщеної з пресуванням заготовки зі ступенем 5895 (коефіцієнт витяжки 2,4) до 2155 мм.Heating for the first intermediate deformation of the workpiece was carried out gradually from 300 "C with a furnace to a temperature of 550 7C with a holding time of 1 hour, then heating with a furnace to 850 C with a holding time of 1 hour, then heating with a furnace to 1150 "C. After isothermal exposure at a temperature of 1150 C for 2.5 hours, the first intermediate deformation of the workpiece was carried out by drawing (unpressing) a forged workpiece of 2200 mm with a degree of 3095 (sag coefficient of 1.45) to 2240 mm, combined with pressing of a workpiece with a degree of 5895 (extraction coefficient of 2 ,4) up to 2155 mm.
Нагрівання під другу проміжну деформацію заготовки проводили до 1070 "С. Другу проміжну деформацію заготовки 2155 мм проводили осадкою (розпресування) зі ступенем 30905Heating for the second intermediate deformation of the workpiece was carried out to 1070 "С. The second intermediate deformation of the workpiece of 2155 mm was carried out by a draft (pressing) with a degree of 30905
(коефіцієнт осадки 1,4) до 2180 мм, суміщеної з пресуванням прутка зі ступенем 65905 (коефіцієнт витяжки 2,9) до 2105 мм.(coefficient of draft 1.4) up to 2180 mm, combined with pressing of a bar with a degree of 65905 (coefficient of extraction 2.9) up to 2105 mm.
Нагрівання під третю проміжну деформацію заготовки проводили до 1010". Третю проміжну деформацію заготовки 2105 мм проводили осадкою (розпресування) зі ступенем 3590 (коефіцієнт осадки 1,4) до 2130 мм, суміщеної з пресуванням прутка зі ступенем 6890 (коефіцієнт витяжки 3,0) до 275 мм.Heating for the third intermediate deformation of the workpiece was carried out to 1010". The third intermediate deformation of the 2105 mm workpiece was carried out by draft (pressing) with a degree of 3590 (decrease coefficient 1.4) to 2130 mm, combined with pressing of a bar with a degree of 6890 (extraction coefficient 3.0) up to 275 mm.
Остаточну деформацію куванням заготовки 275 мм проводили зі ступенем 2595 (коефіцієнт укова 1,3) при температурі 980 "С до 265 мм.The final deformation by forging a 275 mm workpiece was carried out with a degree of 2595 (forging coefficient 1.3) at a temperature of 980 "С to 265 mm.
Після деформації заготовку піддавали двоступеневій термічній обробці - спочатку при температурі 900 "С, з витримкою 2,5 години, охолодження на повітрі до кімнатної температури, потім - нагрів до температури 850 "С, з витримкою 12 годин і охолодженням на повітрі до кімнатної температури.After deformation, the workpiece was subjected to a two-stage heat treatment - first at a temperature of 900 "C, with a holding time of 2.5 hours, cooling in air to room temperature, then - heating to a temperature of 850 "C, with a holding time of 12 hours and cooling in air to room temperature.
Деформація згідно із запропонованим способом і заключна термічна обробка забезпечують в заготівці утворення однорідної дисперсної структури (показано на Фіг.1, Фіг.2), яка дозволила отримати високий рівень міцності і пластичних характеристик пруткової заготовки при кімнатній і підвищеній температурах (табл.).Deformation according to the proposed method and the final heat treatment ensure the formation of a homogeneous dispersed structure in the workpiece (shown in Fig. 1, Fig. 2), which made it possible to obtain a high level of strength and plastic characteristics of the rod workpiece at room and elevated temperatures (table).
ТаблицяTable
Таким чином, пропонований спосіб деформаційної обробки пруткових заготовок зі сплаву на основі орторомбічного алюмініду титану ТігАЇМЬ і подальша термічна обробка дозволяють отримати стабільні характеристики міцності і пластичності при кімнатній і підвищеній температурах за рахунок створення однорідної по перерізу дрібнодисперсної структури.Thus, the proposed method of deformation treatment of rod blanks from an alloy based on orthorhombic titanium aluminide TigAIIM and subsequent heat treatment allows to obtain stable characteristics of strength and plasticity at room and elevated temperatures due to the creation of a fine-dispersed structure homogeneous in cross-section.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015156639A RU2644830C2 (en) | 2015-12-17 | 2015-12-17 | Manufacturing method of bar stock from alloys based on titanium intermetallide with ortho-phase |
| PCT/RU2016/000930 WO2017105290A2 (en) | 2015-12-17 | 2016-12-27 | Method for making blanks from alloys based on titanium intermetallic compound with ortho-phase |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA120018C2 true UA120018C2 (en) | 2019-09-10 |
Family
ID=59057070
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA201807600A UA120018C2 (en) | 2015-12-17 | 2016-12-27 | Method for making blanks from alloys based on titanium intermetallic compound with ortho-phase |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2644830C2 (en) |
| UA (1) | UA120018C2 (en) |
| WO (1) | WO2017105290A2 (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111607751A (en) * | 2020-06-09 | 2020-09-01 | 无锡派克新材料科技股份有限公司 | Forging modifying method for Ti2AlNb alloy |
| CN111636042B (en) * | 2020-06-12 | 2021-05-18 | 无锡派克新材料科技股份有限公司 | Method for improving malleability of intermetallic compound alloy |
| CN112247043B (en) * | 2020-08-28 | 2022-04-12 | 中国科学院金属研究所 | Ti2Preparation process of AlNb-based alloy forging |
| CN112692204B (en) * | 2020-12-25 | 2022-09-23 | 西安稀有金属材料研究院有限公司 | Preparation method of large-size corrosion-resistant Ti35 alloy forging |
| RU2761398C1 (en) * | 2021-03-11 | 2021-12-08 | Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") | Method for processing rods made of ortho-titanium alloys for producing blades of a gas turbine engine compressor |
| CN114769480B (en) * | 2022-04-09 | 2024-03-22 | 中国科学院金属研究所 | Ti (titanium) 2 Preparation process of AlNb-based alloy ring piece |
| CN116987991B (en) * | 2023-09-26 | 2024-01-23 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | Regulating Ti 2 Method for preparing AlNb-based alloy with yield ratio |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5906692A (en) * | 1993-12-28 | 1999-05-25 | Alliedsignal Inc. | Process for producing forged α-2 based titanium aluminides having fine grained and orthorhombic transformed microstructure and articles made therefrom |
| FR2772790B1 (en) * | 1997-12-18 | 2000-02-04 | Snecma | TITANIUM-BASED INTERMETALLIC ALLOYS OF THE Ti2AlNb TYPE WITH HIGH ELASTICITY LIMIT AND HIGH RESISTANCE TO CREEP |
| RU2164263C2 (en) * | 1999-06-17 | 2001-03-20 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | METHOD OF PROCESSING THE BLANKS FROM γ+α2 HYPEREUTECTOID ALLOYS |
| JP2011052239A (en) * | 2009-08-31 | 2011-03-17 | Kyushu Institute Of Technology | Heat resistant orthorhombic titanium alloy and method for producing the same |
| RU2520924C1 (en) * | 2013-02-21 | 2014-06-27 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") | Production of disc-shape forged pieces from alloy of aluminium with ortho-phase titanium |
-
2015
- 2015-12-17 RU RU2015156639A patent/RU2644830C2/en active IP Right Revival
-
2016
- 2016-12-27 UA UAA201807600A patent/UA120018C2/en unknown
- 2016-12-27 WO PCT/RU2016/000930 patent/WO2017105290A2/en active Application Filing
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2015156639A (en) | 2017-06-26 |
| RU2644830C2 (en) | 2018-02-14 |
| WO2017105290A2 (en) | 2017-06-22 |
| WO2017105290A3 (en) | 2017-08-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA120018C2 (en) | Method for making blanks from alloys based on titanium intermetallic compound with ortho-phase | |
| US20200048750A1 (en) | Ni-Based Alloy Product and Method for Producing Same, and Ni-Based Alloy Member and Method for Producing Same | |
| WO2018092204A1 (en) | Method for producing nickel-based alloy high temperature material | |
| JP6445542B2 (en) | Method for manufacturing titanium-aluminum alloy parts | |
| RU2441097C1 (en) | Method of producing deformed parts from pseudo-beta-titanium alloys | |
| RU2368695C1 (en) | Method of product's receiving made of high-alloy heat-resistant nickel alloy | |
| CN109252061B (en) | Preparation method of high-temperature, high-thermal-stability and high-fracture-toughness titanium alloy bar | |
| JP6315320B2 (en) | Method for producing Fe-Ni base superalloy | |
| CN101967581A (en) | Titanium alloy with thin sheet layer microstructure and manufacturing method thereof | |
| JP2021523295A (en) | High-strength titanium alloy | |
| CN104561662A (en) | Powder alloy and production technique thereof | |
| JP5855435B2 (en) | α + β-type or β-type titanium alloy and method for producing the same | |
| CN103071743A (en) | Preparation method for TC11 titanium alloy small-bore thick-walled cylindrical part | |
| US20180257127A1 (en) | METHOD FOR PRODUCING FORGED TiAl COMPONENTS | |
| WO2020031579A1 (en) | Method for producing ni-based super-heat-resisting alloy, and ni-based super-heat-resisting alloy | |
| US10815558B2 (en) | Method for preparing rods from titanium-based alloys | |
| JP6575756B2 (en) | Method for producing precipitation strengthened stainless steel | |
| RU2484166C1 (en) | Titanium-based alloy | |
| TW201504450A (en) | Method of making molybdenum alloy target | |
| RU2520924C1 (en) | Production of disc-shape forged pieces from alloy of aluminium with ortho-phase titanium | |
| RU2583564C1 (en) | Method of producing forgings from heat-resistant granular alloys | |
| RU2635650C1 (en) | Method of thermomechanical processing of high-alloyed pseudo- (titanium alloys alloyed by rare and rare-earth metals | |
| RU2453398C1 (en) | Method for production of product out of alloy type "tt751¦" with high strength and heat resistance | |
| TWI568862B (en) | Method for manufacturing austenitic alloy steel | |
| RU2625361C1 (en) | Method of manufacturing ribbons from difficult-to-form alloy based on chrome |