RU2368695C1 - Method of product's receiving made of high-alloy heat-resistant nickel alloy - Google Patents
Method of product's receiving made of high-alloy heat-resistant nickel alloy Download PDFInfo
- Publication number
- RU2368695C1 RU2368695C1 RU2008102892/02A RU2008102892A RU2368695C1 RU 2368695 C1 RU2368695 C1 RU 2368695C1 RU 2008102892/02 A RU2008102892/02 A RU 2008102892/02A RU 2008102892 A RU2008102892 A RU 2008102892A RU 2368695 C1 RU2368695 C1 RU 2368695C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- phase
- deformation
- product
- ingot
- Prior art date
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к способу изготовления изделий из высоколегированных жаропрочных сплавов на никелевой основе, содержащих 30-35% упрочняющей γ'-фазы, таких как диски, рабочие лопатки, кольцевые заготовки газотурбинных двигателей, применяемых в авиации, ракетостроении, теплоэнергетике.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to a method for manufacturing products from highly alloyed heat-resistant nickel-based alloys containing 30-35% of the reinforcing γ'-phase, such as disks, rotor blades, ring blanks of gas turbine engines used in aviation, rocket science, heat power engineering .
Известен способ изготовления прутков и профилей из жаропрочных труднодеформируемых сплавов на никелевой основе путем отжига литых заготовок при температуре выше точки растворимости γ'-фазы при 1200÷1230°С с выдержкой 2÷3 ч, охлаждения с печью со скоростью 0,3÷1°С/ч до 950÷750°С и последующего охлаждения на воздухе до комнатной температуры, обеспечивающей дисперсное распределение γ'-фазы, нагрева заготовки до 1100÷1140°С, подпрессовки их в закрытом объеме со степенью деформации 15÷20% с выдержкой под полным усилием в течение 10÷20 с и горячего прессования при температуре 1120÷1160°С через плоскую матрицу с применением пластичной шайбы, устанавливаемой на заходный торец матрицы, со скоростью 1,8÷6 м/мин (a.c. CCCP №473538).A known method of manufacturing rods and profiles from heat-resistant hard-deformed alloys based on nickel by annealing cast billets at a temperature above the solubility point of the γ'-phase at 1200 ÷ 1230 ° C with a soak of 2 ÷ 3 hours, cooling with a furnace at a speed of 0.3 ÷ 1 ° C / h up to 950 ÷ 750 ° C and subsequent cooling in air to room temperature, providing dispersed distribution of the γ'-phase, heating the workpiece to 1100 ÷ 1140 ° C, prepressing them in a closed volume with a degree of deformation of 15 ÷ 20% with exposure under full force for 10 ÷ 20 s and hot pressing at a temperature of 1120 ÷ 1160 ° C through a flat die with a plastic washer to be mounted on lead-in end of the matrix, at speeds of 1.8 ÷ 6 m / min (a.c. CCCP №473538).
Способ не обеспечивает устранения трещин при нагреве крупных слитков, формирования зерна величиной менее 10 мкм и достижения эффекта сверхпластичности в сплавах с количеством γ'-фазы 30÷35% с температурой полного растворения γ'-фазы, равной, или менее 1100°С, так как прессование осуществляется в однофазной области.The method does not ensure the elimination of cracks during heating of large ingots, the formation of grain with a size of less than 10 microns and the achievement of the effect of superplasticity in alloys with an amount of γ'-phase 30 ÷ 35% with a temperature of complete dissolution of the γ'-phase equal to or less than 1100 ° С, how pressing is carried out in a single-phase region.
Известен способ изготовления изделий из жаропрочных сплавов, заключающийся в нагреве слитков до температуры выше Тпрγ', штамповке заготовки при температуре ниже Тпрγ' с суммарной степенью деформации εл≥0,5 и скоростью деформации 
Тпрγ' с последующим охлаждением заготовки в интервале выделения γ'-фазы со скоростью менее 56°С/ч для получения перестаренной структуры, горячей штамповке заготовки со степенью деформации εл≥0,9 и скоростью деформации 
Недостатками этого способа являются необходимость использования для изготовления изделий, в частности диска, слитков со сравнительно мелкозернистой структурой, невозможность осадки слитка при температуре выше Тпрγ' для большинства высоколегированных труднодеформируемых никелевых сплавов, большая трудоемкость процесса, отсутствие эффекта сверхпластичности.The disadvantages of this method are the necessity of using ingots with a relatively fine-grained structure for the manufacture of articles, in particular, a disk, the impossibility of depositing an ingot at a temperature above T prγ ' for most highly alloyed hardly deformable nickel alloys, the high complexity of the process, and the absence of superplasticity.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому эффекту является способ изготовления диска из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава, включающий трехступенчатый отжиг слитка, при котором на первой ступени слиток нагревают до температуры не более 40°С выше температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают при этой температуре не менее 6 часов и охлаждают до температуры второй ступени, которая на 20-50°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают при этой температуре не менее 3 часов и охлаждают до температуры третьей ступени, которая на 60-100°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают при этой температуре не менее 3 часов и охлаждают со скоростью 20-60°С/ч до температуры на 200-300°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы, охлаждение слитка на воздухе, предварительную деформацию путем прессования при температуре на 70-100°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы и окончательную деформацию штамповкой со скоростью не менее 10-4 с-1 при температуре на 50-120°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы в изотермических условиях и термическую обработку (патент РФ №2256721).The closest in technical essence and the achieved effect is a method of manufacturing a disk from a highly alloyed heat-resistant nickel alloy, including three-stage annealing of an ingot, in which at the first stage the ingot is heated to a temperature of not more than 40 ° C above the temperature of complete dissolution of the γ'-phase, kept at this temperature not less than 6 hours and cooled to a temperature of the second stage, which is 20-50 ° C lower than the temperature of complete dissolution of the γ'-phase, kept at this temperature for at least 3 hours and cooled to the third stage, which is 60-100 ° C lower than the temperature of the complete dissolution of the γ'-phase, is kept at this temperature for at least 3 hours and cooled at a speed of 20-60 ° C / h to a temperature 200-300 ° C below the full temperature dissolution of the γ'-phase, cooling of the ingot in air, preliminary deformation by pressing at a temperature of 70-100 ° C below the temperature of complete dissolution of the γ'-phase and the final deformation by stamping at a speed of at least 10 -4 s -1 at a temperature of 50- 120 ° C below the temperature of complete dissolution of the γ'-phase in isothermal conditions ovia and heat treatment (RF patent No. 2256721).
К недостаткам способа прототипа следует отнести: возможность образования трещин в слитке при нагреве до первой ступени гомогенизирующего отжига, низкая технологическая пластичность, высокий уровень усилий деформирования и структурная неоднородность в деформируемых полуфабрикатах из жаропрочных сплавов с содержанием упрочняющей γ'-фазы 30-35%.The disadvantages of the prototype method include: the possibility of cracking in the ingot when heated to the first stage of homogenizing annealing, low technological plasticity, a high level of deformation forces and structural heterogeneity in wrought semi-finished products from heat-resistant alloys with a content of the strengthening γ'-phase of 30-35%.
Технической задачей предлагаемого изобретения является разработка способа изготовления изделий из высоколегированных жаропрочных никелевых сплавов, обеспечивающего предотвращение образования трещин при нагреве слитков, снижение сопротивления деформации и усилий прессования, формирование ультрамелкого зерна величиной менее 10 мкм, достижения эффекта сверхпластичности, улучшение механической обработки поверхности изделия, повышение коэффициента использования металла, повышение механических свойств без изменения режима термической обработки.The technical task of the invention is to develop a method of manufacturing products from highly alloyed heat-resistant nickel alloys, which prevents the formation of cracks when heating ingots, reduces the resistance to deformation and pressing forces, the formation of ultrafine grains of less than 10 microns, achieve the effect of superplasticity, improve the mechanical processing of the surface of the product, increase the coefficient the use of metal, increasing mechanical properties without changing the thermal regime processing the second.
Для достижения поставленной задачи предложен способ изготовления изделия из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава, включающий трехступенчатый отжиг слитка, охлаждение на воздухе, деформацию в двухфазной области с получением заготовки и термическую обработку, отличающийся тем, что на первой ступени отжига слиток нагревают до температуры, которая на (600÷700)°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают при этой температуре не более 3 часов и нагревают со скоростью 60÷80°С/ч до температуры второй ступени, которая на 30÷60°С выше температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают при этой температуре не более 8 часов и охлаждают со скоростью 10÷15°С/ч до температуры третьей ступени, которая на (50÷60)°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы, перед деформацией осуществляют нагрев заготовки от температуры на 600÷700°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы до температуры на 50÷60°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы со скоростью 60÷80°С/ч, деформацию осуществляют путем прессования слитка со скоростью 50-70 мм/с и степенью деформации 60÷70%, после прессования полученное изделие нагревают до температуры на 40÷70°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают не более 6 часов и охлаждают с печью со скоростью 30÷60°С/ч до температуры 800÷900°С и далее на воздухе.To achieve this objective, a method for manufacturing a product from high-alloy heat-resistant nickel alloy is proposed, including three-stage annealing of an ingot, cooling in air, deformation in a two-phase region to obtain a preform, and heat treatment, characterized in that the ingot is heated at a first stage of annealing to a temperature that is at ( 600 ÷ 700) ° C below the temperature of the complete dissolution of the γ'-phase, maintained at this temperature for no more than 3 hours and heated at a speed of 60 ÷ 80 ° C / h to the temperature of the second stage, which and 30 ÷ 60 ° C above the temperature of complete dissolution of the γ'-phase, kept at this temperature for no more than 8 hours and cooled at a speed of 10 ÷ 15 ° C / h to the temperature of the third stage, which is (50 ÷ 60) ° C below the temperature complete dissolution of the γ'-phase, before deformation, the workpiece is heated from a temperature of 600 ÷ 700 ° C below the temperature of complete dissolution of the γ'-phase to a temperature of 50 ÷ 60 ° C below the temperature of complete dissolution of the γ'-phase at a rate of 60 ÷ 80 ° C / h, the deformation is carried out by pressing the ingot with a speed of 50-70 mm / s and a degree of deformation of 60 ÷ 70%, pos e pressing the resulting product is heated to a temperature of 40 ÷ 70 ° C below the temperature of the complete dissolution of the γ'-phase, incubated for no more than 6 hours and cooled with an oven at a speed of 30 ÷ 60 ° C / h to a temperature of 800 ÷ 900 ° C and then on in the air.
Длинномерное прессованное изделие нагревают до температуры 1040÷1060°С, выдерживают не более 3 часов и подвергают правке со степенью деформации 1÷10%.A long extruded product is heated to a temperature of 1040 ÷ 1060 ° C, can withstand no more than 3 hours and is subjected to dressing with a degree of deformation of 1 ÷ 10%.
Нагрев слитка на первой ступени отжига до температуры, которая на (600÷700)°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы, и время выдержки не более 3 часов обеспечивают предварительный прогрев объема слитка без образования термических трещин. Нагрев до температуры второй ступени и выдержка обеспечивают растворение избыточных фазовых составляющих и выравнивание легирующих элементов твердого раствора сплава. Ступенчатый отжиг слитков по предлагаемому режиму позволяет получить структуру с однородными укрупненными внутри зерен выделениями частиц γ'-фазы размером не менее 1,0 мкм, значительно повышает пластичность сплава и снижает сопротивление деформации, что обеспечивает возможность прессования при низких температурах в интервале Тпрγ' - (50÷60)°С в условиях контролируемой динамической рекристаллизации с приемлемыми в производственных условиях усилиями и обеспечением формирования ультрамелкозернистой структуры с величиной зерна γ'-фазы менее 10 мкм. Деформация при температурах выше Тпрγ' + 60°С приводит к формированию неоднородного микрозерна величиной более 30 мкм и образованию грубых поверхностных трещин, а при деформировании ниже температур Тпрγ' - 60°С резко возрастают усилия прессования. Прессование со скоростью менее 50 мм/с и/или со степенью деформации менее 60% приводят к понижению температуры слитка и резкому возрастанию сопротивления деформации, вплоть до невозможности получения изделия. Прессование со скоростью более 70 мм/с и/или со степенью деформации более 70% вызывают тепловой разогрев и формирование неоднородного микрозерна величиной более 10 мкм. Нагрев до температуры на 40÷70°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы с выдержкой не более 6 часов и охлаждением с печью со скоростью 30÷60°С/ч до температуры 800÷900°С и далее на воздухе обеспечивает улучшение механической обработки поверхности изделия (предварительной обдирки и механической обработки под ультразвуковой контроль) без изменения размера ультрамелкого зерна величиной менее 10 мкм. Наличие в изделии зерна величиной менее 10 мкм обеспечивает высокую пластичность вплоть до сверхпластичности при дальнейшем изготовлении штамповок дисков, рабочих лопаток, кольцевых заготовок. Нагрев длинномерного прессованного изделия до температуры 1040÷1060°С с выдержкой не более 3 часов сохраняет ультрамелкое зерно и высокую технологическую пластичность, что обеспечивает возможность правки его в пределах требуемой незначительной (1÷10%) степени деформации для устранения кривизны с целью повышения выхода годного.Heating the ingot in the first stage of annealing to a temperature that is (600 ÷ 700) ° C lower than the temperature of complete dissolution of the γ'-phase and the exposure time of no more than 3 hours provide preliminary heating of the ingot volume without the formation of thermal cracks. Heating to the temperature of the second stage and exposure ensure the dissolution of excess phase components and the alignment of the alloying elements of the alloy solid solution. Stepwise annealing of the ingots according to the proposed regime allows one to obtain a structure with homogeneous coarse-grained precipitates of particles of the γ'-phase with a size of at least 1.0 μm, significantly increases the ductility of the alloy and reduces the resistance to deformation, which allows pressing at low temperatures in the range T prγ ' - (50 ÷ 60) ° С under conditions of controlled dynamic recrystallization with efforts acceptable under production conditions and ensuring the formation of an ultrafine-grained structure with a grain size of the γ'-phase her 10 microns. Deformation at temperatures above Т prγ ' + 60 ° С leads to the formation of an inhomogeneous micrograin larger than 30 μm and the formation of rough surface cracks, and when deformation below temperatures T prγ' - 60 ° С, the pressing forces sharply increase. Pressing with a speed of less than 50 mm / s and / or with a degree of deformation of less than 60% leads to a decrease in the temperature of the ingot and a sharp increase in the resistance to deformation, up to the impossibility of obtaining the product. Pressing with a speed of more than 70 mm / s and / or with a degree of deformation of more than 70% causes thermal heating and the formation of an inhomogeneous micrograin with a size of more than 10 microns. Heating to a temperature of 40 ÷ 70 ° C below the temperature of the complete dissolution of the γ'-phase with a holding time of not more than 6 hours and cooling with an oven at a speed of 30 ÷ 60 ° C / h to a temperature of 800 ÷ 900 ° C and then in air provides an improvement in the mechanical surface treatment of the product (preliminary peeling and machining under ultrasonic control) without changing the size of ultrafine grains of less than 10 microns. The presence of a grain size of less than 10 microns in the product provides high ductility up to superplasticity in the further manufacture of disc stampings, rotor blades, ring blanks. Heating a long extruded product to a temperature of 1040 ÷ 1060 ° C with a holding time of not more than 3 hours preserves ultrafine grains and high technological plasticity, which makes it possible to straighten it within the required insignificant (1 ÷ 10%) degree of deformation to eliminate curvature in order to increase the yield .
Пример осуществленияImplementation example
Предложенный способ был реализован при получении прессованного изделия диаметром 160 мм длиной 2800 мм и весом 415 кг из слитка диаметром 320 мм высоколегированного жаропрочного сплава ЭП742.The proposed method was implemented upon receipt of a molded product with a diameter of 160 mm, a length of 2800 mm and a weight of 415 kg from an ingot with a diameter of 320 mm of a high-alloy heat-resistant alloy EP742.
Для данной плавки сплава ЭП742 количество γ'-фазы составляло 30%, а температура ее полного растворения - 1100°С.For this melting of the EP742 alloy, the amount of the γ'-phase was 30%, and the temperature of its complete dissolution was 1100 ° С.
Слитки диаметром 320 мм, полученные методом вакуумно-дугового переплава подвергли гомогенизирующему отжигу в газовой печи карусельного типа.The ingots with a diameter of 320 mm obtained by vacuum-arc remelting were subjected to homogenizing annealing in a gas furnace of a carousel type.
Параметры технологических процессов изготовления трех прессованных изделий по предлагаемому способу и прототипу приведены в таблице 1. Параметры технологических процессов изготовления трех прессованных изделий по предлагаемому способу, включающему операцию правки, приведены в таблице 2. Прессование проводили на горизонтальном гидравлическом прессе усилием 6300 тс из контейнера 340 мм на прутки диаметром 160 мм с замером общих усилий прессования и расчетом удельных усилий. Из прессованных изделий изготавливали шлифы для исследования микро-структуры и образцы для испытания на растяжение в исходном состоянии и после проведения термической обработки. Испытания на растяжение в исходном состоянии проводили при температуре 1050°С, после окончательной термической обработки по режиму 1100°С, 8 ч, охлаждение на воздухе, 850°С, 6 ч, охлаждение на воздухе, 780°С, 16 ч, охлаждение на воздухе при температуре 20°С и на длительную прочность при температуре 650°С.The parameters of the technological processes for the manufacture of three extruded products by the proposed method and prototype are given in table 1. The parameters of the technological processes of the manufacture of three extruded products by the proposed method, including the dressing operation, are shown in table 2. The pressing was carried out on a horizontal hydraulic press with a force of 6300 tf from a container of 340 mm on rods with a diameter of 160 mm with measuring the total pressing forces and calculating the specific forces. Sections were made from extruded products to study the microstructure and samples for tensile testing in the initial state and after heat treatment. Tensile tests in the initial state were carried out at a temperature of 1050 ° С, after the final heat treatment according to the regime of 1100 ° С, 8 h, cooling in air, 850 ° С, 6 h, cooling in air, 780 ° С, 16 h, cooling at air at a temperature of 20 ° C and for long-term strength at a temperature of 650 ° C.
Результаты испытаний и исследований по предлагаемому способу в сравнении с прототипом приведены в таблице 3.The test results and studies of the proposed method in comparison with the prototype are shown in table 3.
Предлагаемый способ обеспечил проведение нагрева слитков под гомогенизирующий отжиг и деформацию без образования трещин, снижение общих и удельных усилий деформирования, получение изделий с качественной поверхностью - без образования трещин, с небольшим короблением по примерам 1-3 табл.1 или с короблением, требующим использования операции правки по примерам 5-7 табл.2. Предлагаемый способ обеспечивает формирование в прессованном изделии однородной мелкозернистой структуры с размером зерна 5-8 мкм (табл.3), проявляющей эффект сверхпластичности, который используется при правке и при последующем изготовлении изделий, обеспечивает улучшение механической обработки поверхности изделия, повышение механических свойств без изменения режима термической обработки.The proposed method ensured that the ingots were heated under homogenizing annealing and deformation without cracking, reducing the total and specific deformation forces, obtaining products with a high-quality surface — without cracking, with slight warping according to examples 1-3 of Table 1 or with warping requiring operation corrections according to examples 5-7 of table 2. The proposed method provides for the formation of a homogeneous fine-grained structure with a grain size of 5-8 μm in the pressed product (Table 3), which exhibits the superplasticity effect that is used during dressing and subsequent manufacture of the product, provides improved mechanical processing of the product surface, increased mechanical properties without changing the mode heat treatment.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет изготавливать изделия сложной конфигурации, с высоким уровнем механических свойств из высоколегированных жаропрочных никелевых сплавов с количеством γ'-фазы 30÷35%.Thus, the proposed method allows to manufacture products of complex configuration, with a high level of mechanical properties from high-alloy heat-resistant nickel alloys with an amount of γ'-phase 30 ÷ 35%.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008102892/02A RU2368695C1 (en) | 2008-01-30 | 2008-01-30 | Method of product's receiving made of high-alloy heat-resistant nickel alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008102892/02A RU2368695C1 (en) | 2008-01-30 | 2008-01-30 | Method of product's receiving made of high-alloy heat-resistant nickel alloy |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2368695C1 true RU2368695C1 (en) | 2009-09-27 |
Family
ID=41169566
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008102892/02A RU2368695C1 (en) | 2008-01-30 | 2008-01-30 | Method of product's receiving made of high-alloy heat-resistant nickel alloy |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2368695C1 (en) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9523137B2 (en) | 2004-05-21 | 2016-12-20 | Ati Properties Llc | Metastable β-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
| RU2607682C2 (en) * | 2011-06-01 | 2017-01-10 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи | Thermomechanical processing of nickel-based alloys |
| US9624567B2 (en) | 2010-09-15 | 2017-04-18 | Ati Properties Llc | Methods for processing titanium alloys |
| US9765420B2 (en) | 2010-07-19 | 2017-09-19 | Ati Properties Llc | Processing of α/β titanium alloys |
| US9777361B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-03 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
| US9796005B2 (en) | 2003-05-09 | 2017-10-24 | Ati Properties Llc | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
| US9869003B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-01-16 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
| US10053758B2 (en) | 2010-01-22 | 2018-08-21 | Ati Properties Llc | Production of high strength titanium |
| US10337093B2 (en) | 2013-03-11 | 2019-07-02 | Ati Properties Llc | Non-magnetic alloy forgings |
| US10435775B2 (en) | 2010-09-15 | 2019-10-08 | Ati Properties Llc | Processing routes for titanium and titanium alloys |
| US10502252B2 (en) | 2015-11-23 | 2019-12-10 | Ati Properties Llc | Processing of alpha-beta titanium alloys |
| US10513755B2 (en) | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
| US10619226B2 (en) | 2015-01-12 | 2020-04-14 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
-
2008
- 2008-01-30 RU RU2008102892/02A patent/RU2368695C1/en active
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9796005B2 (en) | 2003-05-09 | 2017-10-24 | Ati Properties Llc | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
| US9523137B2 (en) | 2004-05-21 | 2016-12-20 | Ati Properties Llc | Metastable β-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
| US10053758B2 (en) | 2010-01-22 | 2018-08-21 | Ati Properties Llc | Production of high strength titanium |
| US9765420B2 (en) | 2010-07-19 | 2017-09-19 | Ati Properties Llc | Processing of α/β titanium alloys |
| US10144999B2 (en) | 2010-07-19 | 2018-12-04 | Ati Properties Llc | Processing of alpha/beta titanium alloys |
| US10435775B2 (en) | 2010-09-15 | 2019-10-08 | Ati Properties Llc | Processing routes for titanium and titanium alloys |
| US9624567B2 (en) | 2010-09-15 | 2017-04-18 | Ati Properties Llc | Methods for processing titanium alloys |
| US10513755B2 (en) | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
| US10287655B2 (en) | 2011-06-01 | 2019-05-14 | Ati Properties Llc | Nickel-base alloy and articles |
| RU2607682C2 (en) * | 2011-06-01 | 2017-01-10 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи | Thermomechanical processing of nickel-based alloys |
| US9616480B2 (en) | 2011-06-01 | 2017-04-11 | Ati Properties Llc | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys |
| US10570469B2 (en) | 2013-02-26 | 2020-02-25 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
| US9869003B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-01-16 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
| US10337093B2 (en) | 2013-03-11 | 2019-07-02 | Ati Properties Llc | Non-magnetic alloy forgings |
| US10370751B2 (en) | 2013-03-15 | 2019-08-06 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
| US9777361B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-03 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
| US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
| US10619226B2 (en) | 2015-01-12 | 2020-04-14 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US10808298B2 (en) | 2015-01-12 | 2020-10-20 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US11319616B2 (en) | 2015-01-12 | 2022-05-03 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US11851734B2 (en) | 2015-01-12 | 2023-12-26 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US10502252B2 (en) | 2015-11-23 | 2019-12-10 | Ati Properties Llc | Processing of alpha-beta titanium alloys |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2368695C1 (en) | Method of product's receiving made of high-alloy heat-resistant nickel alloy | |
| JP6252704B2 (en) | Method for producing Ni-base superalloy | |
| US6908519B2 (en) | Isothermal forging of nickel-base superalloys in air | |
| CN109252061B (en) | Preparation method of high-temperature, high-thermal-stability and high-fracture-toughness titanium alloy bar | |
| CN101927312B (en) | Method for processing TC4 titanium alloy into forged rings | |
| CN105506525B (en) | Preparation method of Ti2AlNb-based alloy large-size uniform fine-grain bar | |
| CN109454188A (en) | Ti55531 titanium alloy large size bar free forging method | |
| CN112195364A (en) | High-temperature and high-strength titanium alloy and processing method thereof | |
| WO2012044204A1 (en) | METHOD FOR MANUFACTURING DEFORMED ARTICLES FROM PSEUDO-β-TITANIUM ALLOYS | |
| WO2017105290A2 (en) | Method for making blanks from alloys based on titanium intermetallic compound with ortho-phase | |
| CN111254314A (en) | TiAl alloy with low-temperature superplasticity and preparation method of component thereof | |
| CN105316524A (en) | Ti-Al-Zr-Mo-V system medium-strength high-plasticity titanium alloy and preparation method thereof | |
| CN110205572B (en) | Preparation method of two-phase Ti-Al-Zr-Mo-V titanium alloy forged rod | |
| CN105695910A (en) | Superplastic forming method of TiAl-based alloy sheet | |
| CN107748094B (en) | Preparation method of TA15 titanium alloy powder product | |
| RU2371512C1 (en) | Method of product receiving from heatproof nickel alloy | |
| CN112708788B (en) | Method for improving plasticity of K403 alloy, die material and product | |
| RU2389822C1 (en) | Procedure for fabricating die of disk out of ingots of high gradient crystallisation of nickel alloys | |
| RU2753105C1 (en) | Method for the production of products from heat-resistant nickel-based alloys containing more than 30% strengthening g'-phase | |
| RU2661524C1 (en) | Method for production of heat-resistant nickel alloys | |
| CN115488276A (en) | Preparation process of high-uniformity 600-DEG C high-temperature titanium alloy large-size fine-grain blisk | |
| RU2345173C1 (en) | Method of producing superductile plates from aluminium alloys of aluminium-magnesium-lithium system | |
| RU2388844C1 (en) | Procedure for thermo-mechanical processing of work-pieces out of granules of high-alloyed heat-resistant alloys on nickel base | |
| CN114318087A (en) | Al-Zn-Mg-Cu aluminum alloy for aircraft engine shell and preparation method thereof | |
| RU2534909C1 (en) | THERMOMECHANICAL PROCESSING FOR INCREASE IN DUCTILITY OF 3D SEMIS FROM Al-Cu-Mg-Ag ALLOYS |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner |