UA110911U - METHOD OF Blast furnace loading - Google Patents
METHOD OF Blast furnace loading Download PDFInfo
- Publication number
- UA110911U UA110911U UAU201603952U UAU201603952U UA110911U UA 110911 U UA110911 U UA 110911U UA U201603952 U UAU201603952 U UA U201603952U UA U201603952 U UAU201603952 U UA U201603952U UA 110911 U UA110911 U UA 110911U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- coke
- iron ore
- skip
- loading
- feed
- Prior art date
Links
- 238000011068 loading method Methods 0.000 title claims abstract description 58
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 17
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 102
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 70
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 51
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims abstract description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 29
- 239000000463 material Substances 0.000 description 12
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 12
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 11
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 3
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 3
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 241000282472 Canis lupus familiaris Species 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000282326 Felis catus Species 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 244000309464 bull Species 0.000 description 1
- 239000002817 coal dust Substances 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
Спосіб завантаження доменної печі включає пошарове завантаження залізорудної шихти та коксу конусним завантажувальним пристроєм. При формуванні високих прошарків залізорудної шихти і коксу 50 % маси залізорудної шихти одного циклу подач завантажують при досягненні заданого рівня засипання h відокремленою двоскіповою подачею, а решту - при перевищенні заданої температури кладки доменної печі під захисними плитами Δt більше за 100 °С, подають при досягненні h відокремленою двоскіповою подачею з подальшим завантаженням чотирискіпової подачі коксу без очікування досягнення h. При перевищенні Δt до 100 °С решту залізорудної шихти завантажують при досягненні h першими двома скіпами змішаної чотирискіпової подачі, в якій останніми двома скіпами подають кокс, з подальшим завантаженням двоскіпової подачі коксу без очікування досягнення h.A method of loading a blast furnace includes a stepwise loading of an iron ore charge and coke with a conical loading device. In the formation of high layers of iron ore charge and coke 50% of the mass of iron ore charge of one feed cycle is loaded when reaching the specified level of backfill h separated binary feed, and the rest - at exceeding the set temperature of the laying of the blast furnace under protective plates Δt reaches more than Δt h Separate two-stage feed with subsequent loading of four-stage coke feed without waiting for h. When exceeding Δt to 100 ° C, the remainder of the iron ore charge is loaded when h is reached by the first two scoops of mixed four-skip feed, in which the last two skips are fed coke, with subsequent loading of the two-skip feed of coke without waiting to reach h.
Description
Корисна модель належить до чорної металургії і може бути використана при завантаженні доменних печей шихтовими матеріалами.The useful model belongs to ferrous metallurgy and can be used when loading blast furnaces with charge materials.
Звичайне завантаження доменної печі включає подачу на колошник залізорудної шихти і коксу, які прошарками накопичуються в лійці нижнього конуса конусного завантажувального пристрою (1). Після завантаження в доменну піч пошарове розташування матеріалів зберігається у стовпі шихти висотою печі. З метою забезпечення плавного сходу шихти радіусом печі передбачається різне співвідношення шихтових матеріалів і газів |21. Біля стін колошника завантажується відносно більша кількість залізорудної шихти переважно великої фракції, тому що на периферії проходить зазвичай більше газу. Підвищена газопроникність центральної зони забезпечується завантаженням більшої кількості газопроникного коксу. В проміжній зоні колошника концентрується більш дрібна фракція залізорудної шихти. Такий розподіл шихтових матеріалів радіусом колошника сприяє створенню периферійно-осьового газового потоку.The usual loading of the blast furnace includes feeding iron ore charge and coke to the blast furnace, which are accumulated in layers in the funnel of the lower cone of the conical loading device (1). After loading into the blast furnace, the layer-by-layer arrangement of materials is stored in the column of the charge at the height of the furnace. In order to ensure a smooth descent of the charge through the radius of the furnace, a different ratio of charge materials and gases is assumed |21. A relatively larger amount of iron ore charge of mainly large fraction is loaded near the walls of the blast furnace, because usually more gas passes on the periphery. Increased gas permeability of the central zone is provided by loading a larger amount of gas-permeable coke. A finer fraction of the iron ore charge is concentrated in the intermediate zone of the furnace. This distribution of charge materials along the radius of the furnace contributes to the creation of a peripheral-axial gas flow.
Однак в умовах технології використання пиловугільного палива (ПВП) з питомою витратою 130-190 кг/т чавуну створенню периферійного газового потоку, що супроводжується перегрівом кладки печей, сприяє зменшення об'єму окислювальної зони зі зміщенням фокусу горіння до торця фурми (З). Крім того, заміна частини коксу вугільним пилом зменшує об'єм коксової насадки у стовпі шихтових матеріалів, що призводить до погіршення газодинамічних умов доменної плавки І4|Ї. Підвищенню газопроникності стовпа шихти сприяє робота доменної печі з підвищеною масою подачі |5), яка формує в ньому високі прошарки газопроникного коксу.However, in the conditions of the technology of using pulverized coal fuel (PVP) with a specific consumption of 130-190 kg/t of cast iron, the creation of a peripheral gas flow, accompanied by overheating of the furnace masonry, contributes to the reduction of the volume of the oxidation zone with a shift of the focus of combustion to the end of the lance (Z). In addition, the replacement of part of the coke with coal dust reduces the volume of the coke nozzle in the column of charge materials, which leads to the deterioration of the gas-dynamic conditions of blast furnace melting. The increase in gas permeability of the charge column is facilitated by the operation of the blast furnace with increased feed mass |5), which forms high layers of gas-permeable coke in it.
Відомий спосіб завантаження доменної печі Іб| двоконусним завантажувальним пристроєм передбачає подачу в піч відокремлених порцій залізорудної шихти і коксу об'ємом 4-5 повністю завантажених скіпів, що забезпечує перекриття поверхні засипання перерізом колошника високими прошарками однорідного матеріалу товщиною від 0,75 до 1,5 м або 10-20 95 від діаметра колошника. Дана товщина прошарків коксу забезпечує збереження коксових вікон у зоні розм'якшення, що сприяє високій газопроникності стовпа шихти у доменній печі.There is a known method of loading the blast furnace Ib| with a double-cone loading device, separate portions of iron ore charge and coke with a volume of 4-5 fully loaded skips are fed into the furnace, which ensures that the backfilling surface is covered by the section of the furnace with high layers of homogeneous material with a thickness of 0.75 to 1.5 m or 10-20 95 from diameter of the furnace. This thickness of coke layers ensures preservation of coke windows in the softening zone, which contributes to high gas permeability of the charge column in the blast furnace.
Відокремлене завантаження запобігає перемішуванню залізорудної шихти з коксом, забезпечує рівномірний розподіл прошарку залізорудної шихти і прошарку коксу горизонтальним перерізом печі та відповідно рівномірний розподіл газодинамічного опору стовпа шихтових матеріалів.Separate charging prevents mixing of iron ore charge with coke, ensures uniform distribution of the layer of iron ore charge and coke layer in the horizontal section of the furnace and, accordingly, uniform distribution of the gas-dynamic resistance of the column of charge materials.
Відокремлене завантаження АААДАХ, КККК. або АДАдДАХ, ККККК.. забезпечує підвищення прошарку газопроникного коксу практично удвічі, що сприяє зростанню інтенсивності доменної плавки по газу та продуктивності доменних печей більш ніж на 10 95 ІГ/|.Separate download AAADAH, KKKK. or АДАдДАХ, ККККК.. provides an increase in the layer of gas-permeable coke almost twice, which contributes to the increase in the intensity of blast furnace smelting by gas and the productivity of blast furnaces by more than 10 95 IG/|.
Використання технології завантаження доменних печей відокремленими збільшеними порціями залізорудної шихти і коксу сприяло збереженню газопроникності стовпа шихти при вдуванні в доменні печі пиловугільного палива, що супроводжується зростанням рудного навантаження на кокс (РН). Однак, відносно рівномірний розподіл перерізом колошника прошарків залізорудної шихти і коксу в сукупності з наближенням фокусу горіння палива у горні до стін печі та зменшенням розмірів окислювальної зони створює умови для розвитку периферійного ходу газового потоку, який призводить до підвищення питомої витрати коксу. В умовах доменного цеху підвищення питомої витрати ПВП супроводжувалось зростанням інтенсивності прогару елементів системи охолодження нижньої частини шахти, маратора і заплечиків, тому при необхідності регулювання газорозподілу переходили до змішаних систем завантаження ААКК», КААКУ. В результаті перерізом колошника зменшувалася висота прошарків коксу, внаслідок чого знижувалися газопроникність стовпа шихтових матеріалів і продуктивність печі.The use of the technology of loading blast furnaces with separated, increased portions of iron ore charge and coke contributed to the preservation of the gas permeability of the charge column when pulverized coal fuel was blown into the blast furnaces, which was accompanied by an increase in the ore load on coke (PH). However, the relatively uniform distribution of layers of iron ore charge and coke in the cross-section of the blast furnace in combination with the approach of the focus of fuel combustion in the furnace to the walls of the furnace and the reduction of the size of the oxidation zone creates conditions for the development of a peripheral course of the gas flow, which leads to an increase in the specific consumption of coke. In the conditions of the blast furnace, the increase in the specific consumption of PVP was accompanied by an increase in the intensity of burnout of the elements of the cooling system of the lower part of the mine, the marator and shoulders, therefore, when it was necessary to adjust the gas distribution, they switched to mixed loading systems of AAKK, KAAKU. As a result, the height of the coke layers was reduced by the section of the furnace, as a result of which the gas permeability of the column of charge materials and the productivity of the furnace decreased.
Для збереження системи охолодження нижньої частини доменної печі необхідно використовувати системи завантаження шихти, що знижують інтенсивність газового потоку в периферійній зоні та сприяють його розвитку в осьовій зоні печі.To preserve the cooling system of the lower part of the blast furnace, it is necessary to use charge loading systems that reduce the intensity of the gas flow in the peripheral zone and promote its development in the axial zone of the furnace.
Найбільш близький спосіб завантаження доменної печі (В| за допомогою двоконусного завантажувального пристрою передбачає подачу в піч відокремлених порцій об'ємом 2 скіпи залізорудної шихти і коксу ААЖУКК.;, в якому порція агломерату ААУ. завантажується при досягненні заданого рівня засипання й, а порція коксу КК». - після подачі агломерату без очікування досягнення й. При такому способі завантаження біля стін печі концентрується до 80 95 залізорудної шихти подачі, що на 14 95 (абс.) більше, ніж при завантаженні змішаної подачіThe closest method of loading the blast furnace (B| using a double-cone loading device involves feeding into the furnace separated portions with a volume of 2 skips of iron ore charge and coke AAZHUKK.;, in which a portion of AAU agglomerate is loaded when the specified filling level is reached, and a portion of coke KK". - after feeding the agglomerate without waiting for reaching y. With this method of loading, up to 80 95 of the iron ore feed charge is concentrated near the walls of the furnace, which is 14 95 (abs.) more than when loading a mixed feed
ААКК., при цьому частка коксу в периферійній зоні зменшується з 53 до 47 95, що у сукупності призводить до підвищення рудного навантаження на периферії з 1,1 до 2,1 ч. од., тобто практично удвічі. Однак, завантаження тонкими шарами агломерату й коксу погіршує газопроникність стовпа шихтових матеріалів, не забезпечує суцільності коксових вікон, що знижує продуктивність доменної печі та рівність її ходу.AAKK., while the share of coke in the peripheral zone decreases from 53 to 47 95, which collectively leads to an increase in the ore load on the periphery from 1.1 to 2.1 units, that is, almost twice. However, loading thin layers of agglomerate and coke worsens the gas permeability of the column of charge materials, does not ensure the integrity of the coke windows, which reduces the productivity of the blast furnace and the smoothness of its operation.
В основу корисної моделі поставлена задача розробки способу завантаження доменної печі, в якому нова послідовність операцій забезпечить зниження периферійного газового потоку та збереження системи охолодження нижньої частини доменної печі при формуванні високих прошарків залізорудної шихти та коксу, що забезпечить досягнення раціонального радіального розподілу матеріалів і газів з формуванням осьової віддушини, зниження питомої витрати коксу та підвищення продуктивності печі.The useful model is based on the task of developing a method of loading a blast furnace, in which a new sequence of operations will ensure a reduction in the peripheral gas flow and preservation of the cooling system of the lower part of the blast furnace during the formation of high layers of iron ore charge and coke, which will ensure the achievement of a rational radial distribution of materials and gases with the formation axial vent, reduction of specific coke consumption and increase of furnace productivity.
Для вирішення поставленої задачі в способі завантаження доменної печі, що включає пошарове завантаження залізорудної шихти та коксу конусним завантажувальним пристроєм, відповідно до корисної моделі, при формуванні високих прошарків залізорудної шихти і коксу 50 95 маси залізорудної шихти одного циклу подач завантажують при досягненні заданого рівня засипання й відокремленою двоскіповою подачею, а решту - при перевищенні заданої температури кладки доменної печі під захисними плитами Лі більш за 100 "С подають при досягненні й відокремленою двоскіповою подачею з подальшим завантаженням чотирискіпової подачі коксу без очікування досягнення ПН, а при перевищенні Аї до 100 "С решту залізорудної шихти завантажують при досягненні п першими двома скіпами змішаної чотирискіпової подачі, в якій останніми двома скіпами подають кокс, з подальшим завантаженням двоскіпової подачі коксу без очікування досягнення п.To solve the problem in the method of loading the blast furnace, which includes layer-by-layer loading of iron ore charge and coke with a conical loading device, according to a useful model, when forming high layers of iron ore charge and coke, 50 95 masses of iron ore charge of one feed cycle are loaded when the specified filling level is reached and with a separate two-skip feed, and the rest - when the set temperature of the blast furnace masonry under the protective plates of Lee is exceeded by more than 100 "C is fed when it is reached and a separate two-skip feed with subsequent loading of the four-skip coke feed without waiting for the PN to be reached, and when Ai is exceeded to 100 "C the rest iron ore charge is loaded when n is reached with the first two skips of a mixed four-skip feed, in which coke is fed with the last two skips, with subsequent loading of a two-skip coke feed without waiting for n to be reached.
При цьому при наявності в залізорудній шихті котунів і агломерату, котуни подають у піч в одному скіпі з агломератом, попередньо завантажуючи їх на дно скіпа.At the same time, if the iron ore charge contains coils and agglomerate, the coils are fed into the furnace in one skip with the agglomerate, pre-loading them to the bottom of the skip.
Крім того, при вмісті котунів у залізорудній шихті до 50 Фо (мас.) їх виключають з першого скіпа подачі.In addition, when the content of iron ore in the iron ore charge is up to 50 Fo (mass), they are excluded from the first feed skip.
Суть способу пояснюється кресленням, на якому показані результати лабораторних досліджень розподілу рудного навантаження на кокс радіусом доменної печі при різних циклах завантаження:The essence of the method is explained by the drawing, which shows the results of laboratory studies of the distribution of the ore load on the coke by the radius of the blast furnace at different loading cycles:
АА АAA A
АААА ААА ААЖ ОО. в 1- 2-ААХ 3- 4- у і ккКК ккКК АКККК Я ААККККАААА ААА ААЖ ОО. in 1- 2-AAH 3- 4- in i kkKK kkKK AKKKK I AAKKKK
Лабораторні дослідження розподілу рудного навантаження на кокс радіусом доменної печі при різних циклах завантаження проводилися на секторній моделі колошника (МІ: 10) доменної печі корисним об'ємом 2000 м3 з частинками залізорудної шихти 1-3 мм і коксу 3-5 мм. Радіус моделі колошника поділено на 5 рівновеликих за площею секторів. Завантаження подачі здійснювали з нормальною швидкістю опускання нижнього конуса за 2,4 с (7,5 с в реальних умовах). В результаті кожного експерименту визначали розподіл рудного навантаження на кокс радіусом колошника від стін (1-й сектор) до його центру (5-й сектор біля осі доменної печі (ОДП)) як відношення мас залізорудної шихти до маси коксу в кожному секторі моделі. Для зіставлення результатів дослідів у кожному секторі моделі (в реальних умовах - радіальній зоні ! ! о ВНе- РН / РНа РН? і РН печі) визначали відносне рудне навантаження: ! ; Ч. од., де І рудне навантаження на кокс у і-тому секторі та у циклі подач в цілому, кг/кг коксу. Вважалося, що в областях, де РН »1. газопроникність шихти та інтенсивність газового потоку знижені, та навпаки РН 1 і і і і і , де газопроникність шихти та інтенсивність газового потоку підвищені.Laboratory studies of the distribution of ore load on coke by the radius of the blast furnace at different loading cycles were carried out on a sector model of a blast furnace (MI: 10) of a blast furnace with a useful volume of 2000 m3 with particles of iron ore charge of 1-3 mm and coke of 3-5 mm. The radius of the furnace model is divided into 5 sectors of equal area. Feed loading was carried out with a normal speed of lowering the lower cone in 2.4 s (7.5 s in real conditions). As a result of each experiment, the distribution of the ore load on the coke by the radius of the blast furnace from the walls (1st sector) to its center (5th sector near the axis of the blast furnace (BFU)) was determined as the ratio of the mass of the iron ore charge to the mass of coke in each sector of the model. To compare the results of the experiments in each sector of the model (in real conditions - the radial zone ! ! o VNe-RH / РНа RH? and RH of the furnace) the relative ore load was determined: ! ; Unit unit, where I ore load on coke in the i-th sector and in the supply cycle as a whole, kg/kg of coke. It was believed that in the regions where RN "1. the gas permeability of the charge and the intensity of the gas flow are reduced, and vice versa for pH 1 i i i i i i , where the gas permeability of the charge and the intensity of the gas flow are increased.
Завантаження доменних печей металургійного комбінату відокремленими збільшеними порціями залізорудної шихти та коксу дозволило підвищити питому витрату ПВП до 170 кг/т чавуну, при цьому рудне навантаження на кокс перевищило 4,5 кг/кг коксу.Loading the blast furnaces of the metallurgical plant with separated and increased portions of iron ore charge and coke made it possible to increase the specific consumption of PVP to 170 kg/t of pig iron, while the ore load for coke exceeded 4.5 kg/kg of coke.
ААААAAAAH
1:1:
В умовах вдування пиловугільного палива при завантаженні циклу подач Мо 1: КкКК ії. З досягненням Пп спостерігалося підвищення температури кладки доменної печі під захисними плитами до 685 "С, що показало наявність розвиненого газового потоку біля стін печі, який супроводжувався зростанням інтенсивності прогару елементів системи охолодження нижньої частини шахти. Лабораторні експерименти показали, що даний цикл подач при підвищеному рудному навантаженні на кокс РНа»45 кг/ кг коксу характеризується низьким рудним с навантаження біля стін печі РН -08 ч. од. (крива 1), чим зумовлено підвищення інтенсивності периферійного газового потоку.In the conditions of pulverized fuel injection during loading of the supply cycle Mo 1: КкКК ии. With the achievement of Pp, an increase in the temperature of the blast furnace lining under the protective plates to 685 "C was observed, which showed the presence of a developed gas flow near the walls of the furnace, which was accompanied by an increase in the intensity of burnout of the elements of the cooling system of the lower part of the mine. Laboratory experiments showed that this feed cycle at elevated ore load on coke РНа»45 kg/ kg of coke is characterized by a low ore load near the walls of the furnace pH -08 units (curve 1), which is caused by an increase in the intensity of the peripheral gas flow.
АА іAA and
АА іAA and
Поділ залізорудної шихти циклу подач Ме2: КККК У. на дві відокремлені подачі, що завантажуються при досягненні ПЛ, привів до формування розподіленого рудного гребеня у проміжній зоні (крива 2) і зниження рудного навантаження біля осі печі, але завантаження коксу відокремленою чотирискіповою подачею також при досягненні Пп не дало змоги підвищити рудне навантаження на периферії, що лишилося практично на тому ж рівні. Тобто при завантаженні печі за розглянутим циклом подач поставлена перед корисною моделлю задача не вирішується, а з подальших досліджень виключено цикли завантаження з відокремленими подачами коксу, що подаються при очікуванні досягнення заданого рівня засипання.The division of the iron ore charge of the feed cycle Me2: KKKK U. into two separate feeds, which are loaded upon reaching the PL, led to the formation of a distributed ore ridge in the intermediate zone (curve 2) and a decrease in the ore load near the furnace axis, but the loading of coke by a separate four-skip feed also at the achievement of PP did not make it possible to increase the ore load on the periphery, which remained practically at the same level. That is, when loading the furnace according to the feed cycle in question, the problem posed to the useful model is not solved, and loading cycles with separate feeds of coke, which are fed while waiting for the specified filling level to be reached, are excluded from further research.
АААAAA
Переведення доменної печі на завантаження за циклом подач Мез3: АКККК ї - привело до зниження температури кладки під захисними плитами до 580 "С та економії питомої витрати коксу внаслідок довантаження периферійної зони залізорудною шихтою. Розподіл РН радіусом колошника при завантаженні за циклом подач Мо З в лабораторних умовах показано кривою 3.Transferring the blast furnace to loading according to the supply cycle Mez3: АКККК и - led to a decrease in the temperature of the masonry under the protective plates to 580 "С and savings in the specific consumption of coke due to additional loading of the peripheral zone with iron ore charge. Distribution of pH by the radius of the furnace when loading according to the supply cycle Mo Z conditions is shown by curve 3.
При даному циклі завантаження обидві подачі подають у піч при досягненні заданого рівня засипання, причому залізорудна шихта частково виділяється у відокремлену трискіпову подачу, а решта - у перший скіп змішаної подачі, що сприяє її укладці переважно до стін печі: рудне навантаження в першому секторі сягає 1,07 ч. од., а у другому 1,37 ч. од. Проте, при завантаженні за даним циклом подач також підвищується рудне навантаження у радіальній зоні, РНІ/-107 : . що межує з осьовою зоною печі ч. од. Розподіл рудного навантаження радіусом колошника з двома максимумами зумовив нерівність ходу доменної печі, тому в лабораторних умовах розглянуто розподіл РН за наступними циклами подач Мо 4 і 5, у яких залізорудна шихта одного циклу поділена навпіл і завантажується при очікуванні досягнення заданого рівня засипання відокремленою подачею або початковими скіпами змішаної подачі, в якій решта скіпів - кокс, або кокс завантажується без очікування досягнення заданого рівня засипання.In this loading cycle, both feeds are fed into the furnace upon reaching the specified filling level, and the iron ore charge is partially allocated to a separate three-skip feed, and the rest - to the first skip of the mixed feed, which contributes to its stacking mainly against the walls of the furnace: the ore load in the first sector reaches 1 .07 h.e.d., and in the second 1.37 h.e.d. However, when loading according to this supply cycle, the ore load in the radial zone also increases, RNI/-107 : . adjacent to the axial zone of the furnace unit The distribution of the ore load by the radius of the blast furnace with two maxima caused the unevenness of the course of the blast furnace, therefore, in laboratory conditions, the distribution of pH was considered according to the following cycles of Mo 4 and 5 feeding, in which the iron ore charge of one cycle is divided in half and loaded while waiting for the achievement of the specified level of backfilling by separate feeding or initial feeding mixed feed skips, in which the rest of the skips are coke, or coke is loaded without waiting for the specified filling level to be reached.
ААAA
Цикл подач Мо 4: ААККіКК. дозволяє більшою мірою, ніж усі вище розглянуті системи, розвантажити центр доменної печі, тобто сформувати осьову віддушину, майже вирівнявши рудне навантаження в 1-му та 2-му с секторах, дещо підвищивши його у стін РНІ-124. ч. од. (крива 4).Mo 4 feed cycle: AAKKiKK. allows, to a greater extent than all the systems discussed above, to unload the center of the blast furnace, that is, to form an axial vent, almost equalizing the ore load in the 1st and 2nd c sectors, slightly increasing it at the walls of RNI-124. unit (curve 4).
Найбільш довантажену залізорудною шихтою периферію з газопроникною осьовоюPeriphery with gas-permeable axis most loaded with iron ore charge
АА віддушиною забезпечує цикл подач Ме 5: АА /КККК м у якому залізорудна шихта завантажується двома відокремленими двоскіповими подачами з очікуванням досягнення п, а коксова чотирискіпова подача завантажується без очікування п. Розглянутий цикл завантаження . - зи РН -192 дозволяє підвищити рудне навантаження на периферії практично удвічі ч. од. (крива 5). Однак слід зазначити, що ефективність підвищення рудного навантаження в периферійній зоні колошника циклами завантаження, що включають подачі коксу, які завантажуються без очікування П, тим більша, чим більше різниця між заданим рівнем засипання залізорудних подач і фактичним рівнем засипання коксових подач, тобто при відносно низькій інтенсивності плавки.AA vent provides a supply cycle Me 5: AA /KKKK m in which the iron ore charge is loaded by two separate two-skip feeds with the expectation of reaching n, and the coke four-skip feed is loaded without waiting for n. The considered loading cycle . - with a pH of -192, it is possible to increase the ore load on the periphery by almost two times per unit. (curve 5). However, it should be noted that the effectiveness of increasing the ore load in the peripheral zone of the blast furnace by loading cycles that include coke feeds that are loaded without waiting for P is greater, the greater the difference between the specified level of filling of iron ore feeds and the actual level of filling of coke feeds, that is, at a relatively low melting intensity.
При більшій інтенсивності плавки доцільніше використовувати цикл подач Мо 4.With a higher intensity of melting, it is more appropriate to use the Mo 4 supply cycle.
При наявності в залізорудній шихті котунів і агломерату котуни подають у піч в одному скіпі з агломератом, попередньо завантажуючи їх на дно скіпа, що створює умови для перемішування залізорудної шихти при висипанні зі скіпа та запобігання накопичуванню котунів біля стін колошника.If the iron ore charge contains cotons and agglomerate, the cotons are fed into the furnace in one skip with the agglomerate, pre-loading them to the bottom of the skip, which creates conditions for mixing the iron ore charge when pouring from the skip and preventing the accumulation of cotons near the furnace walls.
У разі використання в залізорудній шихті до 50 95 котунів що мають нижчий за агломерат кут природного відкосу та розміщуються поверхнею матеріалів більш тонким шаром, доцільно першим скіпом розглянутих вище циклів завантаження подавати агломерат на більш пологу поверхню засипання для створення у стін печі підвищеного шару агломерату. При цьому котуни, що завантажуються другим скіпом щонайменше накопичуються в периферійній зоні, що зменшує їхню стираючу дію на кладку печі, а також зменшує гранулометричну неоднорідність шихти біля стін, що підсилюється пристінним ефектом, та в цілому в периферійній зоні, яка може спричинити створення канального ходу печі.In the case of using up to 50 95 coils in the iron ore charge, which have a lower angle of natural slope than the agglomerate and are placed on the surface of the materials in a thinner layer, it is advisable to feed the agglomerate on a more gentle filling surface with the first skip of the loading cycles discussed above to create a raised layer of agglomerate at the walls of the furnace. At the same time, the coils loaded by the second skip at least accumulate in the peripheral zone, which reduces their abrasive effect on the furnace lining, and also reduces the granulometric heterogeneity of the charge near the walls, which is enhanced by the wall effect, and in general in the peripheral zone, which can cause the creation of a channel course ovens
Приклад здійснення завантаження доменної печі за пропонованим способом.An example of loading a blast furnace according to the proposed method.
При здійсненні пропонованого способу завантаження доменної печі корисним об'ємом 2000 м? конусним завантажувальним пристроєм загальна маса залізорудної шихти, що подається в піч за один цикл подач, становить 56 т об'ємом 32,94 м при густині шихти 1,7 т/м3, а коксу - 12 т об'ємом 26,67 м3 при густині коксу 0,45 т/м3. При цьому рудне навантаження на кокс становить 4,67 кг / кг коксу.When implementing the proposed method of loading a blast furnace with a useful volume of 2000 m? with a conical loading device, the total mass of iron ore charge fed to the furnace in one feeding cycle is 56 t with a volume of 32.94 m at a charge density of 1.7 t/m3, and coke is 12 t with a volume of 26.67 m3 at coke density 0.45 t/m3. At the same time, the ore load on coke is 4.67 kg / kg of coke.
При перевищенні заданої температури кладки доменної печі під захисними плитами більше за 100 С за циклом Ме4 спочатку на колошник подають два скіпи, тобто 50 95 залізорудної шихти, наприклад агломерату, маса кожного становить 14 т об'ємом 8,24 му, що пошарово розташовуються у лійці нижнього конуса, для відкриття якого очікується досягнення заданого рівня засипання. Після досягнення П, який контролюється на діючій доменній печі спеціальними пристроями, наприклад механічними зондами, відокремлена двоскіпова подача агломерату АД. завантажується у піч. Далі на колошник подають змішану чотирискіпову подачу ААКК.-., причому в перші два скіпи завантажують решту агломерату загальною масою 28 т (50 95 залізорудної шихти), а в останні два скіпи - кокс (кожен скіп масою З т об'ємом 6,67 м3У), і знов очікують досягнення заданого рівня засипання. Після досягнення Пп змішана чотирискіпова подача ААККІУ. завантажується у піч. При цьому відносно більша маса агломерату, який висипається з воронки нижнього конуса першим, розташовується ближче до стін печі, а кокс, що укладається на агломерат, зміщується до осі печі. Решта коксу масою 6 т двома скіпами подається на колошник і завантажується у піч окремо двоскіповою подачею КК. без очікування досягнення заданого рівня засипання на похилу поверхню попередньої подачі, що сприяє його більшому накопиченню в центральній зоні печі та формуванню осьової віддушини.When the set temperature of the blast furnace masonry under the protective plates is exceeded by more than 100 C according to the Me4 cycle, two skips are first fed to the furnace, i.e. 50 95 iron ore charge, for example agglomerate, the weight of each is 14 tons with a volume of 8.24 mu, which are arranged in layers in pouring of the lower cone, for the opening of which it is expected to reach the specified level of backfilling. After reaching P, which is monitored on the operating blast furnace by special devices, for example, mechanical probes, the two-skip supply of AD agglomerate is separated. is loaded into the furnace. Next, a mixed four-skip feed of AAKK.-. is fed to the blast furnace, and the remaining agglomerate with a total weight of 28 t (50 95 iron ore charge) is loaded into the first two skips, and coke is loaded into the last two skips (each skip with a mass of Z t and a volume of 6.67 m3U), and again expect to reach the specified level of filling. After reaching PP, AAKKIU mixed four-skip submission. is loaded into the furnace. At the same time, a relatively larger mass of agglomerate, which is poured from the funnel of the lower cone first, is located closer to the walls of the furnace, and the coke that is placed on the agglomerate is shifted to the axis of the furnace. The rest of the coke, weighing 6 tons, is fed to the furnace with two skips and is loaded into the furnace separately with a two-skip feed of KK. without waiting for the given level of filling to be reached on the inclined surface of the preliminary supply, which contributes to its greater accumulation in the central zone of the furnace and the formation of an axial vent.
При перевищенні заданої температури кладки доменної печі під захисними плитами до 100С за циклом подач Ме5 аналогічно циклу Ме4 здійснюється завантаження першої відокремленої двоскіпової подачі агломерату ААУ, з очікуванням досягнення заданого рівня засипання. Потім завантажується така ж сама відокремлена двоскіпова подача агломерату АХА». з очікуванням досягнення й, що більшою мірою порівняно з циклом подач Мо 4 сприяє накопиченню агломерату біля стін колошника. Загальна для циклу подач маса коксу 1.2 т подається на колошник чотирма скіпами і завантажується у піч окремо чотирискіповою подачеюWhen the set temperature of the blast furnace masonry under the protective plates is exceeded up to 100C, the first separate two-skip supply of AAU agglomerate is loaded in the Me5 supply cycle, similarly to the Me4 cycle, while waiting for the specified backfill level to be reached. Then the same separate two-skip feed of AHA agglomerate is loaded. with the expectation of achieving and that to a greater extent compared to the supply cycle of Mo 4 contributes to the accumulation of agglomerate near the walls of the furnace. The total mass of coke for the feed cycle of 1.2 t is fed to the furnace by four skips and loaded into the furnace separately by a four-skip feed
ККККУ без очікування досягнення заданого рівня засипання, що сприяє більшомуKKKKU without waiting for the achievement of a given level of falling asleep, which contributes to more
Зо розвантаженню центральної зони печі, тобто формуванню осьової віддушини.With the unloading of the central zone of the furnace, that is, the formation of an axial vent.
Якщо залізорудна шихта містить агломерат і котуни, то котуни подають у піч в кожному залізорудному скіпі разом з агломератом, попередньо завантажуючи їх на дно скіпа, або при вмісті котунів у залізорудній шихті до 50 95 (мас.) їх виключають з першого скіпа подачі, тобто у перший скіп завантажують виключно агломерат, а у другий котуни або котуни й агломерат.If the iron ore charge contains agglomerate and balls, then the balls are fed into the furnace in each iron ore skip together with the agglomerate, pre-loading them to the bottom of the skip, or if the ball content in the iron ore charge is up to 50 95 (wt.), they are excluded from the first supply skip, i.e. exclusively agglomerate is loaded into the first skip, and into the second one, cats or dogs and agglomerate.
Розглянута послідовність завантаження залізорудної шихти і коксу формує в печі високі прошарки залізорудної шихти, яка більшою мірою розташовується ближче до стін колошника, і коксу, який більшою мірою розташовується ближче до осі печі, чим вирішується поставлене перед способом завдання забезпечити зниження периферійного газового потоку, що зумовить збереження системи охолодження нижньої частини доменної печі.The considered loading sequence of iron ore charge and coke forms in the furnace high layers of iron ore charge, which is more located closer to the walls of the furnace, and coke, which is more located closer to the axis of the furnace, which solves the task set before the method to ensure a decrease in the peripheral gas flow, which will lead to preservation of the cooling system of the lower part of the blast furnace.
Запропонований спосіб завантаження доменної печі забезпечує при формуванні високих прошарків залізорудної шихти та коксу досягнення раціонального радіального розподілу матеріалів і газів з формуванням осьової віддушини та зниженням інтенсивності газового потоку в периферійній зоні, що запобігає перегріву кладки печі та сприяє збереженню системи охолодження нижньої частини доменної печі. При цьому порівняно з прототипом досягається економія питомої витрати коксу біля 20 кг/т чавуну за рахунок підвищення використання відновної та теплової енергій газового потоку та підвищення продуктивності печі біля 10 95.The proposed method of loading the blast furnace provides, when forming high layers of iron ore charge and coke, the achievement of a rational radial distribution of materials and gases with the formation of an axial vent and a decrease in the intensity of the gas flow in the peripheral zone, which prevents overheating of the furnace masonry and contributes to the preservation of the cooling system of the lower part of the blast furnace. At the same time, compared to the prototype, the specific consumption of coke is saved by about 20 kg/t of pig iron due to the increase in the use of regenerative and thermal energy of the gas flow and the increase in furnace productivity by about 10 95.
Джерела інформації: 1. Ефименко Г.Г.Металлургия чугуна / Г.Г.Ефименко, А.А.Гиммельфарб, В.Е.Левченко. - К.:Sources of information: 1. Efimenko H.G. Iron metallurgy / H.G. Efimenko, A.A. Himmelfarb, V.E. Levchenko. - K.:
Вища школа, 1981. - 494 с 2. Тарасов В. П. Газодинамика доменного процесса / В. П. Тарасов. - М.: Металлургия, 1990. -216 с. 3. опа їегт орегайоп м/йй 200 Ка / Шт ої риїмегі2ей соаї іпіесіоп гаїє аї КаКодама уогкзв // К.Higher school, 1981. - 494 p. 2. V. P. Tarasov Gas dynamics of the blast furnace / V. P. Tarasov. - M.: Metallurgy, 1990. -216 p. 3. opa iegt oregayop m/yy 200 Ka / Sht oi ryimegi2ei soai ipiesiop gaiye ai KaKodama uogkzv // K.
Кадодисні, Т. (хоїо, А. По, Т. Мабраїа // Ргосеєдіпаоз За Еишгореап Ігоптакіпуд Сопдгезв. ((зепі.Kadodisni, T. (hoio, A. Po, T. Mabraia // Rgoseedipaoz Za Eishgoreap Igoptakipud Sopdgezv. ((zepi.
Веїдіит. 16-18.09.1996). -Р. 72-81. 4. Ярошевский С.Л. Вьшплавка чугуна с применением пьілеугольного топлива /С.Л.Ярошевский. - М.: Металлургия. - 1988. - 176 с. 5. Работа доменньїх печей на увеличенной массе подачи / В. П. Лялюк,Veidiit. 16-18.09.1996). -R. 72-81. 4. Yaroshevsky S.L. Smelting of cast iron using pulverized coal fuel / S. L. Yaroshevsky. - M.: Metallurgy. - 1988. - 176 p. 5. Operation of blast furnaces with increased feed mass / V. P. Lyaluk,
В. А. Шеремет, В. А. Листопадов (и др.і| // Металлургическая и горнорудная 60 промьішленность. - 201 1. - Мо 1. - С. 5-9.V. A. Sheremet, V. A. Listopadov (and others) // Metallurgical and mining industry 60. - 201 1. - Mo 1. - P. 5-9.
6. Спосіб завантаження шихти в доменну піч: Патент на винахід Мо 51584 А С218 7/00 // В. С6. The method of loading the charge into the blast furnace: Patent for the invention Mo 51584 A C218 7/00 // V. S
Бойко, Є. О. Царіцин, 0. П. Малимон ІГга ін.). -опубл. 15.11.2002. -Бюл. Мо 11. 7. Исследованиє газопроницаємости доменной шихть! при различном расположении слоев компонентов / В. П. Русских, В. В. Семаков, Д. И. Гаврилоглу и др.| // Металлургическая и горнорудная промьішленность. -- 2015. - Мо І. - С. 13-16. 8. Томаш А. А. Методьі достижения соответствия радиального распределения шихть и газов в доменной печи, оборудованной конусньїм загрузочньім устройством / А. А. Томаш, В. П.Boyko, E. O. Tsaritsyn, 0. P. Malymon IGga and others). - publ. 11/15/2002. - Bull. Mo 11. 7. Investigations of the gas permeability of the blast furnace charge! with different arrangement of layers of components / V. P. Russkikh, V. V. Semakov, D. I. Gavryloglu et al.| // Metallurgical and mining industry. -- 2015. - Mo I. - P. 13-16. 8. A. A. Tomash. Methods of achieving the radial distribution of charges and gases in a blast furnace equipped with a conical loading device / A. A. Tomash, V. P.
Тарасов, Д. Е. Шапиро-Никитин // Вісник Приазовського державного технічного університету. - 2003.-Вип. 13.-С.9-13. 9. Русских В. П. Сопоставительньй анализ показателей доменной плавки с применениєм в шихте окатьшей различной основности // В. П. Русских, В. В. Семаков, С. В. Семчук / Металл и литье Украйинь. - 2015. - Мо 12. - 0. 7-11.Tarasov, D. E. Shapiro-Nikityn // Bulletin of the Pryazovsky State Technical University. - 2003.-Iss. 13.-S.9-13. 9. Russkikh V.P. Comparative analysis of parameters of blast furnace melting with application in the charge of ochres of different basicity // V.P. Russkikh, V.V. Semakov, S.V. Semchuk / Metall i litye Ukrain. - 2015. - May 12. - 0. 7-11.
Claims (3)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UAU201603952U UA110911U (en) | 2016-04-11 | 2016-04-11 | METHOD OF Blast furnace loading |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UAU201603952U UA110911U (en) | 2016-04-11 | 2016-04-11 | METHOD OF Blast furnace loading |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA110911U true UA110911U (en) | 2016-10-25 |
Family
ID=57232212
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UAU201603952U UA110911U (en) | 2016-04-11 | 2016-04-11 | METHOD OF Blast furnace loading |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
UA (1) | UA110911U (en) |
-
2016
- 2016-04-11 UA UAU201603952U patent/UA110911U/en unknown
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5696814B2 (en) | Raw material charging method for bell-less blast furnace | |
US2654594A (en) | Operation of vertical shaft furnaces | |
JP2021505838A (en) | Charge system for shaft melt reduction furnace | |
UA110911U (en) | METHOD OF Blast furnace loading | |
KR102456735B1 (en) | How to charge raw materials in a blast furnace | |
JP5338309B2 (en) | Raw material charging method to blast furnace | |
JP7003725B2 (en) | How to charge blast furnace raw materials | |
CN102864276A (en) | Converter inactive lime steelmaking method | |
Cavaliere et al. | CO 2 Emission Reduction in Blast Furnaces | |
KR102455111B1 (en) | How to charge raw materials in a blast furnace | |
KR101621057B1 (en) | Method for manufacturing molten irons improving charging method and apparatus for manufacturing molten irons using the same | |
UA77936C2 (en) | Method of producing granular metallic iron, method of producing of liquid steel (variants), device for charging subsidiary raw material on hearth of reduction furnace with moving hearth | |
JPH11229007A (en) | Operation of vertical shaft cupola, blast furnace and fusion furnace | |
RU2722846C1 (en) | Blast furnace charging method | |
RU2786283C1 (en) | Method for loading washing and working feeds into a blast furnace | |
KR20170128554A (en) | Method for charging feedstock into blast furnace | |
US2792213A (en) | Top structure for blast furnaces | |
JP2827451B2 (en) | Blast furnace tuyere powder injection operation method | |
US366282A (en) | Blast-furnace | |
KR101827996B1 (en) | Method for manufacturing molten irons and apparatus for manufacturing molten irons using the same | |
JP2921392B2 (en) | Blast furnace operation method | |
SU1320231A1 (en) | Method of charging blast furnace | |
Maeda et al. | Low coke rate operation at Kobe Steel | |
JPH02228408A (en) | Method for operating blast furnace | |
JP2014015653A (en) | Pig iron production method and pig iron production furnace |