TWI729852B - 罐用鋼板及其製造方法 - Google Patents

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Abstract

本發明提供一種強度高、特別是作為具有頸部的罐主體的原材料具有足夠高的加工性的罐用鋼板。本發明的罐用鋼板具有：以質量%計，含有C：0.010%～0.130%、Si：0.04%以下、Mn：0.10%～1.00%、P：0.007%～0.100%、S：0.0005%～0.0090%、Al：0.001%～0.100%、N：0.0050%以下、Ti：0.0050%～0.1000%、B：0.0005%以上且未滿0.0020%、Cr：0.08%以下，且滿足0.005≦（Ti*/48）/（C/12）≦0.700的成分組成；以及未再結晶肥粒鐵的比例為3%以下的組織，且上降伏強度為550 MPa～620 MPa。

Description

罐用鋼板及其製造方法
本發明是有關於一種罐用鋼板及其製造方法。
對於使用鋼板的食罐或飲料罐的罐主體或蓋，要求降低製罐成本，作為其對策，正在推進藉由使用的鋼板的薄壁化來達成原材料的低成本化。成為薄壁化的對象的鋼板是藉由拉深加工而成形的兩片罐的罐主體、及藉由圓筒成形而成形的三片罐的罐主體、以及罐蓋所使用的鋼板。若只是使鋼板薄壁化，則罐主體或罐蓋的強度會降低，因此對於再拉深罐（深沖（draw-redraw，DRD）罐）或焊接罐的罐主體般的部位而言，理想的是高強度極薄罐用鋼板。
高強度極薄罐用鋼板是利用在退火後實施壓下率為20%以上的二次冷軋的二次軋製（Double Reduce）法（以下亦稱為「DR法」）而製造。使用DR法而製造的鋼板（以下亦稱為「DR材」）雖然強度高，但總伸長率小（延展性未滿），加工性差。
於罐主體中，為了降低蓋的材料成本，有時將罐口的直徑設計為較其他部分的直徑小。縮小罐口的直徑的加工稱為縮頸加工，對罐口實施使用模具的模（die）的模縮頸（die neck）加工或者使用旋轉輥的旋壓縮頸（spin neck）加工，使罐口的直徑縮小，形成頸部。若如DR材般原材料為高強度，則在頸部產生由起因於材料的局部變形的壓彎所致的凹陷。凹陷會導致罐的外觀不良，損壞商品價值，故應避免。另外，於原材料薄壁化的同時，容易發生頸部的凹陷。
作為高強度極薄罐用鋼板一般所使用的DR材大多情況下延展性未滿，罐主體的頸部的加工困難。因此，於使用DR材的情況下，經過多次的模具調整及多階段加工而獲得製品。進而，於DR材中，藉由利用二次冷軋進行加工硬化而使鋼板高強度化，因此根據二次冷軋的精度不同，加工硬化不均勻地導入至鋼板，結果，於加工DR材時有時會產生局部變形。該局部變形會成為在罐主體的頸部產生凹陷的原因，故應避免。
為了避免此種DR材的缺點，提出有採用各種強化法的高強度鋼板的製造方法。於專利文獻1中，提出有一種藉由鋼組織的微細化來達成高強度化同時達成鋼組織的適當化，藉此，製罐時的深沖性及凸緣加工性與製罐後的表面形狀優異的鋼板。於專利文獻2中，提出有一種藉由於低碳鋼中將Mn、P及N調整為適當量，從而加工時為軟質但藉由加工後的熱處理而獲得硬質狀態的薄壁化深沖拉拔罐用鋼板。於專利文獻3中，提出有一種藉由控制氧化物系夾雜物的粒徑，從而焊接部的成形性優異，例如頸褶皺產生少，且改善凸緣裂紋的三片罐用鋼板。於專利文獻4中，提出有一種藉由提高N含量來達成由固溶N帶來的高強度化，藉由控制鋼板的板厚方向上的位錯密度，從而拉伸強度為400 MPa以上，斷裂伸長率為10%以上的高強度容器用鋼板。 [現有技術文獻] [專利文獻]
專利文獻1：日本專利特開平8-325670號公報 專利文獻2：日本專利特開2004-183074號公報 專利文獻3：日本專利特開2001-89828號公報 專利文獻4：國際公開第2015/166653號
[發明所欲解決之課題] 如上所述，使罐用鋼板薄壁化時，需要確保強度。另一方面，於使用鋼板作為具有頸部的罐主體的原材料的情況下，該鋼板需要為高延展性。進而，為了抑制於罐主體的頸部產生凹陷，需要抑制鋼板的局部變形。然而，關於該些特性，於所述現有技術中，強度、延展性（總伸長率）、均勻變形能力、頸部的加工性中的任一者差。
於專利文獻1中，提出有一種藉由鋼組織的微細化與鋼組織的適當化而為高強度且取得延展性的平衡的鋼。然而，專利文獻1中完全未考慮鋼板的局部變形，藉由專利文獻1所記載的製造方法，難以獲得滿足罐主體的頸部所要求的加工性的鋼板。
專利文獻2提出有藉由由P所帶來的鋼組織的微細化及N的時效來提高罐強度特性的方案。然而，根據專利文獻2，藉由P的添加而帶來的鋼板的高強度化容易導致鋼板的局部變形，藉由專利文獻2所記載的技術，難以獲得滿足罐主體的頸部所要求的加工性的鋼板。
專利文獻3藉由由Nb、B所帶來的晶粒的微細化，而獲得所期望的強度。然而，專利文獻3的鋼板的拉伸強度未滿540 MPa，作為高強度極薄罐用鋼板的強度差。進而，就焊接部的成形性及表面性狀的觀點而言，亦必須添加Ca、REM，專利文獻3的技術中存在使耐腐蝕性劣化的問題。另外，專利文獻3中完全未考慮鋼板的局部變形，藉由專利文獻3所記載的製造方法，難以獲得滿足罐主體的頸部所要求的加工性的鋼板。
專利文獻4使用拉伸強度為400 MPa以上、斷裂伸長率為10%以上的高強度容器用鋼板，藉由成形罐蓋來實施耐壓強度評價。然而，專利文獻4中完全未考慮罐主體的頸部的形狀，藉由專利文獻4所記載的技術，難以獲得良好的罐主體的頸部。
本發明是鑒於該情況而成者，其目的在於提供一種強度高、特別是作為具有頸部的罐主體的原材料具有足夠高的加工性的罐用鋼板及其製造方法。 [解決課題之手段]
解決所述課題的本發明的主旨構成如下。 [1]一種罐用鋼板，其具有如下的成分組成及組織，且上降伏強度為550 MPa以上且620 MPa以下，所述成分組成中，以質量%計，含有C：0.010%以上且0.130%以下、Si：0.04%以下、Mn：0.10%以上且1.00%以下、P：0.007%以上且0.100%以下、S：0.0005%以上且0.0090%以下、Al：0.001%以上且0.100%以下、N：0.0050%以下、Ti：0.0050%以上且0.1000%以下、B：0.0005%以上且未滿0.0020%及Cr：0.08%以下，進而當設為Ti*=Ti-1.5S時，滿足0.005≦（Ti*/48）/（C/12）≦0.700的關係，剩餘部分為Fe及不可避免的雜質；所述組織為未再結晶肥粒鐵（ferrite）的比例為3%以下的組織。
[2]如所述[1]所記載的罐用鋼板，其中所述成分組成中，以質量%計，更含有選自Nb：0.0050%以上且0.0500%以下、Mo：0.0050%以上且0.0500%以下及V：0.0050%以上且0.0500%以下中的一種或兩種以上。
[3]一種罐用鋼板的製造方法，包括：熱軋步驟，以1200℃以上對鋼坯進行加熱，以850℃以上的精軋溫度進行軋製而製成鋼板，將所述鋼板以640℃以上且780℃以下的溫度捲繞，其後進行將自500℃至300℃的平均冷卻速度設為25℃/小時以上且55℃/小時以下的冷卻；冷軋步驟，對所述熱軋步驟後的鋼板，以86%以上的壓下率實施冷軋；退火步驟，將所述冷軋步驟後的鋼板以640℃以上且780℃以下的溫度範圍保持10秒以上且90秒以下，然後，將所述鋼板以7℃/秒以上且180℃/秒以下的平均冷卻速度一次冷卻至500℃以上且600℃以下的溫度範圍，繼而，將所述鋼板以0.1℃/秒以上且10℃/秒以下的平均冷卻速度二次冷卻至300℃以下；以及對所述退火步驟後的鋼板，以0.1%以上且3.0%以下的壓下率實施回火軋製的步驟；所述鋼坯具有以質量%計，含有C：0.010%以上且0.130%以下、Si：0.04%以下、Mn：0.10%以上且1.00%以下、P：0.007%以上且0.100%以下、S：0.0005%以上且0.0090%以下、Al：0.001%以上且0.100%以下、N：0.0050%以下、Ti：0.0050%以上且0.1000%以下、B：0.0005%以上且未滿0.0020%及Cr：0.08%以下，進而當設為Ti*=Ti-1.5S時，滿足0.005≦（Ti*/48）/（C/12）≦0.700的關係，剩餘部分為Fe及不可避免的雜質的成分組成。
[4]如所述[3]所記載的罐用鋼板的製造方法，其中所述成分組成中，以質量%計，更含有選自Nb：0.0050%以上且0.0500%以下、Mo：0.0050%以上且0.0500%以下及V：0.0050%以上且0.0500%以下中的一種或兩種以上。 [發明的效果]
根據本發明，可獲得一種強度高、特別是作為具有頸部的罐主體的原材料具有足夠高的加工精度的罐用鋼板。
基於以下實施方式來說明本發明。首先，對本發明的一實施方式的罐用鋼板的成分組成進行說明。再者，成分組成中的單位均為「質量%」，以下，只要並無特別說明，則僅以「%」來表示。
C：0.010%以上且0.130%以下 本實施方式的罐用鋼板重要的是具有550 MPa以上的上降伏強度。因此，利用由藉由含有Ti而生成的Ti系碳化物帶來的析出強化變得重要。為了利用由Ti系碳化物帶來的析出強化，罐用鋼板中的C含量變得重要。若C含量未滿0.010%，則由所述析出強化帶來的強度上升效果降低，上降伏強度未滿550 MPa。因此，將C含量的下限設為0.010%，較佳為設為0.015%以上。另一方面，若C含量超過0.130%，則於鋼的熔煉中的冷卻過程中會產生亞包晶裂紋，同時鋼板過度硬質化，故延展性降低。進而未再結晶肥粒鐵的比例超過3%，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。因此，將C含量的上限設為0.130%。再者，若C含量為0.060%以下，則能夠抑制熱軋板的強度，冷軋時的變形阻力變得更小，即便增大軋製速度亦不易產生表面缺陷。因此，就製造容易度的觀點而言，較佳為將C含量設為0.060%以下。C含量更佳為設為0.015%以上且0.060%以下。
Si：0.04%以下 Si是藉由固溶強化而使鋼高強度化的元素。為了獲得該效果，較佳為將Si含量設為0.01%以上。但是，若Si含量超過0.04%，則耐腐蝕性顯著受損。因此，將Si含量設為0.04%以下。Si含量較佳為0.03%以下，更佳為0.01%以上且0.03%以下。
Mn：0.10%以上且1.00%以下 Mn藉由固溶強化而使鋼的強度增加。若Mn含量未滿0.10%，則無法確保550 MPa以上的上降伏強度。因此，將Mn含量的下限設為0.10%。另一方面，若Mn含量超過1.00%，則不僅耐腐蝕性及表面特性差，而且未再結晶肥粒鐵的比例超過3%，會發生局部變形，均勻變形能力差。因此，將Mn含量的上限設為1.00%。Mn含量較佳為0.20%以上，且較佳為0.60%以下，更佳為0.20%以上且0.60%以下。
P：0.007%以上且0.100%以下 P是固溶強化能力大的元素。為了獲得此種效果，需要以0.007%以上含有P。因此，將P含量的下限設為0.007%。另一方面，若P的含量超過0.100%，則鋼板過度硬質化，因此延展性降低，進而耐腐蝕性變差。因此，將P含量的上限設為0.100%。P含量較佳為0.008%以上，且較佳為0.015%以下，更佳為0.008%以上且0.015%以下。
S：0.0005%以上且0.0090%以下 本實施方式的罐用鋼板藉由由Ti系碳化物帶來的析出強化而獲得高強度。S容易與Ti形成TiS，若TiS形成，則對析出強化有用的Ti系碳化物的量減少，無法獲得高強度。即，若S含量超過0.0090%，則TiS大量形成，強度降低。因此，將S含量的上限設為0.0090%。S含量較佳為0.0080%以下。另一方面，若S含量未滿0.0005%，則脫S成本過大。因此，將S含量的下限設為0.0005%。
Al：0.001%以上且0.100%以下 Al是作為脫氧劑而含有的元素，對鋼的微細化亦有用。若Al含量未滿0.001%，則作為脫氧劑的效果不充分，導致凝固缺陷的產生，同時煉鋼成本增大。因此，將Al含量的下限設為0.001%。另一方面，若Al含量超過0.100%，則有產生表面缺陷之虞。因此，將Al含量的上限設為0.100%以下。再者，若將Al含量設為0.010%以上且0.060%以下，則可使Al作為脫氧劑更良好地發揮功能而較佳。
N：0.0050%以下 本實施方式的罐用鋼板藉由由Ti系碳化物帶來的析出強化而獲得高強度。N容易與Ti形成TiN，若TiN形成，則對析出強化有用的Ti系碳化物的量減少，無法獲得高強度。另外，若N含量過多，則於連續鑄造時的溫度降低的下部矯正帶中容易產生板坯裂紋。因此，將N含量的上限設為0.0050%。N含量的下限無需特別設定，但就煉鋼成本的觀點而言，較佳為將N含量設為超過0.0005%。
Ti：0.0050%以上且0.1000%以下 Ti是碳化物生成能力高的元素，對於使微細的碳化物析出而言有效。藉此，上降伏強度上升。本實施方式中，可藉由調整Ti含量來調整上降伏強度。藉由將Ti含量設為0.0050%以上而產生該效果，因此將Ti含量的下限設為0.0050%。另一方面，Ti會導致再結晶溫度的上升，故若Ti含量超過0.1000%，則於640℃～780℃的退火中，未再結晶肥粒鐵的比例超過3%，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。因此，將Ti含量的上限設為0.1000%。Ti含量較佳為0.0100%以上，且較佳為0.0800%以下，更佳為0.0100%以上且0.0800%以下。
B：0.0005%以上且未滿0.0020% B對於使肥粒鐵粒徑微細化、提高上降伏強度而言有效。於本實施方式中，可藉由調整B含量來調整上降伏強度。藉由將B含量設為0.0005%以上而產生該效果，因此將B含量的下限設為0.0005%。另一方面，B會導致再結晶溫度的上升，故若B含量達到0.0020%以上，則於640℃～780℃的退火中未再結晶肥粒鐵的比例超過3%，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。因此，將B含量設為未滿0.0020%。B含量較佳為0.0006%以上，且較佳為0.0018%以下，更佳為0.0006%以上且0.0018%以下。
Cr：0.08%以下 Cr是形成碳氮化物的元素。Cr的碳氮化物雖然強化能力比Ti系碳化物小，但有助於鋼的高強度化。就充分獲得該效果的觀點而言，較佳為將Cr含量設為0.001%以上。其中，若Cr含量超過0.08%，則過剩地形成Cr的碳氮化物，最有助於鋼的強化能力的Ti系碳化物的形成受到抑制，無法獲得所期望的強度。因此，將Cr含量設為0.08%以下。
0.005≦（Ti*/48）/（C/12）≦0.700 為了獲得高強度且於加工時抑制局部變形，重要的是（Ti*/48）/（C/12）的值。此處，Ti*由Ti*=Ti-1.5S定義。Ti與C形成微細的析出物（Ti系碳化物），有助於鋼的高強度化。不形成Ti系碳化物的C以雪明碳鐵（cementite）或固溶C的形式存在於鋼中。該固溶C於鋼板的加工時成為局部變形的原因，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。另外，Ti容易與S結合而形成TiS，若TiS形成，則對析出強化有用的Ti系碳化物的量減少，無法獲得高強度。本發明者等人發現，藉由控制（Ti*/48）/（C/12）的值，可達成由Ti系碳化物帶來的高強度化，並且可抑制起因於鋼板加工時的局部變形的凹陷，從而完成了本發明。即，若（Ti*/48）/（C/12）未滿0.005，則有助於鋼的高強度化的Ti系碳化物的量減少，上降伏強度未滿550 MPa，並且未再結晶肥粒鐵的比例超過3%，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。因此，將（Ti*/48）/（C/12）設為0.005以上。另一方面，若（Ti*/48）/（C/12）超過0.700，則於640℃～780℃的退火中未再結晶肥粒鐵的比例超過3%，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。因此，將（Ti*/48）/（C/12）設為0.700以下。（Ti*/48）/（C/12）較佳為0.090以上，且較佳為0.400以下，更佳為0.090以上且0.400以下。
所述成分以外的剩餘部分為Fe及不可避免的雜質。
以上，對本發明的基本成分進行了說明，但亦可根據需要而適當含有以下元素。
Nb：0.0050%以上且0.0500%以下 Nb與Ti同樣為碳化物生成能力高的元素，對於使微細的碳化物析出而言有效。藉此，上降伏強度上升。於本實施方式中，可藉由調整Nb含量來調整上降伏強度。藉由將Nb含量設為0.0050%以上而產生該效果，因此，於添加Nb的情況下，較佳為將Nb含量的下限設為0.0050%。另一方面，Nb會導致再結晶溫度的上升，故若Nb含量超過0.0500%，則於640℃～780℃的退火中未再結晶肥粒鐵的比例超過3%，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。因此，於添加Nb的情況下，較佳為將Nb含量的上限設為0.0500%。Nb含量更佳為0.0080%以上，且更佳為0.0300%以下，進而佳為0.0080%以上且0.0300%以下。
Mo：0.0050%以上且0.0500%以下 Mo與Ti及Nb同樣為碳化物生成能力高的元素，對於使微細的碳化物析出而言有效。藉此，上降伏強度上升。本實施方式中，可藉由調整Mo含量來調整上降伏強度。藉由將Mo含量設為0.0050%以上而產生該效果，因此於添加Mo的情況下，較佳為將Mo含量的下限設為0.0050%。另一方面，Mo會導致再結晶溫度的上升，故若Mo含量超過0.0500%，則於640℃～780℃的退火中未再結晶肥粒鐵的比例超過3%，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。因此，於添加Mo的情況下，較佳為將Mo含量的上限設為0.0500%。Mo含量更佳為0.0080%以上，且更佳為0.0300%以下，進而佳為0.0080%以上且0.0300%以下。
V：0.0050%以上且0.0500%以下 V對於使肥粒鐵粒徑微細化、提高上降伏強度而言有效。於本實施方式中，可藉由調整V含量來調整上降伏強度。藉由將V含量設為0.0050%以上而產生該效果，因此，於添加V的情況下，較佳為將V含量的下限設為0.0050%。另一方面，V會導致再結晶溫度的上升，故若V含量超過0.0500%，則於640℃～780℃的退火中未再結晶肥粒鐵的比例超過3%，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。因此，於添加V的情況下，較佳為將V含量的上限設為0.0500%。V含量更佳為0.0080%以上，且更佳為0.0300%以下，進而佳為0.0080%以上且0.0300%以下。
接下來，對本實施方式的罐用鋼板的機械性質進行說明。
上降伏強度：550 MPa以上且620 MPa以下 為了確保焊接罐對於凹陷的強度即凹部強度及罐蓋的耐壓強度等，將鋼板的上降伏強度設為550 MPa以上。另一方面，若鋼板的上降伏強度超過620 MPa，則當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。因此，鋼板的上降伏強度設為550 MPa以上且620 MPa以下。
再者，降伏強度可藉由「日本工業標準（Japanese Industrial Standards，JIS）Z 2241：2011」中所示的金屬材料拉伸試驗方法來測定。所述降伏強度可藉由調整成分組成、熱軋步驟的捲繞溫度、熱軋步驟的捲繞後的冷卻步驟中的冷卻速度、冷軋步驟中的壓下率、退火步驟中的均熱溫度及保持時間、退火步驟中的冷卻速度、以及回火軋製步驟中的壓下率而獲得。具體而言，550 MPa以上且620 MPa以下的降伏強度可藉由如下方式而獲得，即，設為所述成分組成，於熱軋步驟中將捲繞溫度設為640℃以上且780℃以下，將捲繞後的自500℃至300℃的平均冷卻速度設為25℃/小時以上且55℃/小時以下，將冷軋步驟中的壓下率設為86%以上，於退火步驟中將處於640℃以上且780℃以下的溫度範圍的保持時間設為10秒以上且90秒以下，以7℃/秒以上且180℃/秒以下的平均冷卻速度一次冷卻至500℃以上且600℃以下的溫度範圍，以0.1℃/秒以上且10℃/秒以下的平均冷卻速度二次冷卻至300℃以下，將回火軋製步驟中的壓下率設為0.1%以上且3.0%以下。
接下來，對本發明的罐用鋼板的金屬組織進行說明。
未再結晶肥粒鐵的比例：3%以下 若未再結晶肥粒鐵於金屬組織中所佔的比例超過3%，則於加工時，例如於將鋼板加工成罐主體的頸部時，產生起因於局部變形的凹陷。因此，將未再結晶肥粒鐵於金屬組織中所佔的比例設為3%以下。加工時產生局部變形的機制尚不明確，但推測，若未再結晶肥粒鐵大量存在，則於加工時未再結晶肥粒鐵與位錯的相互作用的平衡破壞，以致產生凹陷。未再結晶肥粒鐵於金屬組織中所佔的比例較佳為2.7%以下。若將未再結晶肥粒鐵於金屬組織中所佔的比例設為0.5%以上，則可使退火溫度比較低，因此較佳，更佳為設為0.8%以上。
未再結晶肥粒鐵於金屬組織中所佔的比例可藉由以下的方法來測定。研磨與鋼板的軋製方向平行的板厚方向的剖面後，利用腐蝕液（3體積%的硝酸乙醇腐蝕液（Nital））進行腐蝕。接下來，使用光學顯微鏡，以400倍的倍率觀察10個視野中自板厚1/4的深度位置（所述剖面中的自表面起於板厚方向上為板厚的1/4的位置）至板厚1/2的位置的區域。接下來，使用由光學顯微鏡所拍攝到的組織照片，藉由目視判定來確定未再結晶肥粒鐵，並藉由圖像解析而求出未再結晶肥粒鐵的面積率。此處，未再結晶肥粒鐵為於倍率為400倍的光學顯微鏡中呈沿軋製方向伸長的形狀的金屬組織。求出各視野中未再結晶肥粒鐵的面積率，將10個視野的面積率平均而得的值作為未再結晶肥粒鐵於金屬組織中所佔的比例。
板厚：0.4 mm以下 目前，以降低製罐成本為目的，正推進鋼板的薄壁化。然而，隨著鋼板的薄壁化、即降低鋼板的板厚，而擔心罐體強度的降低及加工時的成形不良。與此相對，本實施方式的罐用鋼板即便於板厚薄的情況下，亦不會降低罐體強度、例如罐蓋的耐壓強度，不會發生加工時產生凹陷的成形不良。即，於板厚薄的情況下，可顯著發揮強度高且加工精度高的本發明的效果。因此，就該觀點而言，較佳為將罐用鋼板的板厚設為0.4 mm以下。再者，板厚可設為0.3 mm以下，亦可設為0.2 mm以下。
接下來，對本發明的一實施方式的罐用鋼板的製造方法進行說明。以下，溫度以鋼板的表面溫度為基準。另外，平均冷卻速度設為基於鋼板的表面溫度，如下所述進行計算而獲得的值。例如，自500℃至300℃的平均冷卻速度是由{（500℃）-（300℃）}/（自500℃至300℃的冷卻時間）來表示。
當製造本實施方式的罐用鋼板時，藉由使用轉爐等的公知方法，將熔融鋼調整為所述成分組成，其後，例如藉由連續鑄造法而製成板坯。
板坯加熱溫度：1200℃以上 若熱軋步驟的板坯加熱溫度未滿1200℃，則於退火後未再結晶組織殘留於鋼板，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。因此，將板坯加熱溫度的下限設為1200℃。板坯加熱溫度較佳為1220℃以上。板坯加熱溫度即便超過1350℃，效果亦會飽和，因此較佳為將上限設為1350℃。
精軋溫度：850℃以上 若熱軋步驟的精軋溫度未滿850℃，則起因於熱軋鋼板的未再結晶組織的未再結晶組織殘留於退火後的鋼板，於鋼板的加工時因局部變形而產生凹陷。因此，將精軋溫度的下限設為850℃。另一方面，若精軋溫度為950℃以下，則可抑制鋼板表面產生鏽皮（scale），可獲得更良好的表面性狀，因此較佳。
捲繞溫度：640℃以上且780℃以下 若熱軋步驟的捲繞溫度未滿640℃，則雪明碳鐵於熱軋鋼板大量析出。藉此，退火後未再結晶肥粒鐵於金屬組織中所佔的比例超過3%，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生起因於局部變形的凹陷。因此，將捲繞溫度的下限設為640℃。另一方面，若捲繞溫度超過780℃，則連續退火後的鋼板的肥粒鐵的一部分粗大化，鋼板軟質化，上降伏強度未滿550 MPa。因此，將捲繞溫度的上限設為780℃。捲繞溫度較佳為660℃以上，且較佳為760℃以下，更佳為660℃以上且760℃以下。
自500℃至300℃的平均冷卻速度：25℃/小時以上且55℃/小時以下 若捲繞後的自500℃至300℃的平均冷卻速度未滿25℃/小時，則雪明碳鐵於熱軋鋼板大量析出。藉此，退火後未再結晶肥粒鐵於金屬組織中所佔的比例超過3%，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生起因於局部變形的凹陷。另外，有助於強度的微細的Ti系碳化物量減少，鋼板的強度降低。因此，將捲繞後的自500℃至300℃的平均冷卻速度的下限設為25℃/小時。另一方面，若捲繞後的自500℃至300℃的平均冷卻速度超過55℃/小時，則鋼中存在的固溶C增大，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生起因於固溶C的凹陷。因此，將捲繞後的自500℃至300℃的平均冷卻速度的上限設為55℃/小時以下。捲繞後的自500℃至300℃的平均冷卻速度較佳為30℃/小時以上，且較佳為50℃/小時以下，更佳為設為30℃/小時以上且50℃/小時以下。再者，所述平均冷卻速度可藉由空冷來達成。另外，「平均冷卻速度」是以線圈寬度方向邊緣與中心的平均溫度為基準。
酸洗 其後，根據需要，較佳為進行酸洗。酸洗只要可除去表層鏽皮即可，無需特別地限定條件。另外，亦可利用酸洗以外的方法除去鏽皮。
冷軋的壓下率：86%以上 若冷軋步驟的壓下率未滿86%，則藉由冷軋而對鋼板賦予的應變降低，因此難以將退火後的鋼板的上降伏強度設為550 MPa以上。因此，將冷軋步驟的壓下率設為86%以上。冷軋步驟的壓下率較佳為87%以上，且較佳為94%以下，更佳為設為87%以上且94%以下。再者，亦可於熱軋步驟後且冷軋步驟前適當地包括其他步驟，例如用以使熱軋板軟質化的退火步驟。另外，亦可於熱軋步驟之後不立即進行酸洗而進行冷軋步驟。
保持溫度：640℃以上且780℃以下 若退火步驟中的保持溫度超過780℃，則於退火中容易發生熱挫曲（heat buckling）等通板故障。另外，鋼板的肥粒鐵粒徑一部分粗大化，鋼板軟質化，上降伏強度未滿550 MPa。因此，將保持溫度設為780℃以下。另一方面，若退火溫度未滿640℃，則肥粒鐵晶粒的再結晶不完全，未再結晶肥粒鐵的比例超過3%，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。因此，將保持溫度設為640℃以上。再者，保持溫度較佳為660℃以上，且較佳為740℃以下，更佳為設為660℃以上且740℃以下。
處於640℃以上且780℃以下的溫度範圍的保持時間：10秒以上且90秒以下 若保持時間超過90秒，則主要於熱軋的捲繞步驟中析出的Ti系碳化物於升溫中變粗大，強度降低。另一方面，若保持時間未滿10秒，則肥粒鐵晶粒的再結晶變得不完全，殘留未再結晶，未再結晶肥粒鐵的比例超過3%，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。
退火中可使用連續退火裝置。另外，亦可於冷軋步驟後且退火步驟前適當地包括其他步驟，例如用以使熱軋板軟質化的退火步驟，亦可於冷軋步驟之後立即進行退火步驟。
一次冷卻：以7℃/秒以上且180℃/秒以下的平均冷卻速度冷卻至500℃以上且600℃以下的溫度範圍 於所述保持後，以7℃/秒以上且180℃/秒以下的平均冷卻速度冷卻至500℃以上且600℃以下的溫度範圍。若平均冷卻速度超過180℃/秒，則鋼板過度硬質化，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。另一方面，若平均冷卻速度未滿7℃/秒，則Ti系碳化物變得粗大，強度降低。平均冷卻速度較佳為20℃/秒以上，且較佳為160℃/秒以下，更佳為20℃/秒以上且160℃/秒以下。另外，若保持後的一次冷卻的冷卻停止溫度未滿500℃，則鋼板過度硬質化，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。因此，冷卻停止溫度設為500℃以上。較佳為保持後的一次冷卻的冷卻停止溫度設為520℃以上。若保持後的一次冷卻的冷卻停止溫度超過600℃，則Ti系碳化物變得粗大，強度降低，因此將冷卻停止溫度設為600℃以下。
二次冷卻：以0.1℃/秒以上且10℃/秒以下的平均冷卻速度冷卻至300℃以下 於一次冷卻後的二次冷卻中，以0.1℃/秒以上且10℃/秒以下的平均冷卻速度冷卻至300℃以下的溫度範圍。若平均冷卻速度超過10℃/秒，則鋼板過度硬質化，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。另一方面，若平均冷卻速度未滿0.1℃/秒，則Ti系碳化物變得粗大，強度降低。平均冷卻速度較佳為1.0℃/秒以上，且較佳為8.0℃/秒以下，更佳為1.0℃/秒以上且8.0℃/秒以下。於二次冷卻中冷卻至300℃以下。若以超過300℃停止二次冷卻，則鋼板過度硬質化，當將鋼板加工成罐主體的頸部時產生凹陷。較佳為進行二次冷卻至290℃以下。
回火軋製中的壓下率：0.1%以上且3.0%以下 若退火後的回火軋製中的壓下率超過3.0%，則過度的加工硬化導入至鋼板，起因於此，鋼板強度過度上升，於鋼板的加工時，例如於罐主體的頸部的加工中產生凹陷。因此，將回火軋製中的壓下率設為3.0%以下，較佳為設為1.6%以下。另一方面，回火軋製中有對鋼板賦予表面粗糙度的作用，為了對鋼板賦予均勻的表面粗糙度且將上降伏強度設為550 MPa以上，需要將回火軋製的壓下率設為0.1%以上。再者，回火軋製步驟可於退火裝置內實施，亦可於獨立的軋製步驟中實施。
藉由以上，可獲得本實施方式的罐用鋼板。再者，本發明中，於回火軋製後能夠進一步進行各種步驟。例如，本發明的罐用鋼板可於鋼板表面具有鍍敷層。作為鍍敷層，可列舉鍍Sn層、無錫（Tin-free）等的鍍Cr層、鍍Ni層、鍍Sn-Ni層等。另外，亦可進行塗裝燒結處理步驟、膜層壓等步驟。再者，相對於板厚而言，鍍敷或層壓膜等的膜厚足夠小，故可忽略對罐用鋼板的機械特性的影響。 [實施例]
利用轉爐來熔煉含有表1所示的成分組成、剩餘部分包含Fe及不可避免的雜質的鋼，藉由連續鑄造而獲得鋼坯。繼而，對該鋼坯，於表2、表3所示的熱軋條件下實施熱軋，於熱軋後進行酸洗。繼而，以表2、表3所示的壓下率進行冷軋，於表2、表3所示的退火條件下連續退火，接著，以表2、表3所示的壓下率實施回火軋製，藉此獲得鋼板。對該鋼板連續地實施通常的鍍Sn，獲得單面附著量為11.2 g/m 2的鍍Sn鋼板（馬口鐵皮）。其後，對已實施相當於210℃、10分鐘的塗裝燒結處理的熱處理的鍍Sn鋼板，進行以下評價。
＜拉伸試驗＞ 依據「JIS Z 2241：2011」所示的金屬材料拉伸試驗方法，實施拉伸試驗。即，以相對於軋製方向成直角的方向為拉伸方向的方式採取JIS 5號拉伸試驗片（JIS Z 2201），於拉伸試驗片的平行部賦予50 mm（L）的標記，以10 mm/分鐘的拉伸速度實施依據JIS Z 2241的規定的拉伸試驗，直至拉伸試驗片斷裂，測定上降伏強度。將測定結果示於表2及表3中。
＜金屬組織的調查＞ 研磨與鍍Sn鋼板的軋製方向平行的板厚方向的剖面後，利用腐蝕液（3體積%的Nital）進行腐蝕。繼而，使用光學顯微鏡，以400倍的倍率觀察10個視野中自板厚1/4的深度位置（所述剖面中的自表面起於板厚方向上為板厚的1/4的位置）至板厚1/2的位置的區域。繼而，使用由光學顯微鏡所拍攝到的組織照片，藉由目視判定來確定金屬組織中所佔的未再結晶肥粒鐵，並藉由圖像解析而求出未再結晶肥粒鐵的面積率。此處，未再結晶肥粒鐵為於倍率為400倍的光學顯微鏡中呈沿軋製方向伸長的形狀的金屬組織。繼而，求出各視野中未再結晶肥粒鐵的面積率，將10個視野的面積率平均而得的值作為未再結晶肥粒鐵於金屬組織中所佔的比例。再者，圖像解析使用圖像解析軟體（粒子解析、日鐵住金技術股份有限公司製造）。將調查結果示於表2及表3中。
＜耐腐蝕性＞ 對於鍍Sn鋼板，使用光學顯微鏡，以50倍的倍率觀察測定面積為2.7 mm 2的區域，測量鍍Sn變薄、孔狀部位的個數。將孔狀部位的個數未滿20個的情況記為○，將20個以上且25個以下的情況記為△，將超過25個的情況記為×。將觀察結果示於表2及表3中。
＜有無凹陷產生＞ 自鋼板採取方形的坯料，以輥加工、線縫（wire seam）焊接、縮頸加工的順序依次進行加工，藉此製作罐主體。對製作出的罐主體的頸部於圓周方向上目視觀察8處，調查有無凹陷產生。將評價結果示於表2及表3中。再者，將圓周方向8處中有1處產生凹陷的情況視為「凹陷產生：有」，將圓周方向8處中均未產生凹陷的情況視為「凹陷產生：無」。
[表1]
表1 （質量%）
鋼No. C Si Mn P S Al N Ti Cr B Nb Mo V 備註
1 0.029 0.01 0.53 0.009 0.0047 0.031 0.0042 0.064 0.021 0.0014 tr. tr. tr. 發明例
2 0.036 0.03 0.44 0.008 0.0052 0.049 0.0045 0.058 0.025 0.0013 tr. tr. tr. 發明例
3 0.049 0.01 0.39 0.010 0.0055 0.037 0.0041 0.062 0.027 0.0013 tr. tr. tr. 發明例
4 0.016 0.01 0.43 0.010 0.0049 0.039 0.0039 0.051 0.019 0.0011 tr. tr. tr. 發明例
5 0.112 0.01 0.41 0.008 0.0063 0.052 0.0043 0.067 0.024 0.0012 tr. tr. tr. 發明例
6 0.038 0.01 0.14 0.008 0.0054 0.046 0.0043 0.025 0.036 0.0013 tr. tr. tr. 發明例
7 0.024 0.01 0.86 0.007 0.0051 0.049 0.0038 0.044 0.023 0.0015 tr. tr. tr. 發明例
8 0.037 0.02 0.57 0.009 0.0056 0.054 0.0046 0.058 0.028 0.0014 tr. tr. tr. 發明例
9 0.041 0.01 0.20 0.008 0.0062 0.036 0.0040 0.036 0.032 0.0012 tr. tr. tr. 發明例
10 0.035 0.02 0.42 0.008 0.0057 0.048 0.0042 0.053 0.005 0.0016 tr. tr. tr. 發明例
11 0.044 0.01 0.51 0.009 0.0035 0.051 0.0044 0.047 0.026 0.0015 tr. tr. tr. 發明例
12 0.028 0.02 0.45 0.010 0.0053 0.037 0.0041 0.055 0.066 0.0014 tr. tr. tr. 發明例
13 0.013 0.01 0.53 0.010 0.0068 0.044 0.0039 0.029 0.025 0.0015 tr. tr. tr. 發明例
14 0.046 0.02 0.48 0.009 0.0084 0.050 0.0046 0.049 0.034 0.0012 tr. tr. tr. 發明例
15 0.038 0.01 0.42 0.008 0.0077 0.047 0.0043 0.013 0.027 0.0009 tr. tr. tr. 發明例
16 0.042 0.01 0.46 0.010 0.0062 0.060 0.0035 0.038 0.020 0.0011 tr. tr. tr. 發明例
17 0.045 0.02 0.53 0.011 0.0055 0.053 0.0049 0.030 0.026 0.0017 tr. tr. tr. 發明例
18 0.039 0.01 0.35 0.010 0.0028 0.046 0.0042 0.046 0.031 0.0016 tr. tr. tr. 發明例
19 0.027 0.01 0.52 0.009 0.0066 0.054 0.0019 0.044 0.029 0.0008 tr. tr. tr. 發明例
20 0.034 0.02 0.43 0.011 0.0059 0.042 0.0023 0.053 0.032 0.0010 tr. tr. tr. 發明例
21 0.029 0.01 0.47 0.008 0.0064 0.051 0.0047 0.026 0.018 0.0016 tr. tr. tr. 發明例
22 0.043 0.01 0.50 0.010 0.0058 0.038 0.0042 0.011 0.025 0.0007 tr. tr. tr. 發明例
23 0.036 0.01 0.49 0.012 0.0072 0.057 0.0045 0.079 0.024 0.0016 tr. tr. tr. 發明例
24 0.048 0.02 0.51 0.009 0.0056 0.039 0.0043 0.052 0.031 0.0019 tr. tr. tr. 發明例
25 0.044 0.01 0.48 0.009 0.0061 0.043 0.0038 0.035 0.033 0.0005 tr. tr. tr. 發明例
26 0.037 0.01 0.46 0.011 0.0070 0.052 0.0043 0.047 0.029 0.0015 tr. tr. 0.034 發明例
27 0.042 0.02 0.44 0.008 0.0053 0.051 0.0041 0.051 0.037 0.0017 tr. 0.028 tr. 發明例
28 0.026 0.01 0.52 0.009 0.0065 0.046 0.0041 0.036 0.025 0.0014 0.036 tr. tr. 發明例
29 0.055 0.02 0.37 0.010 0.0048 0.053 0.0039 0.043 0.032 0.0016 0.024 0.027 tr. 發明例
30 0.038 0.01 0.45 0.010 0.0056 0.038 0.0042 0.027 0.031 0.0013 0.021 tr. 0.032 發明例
表1（續） （質量%）
鋼No. C Si Mn P S Al N Ti Cr B Nb Mo V 備註
31 0.194 0.01 0.51 0.011 0.0062 0.044 0.0045 0.064 0.024 0.0015 tr. tr. tr. 比較例
32 0.136 0.02 0.48 0.008 0.0054 0.038 0.0041 0.052 0.033 0.0016 tr. tr. tr. 比較例
33 0.038 0.01 0.53 0.010 0.0175 0.053 0.0043 0.060 0.028 0.0014 tr. tr. tr. 比較例
34 0.024 0.01 0.47 0.011 0.0061 0.047 0.0041 0.055 0.124 0.0018 tr. tr. tr. 比較例
35 0.005 0.02 0.39 0.009 0.0058 0.052 0.0042 0.021 0.036 0.0008 tr. tr. tr. 比較例
36 0.008 0.01 0.45 0.010 0.0056 0.055 0.0046 0.019 0.027 0.0009 tr. tr. tr. 比較例
37 0.042 0.09 0.54 0.011 0.0073 0.048 0.0045 0.042 0.038 0.0013 tr. tr. tr. 比較例
38 0.029 0.02 1.73 0.010 0.0054 0.039 0.0043 0.053 0.021 0.0015 tr. tr. tr. 比較例
39 0.057 0.01 0.02 0.011 0.0062 0.051 0.0046 0.038 0.046 0.0017 tr. tr. tr. 比較例
40 0.036 0.01 0.37 0.154 0.0064 0.050 0.0045 0.050 0.033 0.0014 tr. tr. tr. 比較例
41 0.053 0.02 0.42 0.009 0.0055 0.038 0.0232 0.064 0.029 0.0018 tr. tr. tr. 比較例
42 0.048 0.02 0.39 0.009 0.0063 0.046 0.0184 0.057 0.017 0.0017 tr. tr. tr. 比較例
43 0.069 0.02 0.46 0.011 0.0071 0.053 0.0044 0.193 0.035 0.0019 tr. tr. tr. 比較例
44 0.056 0.01 0.50 0.010 0.0064 0.046 0.0037 0.151 0.028 0.0013 tr. tr. tr. 比較例
45 0.017 0.01 0.45 0.012 0.0015 0.039 0.0046 0.003 0.042 0.0014 tr. tr. tr. 比較例
46 0.044 0.02 0.53 0.009 0.0037 0.057 0.0044 0.048 0.037 0.0003 tr. tr. tr. 比較例
47 0.039 0.01 0.54 0.010 0.0052 0.048 0.0044 0.026 0.024 0.0021 tr. tr. tr. 比較例
48 0.053 0.01 0.37 0.008 0.0066 0.052 0.0046 0.061 0.031 0.0027 0.026 tr. tr. 比較例
49 0.048 0.02 0.44 0.011 0.0053 0.053 0.0039 0.053 0.028 0.0023 tr. 0.041 tr. 比較例
註）底線部：本發明範圍之外
[表2]
表2
鋼板 No. 鋼No. 熱軋步驟 冷軋步驟 退火步驟 回火軋製步驟 （Ti*/48） /（C/12） 未再結晶 肥粒鐵 的比例 軋製方向 的上降伏 強度 評價 備註
板坯 加熱 溫度 精軋 溫度 捲繞 溫度 捲繞後500℃至300℃的冷卻速度 熱軋 板厚 壓下率 均熱 溫度 均熱 保持 時間 一次冷 卻速度 一次冷卻 停止溫度 二次冷 卻速度 二次冷卻 停止溫度 壓下率 最終 板厚 耐腐 蝕性 頸部 凹陷
（℃） （℃） （℃） （℃/小時） （mm） （%） （℃） （秒） （℃/秒） （℃） （℃/秒） （℃） （%） （mm） （%） （MPa）
1 1 1225 905 685 43 2.5 92 725 29 53 540 3.7 275 1.2 0.20 0.491 2.5 591 ○ 無 發明例
2 2 1205 900 660 35 2.3 92 750 75 75 555 7.1 260 1.6 0.18 0.349 2.8 559 ○ 無 發明例
3 3 1220 895 690 37 2.5 91 710 33 68 515 4.5 265 0.9 0.22 0.274 1.4 594 ○ 無 發明例
4 4 1210 890 675 26 1.8 89 695 86 51 575 2.8 280 1.4 0.20 0.682 2.2 577 ○ 無 發明例
5 5 1215 870 705 39 2.3 92 730 41 124 505 4.3 270 1.0 0.18 0.128 2.7 617 ○ 無 發明例
6 6 1225 895 680 41 2.3 91 680 69 49 550 1.9 285 1.5 0.20 0.111 1.6 561 ○ 無 發明例
7 7 1240 915 720 53 1.9 91 705 34 27 595 8.7 250 2.3 0.17 0.379 2.6 606 ○ 無 發明例
8 8 1235 900 705 33 2.5 92 715 52 55 550 4.6 285 1.9 0.20 0.335 2.5 602 ○ 無 發明例
9 9 1210 860 695 46 2.5 90 720 28 92 575 5.2 260 1.1 0.25 0.163 1.7 565 ○ 無 發明例
10 10 1230 885 665 31 2.0 89 705 36 76 540 3.6 270 1.7 0.22 0.318 2.4 559 ○ 無 發明例
11 11 1205 875 690 35 2.3 89 710 44 66 560 7.3 255 2.6 0.25 0.237 2.6 573 ○ 無 發明例
12 12 1200 860 645 42 1.8 90 690 73 104 505 0.8 295 0.5 0.18 0.420 2.7 605 ○ 無 發明例
13 13 1215 870 680 29 1.8 91 665 19 139 505 1.6 275 0.3 0.16 0.362 0.8 556 ○ 無 發明例
14 14 1230 880 730 36 1.9 89 755 50 126 510 3.2 280 2.1 0.20 0.198 1.2 564 ○ 無 發明例
15 15 1240 905 695 33 1.7 87 685 47 80 535 3.8 265 0.4 0.22 0.010 2.5 592 ○ 無 發明例
16 16 1215 895 680 42 2.4 92 705 35 52 550 4.2 260 2.0 0.19 0.171 2.5 603 ○ 無 發明例
17 17 1235 915 675 51 3.2 94 730 77 118 530 1.1 290 2.8 0.19 0.121 2.7 613 ○ 無 發明例
18 18 1255 915 660 26 2.6 92 670 42 97 520 2.4 245 1.3 0.21 0.268 2.4 561 ○ 無 發明例
19 19 1265 920 710 53 2.5 90 680 23 63 560 4.6 250 2.2 0.24 0.316 1.3 576 ○ 無 發明例
20 20 1240 905 700 32 2.5 92 700 56 44 575 6.0 280 1.1 0.20 0.325 1.8 595 ○ 無 發明例
21 21 1250 935 690 44 2.5 90 725 30 71 545 5.7 275 0.8 0.25 0.141 2.3 604 ○ 無 發明例
22 22 1280 940 705 27 2.6 90 695 39 65 560 6.4 280 1.5 0.26 0.013 0.7 587 ○ 無 發明例
23 23 1230 895 690 45 2.3 90 740 71 39 590 9.6 260 2.4 0.22 0.474 1.1 612 ○ 無 發明例
24 24 1220 890 665 38 2.4 89 715 48 102 535 5.0 290 1.8 0.26 0.227 2.5 606 ○ 無 發明例
25 25 1220 880 660 35 2.0 91 675 34 87 550 4.3 270 0.7 0.18 0.147 1.6 563 ○ 無 發明例
26 26 1205 855 685 43 2.0 91 705 52 54 535 3.9 275 0.9 0.18 0.247 2.3 579 ○ 無 發明例
27 27 1215 885 705 28 2.4 91 730 37 122 540 3.5 285 2.2 0.21 0.256 2.5 590 ○ 無 發明例
28 28 1230 890 690 40 2.4 92 710 46 48 550 7.8 255 1.8 0.19 0.252 2.1 594 ○ 無 發明例
29 29 1225 900 680 33 2.0 90 725 75 90 550 4.4 275 2.1 0.20 0.163 2.6 614 ○ 無 發明例
30 30 1220 885 670 36 2.6 91 715 53 67 530 5.2 280 1.4 0.23 0.122 2.5 603 ○ 無 發明例
表2（續）
鋼板 No. 鋼No. 熱軋步驟 冷軋步驟 退火步驟 回火軋製步驟 （Ti*/48） /（C/12） 未再結晶 肥粒鐵 的比例 軋製方向的上降伏 強度 評價 備註
板坯 加熱 溫度 精軋 溫度 捲繞 溫度 捲繞後500℃至300℃的冷卻速度 熱軋 板厚 壓下率 均熱 溫度 均熱 保持 時間 一次冷 卻速度 一次冷卻 停止溫度 二次冷 卻速度 二次冷卻 停止溫度 壓下率 最終 板厚 耐腐 蝕性 頸部 凹陷
（℃） （℃） （℃） （℃/小時） （mm） （%） （℃） （秒） （℃/秒） （℃） （℃/秒） （℃） （%） （mm） （%） （MPa）
31 31 1235 900 705 41 2.5 90 740 35 42 555 4.7 270 2.2 0.24 0.070 11.7 664 ○ 有 比較例
32 32 1210 885 665 37 2.2 91 725 71 28 580 5.3 265 1.7 0.19 0.081 9.4 650 ○ 有 比較例
33 33 1240 860 690 52 2.4 91 690 43 56 560 3.6 275 1.2 0.21 0.222 2.8 516 ○ 無 比較例
34 34 1225 905 710 38 2.3 93 715 55 74 535 2.8 270 2.5 0.16 0.478 2.9 523 ○ 無 比較例
35 35 1230 880 685 29 2.0 92 670 30 128 515 1.9 280 1.6 0.16 0.615 1.2 494 ○ 無 比較例
36 36 1210 895 705 40 1.8 90 660 68 87 570 7.2 255 0.9 0.18 0.925 0.8 468 ○ 有 比較例
37 37 1235 905 645 51 1.8 88 700 29 103 560 4.5 265 1.3 0.21 0.185 2.7 569 × 無 比較例
38 38 1215 900 660 39 2.2 92 730 63 26 595 1.3 295 1.5 0.17 0.387 13.3 581 ○ 有 比較例
39 39 1205 875 695 43 2.5 92 695 37 141 505 8.7 255 2.7 0.19 0.126 2.8 497 ○ 無 比較例
40 40 1210 855 710 44 1.9 90 720 42 75 520 6.4 270 2.4 0.19 0.281 2.9 662 × 有 比較例
41 41 1250 870 680 35 2.6 91 710 56 92 515 7.7 260 1.8 0.23 0.263 2.8 515 ○ 無 比較例
42 42 1270 930 695 37 3.2 94 690 38 68 530 5.8 265 1.1 0.19 0.248 2.8 529 ○ 無 比較例
43 43 1225 880 705 52 2.4 90 715 44 54 545 3.0 280 1.5 0.24 0.844 6.0 594 ○ 有 比較例
44 44 1230 910 670 28 2.3 91 685 62 77 540 4.9 285 2.0 0.20 0.631 6.0 587 ○ 有 比較例
45 45 1215 890 685 46 2.3 92 670 37 115 585 3.6 280 0.8 0.18 0.003 12.0 496 ○ 有 比較例
46 46 1240 905 700 39 2.3 90 690 54 90 560 4.4 280 1.2 0.23 0.241 2.7 483 ○ 無 比較例
47 47 1220 910 725 42 2.5 91 720 48 49 545 3.7 270 0.5 0.22 0.117 6.2 556 ○ 有 比較例
48 48 1235 890 665 35 2.5 90 710 32 83 520 2.9 275 1.4 0.25 0.241 7.4 595 ○ 有 比較例
49 49 1215 890 680 50 2.1 91 715 66 61 535 3.1 270 2.3 0.18 0.235 9.5 602 ○ 有 比較例
註）底線部：本發明範圍之外
[表3]
表3
鋼板 No. 鋼No. 熱軋步驟 冷軋步驟 退火步驟 回火軋製步驟 （Ti*/48） /（C/12） 未再結晶 肥粒鐵 的比例 軋製方向的上降伏 強度 評價 備註
板坯 加熱 溫度 精軋 溫度 捲繞 溫度 捲繞後500℃至300℃的冷卻速度 熱軋 板厚 壓下率 均熱 溫度 均熱 保持 時間 一次冷 卻速度 一次冷卻 停止溫度 二次冷 卻速度 二次冷卻 停止溫度 壓下率 最終 板厚 耐腐 蝕性 頸部 凹陷
（℃） （℃） （℃） （℃/小時） （mm） （%） （℃） （秒） （℃/秒） （℃） （℃/秒） （℃） （%） （mm） （%） （MPa）
50 3 1240 890 710 31 2.0 89 680 79 34 575 8.9 255 1.5 0.22 0.274 1.5 601 ○ 無 發明例
51 3 1080 910 685 45 2.0 92 725 31 90 540 2.3 285 0.7 0.16 0.274 5.3 572 ○ 有 比較例
52 3 1215 790 650 42 2.3 92 760 45 135 520 2.1 270 1.8 0.18 0.274 4.2 585 ○ 有 比較例
53 3 1230 930 800 37 2.0 90 710 63 117 520 1.5 290 2.2 0.20 0.274 2.7 487 ○ 無 比較例
54 3 1220 895 680 37 2.0 90 690 50 52 550 7.0 260 0.5 0.20 0.274 1.6 609 ○ 無 發明例
55 3 1205 905 705 52 1.7 84 705 28 73 540 1.9 270 2.8 0.26 0.274 2.0 513 ○ 無 比較例
56 9 1225 890 650 41 2.5 90 600 42 28 585 7.6 260 2.5 0.24 0.163 11.4 564 ○ 有 比較例
57 9 1210 885 690 35 1.8 89 680 76 46 545 5.3 275 2.3 0.19 0.163 1.2 596 ○ 無 發明例
58 9 1235 910 665 35 1.8 91 690 35 51 555 3.9 280 1.6 0.16 0.163 2.1 617 ○ 無 發明例
59 9 1220 905 670 35 2.4 91 825 19 147 505 0.4 285 1.4 0.21 0.163 0.3 466 ○ 無 比較例
60 9 1220 900 660 28 2.2 88 695 114 25 590 7.8 250 1.4 0.26 0.163 2.2 502 ○ 無 比較例
61 9 1230 915 680 36 2.4 90 660 7 49 560 5.5 265 1.7 0.24 0.163 7.5 575 ○ 有 比較例
62 9 1200 900 690 52 2.0 88 650 53 5 585 1.2 290 1.3 0.24 0.163 1.6 516 ○ 無 比較例
63 9 1250 930 710 44 2.0 92 675 37 214 515 1.7 270 1.9 0.16 0.163 2.8 637 ○ 有 比較例
64 9 1225 910 700 29 2.0 90 730 44 60 540 4.3 245 0.6 0.20 0.163 2.3 612 ○ 無 發明例
65 15 1220 905 670 32 1.7 90 715 40 83 445 5.6 275 1.2 0.17 0.010 2.2 639 ○ 有 比較例
66 15 1210 890 715 37 1.7 90 700 29 15 660 4.1 280 1.2 0.17 0.010 1.9 523 ○ 無 比較例
67 15 1215 895 710 50 2.3 90 685 57 62 520 1.9 280 1.9 0.23 0.010 2.6 588 ○ 無 發明例
68 15 1230 905 680 38 2.3 89 710 36 107 510 0.04 290 1.9 0.25 0.010 2.0 484 ○ 無 比較例
69 15 1215 890 680 27 1.9 91 720 48 88 530 28.3 245 1.9 0.17 0.010 2.4 637 ○ 有 比較例
70 24 1240 920 715 14 1.9 91 730 26 94 525 3.0 280 1.5 0.17 0.227 8.1 557 ○ 有 比較例
71 24 1250 925 675 96 2.2 92 715 59 57 550 4.4 270 1.0 0.17 0.227 2.8 641 ○ 有 比較例
72 24 1205 865 490 48 2.2 92 700 61 44 570 8.6 265 1.4 0.17 0.227 10.5 590 ○ 有 比較例
73 24 1210 870 670 34 2.2 90 690 37 35 580 7.7 270 2.2 0.22 0.227 1.8 582 ○ 無 發明例
74 24 1230 890 695 51 2.5 90 705 45 67 545 3.8 405 1.6 0.25 0.227 2.7 636 ○ 有 比較例
75 24 1225 900 710 38 2.5 92 685 27 52 550 4.2 260 0.05 0.20 0.227 2.6 514 ○ 無 比較例
76 28 1240 910 670 52 3.2 92 695 73 70 535 5.5 255 3.9 0.25 0.252 2.3 635 ○ 有 比較例
註）底線部：本發明範圍之外
表3（續）
鋼板 No. 鋼No. 熱軋步驟 冷軋步驟 退火步驟 回火軋製步驟 （Ti*/48） /（C/12） 未再結晶 肥粒鐵 的比例 軋製方向的上降伏 強度 評價 備註
板坯 加熱 溫度 精軋 溫度 捲繞 溫度 捲繞後500℃至300℃的冷卻速度 熱軋 板厚 壓下率 均熱 溫度 均熱 保持 時間 一次冷 卻速度 一次冷卻 停止溫度 二次冷 卻速度 二次冷卻 停止溫度 壓下率 最終 板厚 耐腐 蝕性 頸部 凹陷
（℃） （℃） （℃） （℃/小時） （mm） （%） （℃） （秒） （℃/秒） （℃） （℃/秒） （℃） （%） （mm） （%） （MPa）
77 28 1215 875 655 33 3.2 92 720 52 123 515 0.9 285 1.2 0.25 0.252 1.8 598 ○ 無 發明例
78 28 1230 915 715 46 2.4 91 710 60 76 525 3.6 270 0.9 0.21 0.252 2.2 613 ○ 無 發明例
79 28 1245 905 690 40 2.3 90 725 49 56 560 7.1 265 2.3 0.22 0.252 2.5 609 ○ 無 發明例
80 33 1220 865 680 27 2.0 92 705 56 61 545 0.03 295 1.8 0.16 0.222 2.7 502 ○ 無 比較例
81 33 1205 900 700 43 2.0 92 660 38 52 550 31.4 250 2.1 0.16 0.222 2.8 496 ○ 有 比較例
82 33 1230 885 690 31 1.8 90 735 31 4 590 8.2 260 1.5 0.18 0.222 2.6 491 ○ 無 比較例
83 33 1215 870 685 54 1.8 89 690 42 207 505 4.5 275 1.4 0.20 0.222 2.9 535 ○ 有 比較例
84 33 1250 910 720 33 2.5 91 705 37 93 440 2.7 285 1.2 0.22 0.222 2.8 539 ○ 有 比較例
85 33 1225 920 665 28 2.3 91 720 18 42 675 4.3 265 1.2 0.20 0.222 2.7 494 ○ 無 比較例
86 33 1210 870 705 35 2.3 91 680 84 59 555 6.0 255 0.06 0.21 0.222 2.8 509 ○ 無 比較例
87 37 1235 895 645 31 2.5 91 685 73 85 530 2.8 280 32.5 0.15 0.185 2.9 691 × 有 比較例
88 37 1240 860 680 46 1.9 88 715 40 106 515 3.1 415 2.0 0.22 0.185 2.6 637 × 有 比較例
89 37 1260 920 665 52 2.1 91 695 132 58 560 5.6 260 1.9 0.19 0.185 2.3 532 × 無 比較例
90 37 1200 905 710 29 2.1 90 720 6 74 545 0.8 290 2.3 0.21 0.185 6.5 566 × 有 比較例
91 37 1210 890 650 32 2.0 90 605 55 101 510 2.9 280 1.7 0.20 0.185 13.2 558 × 有 比較例
92 37 1225 870 660 36 2.0 89 830 29 129 510 5.4 265 1.3 0.22 0.185 0.5 510 × 無 比較例
93 47 1215 855 705 42 1.7 83 700 46 38 570 1.7 270 1.6 0.28 0.117 9.5 527 ○ 有 比較例
94 47 1245 925 690 7 3.2 93 670 78 27 590 2.0 270 1.4 0.22 0.117 10.7 554 ○ 有 比較例
95 47 1230 865 680 91 2.6 92 725 32 45 585 3.8 260 0.7 0.21 0.117 8.3 579 ○ 有 比較例
96 49 1240 880 485 44 2.4 90 740 51 63 535 4.4 275 0.9 0.24 0.235 7.9 576 ○ 有 比較例
97 49 1220 770 695 53 2.4 89 705 64 112 525 7.2 255 1.8 0.26 0.235 8.7 562 ○ 有 比較例
98 49 1065 905 705 33 2.3 89 730 56 54 540 6.5 265 1.5 0.25 0.235 8.4 580 ○ 有 比較例
註）底線部：本發明範圍之外
[產業上之可利用性]
根據本發明，可獲得強度高、特別是作為罐主體的頸部的原材料具有足夠高的加工精度的罐用鋼板。另外，根據本發明，鋼板的均勻變形能力高，因此，例如於進行罐主體加工的情況下，能夠製作具有高加工精度的罐主體製品。進而，本發明以伴隨高加工度的罐主體加工的三片罐、底部進行百分之幾加工的兩片罐、罐蓋為重心，作為罐用鋼板而言最佳。
無
無

Claims (4)

  1. 一種罐用鋼板，其具有如下的成分組成及組織，且上降伏強度為550 MPa以上且620 MPa以下，所述成分組成中，以質量%計，含有C：0.010%以上且0.130%以下、Si：0.04%以下、Mn：0.10%以上且1.00%以下、P：0.007%以上且0.100%以下、S：0.0005%以上且0.0090%以下、Al：0.001%以上且0.100%以下、N：0.0050%以下、Ti：0.0050%以上且0.1000%以下、B：0.0005%以上且未滿0.0020%及Cr：0.08%以下，進而當設為Ti*=Ti-1.5S時，滿足0.005≦（Ti*/48）/（C/12）≦0.700的關係，剩餘部分為Fe及不可避免的雜質；所述組織為未再結晶肥粒鐵的比例為3%以下的組織。
  2. 如請求項1所述的罐用鋼板，其中所述成分組成中，以質量%計，更含有選自Nb：0.0050%以上且0.0500%以下、Mo：0.0050%以上且0.0500%以下及V：0.0050%以上且0.0500%以下中的一種或兩種以上。
  3. 一種罐用鋼板的製造方法，包括：熱軋步驟，以1200℃以上對鋼坯進行加熱，以850℃以上的精軋溫度進行軋製而製成鋼板，將所述鋼板以640℃以上且780℃以下的溫度捲繞，其後進行將自500℃至300℃的平均冷卻速度設為25℃/小時以上且55℃/小時以下的冷卻；冷軋步驟，對所述熱軋步驟後的鋼板，以86%以上的壓下率實施冷軋；退火步驟，將所述冷軋步驟後的鋼板以640℃以上且780℃以下的溫度範圍保持10秒以上且90秒以下，然後，將所述鋼板以7℃/秒以上且180℃/秒以下的平均冷卻速度一次冷卻至500℃以上且600℃以下的溫度範圍，繼而，將所述鋼板以0.1℃/秒以上且10℃/秒以下的平均冷卻速度二次冷卻至300℃以下；以及對所述退火步驟後的鋼板，以0.1%以上且3.0%以下的壓下率實施回火軋製的步驟；所述鋼坯具有以質量%計，含有C：0.010%以上且0.130%以下、Si：0.04%以下、Mn：0.10%以上且1.00%以下、P：0.007%以上且0.100%以下、S：0.0005%以上且0.0090%以下、Al：0.001%以上且0.100%以下、N：0.0050%以下、Ti：0.0050%以上且0.1000%以下、B：0.0005%以上且未滿0.0020%及Cr：0.08%以下，進而當設為Ti*=Ti-1.5S時，滿足0.005≦（Ti*/48）/（C/12）≦0.700的關係，剩餘部分為Fe及不可避免的雜質的成分組成。
  4. 如請求項3所述的罐用鋼板的製造方法，其中所述成分組成中，以質量%計，更含有選自Nb：0.0050%以上且0.0500%以下、Mo：0.0050%以上且0.0500%以下及V：0.0050%以上且0.0500%以下中的一種或兩種以上。
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