TWI678244B - 鋁捲熱軋製程之溫度控制方法 - Google Patents
鋁捲熱軋製程之溫度控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- TWI678244B TWI678244B TW108106192A TW108106192A TWI678244B TW I678244 B TWI678244 B TW I678244B TW 108106192 A TW108106192 A TW 108106192A TW 108106192 A TW108106192 A TW 108106192A TW I678244 B TWI678244 B TW I678244B
- Authority
- TW
- Taiwan
- Prior art keywords
- aluminum
- temperature
- water spray
- value
- hot rolling
- Prior art date
Links
Landscapes
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
一種鋁捲熱軋製程之溫度控制方法。在此方法中,在對鋁胚進行熱軋製程中,進行第一計算步驟,以計算鋁胚於第一時間步階之完軋溫度實測值與目標值之間的誤差。利用此誤差,進行第二計算步驟,以計算對應於此第一時間步階之冷卻水噴水量數值。根據冷卻水噴水量數值對鋁胚進行噴水冷卻處理。
Description
本發明是有關於一種鋁捲的熱軋技術,且特別是有關於一種鋁捲熱軋製程之溫度控制方法。
目前,在鋁捲之熱軋製程中,完軋溫度之站間的水量回饋控制係採用完軋溫度實測值與目標值之間的誤差累加方式來進行。此水量回饋控制方式係先於程控系統抓取鋁胚的前次時間步階之先前已累加之完軋傳送溫度(finishing delivery temperature,FDT)的總誤差,再加上當下時間步階之完軋溫度實測值與目標值之間的誤差來作為當下時間步階的總溫度誤差,並根據當下時間步階的總溫度誤差來決定站間冷卻水的噴水量,而將所決定之站間冷卻水的噴水量傳送到控制系統來進行噴水。
然而,這樣的水量回饋控制方式對於鋁料的溫度控制精度較差。請參照圖1,其係繪示一種利用傳統水量控制模式之鋁捲完軋溫度曲線圖。在軋延目標為270℃的低完軋溫度時,因誤差累加的控制模式易使得站間的水量過
大,冷卻水的水量減量太過緩慢,而導致鋁料的溫度過低,不僅已達紅外線溫度計的量測下限250℃,甚至實際鋁料的溫度比250℃更低。如此一來,可能造成熱軋機的馬達負荷過大,有熱軋機跳機的風險。
因此,本發明之一目的就是在提供一種鋁捲熱軋製程之溫度控制方法,其可提高鋁捲完軋溫度之控制精度,故可避免發生鋁料溫度過冷現象,而可有效降低熱軋機跳機的風險,進而可提升鋁捲熱軋製程的良率。
根據本發明之上述目的,提出一種鋁捲熱軋製程之溫度控制方法。在此方法中,在對鋁胚進行熱軋製程中,進行第一計算步驟,以計算鋁胚於第一時間步階之完軋溫度實測值與目標值之間的誤差。利用此誤差,進行第二計算步驟,以計算對應於此第一時間步階之冷卻水噴水量數值。根據冷卻水噴水量數值對鋁胚進行噴水冷卻處理。
依據本發明之一實施例,上述進行第一計算步驟時係以完軋溫度實測值減去目標值。
依據本發明之一實施例,上述進行第二計算步驟包含利用一公式,此公式為冷卻水噴水量數值=誤差/鋁胚之熱傳導係數*增益值(gain),其中此增益值係取決於鋁胚之鋁種、寬度、與厚度。
依據本發明之一實施例,上述根據冷卻水噴水量數值對鋁胚進行噴水冷卻處理時包含將冷卻水噴水量數
值輸送至一控制系統、以及透過此控制系統控制噴水冷卻處理的進行。
依據本發明之一實施例,上述之鋁胚係處於進行熱軋製程之精軋製程中。
依據本發明之一實施例,於第一時間步階後之第二時間步階時,上述之鋁捲熱軋製程之溫度控制方法更包含依序重複進行第一計算步驟、第二計算步驟、以及噴水冷卻處理。
依據本發明之一實施例,第一時間步階與第二時間步階相隔約100ms。
本發明之實施例採用水量回饋控制完軋溫度的方式,對於完軋溫度實測值與目標值之間的誤差採無累加模式。藉此,可針對當下之時間步階之完軋溫度實測值與目標值之間的誤差來決定對應於當下之時間步階之站間冷卻水的噴水量,而可避免發生鋁料過冷現象,進而可避免熱軋機之馬達跳機的風險。
100‧‧‧操作
110‧‧‧操作
120‧‧‧操作
為讓本發明之上述和其他目的、特徵、優點與實施例能更明顯易懂,所附圖式之說明如下:〔圖1〕係繪示一種利用傳統水量控制模式之鋁捲完軋溫度曲線圖;
〔圖2〕係繪示依照本發明之一實施方式的一種鋁捲熱軋製程之溫度控制方法的流程圖;以及〔圖3〕係繪示依照本發明之一實施方式的一種利用鋁捲熱軋製程之溫度控制方法之鋁捲完軋溫度曲線圖。
有鑑於習知技術對鋁捲熱軋製程之完軋溫度所採之水量回饋控制方式對於鋁料的溫度控制精度較差,易產生鋁捲完軋溫度過冷現象,因此本發明在此提出一種鋁捲熱軋製程之溫度控制方法,其改變鋁捲熱軋製程中之軋站間的水量回饋控制邏輯,完軋溫度實測值與目標值之間的誤差不再累加先前時間步階的誤差,藉此可針對當下之完軋溫度實測值與目標值之間的誤差來決定對應當下之時間步階之冷卻水的噴水量,而可減緩鋁料過冷現象,進而可避免熱軋機的馬達跳機風險。
請參照圖2,其係繪示依照本發明之一實施方式的一種鋁捲熱軋製程之溫度控制方法的流程圖。此鋁捲熱軋製程之溫度控制方法應用在對鋁胚進行之熱軋製程中,例如熱軋製程的精軋製程中。此外,此溫度控制方法可適用於低完軋溫度的鋁捲。在一些實施例中,進行此溫度控制方法時,可先進行操作100,以於對鋁胚進行熱軋製程之精軋製程時,進行第一計算步驟,來計算此鋁胚於一熱軋站後之第一時間步階的完軋溫度實測值與目標值之間的誤差。進行第
一計算步驟時可以鋁胚於此第一時間步階之完軋溫度實測值減去目標值。
一般而言,鋼鐵廠之產銷管理系統層級可包含Level 0~Level 4。Level 1~Level 4均為資訊系統。其中,Level 1係配置以做製程控制的資訊系統,其可對一個或多個製程進行監測或控制,並可和現場設備機台以有線或無線方式訊號連接,以驅動生產設備機台,並可從設備機台取得製程資訊。而Level 2係配置以做生產線控制的資訊系統,其可對一條生產線或生產線中的多個製程整合進行監測製程控制或自動化資訊處理。Level 2可和Level 1訊號連接,而可透過Level 1執行生產設備機台的自動化控制。在一些示範例子中,可利用Level 2之程控系統來進行第一計算步驟。
取得鋁胚於第一時間步階之完軋溫度實測值與目標值之間的誤差後,可進行操作110,以利用Level 2之程控系統所計算出來的誤差,來進行第二計算步驟,以計算於二熱軋站之間對應於此第一時間步階的冷卻水噴水量數值。舉例而言,此二熱軋站均為熱軋製程中的精軋站。在一些示範例子中,可利用公式來進行第二計算步驟,此公式為冷卻水噴水量數值=誤差/鋁胚之熱傳導係數*增益值,其中增益值係取決於鋁胚之鋁種、寬度、與厚度。也就是說,針對每個鋁胚的鋁種、寬度、與厚度,都有對應的增益值。
本實施方式係利用鋁胚於當下之時間步階之完軋溫度實測值與目標值之間的誤差來計算對應於當下之時
間步階的冷卻水噴水量數值,並非採總溫度誤差,即所計算出的誤差不再加總先前時間步階所累積的溫度誤差。如此,可針對當下時間步階之完軋溫度實測值與目標值之間的誤差來決定對應於當下時間步階之站間冷卻水的噴水量,藉此可減低溫度控制誤差的程度,避免冷卻水的水量過大,而可避免鋁料過冷,進而可避免熱軋機的馬達發生跳機事件。
計算出此第一時間步階的冷卻水噴水量數值後,可進行操作120,以根據所計算出之冷卻水噴水量數值來對鋁胚進行噴水冷卻處理。在一些示範例子中,進行操作120時,可先將冷卻水噴水量數值輸送至Level 1的控制系統,再透過此控制系統來控制噴水冷卻處理的進行。
在一些例子中,完成鋁胚在第一時間步階之站間的噴水冷卻處理後,於之後之第二時間步階時,此溫度控制方法可依序重複進行上述之第一計算步驟、第二計算步驟、以及噴水冷卻處理。亦即,計算此鋁胚於第二時間步階之完軋溫度實測值與目標值之間的誤差、利用所計算出來的誤差來計算對應於第二時間步階之站間的冷卻水噴水量數值、以及根據所計算出之冷卻水噴水量數值來對鋁胚進行噴水冷卻處理。在一些示範例子中,第一時間步階與第二時間步階相隔約100ms。
請參照圖3,其係繪示依照本發明之一實施方式的一種利用鋁捲熱軋製程之溫度控制方法之鋁捲完軋溫度曲線圖。由圖2可看到,利用本發明實施例之溫度控制方法進行鋁捲熱軋製程之完軋溫度控制後,鋁捲並沒有發生過冷
現象。由此可知,本發明之方法的控制模式可減緩溫度控制誤差程度,可使得鋁捲之完軋溫度的控制較精確,而可避免軋機的負荷過大,進而可避免軋機跳機。
由上述之實施方式可知,本發明之一優點就是因為本發明之實施例採用水量回饋控制完軋溫度的方式,對於完軋溫度實測值與目標值之間的誤差採無累加模式。藉此,可針對當下之時間步階之完軋溫度實測值與目標值之間的誤差來決定對應於當下之時間步階之站間冷卻水的噴水量,而可避免發生鋁料過冷現象,進而可避免熱軋機之馬達跳機的風險。
雖然本發明已以實施例揭露如上,然其並非用以限定本發明,任何在此技術領域中具有通常知識者,在不脫離本發明之精神和範圍內,當可作各種之更動與潤飾,因此本發明之保護範圍當視後附之申請專利範圍所界定者為準。
Claims (5)
- 一種鋁捲熱軋製程之溫度控制方法,包含:在對一鋁胚進行一熱軋製程中,進行一第一計算步驟,以計算該鋁胚於一第一時間步階之一完軋溫度實測值與一目標值之間之一誤差,其中進行該第一計算步驟時係以該完軋溫度實測值減去該目標值;利用該誤差,進行一第二計算步驟,以計算對應於該第一時間步階之一冷卻水噴水量數值,其中進行該第二計算步驟包含利用一公式,該公式為該冷卻水噴水量數值=該誤差/該鋁胚之一熱傳導係數*一增益值,其中該增益值係取決於該鋁胚之鋁種、寬度、與厚度;以及根據該冷卻水噴水量數值對該鋁胚進行一噴水冷卻處理。
- 如申請專利範圍第1項之鋁捲熱軋製程之溫度控制方法,其中根據該冷卻水噴水量數值對該鋁胚進行該噴水冷卻處理時包含將該冷卻水噴水量數值輸送至一控制系統、以及透過該控制系統控制該噴水冷卻處理的進行。
- 如申請專利範圍第1項之鋁捲熱軋製程之溫度控制方法,其中該鋁胚係處於進行該熱軋製程之一精軋製程中。
- 如申請專利範圍第1項之鋁捲熱軋製程之溫度控制方法,於該第一時間步階後之一第二時間步階時,更包含依序重複進行該第一計算步驟、該第二計算步驟、以及該噴水冷卻處理。
- 如申請專利範圍第4項之鋁捲熱軋製程之溫度控制方法,其中該第一時間步階與該第二時間步階相隔100ms。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
TW108106192A TWI678244B (zh) | 2019-02-23 | 2019-02-23 | 鋁捲熱軋製程之溫度控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
TW108106192A TWI678244B (zh) | 2019-02-23 | 2019-02-23 | 鋁捲熱軋製程之溫度控制方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
TWI678244B true TWI678244B (zh) | 2019-12-01 |
TW202031380A TW202031380A (zh) | 2020-09-01 |
Family
ID=69582291
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
TW108106192A TWI678244B (zh) | 2019-02-23 | 2019-02-23 | 鋁捲熱軋製程之溫度控制方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
TW (1) | TWI678244B (zh) |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008238241A (ja) * | 2007-03-28 | 2008-10-09 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム金属板の製造方法 |
TW201805083A (zh) * | 2016-08-09 | 2018-02-16 | 東芝三菱電機產業系統股份有限公司 | 壓延機的出側溫度控制系統 |
CN108326051A (zh) * | 2018-01-29 | 2018-07-27 | 东北大学 | 一种铝合金板材耦合制备工艺方法 |
-
2019
- 2019-02-23 TW TW108106192A patent/TWI678244B/zh not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008238241A (ja) * | 2007-03-28 | 2008-10-09 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム金属板の製造方法 |
TW201805083A (zh) * | 2016-08-09 | 2018-02-16 | 東芝三菱電機產業系統股份有限公司 | 壓延機的出側溫度控制系統 |
CN108326051A (zh) * | 2018-01-29 | 2018-07-27 | 东北大学 | 一种铝合金板材耦合制备工艺方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
TW202031380A (zh) | 2020-09-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8145346B2 (en) | Method for monitoring a physical state of a hot-rolled sheet while controlling a rolling train for reverse rolling the hot-rolled sheet | |
KR102032039B1 (ko) | 온도 계산 방법, 온도 계산 장치, 가열 제어 방법, 및 가열 제어 장치 | |
JP5647917B2 (ja) | 制御装置及び制御方法 | |
KR101516476B1 (ko) | 설정치 계산 장치, 설정치 계산 방법, 및 설정치 계산 프로그램이 기억된 기억 매체 | |
JP5217516B2 (ja) | 熱間圧延における冷却制御方法および熱延金属帯の製造方法 | |
JP5565200B2 (ja) | 熱間圧延における仕上温度制御装置 | |
US7085619B2 (en) | Method for controlling an industrial process | |
JP4598586B2 (ja) | 冷却制御方法、装置、及びコンピュータプログラム | |
TWI678244B (zh) | 鋁捲熱軋製程之溫度控制方法 | |
CN104942025B (zh) | 针对热轧卷取温度模型停轧后遗传系数补偿方法 | |
JP6136544B2 (ja) | 仕上圧延前温度算出方法、仕上圧延前温度制御方法、仕上圧延前温度算出装置および仕上圧延前温度制御装置 | |
KR101119006B1 (ko) | 열연강판의 냉각온도 제어방법 | |
CN108906885B (zh) | 热轧带钢的方法 | |
KR100568358B1 (ko) | 권취목표온도 변경을 통한 열연강판의 냉각제어방법 | |
JP4349177B2 (ja) | 連続式加熱炉の鋼材抽出温度予測方法 | |
CN103464470B (zh) | 一种热连轧缩颈补偿控制方法 | |
KR101767751B1 (ko) | 후판 두께 제어 장치 및 방법 | |
JP2786760B2 (ja) | 熱間圧延における鋼板の圧延温度予測方法 | |
JPH0671315A (ja) | 熱間圧延における鋼板の圧延温度予測方法 | |
JP2008018459A (ja) | 高炭素鋼熱延鋼板の冷却制御方法 | |
JP2022508735A (ja) | 金属ワークピースの製造方法 | |
JP2019107660A (ja) | 厚鋼板の粗圧延時間算出方法、厚鋼板の粗圧延時間算出装置、及び厚鋼板の製造方法 | |
JP2010167503A (ja) | 冷却制御方法、装置、及びコンピュータプログラム | |
KR20090043402A (ko) | 사상압연 출측 실적 두께를 이용한 냉각량 설정 방법 | |
JP2010247234A (ja) | 冷却制御方法、装置、及びコンピュータプログラム |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Annulment or lapse of patent due to non-payment of fees |