TWI513831B

TWI513831B - Molybdenum iron stainless steel plate with excellent formability

Info

Publication number: TWI513831B
Application number: TW102133529A
Authority: TW
Inventors: Takashi Samukawa; Hiroki Ota
Original assignee: Jfe Steel Corp
Priority date: 2012-09-24
Filing date: 2013-09-16
Publication date: 2015-12-21
Also published as: CN104619874B; JPWO2014045542A1; CN104619874A; KR101718757B1; JP2014205917A; CN107964632B; JP5850090B2; TW201420780A; CN107964632A; KR20150038601A; MY160968A; WO2014045542A1; JP5614516B2

Description

成形加工性優異之肥粒鐵系不鏽鋼板

本發明是有關於適合使用在：建築物的廚房器具、家庭用品、電化製品、汽車零件之類的用途之肥粒鐵系不鏽鋼板，尤其是有關於：兼具深衝拉性與抗凸起性(ridging resistance)之成形加工性優異的肥粒鐵系不鏽鋼板。此外，本發明中所稱的鋼板，係包含：鋼帶、鋼板、箔材。

肥粒鐵系不鏽鋼是被當作：耐腐蝕性優異的材料，廣泛地被使用在以家庭用品、汽車零件為首的各種產業領域中。這種肥粒鐵系不鏽鋼的價格與含有大量Ni的沃斯田鐵系不鏽鋼相較，更為低廉。但是，一般而言，其加工性欠佳，例如在實施了成形加工的情況下，很容易產生被稱為「凸脊(ridging)」的表面缺陷，並不適合使用在：被施加深衝拉加工之類的強加工的用途。又，肥粒鐵系不鏽鋼，因為塑性變形比(r值)的面內異方性(△r)也很大，所以在進行深衝拉加工時，也會有很容易引起不均勻的變形之問題。因此，若想進一步擴大肥粒鐵系不鏽鋼板的適用範圍，就必須要提昇深衝拉性的指標(亦即，r 值)、減少塑性變形比的面內異方性(△r)、並且必須改善抗凸起性。

針對於這種要求，例如專利文獻1所揭示的加工性優異的肥粒鐵系不鏽鋼，其組成分係含有C：0.03~0.08%、Si：0.4%以下、Mn：0.5%以下、P：0.03%以下、S：0.008%以下、Ni：0.3%以下、Cr：15~20%、Al：N×2~0.2%以下、N：0.01%以下，其餘部分由鐵(Fe)與不可避免的雜質所組成。又，專利文獻2所揭示的衝壓成形性優異的耐熱肥粒鐵系不鏽鋼，其組成分係含有Cr：11.0~20.0%、Si：1.5%以下、Mn：1.5%以下、C%+N%：0.02~0.06%、Zr：0.2~0.6%，並且是以Zr%=10(C%+N%)±0.15%的範圍內的條件來含有Zr，其餘部分實質上是由鐵(Fe)所組成。又，專利文獻3所揭示的成形性優異的肥粒鐵系不鏽鋼板，其組成分以質量%計，係含有C：0.02~0.06%、Si：1.0%以下、Mn：1.0%以下、P：0.05%以下、S：0.01%以下、Al：0.005%以下、Ti：0.005%以下、Cr：11~30%以下、Ni：0.7%以下，而且N含量與C含量的關係是符合0.06≦(C+N)≦0.12以及1≦N/C的條件，此外V含量與N含量的關係是符合1.5×10^-3 ≦(V×N)≦1.5×10^-2 的條件，其餘部分是由鐵(Fe)與不可避免的雜質所組成。此外，專利文獻4所揭示的耐腐蝕性優異的肥粒鐵系不鏽鋼，其組成分以重量%計，係含有C：0.02%以下、Si：1.0%以下、Mn：2.0%以下、Cr：11~35%、Ni：0.5%、N：0.03%以下、V：0.5~ 5.0%、其餘部分是由鐵以及附帶的雜質所組成。

〔先前技術文獻〕〔專利文獻〕

〔專利文獻1〕日本特開昭52-24913號公報

〔專利文獻2〕日本特開昭54-112319號公報

〔專利文獻3〕日本特許第3584881號公報

〔專利文獻4〕日本特開昭59-193250號公報

然而，專利文獻1所揭示的技術，因為是以低N作為前提，因此其問題點是無法避免在製鋼工序時的成本上昇。

又，專利文獻2所揭示的技術，因為是添加大量的Zr，鋼中的夾雜物的量會增加，因此其問題是無法避免由夾雜物所導致的表面缺陷的發生。

又，專利文獻3所揭示的技術，其目的是在於改善：作為成形性的指標之伸長率、提昇r值以及改善抗凸起性。然而，卻完全未考慮到應如何減少面內異方性(△r)，所以在成形加工性方面依舊有問題殘留下來。

又，專利文獻4所揭示的技術，是藉由添加V來提昇耐腐蝕性，尤其是可顯著地提昇耐應力腐蝕破裂性。然而，卻完全未考慮到成形加工性，所以在成形加工性方面依舊有問題殘留下來。

是以，在上述習知技術中，每一種都是在進行嚴酷的深衝拉加工時，會發生凸脊而導致研磨負荷的增大，還是無法解決掉容易引起不均勻的變形之問題點。

本發明是有鑒於這種情事，其目的是要提供：兼具有深衝拉性與抗凸起性之成形加工性優異的肥粒鐵系不鏽鋼板。

本發明人等，為了達成上述的技術課題，不斷地進行各種檢討後的結果，找到了一種創見，是將V/B的比值設在10以上，針對於V、B的含量的最佳範圍，藉由控制鋼中的碳化物、氮化物之類的晶析物，以將結晶粒徑予以微細化，而可實現改善深衝拉性，並且抑制凸脊，可獲得成形加工性優異的肥粒鐵系不鏽鋼板；此外，更進一步地將V/B的比值設定在20以上，藉此，即使在實際的操業過程中的最終退火溫度發生了變動的情況下，還是能夠抑制鋼板表面的敏銳化(sensitization)，因此而開發完成了本發明。本發明的要旨係如下所述。

(1)一種肥粒鐵系不鏽鋼板，其特徵為：以質量%計，係含有C：0.010~0.070%、Si：1.00%以下、Mn：1.00%以下、P：0.040%以下、S：0.010%以下、Al：0.150%以下、Cr：14.00~20.00%、Ni：1.00%以下、N：0.010~0.060%，又含有V：0.005~0.100%、B：0.0001~0.0050%並且是符合V/B≧10的條件，其餘部分是由鐵 (Fe)及不可避免的雜質所組成的。

(2)如(1)所述的肥粒鐵系不鏽鋼板，其中，Si：0.05~0.28%、Mn：0.05~0.92%。

(3)如(1)或(2)所述的肥粒鐵系不鏽鋼板，其中，含有V和B，且是符合V/B≧20的條件。

此外，在本發明中所稱的成型加工性優異的肥粒鐵系不鏽鋼板，係指：可符合伸長率(E1)為30%以上、r值(塑性變形比值)為1.3以上、△r為0.3以下的條件之肥粒鐵系不鏽鋼板。

根據本發明，係可製得：兼具深衝拉性與抗凸起性之成形加工性優異的肥粒鐵系不鏽鋼板。

第1圖是顯示出冷軋退火鋼板的機械性質與V/B的關係之圖表，第1圖(a)是顯示出伸長率(E1)與V/B的關係之圖表；第1圖(b)是顯示出r值與V/B的關係之圖表；第1圖(c)是顯示出△r與V/B的關係之圖表；第1圖(d)是顯示出凸脊高度與V/B的關係之圖表。

第2圖是顯示出用來確保冷軋退火鋼板的敏銳化特性之V、B的含量的關係之圖表。

以下將詳細說明本發明的實施方式。此外，用以表示成分量的%，若未特別聲明的話，係指：質量%。

首先，說明為何要限定本發明的肥粒鐵系不鏽鋼板的成分的理由。

C：0.010~0.070%

C是會固熔在鋼中而對於熱軋中的沃斯田鐵相的穩定化有幫助，並且會與Cr結合而變成Cr碳化物或者變成Cr碳氮化物而在結晶粒內或結晶粒界等處晶析出來。但是，如果C含量未達0.010%的話，將無法獲得因為V(C，N)、VC、V₄ C₃ 之類的碳氮化物和碳化物的細微析出所帶來的結晶粒的細微化效果。而且熱軋中的沃斯田鐵相所佔的百分率也會降低，因此，在製品鋼板之冷軋鋼板中發生凸脊的現象也會趨於顯著，成形加工性會變得惡化。另一方面，如果C含量超過0.070%的話，Cr碳化物量或者Cr碳氮化物量會太過增加，不僅鋼板會硬質化而導致成形加工性下降，而且作為生鏽的起點之脫Cr層(Cr depletion layer)和粗大的晶析物、夾雜物也會增加。因此，將C含量選定為0.010%~0.070%。更好是0.020~0.040%。

Si：1.00%以下

Si是可作為鋼的脫氧劑之有用的元素。若想要獲得這種效果的話，Si含量是0.05%以上為佳。但是，若超過 1.00%的話，延性會下降而使得成形加工性下降。因此，將Si含量選定為1.00%以下。更好是0.05~0.50%以下。若將Si含量選定在0.28%以下的話，酸洗性可以變得良好，因此當需要酸洗性的時候，就將Si含量選定在0.05%~0.28%。

Mn：1.00%以下

Mn會與存在於鋼中的S進行結合而形成MnS，會使得耐腐蝕性下降。因此，將Mn含量選定在1.00%以下。更好是0.80%以下。另一方面，如果要將Mn含量過度地予以減少的話，將會增大精煉的成本，因此予以設定在0.05%以上為佳。此外，從被要求具有特別高的耐腐蝕性的情況和精煉成本的觀點來考量，更好是0.05~0.60%。若將Mn含量選定在0.92%以下的話，酸洗性可以變得良好，因此當需要酸洗性的時候，就將Mn含量選定在0.05%~0.92%。

P：0.040%以下

P是對於耐腐蝕性有妨礙的元素，所以儘可能地予以減少為佳。又，如果超過0.040%的話，則因為固熔強化而使得加工性降低。因此，將P含量選定為0.040%以下。更好是0.030%以下。

S：0.010%以下

S會在鋼中形成硫化物。若含有Mn的情況下，則會與Mn相結合而形成MnS。MnS將會因為熱軋等的加工而伸展，會成為晶析物(夾雜物)存在於肥粒鐵的粒界等處。這種硫化物系晶析物(夾雜物)將會使伸長率降低，尤其是在進行撓曲加工時，對於龜裂的發生具有很大的影響，所以S含量是儘可能地減少為宜，可容許其低到0.010%。更好是0.005%以下。

Cr：14.00~20.00%

Cr可將鋼予以固熔強化，並且是對於提昇耐腐蝕性有幫助的元素，是不鏽鋼板所不可或缺的元素。但是，如果Cr含量未達14.00%的話，作為不鏽鋼的耐腐蝕性會不夠充分。另一方面，Cr含量若超過20.00%的話，則不僅韌性會降低，鋼會太過硬質化而伸長率也會明顯地降低。因此，將Cr含量選定在14.00~20.00%。此外，基於耐腐蝕性與製造性的觀點來考量，是選定在16.00~18.00%為宜。

Al：0.150%以下

Al是可作為鋼的脫氧劑之有用的元素。若想要獲得這種效果的話，Al含量是0.001%以上為宜。但是，過剩的添加的話，將會因為Al系夾雜物的增加而成為導致表面缺陷的原因，所以將Al含量選定在0.150%以下。較好是在0.100%以下。更為良好是在0.010%以下。

Ni：1.00%以下

Ni是具有減少間隙腐蝕的效果。若想要獲得這種效果的話，Ni含量是在0.05%以上為宜。但Ni不僅是高價位的元素，如果其含量超過1.00%的話，其效果將趨於飽和，反而會降低熱間加工性。因此，Ni含量是選定在1.00%以下。更好是0.05~0.40%。

N：0.010~0.060%

N是與C同樣地，會固熔在鋼中而對於熱軋中的沃斯田鐵相的穩定化具有幫助，並且會與Cr相結合而成為Cr氮化物、或者Cr碳氮化物而晶析在結晶粒內或結晶粒界等處。此外，會與本發明中的重要元素的V相結合而形成氮化物和碳氮化物，會使得最終製品的結晶粒更細微化而對於提昇r值具有幫助。N含量如果未達0.010%的話，熱軋中的沃斯田鐵相所佔的百分率會降低，因此在最終製品的冷軋鋼板中發生凸脊現象趨於明顯，成形加工性會惡化。另一方面，若N含量超過0.060%的話，Cr氮化物量、或者Cr碳氮化物量將會太過增加，鋼板會變成硬質化而使得伸長率下降。因此，將N含量選定在0.010~0.060%。更好是0.020~0.050%。

V：0.005~0.100%、B：0.0001~0.0050%而且V/B≧10以上

V與B在本發明中是極為重要的元素。V會與N相結合而形成VN、V(C，N)之類的氮化物和碳氮化物，具有可抑制熱軋退火鋼板的結晶粒粗大化的效果。又，B會在肥粒鐵的粒界濃化，藉由使得粒界移動(grain boundary migration)延緩，而具有可輔助性地抑制晶粒成長的效果。藉由這些的V與B的複合效果，熱軋退火鋼板的結晶粒會變成細微化。其結果，被認為是：冷軋退火後的{111}再結晶粒的優先核生成位置(preferential nucleation sites of the recrystallized grains)也就是粒界的面積會增加，{111}方位的再結晶粒會增加，r值會提高。又，因為V量與B量的比例，被認為是會對於肥粒鐵結晶粒徑與肥粒鐵粒界面積造成影響，所以為了要將r值的提昇效果予以榨出到最大限度，於是本發明人等乃針對於V與B的含量的最佳化進行了檢討。

首先熔製出熔鋼，該熔鋼的組成分中是含有C：0.04%、Si：0.40%、Mn：0.80%、P：0.030%、S：0.004%、Al：0.002%、Cr：16.20%、Ni：0.10%、N：0.060%，並且將V和B的添加量加以改變來進行添加，將鋼胚加熱到1170℃之後，執行最終精製溫度為830℃的熱軋以製作成熱軋鋼板。針對這些熱軋鋼板，實施了860℃×8小時的熱軋鋼板退火之後，進行酸洗，緊接著實施了總輥軋率為86%的冷軋以製作成冷軋鋼板。接下來，針對於這些冷軋鋼板，在大氣環境中，實施了820℃×30秒鐘的最終精製退火之後，進行酸洗，以製作成板厚度為0.7mm的冷軋退火鋼板。針對於所製得的冷軋退火鋼板，求出其伸長率、r值、△r、凸脊高度(ridging height)。第1圖是顯示出V/B與冷軋退火鋼板的機械的性質(伸長率、r值、△r、凸脊高度)的關係。由第1圖可得知：藉由將V量設定為0.005%以上，將B量設定為0.0001%以上，而且設定成符合V/B≧10的關係，即可讓E1、r值、△r、凸脊高度的每一項都合乎要求。

在本發明中，V含量是0.005~0.1%，B含量是0.0001~0.0050%，而且符合V/B≧10的條件。如果V和B分別以超過0.1%、0.0050%的量來做過剩地添加的話，不僅是退火中的結晶粒的細微化以及抑制成長、改善成形加工性的效果會趨於飽和，相反地，材質會變硬化而降低延性，成形加工性會惡化。此外，基於確保較高的延性的考量，更好的是將V含量設定為0.005~0.03%以下，將B含量設定為0.0001~0.0020%。此外，被認為是：如果V/B比值未達10的話，B會與N相結合而晶析出來成為氮化物，如此一來，B會在粒界進行濃化，而使得可抑制晶粒成長的效果變少，因此，r值的提昇就不夠充分。

在實際操業中，最終精製退火溫度未必保持一定的溫度，也無法避免加熱時間和加熱到達的溫度會有所變動。若是並未添加入用來固定C、N所採用的Ti和Nb之類的穩定化元素的肥粒鐵系不鏽鋼板，如果以高溫來進行退火的話，在冷卻途中將會產生敏銳化，在執行後續的酸洗時，會有因粒界受到侵蝕而導致表面品質惡化的現象。因此，如何在寬廣的溫度範圍內，不會使鋼板產生敏銳化的作法，是在實際操業中想要獲得穩定的品質之極重要的事情。

因此，本發明人等，乃針對於敏銳化特性與V/B的關係加以調查。首先熔製出熔鋼，該熔鋼的組成分中是含有C：0.04%、Si：0.40%、Mn：0.80%、P：0.030%、S：0.004%、Al：0.002%、Cr：16.20%、Ni：0.10%、N：0.060%，並且將V和B的添加量加以改變來進行添加，將鋼胚加熱到1170℃之後，執行最終精製溫度為830℃的熱軋以製作成熱軋鋼板。針對這些熱軋鋼板，實施了860℃×8小時的熱軋鋼板退火之後，進行酸洗，緊接著實施了總輥軋率為86%的冷軋以製作成冷軋鋼板。接下來，針對於這些冷軋鋼板，在大氣環境中，實施了900℃×30秒鐘的最終精製退火之後，進行酸洗，以製作成板厚度為0.7mm的冷軋退火酸洗鋼板。針對於所製得的冷軋退火酸洗鋼板的表面，使用掃描型電子顯微鏡來觀察面積為500μm×500μm的範圍內的粒界，以調查是否有粒界侵蝕(intergranular corrosion)的現象，來評估表面品質。將所獲得的結果標示於第2圖。未產生侵蝕時，是標示為○，有產生侵蝕時，是標示為×。

由第2圖可以得知：藉由以符合V/B≧20的條件所設定V和B的添加量來進行添加，即使以900℃進行退火，依然可以抑制粒界的敏銳化。其原因被認為是：因為V將鋼中的C、N加以固定，即使最終精製退火溫度是高達900℃的高溫的情況下，也會將Cr碳氮化物晶析在最終精製退火後的冷卻過程中所產生的結晶粒界的這種現象加以抑制的結果。另一方面，則被認為是：如果V/B的比值未達20的話，B將會與N相結合而變成氮化物晶析出來，因而導致V的碳氮化物的析出量減少，其結果，Cr碳氮化物的析出量會增加，因而導致粒界的敏銳化更加進展的緣故。此外，基於確保較高的延性之觀點，更好的是將V含量設定在0.005~0.03%以下；將B含量設定在0.0001~0.0020%。

上述的化學組成分以外的其餘部分是鐵(Fe)及不可避免的雜質。此外，可容許之不可避免的雜質，係有例如：Nb：0.05%以下、Ti：0.05%以下、Co：0.5%以下、W：0.01%以下、Zr：0.01%以下、Ta：0.01%以下、Mg：0.0050%以下、Ca：0.0020%以下。

接下來，說明本發明的肥粒鐵系不鏽鋼的製造方法。將具有上述的組成分的熔鋼，先利用一般習知的轉爐或電爐加以熔製出來，再利用真空脫氣(RH)、VOD(Vacuum Oxygen Decarburization)、AOD(Argon Oxygen Decarburization)等的技術，予以精煉之後，最好是利用連續鑄造法來進行鑄造，製作成輥軋用素材(鋼胚等)。接下來，將輥軋用素材進行加熱並且進行熱軋，以製作成熱軋鋼板。熱軋時的鋼胚的加熱溫度是選定在1050℃~1250℃的溫度範圍為宜，此外，熱軋的最終精製輥軋的溫度，基於製造性的觀點考量，是選定在800~900℃為宜。熱軋鋼板，基於要改善在後續的工序中的加工性之目的，可視其需求來執行熱軋鋼板退火。在執行熱軋鋼板退火的情況下，是以700℃~900℃的溫度執行兩個小時以上的封箱退火(box annealing、batch annealing)，或者是在900~1100℃的溫度範圍內執行短時間的連續退火為宜。此外，熱軋鋼板係可在執行過脫鏽皮處理之後，就以這種狀態的鋼板直接當作製品，或者，亦可將其當冷軋用素材。冷軋用素材的熱軋鋼板，係被實施了冷軋輥軋率為30%以上的冷軋而作成冷軋鋼板。冷軋輥軋率是以50~95%為宜。此外，為了賦予冷軋鋼板更好的加工性，亦可執行600℃以上，更好的是700~900℃的最終精製退火。此外，亦可將冷軋-退火的工作反覆地執行兩次以上。此外，如果是要求具有光澤性(glossiness)的話，亦可實施光面輥軋等。冷軋鋼板的最終精製處理，亦可執行日本工業規格(JIS)的G 4305所規定的2D、2B、BA的最終精製處理以及各種研磨。

〔實施例1〕

將具有表1所示的組成分的熔鋼，使用轉爐以及利用VOD執行兩次精煉熔製出來，再利用連續鑄造法來製作成鋼胚。將這些鋼胚加熱到達1170℃之後，執行最終精製輥軋溫度為830℃的熱軋而製作成熱軋鋼板。針對於這些熱軋鋼板，實施了860℃×8小時的熱軋鋼板退火之後，進行酸洗，接下來，實施了總輥軋率為86%的冷軋而製作成冷軋鋼板。接下來，針對於鋼No.1~18以及鋼No.24 ~32的冷軋鋼板，以1.3倍的空氣比將焦炭爐中的氣體加以燃燒，在這種燃燒氛圍氣相中，實施820℃×30秒鐘的最終精製退火。然後，進行酸洗，製作成板厚度為0.7mm的冷軋退火酸洗鋼板。此外，酸洗是在溫度為80℃之20質量%的Na₂ SO₄ 的溶液中，執行三次5A/dm² ×10秒鐘的電解之後，再於溫度為60℃之5質量%的硝酸中，執行兩次10A/dm² ×5秒鐘的電解。各試料都是利用酸洗來將氧化皮膜完全地除去。

針對於所製得的冷軋退火酸洗鋼板，求出其伸長率、r值、△r來評判其成形加工性。此外，求出凸脊高度來評判其抗凸起性。

此外，針對於鋼No.19~23以及鋼No.33~36的冷軋鋼板，以1.3倍的空氣比將焦炭爐中的氣體加以燃燒，在這種燃燒氛圍氣相中，實施了900℃×30秒鐘的最終精製退火之後，再採用與前述相同的條件進行酸洗，製作成板厚度為0.7mm的冷軋退火酸洗鋼板。各試料都是利用酸洗來將氧化皮膜完全地除去。針對於所製得的冷軋退火酸洗鋼板，進行評判其成形加工性和抗凸起性。伸長率、r值、△r、凸脊高度的測定方法是如下所述。

(1)伸長率

首先，從冷軋退火酸洗鋼板的各方向〔輥軋方向(L方向)、輥軋直角方向(C方向)以及從輥軋方向傾斜45°的方向(D方向)〕，採取出日本工業規格JIS 13號B的試驗片。使用這些拉伸試驗片來實施拉伸試驗，測定了各個方向的伸長率。使用各個方向的伸長率值，利用下列公式來求出伸長率的平均值。E1的值若為30%以上就視為合格。

E1=(E1L+2×E1D+E1C)/4

此處，E1L、E1D、E1C是分別表示L方向、D方向、C方向的伸長率。

(2)r值

首先，從冷軋退火酸洗鋼板的各方向〔輥軋方向(L方向)、輥軋直角方向(C方向)以及從輥軋方向傾斜45°的方向(D方向)〕，採取出日本工業規格JIS 13號B的試驗片。針對於這些試驗片，從預先賦予了15%的單軸拉伸變形時的寬度變形量(width strain)與板厚變形量(thickness strain)的比值，來測定各方向的r值(蘭克福特值(Lankford Value))，使用下列公式來求出r值、△r。若r值為1.3以上、△r為0.3以下就視為合格。

r=(rL+2×rD+rC)/4

△r=(rL-2×rD+rC)/2

此處，rL、rD、rC是分別表示L方向、D方向、C方向的r值。

(3)凸脊高度

從冷軋退火酸洗鋼板的輥軋方向採取出日本工業規格JIS 5號的拉伸試驗片。將這些試驗片的單面，以#600的砂紙進行精製研磨，對於這些試驗片，預先賦予了20%的單軸拉伸的變形量(prestrain of uniaxial stretching)之後，使用粗糙度測定計來測定了試驗片中央部的表面的波紋的高度。這種波紋的高度(height of the waviness)是因為凸脊的發生所形成的凹凸。根據波紋的高度，分成A、B、C、D的四個等級來評估其抗凸起性，其中，A是 5μm以下；B是超過5μm~10μm以下；C是超過10μm~20μm以下；D是超過20μm。波紋的高度愈低的話，成形加工後的美觀性愈好。將波紋的高度為5.0μm以下的A等級視為合格。

將所獲得的結果標示於表2。

本案的每一個發明例都是伸長率為30%以上、r值為1.3以上、△r為0.3以下、波紋高度為5.0μm以下之A 等級，兼具有良好的成形加工性與抗凸起性。相對地，比較例則是在伸長率、r值、△r、凸脊高度的其中一種並無法符合要求。

〔實施例2〕

針對於具有良好的成形性與抗凸起性之實施例1的發明例No.5~11以及No.19~36，評判了：使用其酸洗力雖然較之實施例1的酸洗法為弱，但具有更高生產性的硝鹽酸(mixed acid of nitric acid and hydrochloric acid)電解法(electrolytic method)時的酸洗性。針對於實施例1所製作的鋼No.5~11以及鋼No.19~36之板厚度為0.7mm的冷軋鋼板，在弱還原性氛圍氣相(H₂ ：5vol%、N₂ ：95vol%、露點(dew point)-40度)中，執行了820℃×30秒鐘的退火，而獲得冷軋退火鋼板。將這種冷軋退火鋼板在溫度為50℃之由10質量%硝酸與1.0質量%鹽酸所組成的溶液中進行電解，以目視觀察是否有氧化皮膜的殘留，據以評判其酸洗性。在執行了兩次10A/dm² ×2秒鐘的電解之後，能夠將氧化皮膜完全除去的鋼板，就評判為◎(優等)；在執行了兩次10A/dm² ×2秒鐘的電解之後，雖然無法將氧化皮膜完全除去，但是在執行了兩次10A/dm² ×4秒鐘的電解之後，能夠將氧化皮膜完全除去的鋼板，就評判為○(良好)；在執行了兩次10A/dm² ×4秒鐘的電解之後，還是無法將氧化皮膜完全除去的鋼板，就評判為×(不良)。◎(優等)與○(良好)視為合格。

將結果標示於表3。

Si含量為0.28%以下且Mn含量為0.92%以下的鋼No.5~10、鋼No.19~26以及鋼No.30~34，除了具有良好的成形加工性與抗凸起性，酸洗性也特別優異。不僅是一般的酸洗法，即使是利用高生產性的硝鹽酸電解法也可以進行生產。

〔實施例3〕

針對於實施例1的鋼No.19~23以及鋼No.33~36，執行了已經考慮到最終精製退火溫度的範圍在實際的操業中發生了變動的情況下的敏銳化評判。

敏銳化評判方法，是將實施例1所製作的板厚度為0.7mm的冷軋鋼板執行了900℃×30秒鐘的退火處理，利用與實施例1相同的條件，進行了在Na₂ SO₄ 溶液中的電解之後，以硝酸進行酸洗。將冷軋退火酸洗鋼板的表面使用掃描型電子顯微鏡，觀察在500μm×500μm的區域內的粒界，以調查是否有發生粒界侵蝕，來作為表面品質的評判依據。如果粒界未發生侵蝕的話，就評判為「無敏銳化」，有發生侵蝕的話，就評判為「有敏銳化」。將其結果標示於表4。

由表4的結果可以看出：V/B的比值為20以上的鋼No.21~23以及鋼No.33~36，除了具有良好的成形加工性與抗凸起性之外，也看不到有粒界侵蝕的發生，耐敏銳化特性也很良好。

〔產業上的可利用性〕

根據本發明，藉由將組成分，尤其是V、B的含量予以適正化，而可製造出兼具有深衝拉性以及抗凸起性，成形加工性優異的肥粒鐵系不鏽鋼板，可達成產業上之特別有利的效果。此外，藉由將V、B的含量予以設定在最佳範圍，可以穩定地生產出：除了可提昇耐敏銳化特性和成形加工性之外，表面品質也優異的肥粒鐵系不鏽鋼板。

Claims

一種肥粒鐵系不鏽鋼板，其特徵為：以質量%計，係含有C：0.010~0.070%、Si：1.00%以下、Mn：1.00%以下、P：0.040%以下、S：0.010%以下、Al：0.150%以下、Cr：14.00~20.00%、Ni：1.00%以下、N：0.010~0.060%，而且是以V：0.005~未滿0.03%、B：0.0001~0.0050%且又符合V/B≧10的條件來含有V和B，其餘部分是鐵(Fe)以及不可避免的雜質所組成的。
如申請專利範圍第1項所述的肥粒鐵系不鏽鋼板，其中，Si含量為0.05~0.28%、Mn含量為0.05~0.92%。
如申請專利範圍第1項或第2項所述的肥粒鐵系不鏽鋼板，其中，是以符合V/B≧20的條件含有V和B。