TWI512116B - A hot-pressed steel sheet member, a method for manufacturing the same, and a steel sheet for hot pressing - Google Patents

Description

熱壓鋼板構件、其製造方法及熱壓用鋼板 技術領域

本發明係有關於使用於機械構造零件等之熱壓鋼板構件、其製造方法及熱壓用鋼板。

背景技術

為使汽車輕量化，正追求使用於車體之鋼材的高強度化，並努力地減少鋼材之使用重量。於廣泛使用於汽車之薄鋼板中，一般而言，隨著強度增加，壓製成形性下降，而不易製造形狀複雜之零件。例如，隨著延性下降加工度高之部位斷裂、或回彈過大造成尺寸精度劣化。因此，壓製高強度鋼板，特別是，藉由壓製成形具980MPa以上之抗拉強度的鋼板以製造零件係為困難。若不以壓製成形，而利用輥壓成形的話，雖可輕易地加工高強度之鋼板，但僅適用於長度方向上具有相同截面的零件。

於專利文獻1及2中記載了一種利用熱壓以於高強度鋼板中得到高成形性為目的的方法。利用熱壓，以高精度成形高強度鋼板，可得到高強度之熱壓鋼板構件。

另一方面，亦追求提升熱壓鋼板構件使用於汽車 時的衝撞特性。藉由提升延性，可某程度地提升衝撞特性。但，專利文獻1及2所記載之方法所得的鋼板之鋼組織實質上係麻田散鐵單相，不易提升延性。

又，專利文獻3~5中記載了一種以提升延性為目的之高強度熱壓鋼板構件，但利用該等以往之熱壓鋼板構件亦不易得到充分之衝撞特性。專利文獻6~8中亦記載了關於熱壓的技術，但藉由該等係不易得到充分之衝撞特性。

先前技術文獻 專利文獻

專利文獻1：英國專利公報1490535號

專利文獻2：日本專利特開平10-96031號公報

專利文獻3：日本專利特開2010-65292號公報

專利文獻4：日本專利特開2007-16296號公報

專利文獻5：日本專利特開2005-329449號公報

專利文獻6：日本專利特開2006-104546號公報

專利文獻7：日本專利特開2006-265568號公報

專利文獻8：日本專利特開2007-154258號公報

發明概要

本發明係提供具高強度，並可得優異之衝撞特性的熱壓鋼板構件、其製造方法及熱壓用鋼板。

本申請案發明人檢討了即使利用以提升延性為 目的之以往高強度熱壓鋼板構件，仍不易得到優異之衝撞性能的原因。結果，發現為提升衝撞性能，不僅需提升延性，提升彎曲性亦為重要。彎曲性亦重要係因於衝撞時，熱壓鋼板構件產生極度之塑性變形，熱壓鋼板構件之表層部受到了嚴重的彎曲變形之故。亦可知彎曲性之重要度於抗拉強度為980MPa以上時亦為明顯。

本申請案發明人依據如此之觀察所得知識致力地檢討的結果，發現藉於適當之條件下進行脫碳處理等處理具有含預定量之C及Mn，更含有較多之Si的化學組成，並具有預定之鋼組織的熱壓用鋼板，可得鋼組織包含肥粒鐵及麻田散鐵之複相組織，且可較內層部提高表層部之肥粒鐵面積率的熱壓鋼板構件。本申請案發明人更發現該熱壓鋼板構件具有980MPa以上之高抗拉強度，並具有優異之延性及彎曲性。並且，本申請案發明人思及以下所示之發明諸態樣。

(1)一種熱壓鋼板構件，具有以下所示之化學組成：以質量%計，C：0.10%~0.34%、Si：0.5%~2.0%、Mn：1.0%~3.0%、sol.Al：0.001%~1.0%、P：0.05%以下、S：0.01%以下、N：0.01%以下、 Ti：0%~0.20%、Nb：0%~0.20%、V：0%~0.20%、Cr：0%~1.0%、Mo：0%~1.0%、Cu：0%~1.0%、Ni：0%~1.0%、Ca：0%~0.01%、Mg：0%~0.01%、REM：0%~0.01%、Zr：0%~0.01%、B：0%~0.01%、Bi：0%~0.01%、剩餘部分：Fe及不純物；自表面至深度15μm之表層部的肥粒鐵面積率係大於內層部之肥粒鐵面積率的1.20倍，而該內層部係除了前述表層部以外之部位：前述內層部以面積%計，具有肥粒鐵：10%~70%、麻田散鐵：30%~90%、肥粒鐵及麻田散鐵之合計面積率：90%~100%的鋼組織；抗拉強度係980MPa以上。

(2)如(1)記載之熱壓鋼板構件，其中前述化學組成以質量%計，含有選自於由以下所構成群組中之1種或2種以上：Ti：0.003%~0.20%、 Nb：0.003%~0.20%、V：0.003%~0.20%、Cr：0.005%~1.0%、Mo：0.005%~1.0%、Cu：0.005%~1.0%、及Ni：0.005%~1.0%。

(3)如(1)或(2)記載之熱壓鋼板構件，其中前述化學組成以質量%計，含有選自於由以下所構成群組中之1種或2種以上：Ca：0.0003%~0.01%、Mg：0.0003%~0.01%、REM：0.0003%~0.01%、及Zr：0.0003%~0.01%。

(4)如(1)~(3)之任一項記載的熱壓鋼板構件，其中前述化學組成以質量%計，含有B：0.0003%~0.01%。

(5)如(1)~(4)之任一項記載的熱壓鋼板構件，其中前述化學組成以質量%計，含有Bi：0.0003%~0.01%。

(6)一種熱壓用鋼板，具有以下所示之化學組成：以質量%計，C：0.11%~0.35%、Si：0.5%~2.0%、Mn：1.0%~3.0%、sol.Al：0.001%~1.0%、P：0.05%以下、 S：0.01%以下、N：0.01%以下、Ti：0%~0.20%、Nb：0%~0.20%、V：0%~0.20%、Cr：0%~1.0%、Mo：0%~1.0%、Cu：0%~1.0%、Ni：0%~1.0%、Ca：0%~0.01%、Mg：0%~0.01%、REM：0%~0.01%、Zr：0%~0.01%、B：0%~0.01%、Bi：0%~0.01%、剩餘部分：Fe及不純物；並具有厚度30μm以下之內部氧化層；且具有下述鋼組織：自表面至深度100μm之區域的肥粒鐵面積率係30%~90%，除了自表面至深度100μm之區域以外的區域中平均粒徑為5μm以上的波來鐵面積率係10%~70%之。

(7)如(6)記載之熱壓用鋼板，其中前述化學組成以質量%計，含有選自於由以下所構成群組中之1種或2種以上：Ti：0.003%~0.20%、 Nb：0.003%~0.20%、V：0.003%~0.20%、Cr：0.005%~1.0%、Mo：0.005%~1.0%、Cu：0.005%~1.0%、及Ni：0.005%~1.0%。

(8)如(6)或(7)記載之熱壓用鋼板，其中前述化學組成以質量%計，含有選自於由以下所構成群組中之1種或2種以上：Ca：0.0003%~0.01%、Mg：0.0003%~0.01%、REM：0.0003%~0.01%、及Zr：0.0003%~0.01%。

(9)如(6)~(8)之任一項記載之熱壓用鋼板，其中前述化學組成以質量%計，含有B：0.0003%~0.01%。

(10)如(6)~(9)之任一項記載之熱壓用鋼板，其中前述化學組成以質量%計，含有Bi：0.0003%~0.01%。

(11)一種熱壓鋼板構件之製造方法，具有：將如(6)~(10)中任一項記載的熱壓用鋼板加熱至720℃以上且Ac₃ 點以下之溫度域中之步驟；於前述加熱後，進行使前述熱壓用鋼板表面之C含量減少0.0005質量%~0.015質量%的脫碳處理之步驟；及於前述脫碳處理後進行熱壓，並以10℃/秒~500℃/秒之平均冷卻速度冷卻至Ms點之步驟。

(12)如(11)記載之熱壓鋼板構件之製造方法，其中前述進行脫碳處理之步驟，具有進行空氣冷卻5秒鐘~50秒鐘之步驟。

藉由本發明，可得到高抗拉強度且優異之衝撞特性。特別是，於汽車之車體構造零件使用本發明之熱壓鋼板構件時，即使產生極度之塑性變形的衝撞，隨著表層部之彎曲變形仍可吸收衝撃。

用以實施發明之形態

以下，說明本發明之實施形態。本發明之實施形態係有關於一種抗拉強度980MPa以上的熱壓鋼板構件。

首先，說明本發明實施形態之熱壓鋼板構件(以下，稱作「鋼板構件」)及其製造所使用之熱壓用鋼板的化學組成。於以下說明中，鋼板構件或熱壓用鋼板所含之各元素的含量單位「%」，若無特別說明則係「質量%」之意。

本實施形態之鋼板構件的化學組成，以質量%計，係C：0.10%~0.34%、Si：0.5%~2.0%、Mn：1.0%~3.0%、sol.Al：0.001%~1.0%、P：0.05%以下、S：0.01%以下、N：0.01%以下、Ti：0%~0.20%、Nb：0%~0.20%、V：0%~0.20%、Cr：0%~1.0%、Mo：0%~1.0%、Cu：0%~1.0%、Ni：0%~1.0%、Ca：0%~0.01%、Mg：0%~0.01%、REM：0%~0.01%、Zr：0%~0.01%、 B：0%~0.01%、Bi：0%~0.01%、剩餘部分：Fe及不純物。本實施形態之鋼板構件的製造所使用之熱壓用鋼板的化學組成，以質量%計，C：0.11%~0.35%、Si：0.5%~2.0%、Mn：1.0%~3.0%、sol.Al：0.001%~1.0%、P：0.05%以下、S：0.01%以下、N：0.01%以下、Ti：0%~0.20%、Nb：0%~0.20%、V：0%~0.20%、Cr：0%~1.0%、Mo：0%~1.0%、Cu：0%~1.0%、Ni：0%~1.0%、Ca：0%~0.01%、Mg：0%~0.01%、REM：0%~0.01%、Zr：0%~0.01%、B：0%~0.01%、Bi：0%~0.01%、剩餘部分：Fe及不純物表。不純物可舉礦石或廢料等原材料中所含者、於製造步驟中所含者為例。

(熱壓用鋼板構件之C：0.10%~0.34%、熱壓用鋼板之C：0.11%~0.35%)

C係提高熱壓用鋼板之可硬化性，且主要決定鋼板構件強度之非常重要的元素。鋼板構件之C含量小於0.10%時，不易確保980MPa以上之抗拉強度。因此，將鋼板構件之C含量設為0.10%以上。鋼板構件之C含量大於0.34%時，彎曲性及熔接性的下降係為顯著。因此，將鋼板構件之C含量設為0.34%以下。由為得熱壓用鋼板之熱軋延及冷軋延的生產性之觀點來看，熱壓用鋼板之C含量以0.30%以下為佳，較佳者係0.25%以下。如後述，於製造熱壓鋼板構件時，因進行熱壓用鋼板之脫碳處理，故於熱壓用鋼板儘量含有較多的C，將該C含量設為0.11%以上0.35%以下。

(Si：0.5%~2.0%)

Si係非常有效地確保提升鋼板構件之延性及穩定鋼板 構件之強度的元素。Si含量小於0.5%時，不易得到前述作用。因此，將Si含量設為0.5%以上。Si含量大於2.0%時，利用前述作用之效果達到飽和，於經濟上係為不利，且鍍敷濕潤性下降變得顯著，頻產生未鍍敷。因此，將Si含量設為2.0%以下。由提升熔接性之觀點來看，Si含量以0.7%以上為佳。由抑制鋼板構件之表面缺陷的觀點來看，Si含量以1.8%以下為佳。

(Mn：1.0%~3.0%)

Mn係非常有效地提升熱壓用鋼板之可硬化性及確保鋼板構件之強度的元素。Mn含量小於1.0%時，於鋼板構件確保980MPa以上之抗拉強度係非常地困難。因此，將Mn含量設為1.0%以上。為更確實地得到前述作用，Mn含量以1.1%以上為佳。Mn含量大於3.0%時，鋼板構件之鋼組織將為顯著的帶狀，彎曲性之劣化變得顯著。因此，將Mn含量設為3.0%以下。由為得到熱壓用鋼板之熱軋延及冷軋延的生產性之觀點來看，Mn含量以2.5%以下為佳。

(sol.Al(酸溶性Al)：0.001%~1.0%)

Al係具有使鋼脫氧以健全化鋼材之作用的元素。sol.Al含量小於0.001%時，將不易得到前述作用。因此，將sol.Al含量設為0.001%以上。為更確實地得到前述作用，sol.Al含量以0.015%以上為佳。sol.Al含量大於1.0%時，熔接性下降變得顯著，且氧化物系夾雜物增加，表面組織之劣化變得顯著。因此，將sol.Al含量設為1.0%以下。為得較良好之表面組織，sol.Al含量以0.080%以下為佳。

(P：0.05%以下)

P並非必須元素，例如，於鋼中作為不純物而含有。由熔接性之觀點來看，P含量越低越佳。特別是，P含量大於0.05%時，熔接性將顯著地下降。因此，將P含量設為0.05%以下。為確保更良好之熔接性，P含量以0.018%以下為佳。另一方面，P具有藉由固溶強化提高鋼之強度的作用。為得到該作用，亦可含有0.003%以上之P。

(S：0.01%以下)

S並非必須元素，例如，於鋼中作為不純物而含有。由熔接性之觀點來看，S含量越低越佳。特別是，S含量大於0.01%時，熔接性將顯著地下降。因此，將S含量設為0.01%以下。為確保更良好之熔接性，S含量以0.003%以下為佳，較佳者係0.0015%以下。

(N：0.01%以下)

N並非必須元素，例如，於鋼中作為不純物而含有。由熔接性之觀點來看，N含量越低越佳。特別是，N含量大於0.01%時，熔接性將顯著地下降。因此，將N含量設為0.01%以下。為確保更良好之熔接性，N含量以0.006%以下為佳。

Ti、Nb、V、Cr、Mo、Cu、Ni、Ca、Mg、REM、Zr、B、及Bi並非必須元素，係亦可於鋼板構件及熱壓用鋼板中有限度並適當地含有預定量的任意元素。

(Ti：0%~0.20%、Nb：0%~0.20%、V：0%~0.20%、Cr：0%~1.0%、Mo：0%~1.0%、Cu：0%~1.0%、Ni：0 %~1.0%)

Ti、Nb、V、Cr、Mo、Cu、及Ni均係可有效確保鋼板構件強度之穩定的元素。因此，亦可含有選自於由該等元素所構成之群的1種或2種以上。但，Ti、Nb及V任一之含量大於0.20%時，不僅用以得到熱壓用鋼板之熱軋延及冷軋延變得困難，反之，不易確保穩定之強度。因此，將Ti含量、Nb含量、及V含量均設為0.20%以下。Cr及Mo任一之含量大於1.0%時，用以得到熱壓用鋼板之熱軋延及冷軋延變得困難。因此，將Cr含量及Mo含量均設為1.0%以下。Cu及Ni任一之含量大於1.0%時，利用前述作用之效果達到飽和，於經濟上係為不利，且用以得到熱壓用鋼板之熱軋延及冷軋延變得困難。因此，將Cu含量及Ni含量均設為1.0%以下。為確保鋼板構件強度之穩定，Ti含量、Nb含量及V含量均以0.003%以上為佳，Cr含量、Mo含量、Cu含量、及Ni含量均以0.005%以上為佳。換言之，以滿足「Ti：0.003%~0.20%」、「Nb：0.003%~0.20%」、「V：0.003%~0.20%」、「Cr：0.005%~1.0%」、「Mo：0.005%~1.0%」、「Cu：0.005%~1.0%」、及「Ni：0.005%~1.0%」中之至少一者為佳。

(Ca：0%~0.01%、Mg：0%~0.01%、REM：0%~0.01%、Zr：0%~0.01%)

Ca、Mg、REM、及Zr均係有助於控制夾雜物，特別是，有助於夾雜物之微細分散化，具有提高低溫韌性之作用的元素。因此，亦可含有選自於由該等元素所構成之群的1種或2種以上。但，任一之含量大於0.01%時，有表面組織 明顯劣化的情形。因此，將Ca含量、Mg含量、REM含量、及Zr含量均設為0.01%以下。為提升低溫韌性，Ca含量、Mg含量、REM含量、及Zr含量均以0.0003%以上為佳。換言之，以滿足「Ca：0.0003%~0.01%」、「Mg：0.0003%~0.01%」、「REM：0.0003%~0.01%」、及「Zr：0.0003%~0.01%」中之至少一者為佳。

REM(稀土金屬)係Sc、Y及鑭等合計17種之元素，「REM含量」係該等17種元素合計的含量之意。鑭於工業上係以例如，稀土金屬合金的形式添加。

(B：0%~0.01%)

B係具有提高鋼板之低溫韌性之作用的元素。因此，亦可含有B。但，B含量大於0.01%時，熱加工性劣化，用以得到熱壓用鋼板之熱軋延將變得困難。因此，將B含量設為0.01%以下。為提升低溫韌性，B含量以0.0003%以上為佳。換言之，B含量以0.0003%~0.01%為佳。

(Bi：0%~0.01%)

Bi係具有使鋼組織均一，提高鋼板之低溫韌性之作用的元素。因此，亦可含有Bi。但，Bi含量大於0.01%時，熱加工性劣化，用以得到熱壓用鋼板之熱軋延變得困難。因此，將Bi含量設為0.01%以下。為提升延性，Bi含量以0.0003%以上為佳。換言之，Bi含量以0.0003%~0.01%為佳。

接著，說明本實施形態之鋼板構件的鋼組織。該鋼板構件中，自表面至深度15μm之表層部的肥粒鐵面積率，大於除了表層部以外之部位的內層部之肥粒鐵面積率的1.20倍，且 內層部以面積%計，具有肥粒鐵：10%~70%、麻田散鐵：30%~90%、肥粒鐵及麻田散鐵之合計面積率：90%~100%的鋼組織。鋼板構件之表層部係指自表面至深度15μm的表面部位之意，內層部係指除了該表層部以外的部位之意。即，內層部係鋼板構件之表層部以外的部分。與內層部之鋼組織相關的數值，例如，可以距離鋼板構件表面之深度為鋼板構件厚度的1/4之處(以下，將該處稱作「1/4深度位置」)的鋼組織之相關數值代表內層部之厚度方向全體的平均值。例如，鋼板構件之厚度為2.0mm時，可以距離表面之深度為0.50mm之處的數值代表。這是因為，1/4深度位置之鋼組織係表示鋼板構件厚度方向的平均鋼組織。此處，本發明中，將1/4深度位置所測定之肥粒鐵的面積率及麻田散鐵的面積率，分別作為內層部之肥粒鐵的面積率及麻田散鐵的面積率。

(表層部之肥粒鐵的面積率：大於內層部之肥粒鐵的面積率的1.20倍)

藉使表層部之肥粒鐵的面積率較內層部之肥粒鐵的面積率高，表層部將富有延性，於具有980MPa以上之高抗拉強度時，亦可得優異之延性及彎曲性。表層部之肥粒鐵的面積率為內層部之肥粒鐵的面積率之1.20倍以下時，將容易於表層部產生微小之裂縫，未能得到充分之彎曲性。因此，將表層部之肥粒鐵的面積率設為大於內層部之肥粒鐵的面積率的1.20倍。

(內層部之肥粒鐵的面積率：10%~70%)

藉於內層部存在適量之肥粒鐵，可得良好之延性。內層部之肥粒鐵的面積率小於10%時，肥粒鐵幾乎被孤立，而未能得到良好之延性。因此，將內層部之肥粒鐵的面積率設為10%以上。內層部之肥粒鐵的面積率大於70%時，未能充分地確保作為強化相之麻田散鐵，而不易確保980MPa以上之抗拉強度。因此，將內層部之肥粒鐵的面積率設為70%以下。

(內層部之麻田散鐵的面積率：30%~90%)

藉於內層部存在有適量之麻田散鐵，可得高之強度。內層部之麻田散鐵的面積率小於30%時，將不易確保980MPa以上之抗拉強度。因此，將內層部之麻田散鐵的面積率設為30%以上。內層部之麻田散鐵的面積率大於90%時，肥粒鐵之面積率將會小於10%，而未能得到如上述之良好之延性。因此，將內層部之麻田散鐵的面積率設為90%以下。

(內層部之肥粒鐵及麻田散鐵的合計面積率：90%~100%)

本實施形態之熱壓鋼板構件的內層部係由肥粒鐵及麻田散鐵所構成，即以肥粒鐵及麻田散鐵之合計面積率為100%為佳。但，因製造條件的不同，亦可含有肥粒鐵及麻田散鐵以外之相或組織，例如選自於由變韌鐵、殘留沃斯田鐵、雪明碳鐵、及波來鐵所構成之群的1種或2種以上。此時，若肥粒鐵及麻田散鐵以外之相或組織的面積率大於10%，因該等相或組織的影響，有未能得到目的之特性的情 形。因此，將內層部之肥粒鐵及麻田散鐵以外之相或組織的面積率設為10%以下。換言之，將內層部之肥粒鐵及麻田散鐵的合計面積率設為90%以上。

以上鋼組織的各相之面積率的測定方法，可使用發明所屬技術區域中具通常知識者眾所週知的方法。該等之面積率係由例如，於與軋延方向垂直之截面所測定之值及與板寬度方向(與軋延方向垂直之方向)垂直之截面所測定的值之平均值所求得。換言之，例如，求出作為於2截面所測定之面積率的平均值。

藉於預定之條件下處理預定的熱壓用鋼板，可製造如此之鋼板構件。

此處，說明本實施形態之鋼板構件製造中使用的熱壓用鋼板之鋼組織等。該熱壓用鋼板具有厚度30μm以下之內部氧化層，並具有自表面至深度100μm之區域的肥粒鐵面積率係30%~90%，除了自表面至深度100μm之區域以外的區域之平均粒徑係5μm以上之波來鐵的面積率係10%~70%之鋼組織。

(內部氧化層之厚度：30μm以下)

內部氧化層越厚鋼板構件之彎曲性越下降，內部氧化層之厚度大於30μm時該彎曲性之下降係為顯著。因此，將內部氧化層之厚度設為30μm以下。例如，可以電子顯微鏡觀察內部氧化層，亦可以電子顯微鏡觀察內部氧化層之厚度。

(自表面至深度100μm之區域的肥粒鐵之面積率：30%~90%)

自表面至深度100μm之區域的肥粒鐵有助於確保鋼板構件表層部之肥粒鐵。該區域之肥粒鐵的面積率小於30%時，將不易使鋼板構件表層部之肥粒鐵的面積率大於內層部之面積率的1.20倍。因此，將自表面至深度100μm之區域的肥粒鐵面積率設為30%以上。該區域之肥粒鐵的面積率大於90%時，不易將鋼板構件內層部之肥粒鐵的面積率設為70%以下。因此，將自表面至深度100μm之區域的肥粒鐵面積率設為90%以下。

(除了自表面至深度100μm之區域以外的區域之平均粒徑係5μm以上的波來鐵之面積率：10%~70%)

除了自表面至深度100μm之區域以外的區域之平均粒徑係5μm以上之波來鐵，有助於生成鋼板構件內層部之麻田散鐵。該區域之平均粒徑為5μm以上的波來鐵之面積率小於10%時，不易將鋼板構件內層部之麻田散鐵的面積率設為30%以上。因此，將該波來鐵之面積率設為10%以上。該區域之平均粒徑係5μm以上的波來鐵之面積率大於70%時，不易將鋼板構件內層部之麻田散鐵的面積率設為90%以下。因此，將該波來鐵之面積率設為70%以下。另，該波來鐵之面積率容易受熱壓用鋼板的C含量影響，波來鐵的面積率大於70%時，該製造使用之熱壓用鋼板的C含量大於0.35%的情況多。因此，為將使除了自表面至深度100μm之區域以外的區域之平均粒徑為5μm以上的波來鐵之面積率設為70%以下，例如，使用C含量為0.35%以下之熱壓用鋼板係為有效。此處，波來鐵之平均粒徑係指波來鐵粒之軋延方 向之直徑與板寬度方向(與軋延方向垂直之方向)之直徑的平均值之意。

熱壓用鋼板可使用例如，熱軋鋼板、冷軋鋼板、熔融鍍鋅冷軋鋼板等。例如，具有前述鋼組織之熱軋鋼板可藉由於850℃以上結束最後軋延，並於720℃至650℃之範圍保持10秒鐘以上後，藉於600℃以上之溫度域中捲取之熱軋延製造。例如，具有前述鋼組織之冷軋鋼板及熔融鍍鋅冷軋鋼板可於冷軋延後，於設有露點-10℃以上之氮及氫的混合氣體的環境氣體中，經過於720℃以上且850℃以下之溫度域加熱退火地製造。

接著，說明本實施形態之鋼板構件的製造方法，即，說明處理熱壓用鋼板之方法。該熱壓用鋼板之處理中，於720℃以上且Ac₃ 點以下之溫度域內加熱該熱壓用鋼板，並於該加熱後，進行使熱壓用鋼板表面之C含量減少0.0005質量%~0.015質量%的脫碳處理，於該脫碳處理後進行熱壓，再以10℃/秒~500℃/秒之平均冷卻速度冷卻至Ms點。

(熱壓用鋼板之加熱溫度：720℃以上且Ac₃ 點以下之溫度域)

用以熱壓之鋼板，即熱壓用鋼板之加熱係於720℃以上且Ac₃ 點以下之溫度域中進行。Ac₃ 點係藉由下述實驗式(i)所規定之成為沃斯田鐵單相的溫度(單位：℃)。

Ac₃ =910-203×(C^0.5 )-15.2×Ni+44.7×Si+104×V+31.5×Mo-30×Mn-11×Cr-20×Cu+700×P+400×Al+50×Ti…(i)

此處，前述式中之元素符號表示鋼板之化學組成中各 元素的含量(單位：質量%)。

加熱溫度小於720℃時，隨著雪明碳鐵之固溶，沃斯田鐵的生成將困難或不充分，而不易將鋼板構件之抗拉強度設為980MPa以上。因此，將加熱溫度設為720℃以上。加熱溫度大於Ac₃ 點時，鋼板構件之鋼組織成為麻田散鐵單相，延性之劣化變為顯著。因此，將加熱溫度設為Ac₃ 點以下。

並未特別限定至720℃以上且Ac₃ 點以下之溫度域的加熱速度及於前述溫度域中保持的加熱時間，但以分別設為以下範圍為佳。

至720℃以上且Ac₃ 點下之溫度域的加熱之平均加熱速度，以設為0.2℃/秒以上且100℃/秒以下為佳。藉由將平均加熱速度設為0.2℃/秒以上，可確保更高的生產性。又，藉由將前述平均加熱速度設為100℃/秒以下，於使用通常之爐時，將容易控制加熱溫度。

以將720℃以上且Ac₃ 點以下之溫度域中的加熱時間設為1分鐘以上且10分鐘以下為佳。此處，加熱時間係指自鋼板之溫度到達720℃時至結束加熱時的時間。具體而言，結束加熱時，於爐加熱時係指自加熱爐取出鋼板的時候，於通電加熱或感應加熱時係指結束通電等的時候。藉由將加熱時間設為1分鐘以上，利用加熱中之脫碳，將容易於表層部形成肥粒鐵，表層部之肥粒鐵的面積率容易大於內層部之肥粒鐵的面積率的1.20倍。為更確實地得到前述作用，以將加熱時間設為4分鐘以上更佳。藉由將加熱時間設為10分鐘 以下，因可使鋼板構件之鋼組織更為細微，故可更加提升鋼板構件之低溫韌性。

(脫碳處理之脫碳的量：0.0005質量%~0.015質量%)

藉由脫碳處理，成為鋼板構件表層部之部分將較成為內層部之部分容易形成肥粒鐵。脫碳之量小於0.0005質量%時，未能充分地得到前述作用，將不易使表層部之肥粒鐵的面積率大於內層部之肥粒鐵的面積率之1.20倍。因此，將脫碳之量設為0.0005質量%以上。脫碳之量大於0.015質量%時，於脫碳處理中產生變韌鐵變態，而不易於鋼板構件確保充分之量的麻田散鐵，即不易得到980MPa以上之抗拉強度。因此，將脫碳之量設為0.015質量%以下。脫碳之量可使用例如，輝光放電發光分光分析裝置(GDS：glow discharge spectroscope)或電子探針微量分析裝置(EPMA：electron probe micro an alyzer)測定。換言之，於脫碳處理前後進行熱壓用鋼板之表面分析，比較其結果可求得脫碳之量。

並未特別限定脫碳處理之方法，可舉藉由空氣冷卻進行為例。例如，可藉由進行自前述加熱中使用之加熱爐等加熱裝置抽出至置入熱壓裝置之間，適當地控制環境氣體、溫度、及時間等地空氣冷卻，來進行脫碳處理。更具體而言，空氣冷卻可藉由例如，自加熱裝置抽出時、自加熱裝置搬運至熱壓裝置時、及置入至熱壓裝置時進行。

此外，於進行如此之空氣冷卻時，以將自結束加熱至開始熱壓之間的空氣冷卻時間設為5秒鐘以上50秒鐘 以下為佳。藉將空氣冷卻時間設為5秒鐘以上，可進行充分之脫碳處理，並可輕易地使表層部之肥粒鐵的面積率大於內層部之肥粒鐵的面積率之1.20倍。藉將空氣冷卻時間設為50秒鐘以下，可抑制變韌鐵變態之進行，將輕易地確保作為強化相之麻田散鐵的面積率，可輕易地將熱壓鋼板構件之抗拉強度設為980MPa以上。為更確實地得到前述作用，空氣冷卻時間以30秒鐘以下為佳，以20秒鐘以下較佳。

空氣冷卻時間之調整可藉由例如，調整自加熱裝置抽出至搬運至熱壓裝置之壓製模具之時間來進行。

(至Ms點之平均冷卻速度：10℃/秒以上且500℃/秒以下)

於空氣冷卻後進行熱壓，以10℃/秒以上且500℃/秒以下之平均冷卻速度冷卻至Ms點。平均冷卻速度小於10℃/秒時，將過度地進行變韌鐵變態等擴散型變態，未能確保作為強化相之麻田散鐵的面積率，而不易將鋼板構件之抗拉強度設為980MPa以上。因此，將該平均冷卻速度設為10℃/秒以上。平均冷卻速度大於500℃/秒時，保持構件均熱係極為困難，強度變得不穩定。因此，將該平均冷卻速度設為500℃/秒以下。

另外，該冷卻中，溫度到達400℃以後，因相變態發熱容易變得非常大。因此，以與400℃以上之溫度域中的冷卻相同的方法，進行小於400℃之低溫域的冷卻時，有未能確保充分之平均冷卻速度的情形。於是，以較冷卻至400℃之冷卻更強力地進行自400℃至Ms點的冷卻為佳。例如 ，以使用以下之方法為佳。

一般而言，係將經加熱之鋼板成形所使用的鋼製模具預先成為常溫或數10℃左右之溫度，再藉使鋼板接觸該模具來進行熱壓之冷卻。因此，平均冷卻速度可藉由例如，隨著模具之尺寸變更的熱容量之變化來控制。藉將模具之材料變更為異種金屬(例如Cu等)，亦可控制平均冷卻速度。藉由使用水冷卻型之模具，並改變流至該模具之冷卻水的量，亦可控制平均冷卻速度。預先於模具形成複數溝，於熱壓中藉使水流經溝，亦可控制平均冷卻速度。於熱壓時抬起熱壓機，使水流經其間，亦可控制平均冷卻速度。藉由調整模具間隙，改變模具與鋼板之接觸面積，亦可控制平均冷卻速度。

於400℃左右提高之後的冷卻速度之方法，可舉以下3種為例。

(a)於到達400℃後，移動至熱容量相異之模具或室溫狀態之模具。

(b)使用水冷卻模具，於到達400℃後立刻增加模具中之水流量。

(c)到達400℃後，於模具與鋼板之間流動水。該方法中，亦可藉由對應溫度增加水量提高冷卻速度。

並未特別限制本實施形態之熱壓的成形形態。成形之形態，可舉例如：彎曲加工、抽製成形、拉伸成形、擴孔成形、及凸緣成形。成形之形態可視目的之鋼板構件種類適當地選擇。鋼板構件之代表例可舉，汽車用補強零 件之門保護桿及保險桿加強樑等為例。又，若可於成形同時或之後立刻冷卻鋼板的話，並未限定熱成形為熱壓。例如，亦可進行輥壓成形作為熱成形。

藉於前述預定的熱壓用鋼板施行如此一連串之處理，可製造本實施形態之鋼板構件。換言之，可得到具有所期之鋼組織，且抗拉強度980MPa，並具有優異之延性及彎曲性的熱壓鋼板構件。

例如，可藉由抗拉試驗之全伸長(EL)評價延性，本實施形態中，抗拉試驗之全伸長以12%以上為佳。全伸長以14%以上較佳。例如，可藉由前端角度為90°之V彎曲試驗的極限彎曲半徑評價彎曲性，本實施形態中，以t表示熱壓鋼板構件之厚度時，該極限彎曲半徑以5×t以下為佳。

熱壓及冷卻後亦可進行珠粒噴擊處理。藉由珠粒噴擊處理，可去除鏽皮。珠粒噴擊處理因亦具有於鋼板構件表面導入壓縮應力的效果，故可得到抑制延遲破斷、提升疲勞強度的效果。

另外，上述鋼板構件之製造方法中，熱壓未隨著預成形，係於將熱壓用鋼板於720℃以上且Ac₃ 點以下之溫度域中加熱至某程度，產生沃斯田鐵變態後，進行成形。因此，加熱前之室溫的熱壓用鋼板之機械性質並不重要。

本實施形態之鋼板構件亦可經由隨著預成形之熱壓製造。亦可例如，於滿足上述加熱、脫碳處理、冷卻之各條件的範圍，以預定形狀之模具壓製加工熱壓用鋼板預先成形，再置入同型之模具中施加壓合壓力，藉由急速 冷卻，製造熱壓鋼板構件。此時，並未特別限定熱壓用鋼板之種類及其鋼組織，但為容易地預先成形，以儘量使用低強度且具延性的鋼板為佳。例如，以抗拉強度為700MPa以下為佳。

另外，前述實施形態均僅作為實施本發明時用以具體化之例者，無法以該等限定本發明的技術範圍。換言之，只要未脫離本發明之技術思想、或主要特徵，可以各種形態實施。

實施例

接著，說明本申請案發明人所進行之實驗。該實驗中，首先使用具有表1所示之化學組成的19種鋼材，製作具有表2所示之28種熱壓用鋼板(用以熱處理之鋼板)。另，各鋼材之剩餘部分係Fe及不純物。用以熱處理之鋼板的厚度均係2.0mm。表2中之「全硬質」表示全硬質鋼板、「鍍敷鋼板」表示每單面之鍍敷附著量為60g/m² 之熔融鍍鋅冷軋鋼板。該實驗使用之全硬質鋼板係冷軋延厚度3.6mm之熱軋鋼板後所得的鋼板，冷軋延後未進行退火。表2中之「肥粒鐵之面積率」欄的數值(單位：%)表示自該鋼板表面至100μm區域之肥粒鐵的面積率。又，表2中之「波來鐵之面積率」欄的數值(單位：%)表示除了自表面至深度100μm區域以外之區域的平均粒徑為5μm以上之波來鐵的面積率。該等面積率係於與軋延方向垂直之截面及與板寬度方向(與軋延方向垂直之方向)垂直之截面等2截面進行電子顯微鏡影像觀察的影像解析後算出之值的平均值。

於製作用以熱處理之鋼板後，於空氣燃料比為0.9之氣體加熱爐內以表2所示之條件加熱鋼板。表2中之「加熱時間」表示、自將鋼板裝入氣體加熱爐後鋼板溫度到達720℃時，至自氣體加熱爐取出鋼板的時間。又，表2中之「加熱溫度」並非鋼板之溫度，係表示氣體加熱爐內的溫度。接著，自氣體加熱爐取出鋼板，利用空氣冷卻進行鋼板之脫碳處理，再進行鋼板之熱壓，冷卻鋼板。熱壓係使用平板之鋼製模具。換言之，並未進行成形。脫碳處理中，於自氣體加熱爐取出鋼板至放入模具內之間進行空氣冷卻，調整該空氣冷卻之時間。於冷卻鋼板時，於使鋼板與模具接觸的情況下，以表2所示之平均冷卻速度冷卻至Ms點以下的150℃，之後自模具取出自然冷卻。至150℃之冷卻係於模具周圍使用冷卻水使鋼板溫度冷卻至150℃、或先準備有常溫之模具，將鋼板保持於該模具內至鋼板溫度至150℃。至150℃之平均冷卻速度的測定係預先於鋼板貼附熱電偶，再解析其溫度履歷。如此，製作28種之被測材料(供試用鋼板)。以下，將該被測材料(供試用鋼板)稱作「經熱壓之鋼板」。

得到經熱壓之鋼板後，求出該等鋼板各自之表層部肥粒鐵的面積率、內層部肥粒鐵的面積率、及內層部麻田散鐵的面積率。該等面積率係於與軋延方向垂直之截面及與板寬度方向(與軋延方向垂直之方向)垂直之截面等2截面進行電子顯微鏡影像觀察的影像解析後算出之值的平均值。表層部之鋼組織的觀察中，進行自鋼板表面至深度15μm之區域的觀察。內層部之鋼組織的觀察中，進行1/4深度位置之觀察。於表3顯示相對於內層部肥粒鐵之面積率的表層部肥粒鐵之面積率的比、及內層部肥粒鐵之面積率及麻田散鐵之面積率。

又，亦調查經熱壓之鋼板的機械性質。該調査中進行了抗拉強度(TS)及全伸長(EL)之測定、及彎曲性之評價。抗拉強度及全伸長之測定中，自各鋼片於與軋延方向垂直的方向上擷取JIS5號抗拉試驗片後進行抗拉試驗。彎曲性之評價中，自各鋼板以使彎曲稜線成為軋延方向地擷取試驗片(30mm×60mm)，進行前端角度為90°、前端半徑為10mm的V彎曲試驗。並且，以目視觀察試驗後之彎曲部表面，於未確認有破裂時判斷為良好，確認有破裂時判斷為不良。亦於表3顯示該等之調査結果。另，經熱壓之鋼板中，即使施行使用有平板之鋼製模具的熱壓，於熱壓時仍未施行成形。但，該經熱壓之鋼板的機械性質反映於成形時受到與本實驗之熱壓相同的熱歷程所製作之熱壓鋼板構件的機械性質。換言之，無論熱壓時有無隨著成形，只要熱歷程實質上係相同的話，之後的機械性質實質上亦相同。

如表3所示，發明例之被測材料No.2、No.6、No.8~No.10、No.12~No.14、No.16、No.18、No.22、No.23、No.26、及No.27顯示出優異之延性及彎曲性。由此可知，無論熱壓用鋼板係全硬質鋼板、冷軋鋼板、熱軋鋼板、熔融鍍鋅冷軋鋼板之任一者，本發明均顯示優異之效果。

另一方面，被測材料No.1因化學組成係本發明範圍外，故延性差。被測材料No.3、No.17、及No.20之製造條件係本發明範圍外，且熱壓後之鋼組織亦為本發明範圍外，故冷卻後(淬火後)未能得到980MPa以上之抗拉強度。被測材料No.4之製造條件係本發明範圍外，且熱壓後之鋼組織亦為本發明範圍外，故彎曲性差。被測材料No.5及被測材料No.7之用以熱處理的鋼板之鋼組織係本發明範圍外，且熱壓後之鋼組織亦為本發明範圍外，故冷卻後未能得到980MPa以上之抗拉強度。被測材料No.11之用以熱處理的鋼板之鋼組織係本發明範圍外，故彎曲性差。No.19之用以熱處理之鋼板的鋼組織係本發明範圍外，且熱壓後之鋼組織亦為本發明範圍外，故彎曲性差。被測材料No.15及No.21之化學組成係本發明範圍外，故冷卻後(淬火後)未能得到980MPa以上之抗拉強度。被測材料No.24之製造條件係本發明範圍外，且熱壓後之鋼組織亦為本發明範圍外，故延性差。被測材料No.25之化學組成係本發明範圍外，故彎曲性差。被測材料No.28之化學組成係本發明範圍外，且熱壓後之鋼組織亦為本發明範圍外，故延性差。

另外，作為比較例之被測材料No.17中，相對於 內層部肥粒鐵之面積率的表層部之肥粒鐵面積率的比雖小於1.20但彎曲性良好，這是因為抗拉強度(TS)係591MPa之非常低的值。

產業上之可利用性

本發明可使用於例如，重視優異之衝撞特性的汽車車體構造零件等之製造產業及利用產業。本發明亦可使用於其他機械構造零件之製造產業及利用產業等。

Claims (34)

1. 一種熱壓鋼板構件，其特徵在於，具有以下所示之化學組成：以質量%計，C：0.10%~0.34%、Si：0.5%~2.0%、Mn：1.0%~3.0%、sol.Al：0.001%~1.0%、P：0.05%以下、S：0.01%以下、N：0.01%以下、Ti：0%~0.20%、Nb：0%~0.20%、V：0%~0.20%、Cr：0%~1.0%、Mo：0%~1.0%、Cu：0%~1.0%、Ni：0%~1.0%、Ca：0%~0.01%、Mg：0%~0.01%、REM：0%~0.01%、Zr：0%~0.01%、B：0%~0.01%、 Bi：0%~0.01%、剩餘部分：Fe及不純物；自表面至深度15μm之表層部的肥粒鐵面積率係大於內層部的肥粒鐵面積率的1.20倍，而該內層部係除了前述表層部以外之部位；前述內層部以面積%計，具有肥粒鐵：10%~70%、麻田散鐵：30%~90%、肥粒鐵及麻田散鐵之合計面積率：90%~100%的鋼組織；抗拉強度係980MPa以上。
2. 如請求項1之熱壓鋼板構件，其中前述化學組成以質量%計，含有選自於由以下所構成群組中之1種或2種以上：Ti：0.003%~0.20%、Nb：0.003%~0.20%、V：0.003%~0.20%、Cr：0.005%~1.0%、Mo：0.005%~1.0%、Cu：0.005%~1.0%、及Ni：0.005%~1.0%。
3. 如請求項1或2項之熱壓鋼板構件，其中前述化學組成以質量%計，含有選自於由以下所構成群組中之1種或2種以上：Ca：0.0003%~0.01%、Mg：0.0003%~0.01%、REM：0.0003%~0.01%、及 Zr：0.0003%~0.01%。
4. 如請求項1或2項之熱壓鋼板構件，其中前述化學組成以質量%計，含有B：0.0003%~0.01%。
5. 如請求項3之熱壓鋼板構件，其中前述化學組成以質量%計，含有B：0.0003%~0.01%。
6. 如請求項1或2項之熱壓鋼板構件，其中前述化學組成以質量%計，含有Bi：0.0003%~0.01%。
7. 如請求項3之熱壓鋼板構件，其中前述化學組成以質量%計，含有Bi：0.0003%~0.01%。
8. 如請求項4之熱壓鋼板構件，其中前述化學組成以質量%計，含有Bi：0.0003%~0.01%。
9. 如請求項5之熱壓鋼板構件，其中前述化學組成以質量%計，含有Bi：0.0003%~0.01%。
10. 一種熱壓用鋼板，其特徵在於具有以下所示之化學組成：以質量%計，C：0.11%~0.35%、Si：0.5%~2.0%、Mn：1.0%~3.0%、sol.Al：0.001%~1.0%、P：0.05%以下、S：0.01%以下、N：0.01%以下、Ti：0%~0.20%、Nb：0%~0.20%、 V：0%~0.20%、Cr：0%~1.0%、Mo：0%~1.0%、Cu：0%~1.0%、Ni：0%~1.0%、Ca：0%~0.01%、Mg：0%~0.01%、REM：0%~0.01%、Zr：0%~0.01%、B：0%~0.01%、Bi：0%~0.01%、剩餘部分：Fe及不純物；並具有厚度30μm以下之內部氧化層；且具有下述鋼組織：自表面至深度100μm之區域的肥粒鐵面積率為30%~90%，除了自表面至深度100μm之區域以外的區域中平均粒徑為5μm以上的波來鐵面積率係10%~70%。
11. 如請求項10之熱壓用鋼板，其中前述化學組成以質量%計，含有選自於由以下所構成群組中之1種或2種以上：Ti：0.003%~0.20%、Nb：0.003%~0.20%、V：0.003%~0.20%、Cr：0.005%~1.0%、Mo：0.005%~1.0%、Cu：0.005%~1.0%、及 Ni：0.005%~1.0%。
12. 如請求項10或11項之熱壓用鋼板，其中前述化學組成以質量%計，含有選自於由以下所構成群組中之1種或2種以上：Ca：0.0003%~0.01%、Mg：0.0003%~0.01%、REM：0.0003%~0.01%、及Zr：0.0003%~0.01%。
13. 如請求項10或11項之熱壓用鋼板，其中前述化學組成以質量%計，含有B：0.0003%~0.01%。
14. 如請求項12之熱壓用鋼板，其中前述化學組成以質量%計，含有B：0.0003%~0.01%。
15. 如請求項10或11項之熱壓用鋼板，其中前述化學組成以質量%計，含有Bi：0.0003%~0.01%。
16. 如請求項12之熱壓用鋼板，其中前述化學組成以質量%計，含有Bi：0.0003%~0.01%。
17. 如請求項13之熱壓用鋼板，其中前述化學組成以質量%計，含有Bi：0.0003%~0.01%。
18. 如請求項14之熱壓用鋼板，其中前述化學組成以質量%計，含有Bi：0.0003%~0.01%。
19. 一種熱壓鋼板構件之製造方法，其特徵在於具有：將如請求項10或11項的熱壓用鋼板加熱至720℃以上且Ac₃ 點以下之溫度域中之步驟；於前述加熱後，進行使前述熱壓用鋼板表面之C含量減 少0.0005質量%~0.015質量%的脫碳處理之步驟；及於前述脫碳處理後進行熱壓，並以10℃/秒~500℃/秒之平均冷卻速度冷卻至Ms點之步驟。
20. 一種熱壓鋼板構件之製造方法，其特徵在於具有：將如請求項12的熱壓用鋼板加熱至720℃以上且Ac₃ 點以下之溫度域中之步驟：於前述加熱後，進行使前述熱壓用鋼板表面之C含量減少0.0005質量%~0.015質量%的脫碳處理之步驟；及於前述脫碳處理後進行熱壓，並以10℃/秒~500℃/秒之平均冷卻速度冷卻至Ms點之步驟。
21. 一種熱壓鋼板構件之製造方法，其特徵在於具有：將如請求項13的熱壓用鋼板加熱至720℃以上且Ac₃ 點以下之溫度域中之步驟；於前述加熱後，進行使前述熱壓用鋼板表面之C含量減少0.0005質量%~0.015質量%的脫碳處理之步驟；及於前述脫碳處理後進行熱壓，並以10℃/秒~500℃/秒之平均冷卻速度冷卻至Ms點之步驟。
22. 一種熱壓鋼板構件之製造方法，其特徵在於具有：將如請求項14的熱壓用鋼板加熱至720℃以上且Ac₃ 點以下之溫度域中之步驟；於前述加熱後，進行使前述熱壓用鋼板表面之C含量減少0.0005質量%~0.015質量%的脫碳處理之步驟；及於前述脫碳處理後進行熱壓，並以10℃/秒~500℃/秒之平均冷卻速度冷卻至Ms點之步驟。
23. 一種熱壓鋼板構件之製造方法，其特徵在於具有：將如請求項15的熱壓用鋼板加熱至720℃以上且Ac₃ 點以下之溫度域中之步驟；於前述加熱後，進行使前述熱壓用鋼板表面之C含量減少0.0005質量%~0.015質量%的脫碳處理之步驟；及於前述脫碳處理後進行熱壓，並以10℃/秒~500℃/秒之平均冷卻速度冷卻至Ms點之步驟。
24. 一種熱壓鋼板構件之製造方法，其特徵在於具有：將如請求項16的熱壓用鋼板加熱至720℃以上且Ac₃ 點以下之溫度域中之步驟；於前述加熱後，進行使前述熱壓用鋼板表面之C含量減少0.0005質量%~0.015質量%的脫碳處理之步驟；及於前述脫碳處理後進行熱壓，並以10℃/秒~500℃/秒之平均冷卻速度冷卻至Ms點之步驟。
25. 一種熱壓鋼板構件之製造方法，其特徵在於具有：將如請求項17的熱壓用鋼板加熱至720℃以上且Ac₃ 點以下之溫度域中之步驟；於前述加熱後，進行使前述熱壓用鋼板表面之C含量減少0.0005質量%~0.015質量%的脫碳處理之步驟；及於前述脫碳處理後進行熱壓，並以10℃/秒~500℃/秒之平均冷卻速度冷卻至Ms點之步驟。
26. 一種熱壓鋼板構件之製造方法，其特徵在於具有：將如請求項18的熱壓用鋼板加熱至720℃以上且Ac₃ 點以下之溫度域中之步驟； 於前述加熱後，進行使前述熱壓用鋼板表面之C含量減少0.0005質量%~0.015質量%的脫碳處理之步驟；及於前述脫碳處理後進行熱壓，並以10℃/秒~500℃/秒之平均冷卻速度冷卻至Ms點之步驟。
27. 如請求項19之熱壓鋼板構件之製造方法，其中前述進行脫碳處理之步驟，具有進行空氣冷卻5秒鐘~50秒鐘之步驟。
28. 如請求項20之熱壓鋼板構件之製造方法，其中前述進行脫碳處理之步驟，具有進行空氣冷卻5秒鐘~50秒鐘之步驟。
29. 如請求項21之熱壓鋼板構件之製造方法，其中前述進行脫碳處理之步驟，具有進行空氣冷卻5秒鐘~50秒鐘之步驟。
30. 如請求項22之熱壓鋼板構件之製造方法，其中前述進行脫碳處理之步驟，具有進行空氣冷卻5秒鐘~50秒鐘之步驟。
31. 如請求項23之熱壓鋼板構件之製造方法，其中前述進行脫碳處理之步驟，具有進行空氣冷卻5秒鐘~50秒鐘之步驟。
32. 如請求項24之熱壓鋼板構件之製造方法，其中前述進行脫碳處理之步驟，具有進行空氣冷卻5秒鐘~50秒鐘之步驟。
33. 如請求項25之熱壓鋼板構件之製造方法，其中前述進行脫碳處理之步驟，具有進行空氣冷卻5秒鐘~50秒鐘之步驟。
34. 如請求項26之熱壓鋼板構件之製造方法，其中前述進行脫碳處理之步驟，具有進行空氣冷卻5秒鐘~50秒鐘之步驟。