TWI273200B - Emulsion atomizer nozzle, and burner, and method for oxy-fuel burner applications - Google Patents
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Description
1273200
九、發明說明: 曰的臨時美 本專利申請要求申請曰為2004年1月16 國專利US60/536,964為優先權,並在此以參考方式將該 美國專利併入本文。 發明所屬之技術領域
本申請涉及一種用於基於氧氣燃燒的液體燃料喷嘴, 以及利用它們在工業熔爐中產生較高溫度的方法。 先前技術 在美國專利 55473 68,5 567141,53 93 220 和 561 7997 中已經公開了對喷霧器喷嘴的使用,將它們作為一個整體 在此參考並且引用。如美國專利US5547368所述,噴霧器 喷嘴用於例如金屬、玻璃、陶瓷材料等各種產品的工業熔 爐。 在燃燒時霧化液體燃料的方法有很多。喷嘴可以分為 兩個主要的種類: a) 壓力霧化器,使用相對較高的流體燃料壓力驅使流 體通過一個小孔,該小孔將流體分離為小的液滴。這種霧 化器比較簡單。但是,對於具有較寬變化範圍流體需求的 系統來說,這種需要喷嘴變化的霧化器的調節比卻很窄。 b) 雙流體霧化器,用霧化的氣體來辅助液體的霧化。 霧化氣體通常在較高壓力下被引入,而液體燃料可以在較 低壓力下被輸送。這種噴嘴還可以分為: 1273200 1) 外u式,其中,高速霧化氣體與低速液體燃料 在外部相遇,產生液體喷射的分散,即霧化。但是,這些 喷嘴通常很粗糙,火焰形狀和霧化品質通常不是最佳的, 尤其是在氧-燃料燃燒器裝置中。該火焰很短、緊密,並會 導致不均勻熱傳遞和局部過熱。
2) 内部混合式或乳化式’纟中化氣體和液體燃料 在内部腔室内混合,由於内部混合氣相的降壓作用,兩相 混合物通過排出孔的喷射產生流體分散。這種喷嘴合產生 良好的和可控的霧化,最佳的火焰形狀和均勻的熱料。 内部混合式霧化器已經廣泛地用於空氣_燃料燃燒 ’但是,由於冷卻問題和可能出現的火焰回火問題,這 ^霧化器在氧_燃料上的應用受到限制。對於非水冷燃燒器 來祝’初始氧化劑對霧化噴嘴進行冷卻。對於具有初始氧 化Μ的空氣·燃料燃燒器來說’由於需要提供大量的空氣 (初始氧化劑)來進行完全燃燒’所以對其進行空冷。作 二:燃料燃燒器使用的是氧氣濃度高於空氣中氧氣濃度 的初始氧化劑,通過較少量的初始 可能3始虱化劑來冷卻霧化喷嘴 疋“、、法令人滿意的。例如,對於冬 劑來%、 ^电士 Α s有100〇/〇氧氣的氧化 ,,如果為燃燒提供按化學計量所需的氧氣 7部霧化噴嘴的初始氧化劑的量 ; 初私4叼里比二虱燃料燃燒器中的 初始乳化劑的量少80%。另外,氧 的火抄、W — 丨τ Λ、、、&益具有兩得多 煸洫度。由於這些原因,人們希望 霧化哙卷m A ^ 氧九、、枓燃燒态中的 夕噴嘴同空氣-燃料燃燒器中的霧化噴 侍多的溫度下工作。 j以在π 1273200
本發明的另一個實施例提供了一種用於氧-燃料燃燒 的喷嘴,該噴嘴包括:具有有效直徑的液體燃料管道;乳 化室,該乳化室的長度等於或小於所述有效直徑的兩倍, 所述液體燃料管道將液體燃料引入所述乳化室内;至少一 個霧化氣體管道,用於將霧化氣體引入所述乳化室内;其 中,所述乳化室内的所述液體燃料和所述霧化氣體混合從 而產生乳化混合物,該乳化混合物速度小於或等於12m/s, 在所述乳化室内的所述乳化混合物的平均滯留時間是5〇〇 到800μδ ;用於提供富氧氧化劑流體的裝置;所述乳化室還 包括大體上長方形的喷射管口,所述乳化混合物從所述乳 化室排出並進入到所述富氧氧化劑流體中。 本發明的另一個實施例提供了一種用於氧-燃料燃燒 的燃燒器’該燃燒器包括:具有有效直徑的液體燃料管道; 乳化室,該乳化室的長度等於或小於所述有效直徑的兩 倍,所述液體燃料管道將液體燃料引入所述乳化室内;至 少一個霧化氣體管道,用於將霧化氣體引入所述乳化室 内;其中,所述乳化室内的所述液體燃料和所述霧化氣體 混合從而產生乳化混合物,該乳化混合物速度小於或等於 12m/s,在所述乳化室内的所述乳化混合物的平均滯留時間 是500到800μ8;用於提供富氧氧化劑流體的裝置;所述乳 化室還包括大體上長方形的喷射管口,所述乳化混合物通 過該喷射管口從所述乳化室排出並進入到所述富氧氧化劑 流體中。 8 ^/3200 實施方式 u λ=τ 氧-燃料燐焊哭” 9〜 始氧化劑的燃燒器 使用比空氣中02濃度高的初 如是富::礼化劑是指氧氣體積比高於3〇%的流體,例 或去丄氣工礼。其他的富氧氧化劑體積比可能高於5 0%, 4有向於85%。
Τ化礼體可以是空氣、氧氣、富氧空氣、天然氣、 内烷、氮、二氧化墟、扣 ^ 、 虱,或者這些氣體中的兩種或多種 、’——混合物。在—個實施例中,霧化氣體是富氧氧化劑。 °噴嘴的㈣燃料”包括燃料油,例如1號館出 油’ 2號餾出燃料油,此 〇 、 木,由’煤油,4號燃料油,5號殘油, 6 5虎殘)查燃料油和c刑·險♦丄、丄 L型燃枓油’以及本領域技術人員熟知 的其他燃料油。 本發明是一種内部混合式的喷嘴。如圖la和5a所示, 液體燃料20通過呈右ψ n古々,j , 有出口直徑14的通道31被引入乳化室 1 0内’液體燃料在出口姑1 ^ _L> 寸社出口鳊15或其附近的通道31内部流動, 通道31與乳化室1〇相鄰。靈各a μ 霧化乳體21通過繞液體燃料通 道31的-個或多個通道被引入乳化室1〇 β。霧化氣體可 以通過圖2所示的單個環形通道22或圖3所示的多個通道 23被引人。霧化氣體21與導流板表面12發生碰撞,然後 與乳化室1〇内的液體燃料混合。導流板表面12具有—定 角度戒成一定形狀,從而將霧化氣體導向乳化室1〇。乳化 室10具有直徑30和長度13。乳化室1〇的直徑是其内部 的直樵,乳化室10的長度是從液體燃料通道31的出口端 a 9
1273200 1 5到乳化室管口丨丨室内側 儿^ 食度儘官圖中所示的乳 化至和液體燃料通道是圓柱形的,但是本發明的管道/ 乳化室1〇並不限於圓柱形形狀和則形截面圓
形通道來說,可以計篡並右兮古, # W 〃 I#’所述有效直徑表示相 同的截面積。在圖13中,乳化室也具有位於朝著管口 η 的錐形部分33,圖中所示是圓錐形的形狀,但是也可以是 球形或橢圓形等形狀’也可以或多或少地延伸到圖示乳化 至長度之外。作為可選擇的方式,乳化室靠近管Π的形狀 可以是圖5a所示的長方形。雖然圖中所示的多個(圖la) 或全部5a)乳化室具有固定的截面,但是本發明並不 限於固定的截面。在可撰遲沾 一 W W隹J選擇的實施例中,乳化室的形狀可 以k樣’ gp多個或全部乳化室的長度從燃料人口到管口的 截面逐漸減小,從而產生錐形的乳化室。 在被通過管口 u從乳化室噴出之前,霧化氣體和液體 燃料在乳化室内混合形成乳化混合物(未示出),管口 u 大體上是長方形的’其寬度17比高度16大從而可以形 成寬度比高度大的火焰《對於乳化室管口的高度、寬度和 其他尺寸,當需要時可以使用有效尺寸。)作為初始氧化 Μ 41的昌氧氧化劑沿著朝向乳化室管口 u的方向流動, 該方向即乳化混合物排出噴嘴的方向。初始氧化劑可以沿 噴嘴1的全部或一部分被引入。 噴嘴形狀的優選實施例可以包括如下的設計參數圖 表: 1273200 設計參數 最小值 最大值 液體燃料出口有效直徑 1.27mm (0.05 in.) 12.7mm (0.5 in.) 乳化室管口寬度 3mm (0.118 in.) 25.4mm (1 in) 乳化室管口高度 0.75mm (0.03 in.) 4.5mm (0.177in) 面積(液體燃料出口)/ 面積(乳化室管口) 0.1 2 乳化室截面積 足夠小,可以使得乳>fb室内的 乳化混合物基本上產生柱塞流 (無死區) 乳化室截面積 固定的,或者從乳化混^合物入 口到出口減小 乳化室長度 兩倍於液體燃料出口有效直徑 平均滯留時間 500ps 800ps
根據本發明,為了使霧化氣體和液體燃料在通過火焰 形管口 11被喷射前進行充分的混合,乳化室長度13可以 是液體燃料出口有效直徑14的0.5至2倍。作為可選擇的 方案,乳化室長度13可以是通道3 1的液體燃料出口有效 直徑的1至2倍,或者大約1.7倍。液體燃料和霧彳匕氣體 應當在乳化室中保持一段平均滯留時間,該平均滯留時間 可以是從500到80(^s,從550到780 ps,或者從600到 75 0μδ。根據本發明,當液體燃料和霧化氣體有機會在乳化 室内混合時,聚積的殘碳減少,清理喷嘴需要的費用也減 少 〇 11 .1273200 平均滯留時間可以由全部乳化室容積(涵蓋前面確定 的整個乳化室長度)除以乳化混合物的容積流速得到。乳 化混合物的容積流速可以由燃料和霧化氣體的容積流速相 加得到。由於霧化氣體是可壓縮的,氣體的實際容積流速 通過壓力校正得到。例如,如果燃料流速是70升/小時, 霧化氣體流速是每小時11標準立方米(Nm3/h )乳化室内 的壓力是2·4巴,那麼乳化混合物的容積流速是:
m/hJ〇00//m3 + (1L/Vm3 //2)(1.01325Znar)、 2Abar h36005 =〇.〇013m3 J s 對於乳化室容積是790mm3的喷嘴來說,平均滯留時間 是: 790mm3 x 1/(0.〇〇13 m3 /s) x m3 /1 x 109 mm3 = 608μδ 在一些實施例中’液體燃料出口的有效直徑可以從 1 ·27mm 到 12.7mm,或者從 1.27mm 到 1 Omm,或者從 1 27 到8.5mm,或者6.25mm。在一些實施例中,乳化室管口寬 度可以從3mm到25.4mm,或者從4mm到20mm,或者大 約14.2mm。在一些實施例中,乳化室管口高度可以從 〇.75mm 到7.62111111,或者從0.75111111到4.5111111,或者大約 1.4mm。在一些實施例中,液體燃料出口的面積/乳化^室管 口的面積可以從0.1到2,或者從〇·ι到1β6,或者大約1;1。 這些面積是指截面積。液體燃料出口的面積等於圖2所示 • 的非陰影環形面積。(需要注意的是,如果通道31的截面 ' 積不是固定的,那麼應當在出口處測量截面積,而不是沿 線圖la中A-A測量)。在圖lb所示的實施例中,乳化室管 (§ 12 1273200 口的面積等於圖lb中非陰影部分的面積。
在一些實施例中,液體燃料被引入乳化室的速度是從 10到250升/小時,或者從15到200升/小時,或者從5〇 到150升/小時。在一些實施例中,霧化氣體被引入乳化室 的速度是從1到20 Nm3/hr或從5到15 Nm3/hr。要在乳化 室内大體產生柱塞流,乳化混合物的速度可以等於或小於 12m/s,從而防止焦炭沉積和喷嘴堵塞。柱塞流意味著乳化 混合物穿過乳化室流動,而不產生停滯或再迴圈區域。乳 化室内的流體可以是紊流流體。乳化混合物的速度可以從 5到12m/s,從6到12m/s,或者從8到12m/s。 乳化混合物的速度可以這樣計算得到,即先將燃料和 霧化氣體的容積流速相加,再將結果除以乳化室截面積。 如前所述,由於霧化氣體是可壓縮的,氣體的實際容積流 速通過壓力校正得到。例如,如果燃料流速是7〇升/小時, 霧化氣體流速是每小時1 lNm3/h,乳化室内的壓力是2.4 巴,乳化室截面積是1 i 6mm2,那麼乳化混合物的速度是: 701/h 10001/m3 -+ 2Abar h \E6mm2 36005 /(116mm2 )= 11.3m/豸 如果乳化室面積在其長度方向上變化,在計算乳化混 合物的速度時採用其最大面積。 本發月的霧化噴嘴用本領域技術人員熟知的方式製造 而成。
(S 1273200 在圖4所示本發明的一個實施例中,本發明的霧化喷 嘴5 1用於燃燒器60中。霧化喷嘴5丨的位置朝著燃燒器殼 體5〇的熱表面52。喷嘴的乳化室管口 55與熱表面52足 夠接近,也就是說,在燃燒器殼體50中足夠向前,從而防 止或限制乳化混合物(液體燃料)在燃燒器殼體通道壁54 内部喷濺。通道壁54限定了初始氧化劑(如圖u中41所 不)沿喷嘴5 1流動的通道。初始氧化劑通過管道57進入 || 燃燒器60。初始氧化劑可以由液態氧容器源或者現場發生 器提供,例如是壓力或真空擺動吸附裝置或者低溫分離裝 置。燃燒器殼體50的熱表面52靠近火焰,即靠近燃燒器 殼體50熱的一側,而燃燒器殼體5〇的冷表面53在相反 側,該冷表面靠近燃燒器的外部,即靠近殼體的冷的一側。 在圖4所示的實施例中,燃燒器殼體5〇為氧化劑分段提供 了笞道56。圖示燃燒器其他方面的情況可以參見申請曰為 2〇〇4年8月16日的待審美國專利usl〇/919, 94〇,在此參 考並引用該美國專利。但是,本發明並不限於圖示的燃燒 器結構。可以用於本發明的燃燒器的其他實施例可以參見 美國專利 US5, 360, 171; 5, 545, 〇31; 5, 611,682; 5, 575 637 , 4 ’ 690 , 635 ; 5 , 439 , 373 ; 5 , 924858 ; 5 , 458 483和5’ Μ! ’ 559,在此參考並引用這些美國專利。 在=所述的噴嘴可以使用任何燃燒器,只要該燃燒器具有 肖b提供畜氧氧化劑作為初始氧化劑的裝置。 對比實施例1
(S 1273200 乳化速度大於12m/s的霧化噴嘴 傳統的霧化喷嘴的乳化速度從13到14.7m/s,滯留時 ;’經測试’ 6號燃料油的流速是從5〇到2〇〇 升/ ]時。如圖4所示,噴嘴位於靠近燃燒器殼體熱表面的 位置對嘴鳴積碳的清理從每天一次延長到一周兩史。對 噴嘴的巧理取決於火焰特性,或者液體燃料和/或霧彳匕氣體 壓力的增大。火焰會由於燃料油分佈不均而變形。
實施例2 乳化速度小於12m/s的霧化喷嘴 經測試,本發明的霧化喷嘴乳化速度是從8到l2m/s, 滯留時間在500到800μδ之間,6號燃料油的流速是從5〇 到200升/小時。如圖4所示,喷嘴位於靠近熱表面的妞置。 對噴嘴積碳的清理減少到小於每月一次。 在本申請中已經描述了一些具體實施例,但是本發明 不限於這些實施例,在申請專利範圍和精神實質内的各種 改變和同等物都包括在本發明中。 圖式簡單說明 圖la是本發明噴嘴的第一和第二實施例的縱向截面 圖。 圖lb是圖la中所示喷嘴前端面的截面圖。 , 圖2所示是本發明第一實施例沿圖1 a中A-A沾吞& 圖。 A的截面 15 1273200 \ 圖3所示是本發明第二實施例沿圖1 a中A-A的截面 , 圖。 圖4所示是包括本發明喷嘴的氧-燃料燃燒器。 圖5a是本發明喷嘴的第三實施例的縱向截面圖。 圖5b是圖5a中所示喷嘴前端面的截面圖。 主要元件之符號說明
1.·噴嘴;10··乳化室;11、55··管口; 12··導流板表面; 13··長度;14.·出口直徑;15·.出口端;16·.高度;17··寬度; 18··室内側;20.·液體燃料;21.·霧化氣體;30·.直徑; 23、31.·通道;33·.錐形部分;41.·氧化劑;22..環形通道; 50"燃燒器殼體;51··霧化喷嘴;52..熱表面;53··冷表面; 54.·通道壁;56、57..管道;60.·燃燒器
16
Claims (1)
- !27320〇 十、申請專利範圍: 9!:讀正補充 (2006年10月修正) 1 · 一種用於氧-燃料燃燒的方法,所述方法包括如下 步驟:通過液體燃料管道將液體燃料引入乳化室内,該液 體燃料管道具有一有效直徑,所述乳化室的長度等於或小 於所述液體燃料管道有效直徑的兩倍;通過至少一個霧化 氣體管道將務化氣體引入所述乳化室内;將所述乳化室内 的所述液體燃料和所述霧化氣體混合從而產生乳化混合 物’該乳化混合物在所述乳化室内的平均滯留時間是5〇〇 到800μδ ’且所述乳化混合物具有小於或等於12m/s的速 度;通過大體上長方形的管口將所述乳化混合物噴射到富 氧氧化劑流體中。 2 ·如申請專利範圍第1項所述的方法,其中所述富氧 氧化劑流體包括體積比高於50%的氧氣。 3 ·如申請專利範圍第1項所述的方法,其中所述乳化 室的長度為所述液體燃料管道的所述有效直徑的〇 · 5倍至2 φ 倍大。 4.如申請專利範圍第1項所述的方法,其中所述平均 滯留時間是550到78Ό ps。 5 ·如申請專利範圍第1項所述的方法,其中所述有效 直徑是 1.2 7mm 到 12.7mm。 6 ·如申請專利範圍第1項所述的方法’其中所述管口 - 寬度是3mm到25.4mm,高度是〇.75mm到7.62mm。 • 7·如申請專利範圍第1項所述的方法’其中所述引入 液體燃料的步驟的速率是1〇到250升/小時,所述引入霧 17 1273200 化氣體的步驟的速率是每小時1到20標準立方米。 8· —種用於氧-燃料燃燒的喷嘴,包括··具有有效直徑的液體燃料管道;乳化室,該乳化室的長度等於或小於 所述有效直徑的兩倍,所述液體燃料管道將液體燃料引入 所述乳化室内;至少一個霧化氣體管道,用於將霧化氣體 引入所述乳化室内;其中,所述乳化室内的所述液體燃料 和所述霧化氣體混合從而產生乳化混合物,該乳化混合物 速度小於12m/s,在所述乳化室内的所述乳化混合物的平均 滯留時間是500到800;用於提供富氧氧化劑流體的裝 置;所述乳化室還包括大體上長方形的噴射管口,所述乳 化混合物從所述乳化室排出並進入到所述富氧氧化齊,】流體 中 〇 9. 一種用於氧-燃料燃燒的燃燒器,包括··具有有效 直徑的液體燃料管道;乳化室,該乳化室的長度等於或小 於所述有效直徑的兩倍,所述液體燃料管道將液體燃料引 % 入所述乳化室内;至少一個霧化氣體管道,用於將霧化氣 體引入所述乳化室内;其中,所述乳化室内的所述液體燃 料和所述霧化氣體混合從而產生乳化混合物,該乳化混合 物速度小於或等於12m/s,在所述乳化室内的所述乳化混合 物的平均滯留時間是500到8〇〇μδ;用於提供富氧氧化劑流 體的裝置’所述乳化室還包括大體上長方形的喷射管口, _ 所述乳化混合物通過該噴射管口從所述乳化室排出並進入 * 到所述富氧氧化劑流體中。 10·如申請專利範圍第9項所述的燃燒器,其中所述 1273200 富氧氧化劑流體包括體積比高於50%的氧氣。 11 ·如申請專利範圍第9項所述的燃燒器,其中戶斤述 j, 的長度為所述液體燃料管道的所述有效直徑的〇·5 倍至2倍大。 ^ 12 ·如申請專利範圍第9項所述的燃燒器,其中所述 平均滞留時間是550到780μδ。 13.如申請專利範圍第9項所述的燃燒器,其中所述 有效直徑是1.27111111到12 7ιηιη。 ^ /·如申请專利範圍第9項所述的燃燒器,其尹所述 音口寬度是3mm到25·4ηπη,高度是〇 75mm到7 62_。 、1 5·如申請專利範圍第9項所述的燃燒器,其中所述 液體燃料&道具有一出口面積,所述管口具有一面積,真 所述出口面積對所述管口的面積之比是q i到2。 、16·如申请專利範圍第9項所述的燃燒器,其中所述 液體燃料官道具有一出口面積,所述管口具有一面積,真 所述出口面積對所述管,面積之比是Ο.β 16。 μ 17·如申请專利範圍第9項所述的燃燒器,其中所述 官口寬度是4贿到2Gmm,高度是q 75匪到4 5腿。 λ 18_如申請專利範圍第9項所述的燃燒器,其中所述 乳化室包括錐形部分。 >19.如申請專利範圍第15項所述的燃燒器,其中所述 礼化室包括錐形部分。 如申明專利圍第9項所述的燃燒器,其中所述 乳化室沿其長度成錐形。 、 19
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