TW202218559A - 固形食品及固形乳 - Google Patents

Abstract

本發明提供一種具有較佳之溶解性及容易操作之強度之固形食品及固形乳。固形食品係將食品粉體壓縮成型而成之固形狀者，且為如下構成：距固形食品表面之深度Xa(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於固形食品內部之結晶之比率的差量即總結晶化率之增加Ya(重量%)滿足下述式(1A)。 Ya＜-5.24Xa＋6.65      (1A)

Description

固形食品及固形乳

本發明係關於一種固形食品及固形乳。

作為固形食品，已知有將乳粉壓縮成型而成之固形乳(參照專利文獻1及專利文獻2)。該固形乳需要藉由投入至溫水中而會迅速溶解之溶解性，並且需要運輸適應性、即在運輸中或攜帶移動中不會產生破裂或走樣之破壞之耐破壞性。

作為對以乳粉為代表之食品粉體進行壓縮成型之打錠機，已知有將具有2個臼孔部之滑板於水平方向上往返移動之打錠機(參照專利文獻3)。 [先前技術文獻] [專利文獻]

[專利文獻1]日本專利第5350799號公報 [專利文獻2]日本專利第5688020號公報 [專利文獻3]日本專利特開2007-307592號公報

[發明所欲解決之問題]

期待具備容易對食品粉體或乳粉進行壓縮成型並操作之強度，進而提高了溶解性之固形食品及固形乳。

本發明之目的在於提供一種具有較佳之溶解性及容易操作之強度的固形食品及固形乳。 [解決問題之技術手段]

本發明之固形食品係將食品粉體壓縮成型而成之固形狀者，且為如下構成：距固形食品表面之深度Xa(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於固形食品內部之結晶之比率的差量即總結晶化率之增加Ya(重量%)滿足下述式(1A)。

Ya＜-5.24Xa＋6.65      (1A)

本發明之固形乳係將乳粉壓縮成型而成之固形狀者，且為如下構成：距上述固形乳表面之深度Xb(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於上述固形乳內部之結晶之比率的差量即總結晶化率之增加Yb(重量%)滿足下述式(1)。

Yb＜-5.24Xb＋6.65     (1) [發明之效果]

根據本發明，將食品粉體壓縮成型而成之固形狀固形食品係如下構成：距固形食品表面之深度Xa(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於固形食品內部之結晶之比率的差量即總結晶化率之增加Ya(重量%)滿足下述式(1A)。上述總結晶化率之增加Ya(重量%)滿足式(1A)之固形食品可藉由如下方式進行製造，即，對將食品粉體壓縮成型所獲得之食品粉體壓縮成型物進行包括例如於超過100℃且330℃以下之溫度下之加濕處理的硬化處理，上述固形食品可確保容易操作之強度，且可實現較佳之溶解性。

Ya＜-5.24Xa＋6.65      (1A)

又，根據本發明，將乳粉壓縮成型而成之固形狀固形乳係如下構成：距固形乳表面之深度Xb(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於固形乳內部之結晶之比率的差量即總結晶化率之增加Yb(重量%)滿足下述式(1)。上述總結晶化率之增加Yb(重量%)滿足式(1)之固形乳可藉由如下方式進行製造，即，對將乳粉壓縮成型所獲得之乳粉壓縮成型物進行包括例如於超過100℃且330℃以下之溫度下之加濕處理的硬化處理，上述固形乳可確保容易操作之強度，且可實現較佳之溶解性。

Yb＜-5.24Xb＋6.65     (1)

以下，對本發明之實施方式進行說明。然而，以下要說明之形態只是例示，業者可在自己清楚之範圍內適當進行修正。

＜第1實施方式＞ (固形乳10S之構成) 圖1係本實施方式之固形乳10S之立體圖。圖2係圖1之固形乳10S之X1-X2處之剖視圖。圖3係圖1之固形乳10S之Y1-Y2處之剖視圖。

固形乳10S具有將乳粉壓縮成型而成之固形狀本體10。本體10具有與XY平面平行且平坦之第1面10A、及與XY平面平行且平坦之第2面10B。第1面10A與第2面10B係背向之面。本體10之形狀取決於壓縮成型所使用之模具(打錠機之臼)之形狀，但只要為具有某種程度之尺寸(大小、厚度、角度)之形狀，則並無特別限定。本體10之大致形狀為圓柱狀、橢圓柱狀、立方體狀、長方體狀、板狀、多角柱狀、多角錐台狀或者多面體狀等。就成型之簡便性及搬運之便利性等觀點而言，較佳為圓柱狀、橢圓柱狀及長方體狀。圖1～圖3所示之固形乳10S之本體10之大致形狀係尺寸為a×b×c(參照圖1)之長方體狀，本體10具有與XZ平面或YZ平面平行之側面10C。由第1面10A及側面10C構成之角部及由第2面10B及側面10C構成之角部亦可分別為經倒角之錐形狀。於經倒角之情形時，可抑制搬運時等固形乳10S損壞之情況。

表面係指形成物質之外側之面。表層係指包含表面之表面附近之層。例如，表層係指藉由乳粉之壓縮成型而形成，進而藉由硬化處理而硬化後所形成之層。本實施方式之表層係較內部更硬之層。此處，所謂表層係較內部更硬之層，係指僅將表層分離所需之力相對大於將內部分離所需之力。

本實施方式之固形乳10S係將乳粉壓縮成型並硬化而成之固形狀固形乳。此處，為如下構成：距固形乳10S表面之深度Xb(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於固形乳內部之結晶之比率的差量即總結晶化率之增加Yb(重量%)滿足下述式(1)之構成。

Yb＜-5.24Xb＋6.65     (1)

所謂總結晶化率，係指結晶相對於總重量之比率(重量%)。所謂總結晶化率之增加，被定義為如下差量，即，硬化處理前已存在之結晶與對應於硬化處理中所受到之加濕之影響之大小而增加之結晶之和的結晶化率減去硬化處理前已存在之結晶之結晶化率後所得的差量。硬化處理前已存在之結晶之結晶化率相當於在硬化處理中本實施方式中不存在或實質上不存在加濕之影響之固形乳內部之結晶的結晶化率。即，總結晶化率之增加係距固形乳表面之各深度處之結晶相對於總重量之比率相對於固形乳內部之結晶之比率的差量。作為上述結晶，例如可列舉α乳糖結晶、β乳糖結晶。

上述固形乳內部係指硬化處理之前後總結晶化率未產生變動或者實質上未產生變動之區域，例如為固形乳之中心部分或者中心附近部分。具體而言，係距固形乳之中心在XYZ方向上為±1 mm之立方體狀範圍或者距固形乳之中心半徑為1 mm之球狀範圍。上述硬化處理之詳細內容係於下文中進行說明，但該處理係用以在製造固形乳時使乳粉壓縮成型物硬化。

關於固形乳內部，上文中係指硬化處理之前後總結晶化率未產生變動或者實質上未產生變動之區域，例如有為固形乳之中心部分或者中心附近部分之說明，但不管於硬化處理之前後總結晶化率有無變動，均只是固形乳之中心部分或者中心附近部分。

本實施方式之固形乳10S較佳為距固形乳表面之深度Xb(mm)處之總結晶化率之增加Yb(重量%)滿足下述式(1-1)。

Yb＜-5.24Xb＋6.15     (1-1)

上述總結晶化率之增加Yb(重量%)進而較佳為滿足下述式(1-2)。

Yb＜-5.24Xb＋5.65     (1-2)

本實施方式之固形乳10S較佳為距固形乳表面之深度Xb(mm)處之總結晶化率之增加Yb(重量%)滿足下述式(2)。

Yb≦6.34Xb ²－11.15Xb＋5.05      (2)

上述總結晶化率之增加Yb(重量%)進而較佳為滿足下述式(2-1)。

Yb≦4.89Xb ²－8.39Xb＋3.51            (2-1)

又，上述總結晶化率之增加Yb(重量%)進而較佳為滿足下述式(2-2)。

Yb≦6.40Xb ²－7.59Xb＋2.28            (2-2)

總結晶化率之增加例如可藉由XRD(X ray diffraction，X射線繞射)法，在每次對試樣之測定面進行XRD測定時自表面逐次切削厚度0.1 mm之量，求出整個面之總結晶化率。又，可利用能夠進行二維映射之XRD測定裝置，於試樣之深度方向上以例如0.05 mm～0.1 mm左右之精度來測定總結晶化率之增加。

亦可於本體10上設置1個或2個以上之自第1面10A到達第2面10B而貫通本體10之孔。關於孔之形狀，例如在與XY平面平行之剖面中為長圓形、圓角長方形、橢圓形、圓形、長方形、正方形或者其他多邊形。孔之位置較佳為於自第1面10A之中央之位置觀察時並未較大偏移之位置，例如相對於第1面10A之中央之位置成為點對稱的配置、或者相對於通過第1面10A之中央之與X軸平行之線或與Y軸平行之線成為線對稱的配置。於孔為1個之情形時，例如設置於第1面10A之中央。於設置有孔之情形時，孔之邊緣可成為錐狀之斜面。再者，於設置有孔之情形時，孔之內壁面係與第1面10A相同之較內部更硬之表面。

固形乳10S之成分基本上與成為原料之乳粉之成分相同。固形乳10S之成分例如為脂肪、蛋白質、糖類、礦物質、維生素及水分等。

乳粉係利用包含乳成分(例如牛乳之成分)之液體狀乳類(液狀乳)製造而成者。乳成分例如為鮮乳(全脂乳)、脫脂乳及奶油等。液狀乳之水分含有率例如為40重量%～95重量%。乳粉之水分含有率例如為1重量%～5重量%。乳粉可添加下述營養成分。乳粉只要適合製造固形乳10S，則可為全乳粉、脫脂乳粉或乳化粉末。乳粉之脂肪含有率例如較佳為5重量%～70重量%。

作為上述乳粉之原料之乳成分例如源自鮮乳。具體而言，源自牛(霍爾斯坦牛、娟珊牛種及其他)、山羊、羊及水牛等之鮮乳。上述鮮乳中雖包含脂肪成分，但亦可為脂肪含有率經調節之乳，其係藉由離心分離等將脂肪成分之一部分或全部去除後所得。

進而，作為上述乳粉之原料之乳成分例如為源自植物之植物性乳。具體而言，有豆乳、米乳、椰子乳、杏仁乳、大麻籽乳、花生乳等源自植物者。上述植物性乳中雖包含脂肪成分，但亦可為脂肪含有率經調節之乳，其係藉由離心分離等將脂肪成分之一部分或全部去除後所得。

作為上述乳粉之原料之營養成分例如為脂肪、蛋白質、糖類、礦物質及維生素等。可添加其等中之一種或兩種以上。

可作為上述乳粉之原料之蛋白質例如為乳蛋白質及乳蛋白質餾份、動物性蛋白質、植物性蛋白質、藉由酵素等使其等蛋白質分解成各種鏈長後所得之肽及胺基酸等。可添加其等中之一種或兩種以上。乳蛋白質例如為酪蛋白、乳清蛋白質(α-乳白蛋白、β-乳球蛋白等)、乳清蛋白質濃縮物(WPC)及乳清蛋白質分離物(WPI)等。動物性蛋白質例如為卵蛋白質。植物性蛋白質例如為大豆蛋白質及小麥蛋白質。胺基酸例如為牛磺酸、胱胺酸、半胱胺酸、精胺酸及麩胺酸等。

可作為上述乳粉之原料之脂肪(油脂)係動物性油脂、植物性油脂、其等之分餾油、氫化油及酯交換油。可添加其等中之一種或兩種以上。動物性油脂例如為乳脂肪、豬油、牛油及魚油等。植物性油脂例如係大豆油、菜籽油、玉米油、椰子油、棕櫚油、棕櫚仁油、紅花油、棉籽油、亞麻籽油及MCT(Medium Chain Triglyceride，中長鏈三酸甘油酯)油等。

可作為上述乳粉之原料之糖類例如為寡糖、單糖類、多糖類及人工甜味料等。可添加其等中之一種或兩種以上。寡糖例如為乳糖、蔗糖、麥芽糖、半寡糖、果寡糖、乳果糖等。單糖類例如為葡萄糖、果糖及半乳糖等。多糖類例如為澱粉、可溶性多糖類及糊精等。再者，亦可使用非糖類之人工甜味料來代替糖類之人工甜味料，或者同時使用糖類之人工甜味料以及非糖類之人工甜味料。

可作為上述乳粉之原料之礦物質類例如為鈉、鉀、鈣、鎂、鐵、銅、及鋅等。可添加其等中之一種或兩種以上。再者，亦可使用磷及氯之一者或兩者來代替礦物質類之鈉、鉀、鈣、鎂、鐵、銅、及鋅，或者同時使用礦物質類之鈉、鉀、鈣、鎂、鐵、銅、及鋅以及磷及氯之一者或兩者。

固形乳10S中存在大量將作為固形乳10S之原料之乳粉壓縮成型時所產生之空隙(例如細孔)。該等複數個空隙係對應於固形乳10S之深度方向之填充率分佈而分散(分佈)。空隙越大(越寬)，水等溶劑越容易滲入，因此可使固形乳10S迅速地溶解。另一方面，若空隙過大，則有時固形乳10S之硬度變弱或固形乳10S之表面變粗。各空隙之尺寸(大小)例如為10 μm～500 μm。

固形乳10S必須對水等溶劑具有一定程度之溶解性。對於溶解性，例如當將作為溶質之固形乳10S與作為溶劑之水以成為特定濃度之方式準備好時，可根據直到固形乳10S完全溶解為止之時間或特定時間內之溶解殘留量來進行評價。

固形乳10S較佳為具有特定範圍之硬度。硬度可利用公知之方法進行測定。於本說明書中，使用測力計式片劑硬度計來測定硬度。以形成長方體狀之固形乳10S之第2面10B作為底面載置於測力計式片劑硬度計，使用側面10C之與XZ平面平行之1面及與YZ平面平行之1面進行固定，利用硬度計之斷裂端子自側面10C之未經固定之另一與XZ平面平行之面側，朝向在第1面10A之短軸方向(圖1之Y軸方向)上YZ平面成為斷裂面之方向以固定速度進行按壓，將固形乳10S斷裂時之負載[N]作為固形乳10S之硬度(片劑硬度)[N]。關於測定點，於固形乳10S之情形時，自側面10C之一對距YZ平面成為等距離之與YZ平面平行之面在與側面10C之XZ平面交叉之線段上，距第1面10A與第2面10B成為等距離之點中選擇。例如，使用岡田精工(股)製造之測力計式片劑硬度計(Portable Checker PC-30)。組入至硬度計中之斷裂端子具有與固形乳10S接觸之接觸面。斷裂端子所具有之接觸面為1 mm×24 mm之長方形，該長方形之長軸朝向與Z軸成為平行之方向配置。該斷裂端子所具有之接觸面係以至少一部分按壓固形乳10S之測定點之方式構成。將斷裂端子按壓固形乳10S之速度設為0.5 mm/s。上述硬度之測定並不限定於固形乳10S，於測定下述乳粉壓縮成型物(未硬化之固形乳10S)之硬度之情形時亦可應用。關於以如上方式測得之硬度，為了極力避免於搬運固形乳10S時等固形乳10S損壞之情況，固形乳10S之硬度較佳為20 N以上，更佳為40 N以上。另一方面，若固形乳10S之硬度過高，則固形乳10S之溶解性變差，因此固形乳10S之硬度較佳為100 N以下，更佳為70 N以下。

此處使用之硬度係具有[N(牛頓)]之單位之力之物理量。固形乳試樣之斷裂面積越大，硬度越大。此處，所謂「斷裂」，係指對固形乳10S等試樣靜態地施加垂直負載時破損之情況，將該破損時所出現之截面面積稱為「斷裂面積」。即，硬度[N]係依存於固形乳試樣之尺寸之物理量。作為不依存於固形乳試樣之尺寸之物理量，有斷裂應力[N/m ²]。斷裂應力係斷裂時每單位斷裂面積所受到之力，係不依存於固形乳試樣之尺寸，即便於尺寸不同之固形乳試樣間亦可對固形乳試樣所受到之力學作用進行比較的指標。斷裂應力＝硬度/斷裂面積。於本說明書中有時使用硬度[N]簡單地進行說明，但其等亦可以硬度除以斷裂面積所得之斷裂應力[N/m ²]來表示。於算出斷裂應力時，假定斷裂面，使用所假定之斷裂面中之最小斷裂面積來算出。例如於固形乳10S之情形時，理想之斷裂面積係由包含通過固形乳之中心且與Z軸平行之線之面中之作為斷裂面積之尺寸b×c來表示。例如，於固形乳10S之大致形狀之尺寸為31 mm(a)×24 mm(b)×12.5 mm(c)之長方體狀之情形時，理想之斷裂面積為300 mm ²(24 mm(b)×12.5 mm(c))。固形乳10S之20 N以上且100 N以下之較佳硬度範圍係與硬度除以斷裂面積(300 mm ²)所得之0.067 N/mm ²以上且0.33 N/mm ²以下之較佳斷裂應力範圍相對應。例如若考慮到斷裂面積之範圍，則固形乳10S之較佳斷裂應力之範圍為0.067 N/mm ²以上且0.739 N/mm ²以下。

(固形乳10S之製造方法) 繼而對固形乳10S之製造方法進行說明。首先，製造作為固形乳10S之原料之乳粉。於乳粉之製造步驟中，例如藉由液狀乳製備步驟、液狀乳澄清化步驟、殺菌步驟、均質化步驟、濃縮步驟、氣體分散步驟及噴霧乾燥步驟來製造乳粉。

液狀乳製備步驟係製備上述成分之液狀乳之步驟。

澄清化步驟係用以將液狀乳中所包含之微細異物去除之步驟。為了將該異物去除，例如使用離心分離機或過濾器等即可。

殺菌步驟係用以消滅液狀乳之水及乳成分等中所包含之細菌等微生物之步驟。根據液狀乳之種類，認為實際包含之微生物會有所不同，因此殺菌條件(殺菌溫度及保持時間)根據微生物來適當設定。

均質化步驟係用以使液狀乳均質化之步驟。具體而言，減小液狀乳中所包含之脂肪球等固形成分之粒徑，而使其等均勻地分散於液狀乳中。為了減小液狀乳之固形成分之粒徑，例如只要一面對液狀乳進行加壓，一面使其通過狹窄之間隙即可。

濃縮步驟係於下述噴霧乾燥步驟之前用以對液狀乳進行濃縮之步驟。為了濃縮液狀乳，例如使用真空蒸發罐或蒸發器即可。濃縮條件係於液狀乳之成分不會過度變質之範圍內適當設定。藉此，可由液狀乳獲得濃縮乳。繼而，於本發明中，較佳為使氣體分散於經濃縮之液狀乳(濃縮乳)中並進行噴霧乾燥。此時，作為濃縮乳之水分含有率，例如可列舉35重量%～60重量%，較佳為40重量%～60重量%，更佳為40重量%～55重量%。於使用此種濃縮乳並分散有氣體時，會降低濃縮乳之密度而使之體積膨脹，對如此體積膨脹後之狀態之濃縮乳進行噴霧乾燥，藉此於製造固形乳時可獲得具有較佳特質之乳粉。再者，於液狀乳之水分較少之情形或作為噴霧乾燥步驟之對象之液狀乳之處理量較少的情形時，亦可省略本步驟。

氣體分散步驟係用以使特定氣體分散於液狀乳中之步驟。此時，作為特定氣體，例如可列舉以液狀乳之體積之1×10 ^-2倍以上且7倍以下之體積進行分散，較佳為液狀乳之體積之1×10 ^-2倍以上且5倍以下之體積，更佳為液狀乳之體積之1×10 ^-2倍以上且4倍以下，最佳為1×10 ^-2倍以上且3倍以下。

為了使特定氣體分散於液狀乳中，較佳為對特定氣體進行加壓。關於對特定氣體進行加壓之壓力，只要在可使該氣體有效地分散於液狀乳中之範圍內，則並無特別限定，作為特定氣體之氣壓，例如可列舉1.5氣壓以上且10氣壓以下，較佳為2氣壓以上且5氣壓以下。液狀乳由於會在以下之噴霧乾燥步驟中被噴霧，故而會沿著特定流路流動，於該氣體分散步驟中，藉由使加壓過之特定氣體流入該流路而使該氣體分散(混合)於液狀乳中。藉此，可容易且確實地使特定氣體分散於液狀乳中。

如上所述，藉由經過氣體分散步驟，液狀乳之密度降低，表觀之體積(volume)增大。再者，關於液狀乳之密度，可藉由用液狀乳之重量除以液體狀態與氣泡狀態之液狀乳整體之體積而求出。又，亦可藉由依據JIS法之鬆密度測定(顏料：依據JISK5101)方法並使用測定密度之裝置來進行測定。

因此，特定氣體處在分散狀態之液狀乳會流過上述流路。此處，於該流路中，較佳為控制液狀乳之體積流量以使之變得固定。

於本實施方式中，可使用二氧化碳(carbon dioxide)作為特定氣體。於該流路中，作為二氧化碳之體積流量相對於液狀乳之體積流量之比率(以下，亦將其百分率稱為「CO ₂混合比率[%]」)，例如可列舉1%以上且700%以下，較佳為2%以上且300%以下，更佳為3%以上且100%以下，最佳為5%以上且45%以下。如上所述，藉由以二氧化碳之體積流量相對於液狀乳之體積流量變得固定之方式進行控制，可提高由此製造之乳粉之均勻性。但是，若CO ₂混合比率過大，則液狀乳流經流路之比率降低，從而乳粉之製造效率變差。因此，CO ₂混合比率之上限較佳為700%。又，關於對二氧化碳進行加壓之壓力，只要為可使二氧化碳有效地分散於液狀乳中之範圍內，則並無特別限定，作為二氧化碳之氣壓，例如可列舉1.5氣壓以上且10氣壓以下，較佳為2氣壓以上且5氣壓以下。再者，藉由將二氧化碳與液狀乳於密閉體系中連續地(inline)進行混合，可確實地防止細菌等之混入，從而提高乳粉之衛生狀態(或維持較高之潔淨度)。

於本實施方式中，於氣體分散步驟中使用之特定氣體係設為二氧化碳(carbon dioxide)。可使用選自由空氣、氮氣(N ₂)、及氧氣(O ₂)所組成之群中之1種或2種以上之氣體來代替二氧化碳、或與二氧化碳一起使用，亦可使用稀有氣體(例如氬氣(Ar)、氦氣(He))。如此，可將各種各樣之氣體作為選擇項，因此藉由使用可容易地獲取之氣體，可容易地進行氣體分散步驟。於氣體分散步驟中，若使用氮氣或稀有氣體等惰性氣體，則不存在與液狀乳之營養成分等反應之虞，因此相較於使用空氣或氧氣，使液狀乳劣化之可能性較少，故而較佳。此時，作為該氣體之體積流量相對於液狀乳之體積流量之比率，例如可列舉1%以上且700%以下，較佳為1%以上且500%以下，更佳為1%以上且400%以下，最佳為1%以上且300%以下。例如，Bell等人(R. W. BELL, F. P. HANRAHAN, B. H. WEBB:“FOAM SPRAY DRYING METHODS OF MAKING READILY DISPERSIBLE NONFAT DRY MILK”，J. Dairy Sci, 46(12) 1963. pp1352-1356)為了獲得脫脂乳粉而吹入無脂肪乳之約18.7倍體積之空氣。於本發明中，藉由於上述範圍內使氣體分散，可獲得具有適宜用以製造固形乳之特性之乳粉。但是，為了確實地降低液狀乳之密度以作為於氣體分散步驟中使特定氣體分散於液狀乳中之結果，較佳為使用容易分散於液狀乳中之氣體或容易溶解於液狀乳中之氣體作為特定氣體。因此，較佳為使用對水之溶解度(水溶性)較高之氣體，較佳為於20℃、1氣壓下對水1 cm ³之溶解度為0.1 cm ³以上之氣體。再者，二氧化碳並不限定於氣體，可為乾冰，亦可為乾冰與氣體之混合物。即，於氣體分散步驟中，只要可使特定氣體分散於液狀乳中，則亦可使用固體。於氣體分散步驟中，藉由使用乾冰，可使二氧化碳急速地分散於冷卻狀態之液狀乳中，其結果為，可獲得具有適宜用以製造固形乳之特性之乳粉。

噴霧乾燥步驟係用以使液狀乳中之水分蒸發而獲得乳粉(食品粉體)之步驟。該噴霧乾燥步驟中所獲得之乳粉係經過氣體分散步驟及噴霧乾燥步驟所獲得之乳粉。該乳粉與未經氣體分散步驟而獲得之乳粉相比，體積變大。前者較佳為後者之1.01倍以上且10倍以下之體積，可為1.02倍以上且10倍以下，亦可為1.03倍以上且9倍以下。

於噴霧乾燥步驟中，於在氣體分散步驟中使特定氣體分散於液狀乳中而液狀乳之密度減小之狀態下直接對液狀乳進行噴霧乾燥。具體而言，較佳為於如下狀態下進行噴霧乾燥，即，與使氣體分散之前之液狀乳相比，分散有氣體後之液狀乳之體積為1.05倍以上且3倍以下、較佳為1.1倍以上且2倍以下。即，噴霧乾燥步驟係於氣體分散步驟結束後進行噴霧乾燥。但是，氣體分散步驟剛結束後，液狀乳並非為均勻之狀態。因此，於氣體分散步驟結束後0.1秒以上且5秒以下、較佳為0.5秒以上且3秒以下之時進行噴霧乾燥步驟。即，只要氣體分散步驟與噴霧乾燥步驟連續即可。藉此，可將液狀乳連續地投入至氣體分散裝置中而使氣體分散，將分散有氣體之液狀乳連續供給至噴霧乾燥裝置，可持續進行噴霧乾燥。

為了使水分蒸發，使用噴霧乾燥機(spray dryer)即可。此處，噴霧乾燥機具有：流路，其用以供液狀乳流過；加壓泵，其係對液狀乳進行加壓以使液狀乳沿著流路流動；乾燥室，其較與流路之開口部相連之流路更寬廣；及噴霧裝置(噴嘴、霧化器等)，其設置在流路之開口部。並且，噴霧乾燥機係利用加壓泵將液狀乳以成為上述體積流量之方式沿著流路朝向乾燥室輸送，於流路之開口部之附近利用噴霧裝置使濃縮乳擴散至乾燥室內，於乾燥室內之高溫(例如熱風)下使處於液滴(微粒化)狀態之液狀乳乾燥。即，於乾燥室內使液狀乳乾燥，藉此將水分去除，其結果為，濃縮乳成為粉末狀之固體、即乳粉。再者，藉由適當設定乾燥室內之乾燥條件來調整乳粉之水分量等，從而使乳粉不易凝聚。又，藉由使用噴霧裝置，會增加液滴之每單位體積之表面積從而提高乾燥效率，同時調整乳粉之粒徑等。

藉由經過如上述之步驟，可製造適於製造固形乳之乳粉。

將以上述方式獲得之乳粉壓縮成型而形成乳粉壓縮成型物。繼而，針對所獲得之乳粉壓縮成型物，進行包括例如加濕處理及乾燥處理之硬化處理。藉此可製造固形乳10S。

於將乳粉壓縮成型之步驟中，可使用壓縮機構。壓縮機構例如為打錠機、壓縮試驗裝置等加壓成型機。打錠機係具備作為供放入乳粉之模型之臼；及能夠朝向臼進行碰撞之杵的裝置。以下，對利用打錠機進行之壓縮成型步驟進行說明。

圖4係對打錠機之滑板、上杵及下杵之位置進行說明之說明圖。於打錠機之成型區域，於滑板30之臼30A之下方以利用致動器能夠上下移動之方式配置有下杵31。又，於滑板30之臼30A之上方以利用致動器能夠上下移動之方式配置有上杵32。圖4表示於滑板30之臼30A中插入有下杵31及上杵32，且下杵31及上杵32相互最近之位置。於該位置處，下杵31及上杵32之間之距離係最終杵間隔L。滑板30之臼30A之內壁面、下杵31之上端面及上杵32下端面成為壓縮成型之模具。例如可將乳粉供給至由滑板30之臼30A之內壁面及下杵31之上表面構成之凹部，並自臼30A之上方對上杵32進行碰撞，藉此對乳粉施加壓縮壓力，於由滑板30之臼30A之內壁面、下杵31之上端面及上杵32下端面包圍之空間SP內將乳粉壓縮成型而獲得乳粉壓縮成型物。

將下杵31及上杵32上下驅動之致動器例如由伺服馬達構成。於本實施方式中以如下方式構成，即，藉由使作為致動器之伺服馬達之速度變化，詳細內容如下所述，可使壓縮成型時之壓縮速度即下杵31及上杵32之移動速度變化。作為致動器，並不限定於伺服馬達，又，使下杵31及上杵32之移動速度變化之方法亦不限定於此。例如，亦可使用油壓缸等。又，於壓縮成型時，可使下杵31及上杵32在相互靠近之方向上進行移動，亦可將一者固定而僅使另一者移動。

對使壓縮成型時之壓縮速度即下杵31及上杵32之移動速度變化而壓縮成型之步驟進行說明。該壓縮成型時，使下杵31之上端面與上杵32之下端面靠近之壓縮速度變化(切換)。即，首先，以第1壓縮速度V ₁進行第1壓縮，繼該第1壓縮後以第2壓縮速度V ₂進行第2壓縮。於本實施方式中，第2壓縮速度V ₂被設定為較第1壓縮速度V ₁慢。

關於第1壓縮及第2壓縮之壓縮距離，於該例中如圖4所示，將第2壓縮結束時即全部壓縮步驟結束時之狀態設為基準。利用下杵31與上杵32進行壓縮直至下杵31之上端面與上杵32之下端面之間之杵間隔成為最終杵間隔L為止。最終杵間隔L係於全部壓縮步驟中經壓縮之狀態之乳粉壓縮成型物之最終厚度。該最終杵間隔L係考慮到解除壓縮時乳粉壓縮成型物會發生膨脹之情況而定，具有小於乳粉壓縮成型物之目標厚度或者與目標厚度相同之值。

實施方式之打錠機於第1壓縮與第2壓縮之切換過程中，使下杵31及上杵32之兩表面與壓縮物密接，並以不會緩和壓縮物所受到之壓力之方式進行控制。另一方面，先前所知之打錠機(例如日本專利特開2008-290145號公報所記載之打錠機)係進行了如下控制，即，為了排出壓縮物中所包含之空氣等而施加預壓後，暫時緩和壓力，其後施加成形壓縮物之正式壓力。實施方式之打錠機與先前之打錠機不同，於第1壓縮與第2壓縮之間不緩和壓力，又，使下杵31及上杵32之兩表面與壓縮物密接並對壓縮物進行壓縮，因此能夠對壓縮物賦予充分之硬度。

圖5表示第1壓縮開始時之下杵31及上杵32之位置。圖6表示第1壓縮結束後且第2壓縮開始時之下杵31及上杵32之位置。自圖5所示之杵間隔(L＋L ₁＋L ₂)之狀態變成圖6所示之杵間隔(L＋L ₂)之狀態為止的壓縮為第1壓縮。又，自圖6所示之杵間隔(L＋L ₂)之狀態變成圖4所示之最終杵間隔L之狀態為止的壓縮為第2壓縮。

第1壓縮之第1壓縮距離L ₁係於第1壓縮中杵間隔會減少之距離。第2壓縮之第2壓縮距離L ₂係於第2壓縮中杵間隔會減少之距離。由於不解除壓縮，繼第1壓縮之後進行第2壓縮，故該第2壓縮距離L ₂係自在第1壓縮中被壓縮後之杵間隔(L＋L ₂)直至最終杵間隔(L)為止的壓縮距離。

又，第1壓縮中之杵間隔之變化速度為第1壓縮速度V ₁，第2壓縮中之杵間隔之變化速度為第2壓縮速度V ₂。再者，於如在第1壓縮之期間、第2壓縮之期間內杵間隔之變化速度會發生變動之情形時，將平均速度設為第1壓縮速度V ₁、第2壓縮速度V ₂。

於第1壓縮之後以慢於第1壓縮速度V ₁之第2壓縮速度V ₂進行第2壓縮，藉此，相較於以與該第1壓縮速度V ₁相同之壓縮速度及相同之壓縮距離(L ₁＋L ₂)進行壓縮之情形，可提高乳粉壓縮成型物之硬度而確保耐破壞性。並且，可繼第1壓縮之後進行第2壓縮，又，可縮短第2壓縮距離L ₂，因此能夠具有與僅以第2壓縮速度V ₂進行製造之情形時相同程度之高強度，並且能夠進一步提高生產效率來製造。

於本實施方式中，為了有效率地提高乳粉壓縮成型物之硬度，以滿足第2壓縮條件之方式決定第2壓縮之態樣即第2壓縮速度V ₂及第2壓縮距離L ₂之組合，上述第2壓縮條件係自在第1壓縮中經壓縮之狀態開始進行壓縮，直至在壓縮了乳粉壓縮成型物時乳粉壓縮成型物之硬度相對於壓縮距離之變化率降低之狀態為止。

藉由如上所述將第1壓縮速度V ₁下之第1壓縮及小於第1壓縮速度V ₁之第2壓縮速度V ₂下之第2壓縮組合來進行壓縮成型步驟，可抑制壓縮時間之增加，並且可有效率地大幅提高乳粉壓縮成型物之硬度。

於上文中以將第1壓縮及第2壓縮組合來進行壓縮成型步驟之方式進行了說明，但亦可僅以第1壓縮速度V ₁進行全部壓縮成型步驟。又，亦可僅以第2壓縮速度V ₂進行。

本發明者等人對根據第1壓縮速度V ₁、第1壓縮距離L ₁、第2壓縮速度V ₂、第2壓縮距離L ₂之各種組合獲得之各乳粉壓縮成型物進行了研究，結果發現，當使第2壓縮速度V ₂小於第1壓縮速度V ₁時，存在相對於第2壓縮距離L ₂之變化的乳粉壓縮成型物之硬度之變化率(增加率)降低的特異點(以下，稱為硬度特異點)。又，發明者等人亦發現，與該硬度特異點對應之第2壓縮距離L ₂會視第1壓縮速度V ₁而產生變化，且亦會受第2壓縮速度V ₂之影響。

推測存在硬度特異點之原因在於：自乳粉壓縮成型物內部之乳粉粒子之再排列占主導之壓縮狀態變成於乳粉壓縮成型物之內部塑性變形占主導的壓縮狀態。又，推測第1壓縮速度V ₁越大，乳粉壓縮成型物內部之塑性變形所需之能量越大，因此與硬度特異點對應之第2壓縮距離L ₂會視第1壓縮速度V ₁而產生變化，又，該第2壓縮距離L ₂會受到第2壓縮速度V ₂之影響。

基於上述見解，以滿足上述第2壓縮條件之方式進行第2壓縮，藉此抑制壓縮時間之增加，並且有效率地大幅提高乳粉壓縮成型物之硬度。

又，亦較佳為將第1壓縮速度V ₁相對於第2壓縮速度V ₂之比率即壓縮速度比(＝V ₁/V ₂)設為5以上。藉由將壓縮速度比設為5以上，可大幅增大乳粉壓縮成型物之硬度。壓縮速度比為5以上即可，例如為10以上、20以上、25以上、50以上、100以上、250以上、500以上。

較佳為將第1壓縮速度V ₁設定為1.0 mm/S以上且100.0 mm/S以下之範圍，將第1壓縮距離L ₁設定為5.0 mm以上且10.0 mm以下之範圍，將第2壓縮速度V ₂設定為0.25 mm/S以上且50.0 mm/S以下之範圍，將第2壓縮距離L ₂設定為0.2 mm以上且1.6 mm以下之範圍。

上述打錠機之構成為一例，只要於第1壓縮與第2壓縮中可使壓縮速度變化來進行壓縮，則其構成並無限定。又，於該例中，於第2壓縮中進行壓縮直至最終厚度，但亦可繼第2壓縮後使速度自第2壓縮速度變化後進一步進行壓縮。於該情形時，於第2壓縮之後之壓縮中對乳粉壓縮成型物進行壓縮直至成為最終厚度。

上述以外之打錠機之構成例如與專利文獻3所記載之打錠機相同。例如，進行壓縮成型後之滑板之臼30A向取出區域移動。於打錠機之取出區域，將下杵31及上杵32自滑板30之臼30A卸下，藉由擠出部擠出乳粉壓縮成型物。利用回收托盤回收被擠出之乳粉壓縮成型物。於上述打錠機中，朝向滑板30之臼30A之乳粉供給部例如藉由包含自底部開口向臼30A供給乳粉之漏斗之裝置來實現。

於將乳粉壓縮成型之步驟中，環境之溫度並無特別限定，例如可為室溫。具體而言，環境之溫度例如為5℃～35℃。環境之濕度例如為0%RH～60%RH之相對濕度。壓縮壓力例如為1 MPa～30 MPa，較佳為1 MPa～20 MPa。尤其是於使乳粉固形化時，較佳為於1 MPa～30 MPa之範圍內調整壓縮壓力，並以乳粉壓縮成型物之硬度成為4 N以上且未達20 N之範圍內之方式進行控制。藉此，可製造具有方便性(操作容易性)之實用性較高之固形乳10S。再者，乳粉壓縮成型物至少具有於後續加濕步驟及乾燥步驟中不會走樣之硬度(例如4 N以上)。例如，考慮到斷裂面積之範圍，乳粉壓縮成型物之較佳之斷裂應力之範圍為0.014 N/mm ²以上且未達0.067 N/mm ²。

加濕處理係對壓縮成型之步驟中所獲得之乳粉壓縮成型物進行加濕處理的步驟。若對乳粉壓縮成型物進行加濕，則乳粉壓縮成型物之表面會產生黏性(黏膩)。其結果為，乳粉壓縮成型物之表面附近之粉體粒子之一部分成為液狀或凝膠狀而相互交聯。接下來，若於該狀態下進行乾燥，則可使乳粉壓縮成型物之表面附近之強度高於內部之強度。藉由調整放置於高濕度環境下之時間(加濕時間)，可調整交聯之程度(擴散程度)，藉此，可將加濕步驟前之乳粉壓縮成型物(未硬化之固形乳10S)之硬度(例如4 N以上且未達20 N)提高至作為固形乳10S所需之目標硬度(例如40 N)。但是，可藉由調整加濕時間而提高之硬度之範圍(range)有限。即，由於會對壓縮成型後之乳粉壓縮成型物進行加濕，故於利用輸送帶等進行搬運時，若乳粉壓縮成型物之硬度不充分，則不會再保持固形乳10S之形狀。又，若壓縮成型時乳粉壓縮成型物之硬度過高，則空隙率較小，僅能獲得缺乏溶解性之固形乳10S。因此，較佳為以加濕步驟前之乳粉壓縮成型物(未硬化之固形乳10S)之硬度變得足夠高且可充分確保固形乳10S之溶解性之方式進行壓縮成型。

於加濕處理中，乳粉壓縮成型物之加濕方法並無特別限定，例如有：將乳粉壓縮成型物放置於高濕度環境下之方法；將水等直接噴霧至乳粉壓縮成型物之方法；及對乳粉壓縮成型物吹送蒸氣之方法等。為了對乳粉壓縮成型物進行加濕，而使用加濕機構，作為此種加濕機構，例如有高濕度室、噴霧及蒸汽等。

於將乳粉壓縮成型物放置於高濕度環境下之情形時，放置在100%RH以下之相對濕度及超過100℃之溫度之環境下。將乳粉壓縮成型物放置於高濕度環境下之情形時之溫度較佳為330℃以下，較佳為110℃以上且280℃以下，更佳為120℃以上且240℃以下，進而較佳為130℃以上且210℃以下。將乳粉壓縮成型物放置於高濕度環境下之情形時之相對濕度較佳為0.1%RH以上且20%RH以下，更佳為1%RH以上且15%RH以下，進而較佳為1.5%RH以上且12%RH以下，最佳為2%RH以上且10%RH以下。將乳粉壓縮成型物放置於高濕度環境下之情形時之處理時間任意，例如為0.1秒以上且30秒以下，較佳為4.4秒以上且20秒以下，更佳為4.4秒以上且12秒以下，進而較佳為5秒以上且10秒以下。處理時間可以下述乾燥處理後所獲得之固形乳之硬度成為特定範圍之方式適當設定。加濕條件有溫度、濕度、時間，溫度越高、濕度越高、時間越長，則加濕效果越高；溫度越低、濕度越低、時間越短，則加濕效果越弱。

作為加濕條件之適宜例，可列舉以下組合。溫度超過100℃且為330℃以下，相對濕度為0.1%RH以上且20%RH以下，處理時間為0.1秒以上且30秒以下。較佳為溫度超過110℃且為280℃以下，相對濕度為1%RH以上且18%RH以下，處理時間為1秒以上且20秒以下。更佳為溫度超過120℃且為240℃以下，相對濕度為1.5%RH以上且17%RH以下，處理時間為2秒以上且18秒以下。更佳為溫度超過120℃且為240℃以下，相對濕度為1.5%RH以上且16%RH以下，處理時間為3秒以上且16秒以下。進而較佳為溫度超過125℃且為230℃以下，相對濕度為2%RH以上且16%RH以下，處理時間為4秒以上且14秒以下。進而更佳為溫度超過130℃且為210℃以下，相對濕度為2%RH以上且10%RH以下，處理時間為5秒以上且10秒以下。藉由該組合之條件，例如能夠於短時間內實現有效率之加濕。

對在實施方式中設為超過100℃之溫度環境之原因進行說明。先前之加濕乾燥法如上述專利文獻2所記載，使用100℃以下之加濕空氣。其原因在於常壓(大氣壓)下之飽和水蒸氣之分壓於100℃下變得與常壓(大氣壓)相同，因此只要不進行特殊操作，則常壓下之水蒸氣之溫度成為100℃以下。於考慮到實際製造之情形時，為了形成並非常壓之高壓環境，需要於密閉之壓力容器內進行處理，由於批次處理等而會導致生產效率降低，故期待可於常壓環境下連續地進行處理。

另一方面，近年來之乾燥技術亦利用使用「過熱水蒸氣」之過熱水蒸氣乾燥，上述「過熱水蒸氣」係利用加熱器等將所產生之水蒸氣進而加熱至超過沸點之溫度(常壓下超過100℃)所得。過熱水蒸氣因使用其熱能之乾燥效率較高而被利用，於本實施方式中將該過熱水蒸氣用於加濕步驟。藉此，可利用即便於常壓下濕度亦得到控制之超過100℃(若得到控制則為101℃以上)之加濕空氣。具體而言，可藉由調整所產生(所投入)之水蒸氣量來調整濕度，並藉由加熱器之熱量調整溫度。於實際加濕步驟中，藉由溫度、濕度、時間這3個條件來調整硬度。

再者，相對濕度可利用市售之濕度計來進行測定。例如，180℃之前可利用VAISALA公司之濕度計HMT330進行測定，350℃之前可利用VAISALA公司之露點計DMT345進行測定。又，亦可測定絕對濕度(容積絕對濕度(單位為g/m ³)或重量絕對濕度(單位為kg/kg(DA)，其中DA為乾燥空氣)，並算出該溫度下之水蒸氣分壓相對於飽和水蒸氣壓力之比率(%)，藉此換算相對濕度。

於加濕處理中施加於乳粉壓縮成型物之水分量(以下，亦稱為「加濕量」)可適當進行調整。加濕量較佳為壓縮成型步驟後之乳粉壓縮成型物之質量之0.5重量%～3重量%。若使加濕量少於0.5重量%，則無法對固形乳10S賦予充分之硬度(片劑硬度)，故而欠佳。又，若加濕量超過3重量%，則乳粉壓縮成型物過度成為液狀或凝膠狀從而發生溶解，會自壓縮成型之形狀發生變形或於搬運中附著於輸送帶等裝置，故而欠佳。

乾燥處理係用以使於加濕處理中經加濕之乳粉壓縮成型物乾燥之步驟。藉此，乳粉壓縮成型物之表面黏性(黏膩)消失，從而容易對固形乳10S進行處理。即，加濕處理與乾燥處理相當於提高壓縮成型後之乳粉壓縮成型物之硬度並賦予作為固形乳10S所期望之特性及品質的步驟。

於乾燥處理中，乳粉壓縮成型物之乾燥方法並無特別限定，可採用可使經過加濕處理之乳粉壓縮成型物乾燥之公知方法。例如，有放置於低濕度、高溫度環境下之方法；使乾燥空氣、高溫乾燥空氣接觸之方法等。

於將乳粉壓縮成型物放置於低濕度、高溫度之環境下之情形時，放置於0%RH以上且30%RH以下之相對濕度及80℃以上且330℃以下之溫度之環境下。放置於低濕度、高溫度之環境下之情形時之溫度例如為330℃。將乳粉壓縮成型物放置於低濕度、高溫度之環境下之情形時之處理時間任意，例如為0.1秒以上且100秒以下。

再者，上述加濕處理與乾燥處理可如上所述，於溫度及濕度互不相同之條件下作為不同之步驟來進行，於該情形時可連續地進行。又，亦可將加濕處理與乾燥處理於相同溫度及濕度下進行，於該情形時可同時進行加濕處理與乾燥處理。例如將乳粉壓縮成型物放置於諸如會同時發生加濕與乾燥之第1溫度濕度環境下，繼而將乳粉壓縮成型物放置於諸如僅會發生乾燥之第2溫度濕度環境下。關於自第1溫度濕度向第2溫度濕度移行之期間，係自乳粉壓縮成型物之加濕與乾燥同時進行之狀態向僅進行乳粉壓縮成型物之乾燥之狀態移行的期間。

因此，若固形乳10S中所包含之水分較多，則保存性變差，從而風味容易變差或外觀容易變色。因此，較佳為於乾燥步驟中，藉由控制乾燥溫度或乾燥時間等條件，而將固形乳10S之水分含有率控制(調整)在用作原料之乳粉之水分含有率之前後1%以內。

以如上方式製造之固形乳10S係通常溶解於溫水中而供於飲用。具體而言，向蓋著蓋子之容器等中注入溫水後投入所需個數之固形乳10S或在投入固形乳10S後注入溫水。接下來，較佳為輕輕搖晃容器，藉此使固形乳10S快速溶解，並於溫度適當之狀態下飲用。又，亦可使較佳為1個～數個固形乳10S(更佳為1個固形乳10S)溶解於溫水中，並以用固形乳10S之體積計成為例如1 cm ³～50 cm ³之方式進行製備，以成為一次飲用所需分量之液狀乳。再者，可藉由變更壓縮成型步驟中所使用之乳粉之分量來調整固形乳10S之體積。

如上所述，藉由進行包括例如於超過100℃且330℃以下之溫度下之加濕處理的硬化處理，可製造為總結晶化率之增加Yb(重量%)滿足上述式(1)之構成之固形乳，上述總結晶化率之增加Yb係距固形乳表面之深度Xb(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於固形乳內部之結晶之比率的差量。

(固形乳10S之作用、效果) 本實施方式之固形乳10S係將乳粉壓縮成型並硬化而成之固形狀固形乳，且係總結晶化率之增加Yb(重量%)滿足上述式(1)之構成，上述總結晶化率之增加Yb係距固形乳10S表面之深度Xb(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於固形乳內部之結晶之比率的差量。

對於例如100℃以下之溫度下對將乳粉壓縮成型所獲得之乳粉壓縮成型物進行加濕之情形進行說明。關於進行包括100℃以下之溫度之加濕處理之硬化處理所製造之固形乳10Sr，其總結晶化率之增加Ybr(重量%)由下述式(1r)表示，上述總結晶化率之增加Ybr係距固形乳10Sr表面之深度Xbr(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於固形乳內部之結晶之比率的差量。

Ybr＝-5.24Xbr＋6.65        (1r)

根據式(1)及式(1r)比較得知，本實施方式之固形乳10S之總結晶化率之增加Yb小於固形乳10Sr之總結晶化率之增加Ybr，上述固形乳10Sr係自固形乳之表面直至內部進行包括於100℃以下之溫度下進行加濕之加濕處理的硬化處理所製造。即，於本實施方式之固形乳10S中，加濕處理(硬化處理)對固形乳內部之影響較小。

此種固形乳10S滿足上述式(1)而總結晶化率之增加較少，因此可實現較佳之溶解性，又，即便為影響難以到達固形乳內部之硬化處理，亦可充分確保容易操作之強度。

上述固形乳10S於滿足上述式(2)之情形時，成為總結晶化率之增加進一步少之構成，而可實現進一步適宜之溶解性。

認為藉由將硬化之加濕處理之條件設為超過100℃而使得溶解性提高之原因如下：於進行了將加濕處理之條件設為超過100℃之硬化處理時，因加濕而粉體粒子之一部分成為液狀或凝膠狀，藉此生成之交聯結構與藉由於100℃以下進行加濕處理之先前方法而生成之交聯結構相比，成為溶解性進一步高之結構。進而詳細而言，認為其原因在於：乳粉壓縮成型物之表面附近之粉體粒子之一部分因超過100℃之加濕而軟化，糖類成為非晶之橡膠狀態，以相鄰粒子之接觸點為基點相互發生交聯，其後藉由乾燥而玻璃化(於非晶狀態下固化)等，藉此成為溶解性進一步高之結構。

＜第2實施方式＞ 固形乳係固形食品之一例。上述第1實施方式係將乳粉壓縮成型而成之乳粉壓縮成型物及使其硬化而成之固形乳，但本發明並不限定於其等。本實施方式適用於將食品粉體壓縮成型而成之食品粉體壓縮成型物、及使其硬化而成之固形食品。

上述食品粉體除乳粉以外，例如還可使用乳清蛋白、大豆蛋白及膠原蛋白肽等蛋白質粉體、胺基酸粉體、及含MCT(Medium Chain Triglyceride，中鏈脂肪酸)油等油脂之粉體。於食品粉體中亦可適當添加乳糖或者其他糖類。食品粉體中除乳糖或者其他糖類以外，還可添加脂肪、蛋白質、礦物質及維生素等營養成分或食品添加物。

可使用食品粉體，壓縮成型成所需形狀而形成食品粉體壓縮成型物。藉由使所獲得之食品粉體壓縮成型物硬化，可形成固形食品。除將上述食品粉體用作原料以外，還可藉由進行與第1實施方式相同之包含加濕處理之硬化處理來製造。即，於加濕處理步驟中，將食品粉體壓縮成型物於例如超過100℃且330℃以下之溫度下進行加濕處理。

將食品粉體壓縮成型而成之食品粉體壓縮成型物、及使其硬化而成之固形食品可使用第1實施方式中記載之硬度計來測定硬度。食品粉體壓縮成型物之較佳硬度為4 N以上且未達20 N，固形食品之較佳硬度為20 N以上且100 N以下。又，食品粉體壓縮成型物之較佳斷裂應力為0.014 N/mm ²以上且未達0.067 N/mm ²，固形食品之較佳斷裂應力為0.067 N/mm ²以上且0.739 N/mm ²以下。

本實施方式之固形食品係總結晶化率之增加Ya(重量%)滿足下述式(1A)之構成，上述總結晶化率之增加Ya係距固形食品表面之深度Xa(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於固形食品內部之結晶之比率的差量。此種固形食品可藉由對將食品粉體壓縮成型所獲得之食品粉體壓縮成型物進行包括例如於超過100℃且330℃以下之溫度下之加濕處理的硬化處理來製造，可確保容易操作之強度，且可實現較佳之溶解性。

Ya＜-5.24Xa＋6.65      (1A)

本實施方式之固形食品較佳為距固形食品表面之深度Xa(mm)處之總結晶化率之增加Ya(重量%)滿足下述式(1A-1)。

Ya＜-5.24Xa＋6.15      (1A-1)

上述總結晶化率之增加Ya(重量%)進而較佳為滿足下述式(1A-2)。

Ya＜-5.24Xa＋5.65      (1A-2)

本實施方式之固形食品較佳為距固形食品表面之深度Xa(mm)處總結晶化率之增加Ya(重量%)滿足下述式(2A)。

Ya≦6.34Xa ²－11.15Xa＋5.05       (2A)

上述總結晶化率之增加Ya(重量%)進而較佳為滿足下述式(2A-1)。

Ya≦4.89Xa ²－8.39Xa＋3.51             (2A-1)

又，上述總結晶化率之增加Ya(重量%)進而較佳為滿足下述式(2A-2)。

Ya≦6.40Xa ²－7.59Xa＋2.28             (2A-2)

進而，上述食品粉體之蛋白質粉體亦可為乳酪蛋白、肉粉、魚粉、蛋粉、小麥蛋白質、小麥蛋白質分解物等。該等蛋白質粉體可單獨使用，亦可使用兩種以上。

進而，上述所謂食品粉體之乳清蛋白(乳清蛋白質)，係乳中除酪蛋白以外之蛋白質之總稱。亦可被分類成乳清蛋白質。乳清蛋白質包含乳球蛋白、乳白蛋白、乳鐵蛋白等複數種成分。於將牛乳等乳原料調整為酸性時，會沈澱之蛋白質成為酪蛋白，不會沈澱之蛋白質成為乳清蛋白質。作為包含乳清蛋白之粉末原料，例如可列舉：WPC(乳清蛋白濃縮物、蛋白質含量為75～85質量%)、WPI(乳清蛋白分離物、蛋白質含量為85質量%以上)。其等可單獨使用，亦可使用兩種以上使用。

進而，上述食品粉體之大豆蛋白(大豆蛋白質)只要為大豆中所包含之蛋白質即可，亦可為自大豆萃取者。又，亦可使用由原料大豆精製而成者。作為精製方法，並無特別限定，可使用先前公知之方法。作為此種大豆蛋白，可使用作為飲食品用原材料、醫療用原材料、補充品食品所市售之粉體。其等可單獨使用，亦可使用兩種以上。

進而，作為上述食品粉體之胺基酸粉體中所包含之胺基酸，並無特別限定，例如可使用精胺酸、離胺酸、鳥胺酸、苯丙胺酸、酪胺酸、纈胺酸、甲硫胺酸、白胺酸、異白胺酸、色胺酸、組胺酸、脯胺酸、半胱胺酸、麩胺酸酸、天冬醯胺、天冬胺酸、絲胺酸、麩胺酸、瓜胺酸、肌酸、甲基離胺酸、乙醯基離胺酸、羥基離胺酸、羥基脯胺酸、甘胺酸、丙胺酸、蘇胺酸、胱胺酸等。其等可單獨使用，亦可使用兩種以上。

又，關於上述食品粉體之胺基酸粉體中所包含之胺基酸，為天然物及合成體均可，可使用單體胺基酸或者複數種胺基酸之混合物。又，作為胺基酸，不僅可使用游離胺基酸，還可使用鈉鹽、鹽酸鹽及乙酸鹽等鹽以及肉鹼及鳥胺酸等衍生物。 於本說明書中「胺基酸」包括α-胺基酸、β-胺基酸及γ-胺基酸。又，胺基酸可為L-體及D-體之任一者。

進而，上述食品粉體之含油脂之粉體中所包含之油脂除上述MCT油以外，亦為動物性油脂、植物性油脂、其等之分級油、氫化油及酯交換油。可添加其等中之一種或兩種以上。動物性油脂例如為乳脂肪、豬油、牛油及魚油等。植物性油脂例如為大豆油、菜籽油、玉米油、椰子油、棕櫚油、棕櫚仁油、紅花油、棉籽油、亞麻籽油及MCT油等。

進而，上述食品粉體之糖類除上述乳糖以外，例如亦為寡糖、單糖類、多糖類及人工甜味料等。可添加該等中之一種或兩種以上。寡糖例如為乳糖、蔗糖、麥芽糖、半乳寡糖、果寡糖、乳果糖等。單糖類例如為葡萄糖、果糖及半乳糖等。多糖類例如為澱粉、可溶性多糖類及糊精等。

進而，作為上述食品粉體之食品添加物之一例，可例示甜味料。作為該甜味料，可使用食品及醫藥品通常使用之任意甜味料，可為天然甜味料及合成甜味料之任一者。甜味料並無特別限定，例如包含葡萄糖、果糖、麥芽糖、蔗糖、寡糖、砂糖、粗糖、楓糖、蜂蜜、糖蜜、海藻糖、巴拉金糖、麥芽糖醇、木糖醇、山梨糖醇、甘油、阿斯巴甜、愛德萬甜(Advantame)、紐甜、蔗糖素、乙醯磺胺酸鉀及糖精等。

進而，作為上述食品粉體之食品添加物之一例，可例示酸味料。酸味料並無特別限定，例如包含乙酸、檸檬酸、檸檬酸酐、己二酸、琥珀酸、乳酸、蘋果酸、磷酸、葡萄糖酸、酒石酸及其等之鹽等。酸味料可抑制(掩蓋)視胺基酸之種類而產生之苦味。

進而，作為上述食品粉體之營養成分，亦可包含脂肪、蛋白質、礦物質及維生素等所有成分。

作為脂肪，例如為動物性油脂、植物性油脂、其等之分級油、氫化油及酯交換油等。可添加其等中之一種或兩種以上。動物性油脂例如為乳脂肪、豬油、牛油及魚油等。植物性油脂例如為大豆油、菜籽油、玉米油、椰子油、棕櫚油、棕櫚仁油、紅花油、棉籽油、亞麻籽油及MCT油等。

作為蛋白質，例如為乳蛋白質及乳蛋白質餾份、動物性蛋白質、植物性蛋白質、藉由酵素等使其等蛋白質分解成各種鏈長後所得之肽及胺基酸等。可添加其等中之一種或兩種以上。乳蛋白質例如為酪蛋白、乳清蛋白質(α-乳白蛋白、β-乳球蛋白等)、乳清蛋白質濃縮物(WPC)及乳清蛋白質分離物(WPI)等。動物性蛋白質例如為卵蛋白質(蛋粉)、肉粉、魚粉等。植物性蛋白質例如為大豆蛋白質及小麥蛋白質等。肽例如為膠原蛋白肽等。胺基酸例如為牛磺酸、胱胺酸、半胱胺酸、精胺酸及麩胺酸等。可添加其等中之一種或兩種以上。

作為礦物質，為鐵、鈉、鉀、鈣、鎂、磷、氯、鋅、鐵、銅及硒等。可添加其等中之一種或兩種以上。

作為維生素，為維生素A、維生素D、維生素E、維生素K、維生素B1、維生素B2、維生素B6、維生素B12、維生素C、煙酸、葉酸、泛酸及生物素等。可添加其等中之一種或兩種以上。

又，作為其他食品原材料，例如為可可粉(cocoa powder)、可可粉(cacao powder)、巧克力粉、包含乳酸菌、雙歧桿菌等有用微生物之微生物粉體、將於乳中添加微生物並使之醱酵後所得之培養物製成粉體而成之乳醱酵成分粉體、將乳酪製成粉體而成之乳酪粉體、將功能性食品製成粉體而成之功能性食品粉體、將綜合營養食品製成粉體而成之綜合營養食品粉體等。可添加其等中之一種或兩種以上。

本發明之固形食品可為日常攝取之食品、健康食品、健康輔助食品、保健功能食品、特定保健用食品、營養功能食品、補充品、功能性標示食品等形態。

具有會溶解於水中之特性之固形食品亦被稱為固形溶解食品。

於食品粉體包含水溶性原料或具有吸濕性之原料之情形時，於加濕了將食品粉體壓縮成型而成之食品粉體壓縮成型物時，食品粉體壓縮成型物之表面可產生黏性(黏膩)。作為此種食品粉體，例如可列舉包含糖、糊精、天然糖類(海藻糖等)、多糖類等之食品粉體。此外，只要為於加濕了食品粉體壓縮成型物時食品粉體壓縮成型物之表面可產生黏性(黏膩)的食品粉體，則可較佳地應用。

(固形食品之作用、效果) 本實施方式之固形食品係將食品粉體壓縮成型並硬化而成之固形狀固形食品，且係如下構成，即總結晶化率之增加Ya(重量%)滿足上述式(1A)，上述總結晶化率之增加Ya係距固形食品表面之深度Xa(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於固形食品內部之結晶之比率的差量。

將對食品粉體壓縮成型所獲得之食品粉體壓縮成型物在例如100℃以下之溫度下進行加濕之情形進行說明。進行包括於100℃以下之溫度下進行加濕之加濕處理之硬化處理而製造出固形食品，所製造出之固形食品之總結晶化率之增加Yar(重量%)由下述式(1Ar)表示，上述總結晶化率之增加Yar係距固形食品表面之深度Xar(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於固形食品內部之結晶之比率的差量。

Yar＝-5.24Xar＋6.65         (1Ar)

根據式(1A)及式(1Ar)之比較得知，本實施方式之固形食品之總結晶化率之增加Ya小於自固形食品表面至內部進行包括於100℃以下之溫度下進行加濕之加濕處理之硬化處理所製造的固形食品。即，關於本實施方式之固形食品，加濕處理(硬化處理)對固形食品內部之影響較小。

此種固形食品滿足上述式(1A)而總結晶化率之增加較少，藉此可實現較佳之溶解性，又，即便為影響難以到達固形食品內部之硬化處理，亦可充分確保容易操作之強度。

上述固形食品於滿足上述式(2A)之情形時，成為總結晶化率之增加進一步少之構成，而可實現進一步適宜之溶解性。

＜第1實施例＞ (實施例1、實施例2及實施例3之製作) 製作X軸方向之邊a為31 mm、Y軸方向之邊b為24 mm、Z軸方向之邊c為12.5 mm之長方體狀固形乳試樣以作為實施例。調整成為此種大小之打錠機之臼杵之大小，將乳粉5.4 g壓縮成型而形成乳粉壓縮成型物。於壓縮成型中，進行將第1壓縮距離L ₁設為12.6 mm、將第1壓縮速度V ₁設為120 mm/s之第1壓縮後，進行將第2壓縮距離L ₂設為0.6 mm、將第2壓縮速度V ₂設為1.2 mm/s之第2壓縮。對上述中所獲得之乳粉壓縮成型物實施加濕溫度(加濕時間)為101℃(9.2秒)下之加濕處理，進而實施乾燥溫度80℃之乾燥處理，製成實施有硬化處理之實施例1之固形乳試樣。關於乾燥時間，以加濕時之重量增加量全部被乾燥完之方式來調整時間。同樣地，將加濕溫度(加濕時間)設為200℃(7.6秒)而製成實施例2之固形乳試樣。又，將加濕溫度(加濕時間)設為300℃(5.6秒)而製成實施例3之固形乳試樣。

(比較例之製作) 相對於實施例，不同之處在於僅將硬化處理之加濕處理設為75℃(45秒)從而形成固形乳試樣，並將之作為比較例。

(各試樣之硬度) 使用上述測力計式片劑硬度計進行實施例1～3及比較例之固形乳之各試樣之硬度評價。各試樣之硬度均為約50 N(斷裂應力為0.167 N/mm ²左右)，得到充分確保，且均具有容易操作之硬度。

(各試樣之總結晶化率之增加之測定) 針對上述實施例1～3及比較例之固形乳之各試樣，藉由XRD(X射線繞射)法求出距表面之深度X方向之總結晶化率之增加Y之分佈。總結晶化率之增加係距固形乳之表面之各深度處之結晶相對於總重量之比率相對於固形乳之內部之結晶之比率的差量。此處，求出作為結晶之每單位重量之α乳糖結晶及β乳糖結晶之重量(重量%)。

測定各試樣之總結晶化率之增加時，使用粉末X射線繞射裝置(XRD、SmartLab、Rigaku公司)，於自固形乳之表面逐次切削厚度0.1 mm之量而露出之面上藉由繞射強度來進行測定。測定方法通用(集中法)，且狹縫條件設為：掃描軸(2θ/θ)、模式(步進)、範圍指定(絕對)、開始(9.0000 deg)、結束(13.5000 deg)、步進(0.0200 deg)、速度計數時間(2.4)、IS(1.000 deg)、RSI(1.000 deg)、RS2(0.300 mm)、衰減器(開啟)、管電壓(40 kv)、管電流(30 mA)。

解析方法係使用解析軟體「SmartLab StudioII」進行加權平均(平滑化7處)BG(Background，背景)去除(Sonneveld-Visser法)處理後，進行積分強度計算(α乳糖結晶之固有峰值：12.5、β乳糖結晶之固有峰值：10.5)。總結晶化率之增加係距固形乳之表面之各深度處之結晶相對於總重量之比率相對於固形乳之內部之結晶之比率的差量。此處，求出作為結晶之每單位重量之α乳糖結晶及β乳糖結晶之重量(重量%)。

圖7係表示實施例之距固形乳表面之深度X(mm)處之總結晶化率之增加Y(相對於中心之增加量)的曲線圖。比較例之總結晶化率之增加以符號「○」表示，藉由最小平方法對其進行近似所得之曲線圖以直線a1(Y＝-5.24X＋6.65)表示。實施例1之總結晶化率之增加以符號「＋」表示，藉由最小平方法對其進行近似所得之曲線圖以曲線b1(Y＝6.34X ²－11.15X＋5.05)表示。實施例2之總結晶化率之增加以符號「□」表示，藉由最小平方法對其進行近似所得之曲線圖以曲線c1(Y＝4.89X ²－8.39X＋3.51)表示。實施例3之總結晶化率之增加以符號「△」表示，藉由最小平方法對其進行近似所得之曲線圖以曲線d1(Y＝6.40X ²－7.59X＋2.28)表示。

如圖7所示，實施例1～3之曲線圖均存在於比較例之曲線圖之下方，滿足Y＜-5.24X＋6.65。藉由使總結晶化率之增加較少，可實現較佳之溶解性，又，即便為影響難以到達固形乳之內部之硬化處理，亦可充分確保容易操作之強度。尤其是於存在於實施例1之曲線b1(Y＝6.34X ²－11.15X＋5.05)上或較其更靠下方之情形時，成為總結晶化率之增加進一步少之構成，可實現進而較佳之溶解性。

(各試樣之溶解性試驗) 為了對硬化條件下之溶解性進行評價，對以如上方式製作之實施例1～3及比較例之固形乳試樣進行溶解性試驗。首先，向攪拌籃中添加一個固形乳試樣。攪拌籃係內徑30 mm、高度36 mm之有底筒狀之帶蓋容器，具有側部、底部、蓋部。側部、底部、蓋部係由18網目(網眼1.01 mm)之不鏽鋼製網形成。於攪拌籃之側部之內表面均等地設置有4個葉片。4個葉片分別為厚度1.5 mm、寬度4 mm、長度為34 mm之板，並以使長度方向與攪拌籃之中心軸變得平行之方式配置，且以自側部之內表面朝向中心突出之方式設置。將攪拌籃浸漬於收容在300 ml燒杯內之200 ml之溫水(50±1℃)中，並於水完全淹沒固形乳試樣之狀態下使該攪拌籃以旋轉速度0.5 m/s(周速度)旋轉。攪拌籃保持在距燒杯底部內表面5 mm之高度處。在自固形乳試樣開始溶解直至完全溶解之溶出過程中，根據導電率，每隔固定時間來測定溶解性。

針對各實施例及比較例，每3個一組進行上述試驗，根據3個之平均值分別獲得20%溶出時間(t ₂₀)、63%溶出時間(t ₆₃)、95%溶出時間(t ₉₅)。將比較例之20%溶出時間、63%溶出時間、95%溶出時間分別設為參照值(t _20ref、t _63ref、及t _95ref)，並基於下述式(A)算出溶解性指數(I _d)。比較例之20%溶出時間(t _20ref)為14(秒)，63%溶出時間(t _63ref)為32(秒)，95%溶出時間(t _95ref)為93(秒)。

I _d＝(t ₂₀/t _20ref＋t ₆₃/t _63ref＋t ₉₅/t _95ref)/3     (A)

普通片劑(藥)之溶出試驗係藉由將到達85%濃度為止之時間或到達60%、85%濃度之時間作為指標來進行比較而進行，固形乳視品種及製造條件之不同而存在初期溶解停滯之情形或直到溶解結束耗費時間之情形。因此，對於固形乳，如普通片劑般以1處或者2處之指標對溶解性進行評價並不妥當。尤其是初期之溶解時間之延長成為於使用者之官能評價中感覺到「不易溶解」之因素，此因素在對固形乳之品質進行評價之方面上較為重要。

於表示上述溶解性指數(I _d)之式中，作為溶解初期之溶解性之評價，使用20%之溶出時間，作為溶解中期之溶解性之評價，使用63%之溶出時間，又，作為溶解後期之溶解性之評價，使用95%之溶出時間。表示溶解中期之溶解性之63%之溶出時間相當於普通暫態響應中之時間常數τ，並作為於各種各樣之感測器之響應特性之評價指標中表示響應特徵之值廣為人知。表示溶解末期之溶解性之95%之溶出時間理論上相當於相對於時間常數τ，表示3τ時之響應特性之評價指數。於表示上述溶解性指數(I _d)之式中，採用溶解初期、溶解中期、及溶解末期之溶解時間之算術平均值，藉此作為表示綜合性溶解特性之指標，定義出溶解性指數(I _d)。

所獲得之溶解性指數(I _d)均較實施例1～3之任一者小1，認為由於將加濕處理之溫度條件設為超過100℃而使得處理時間縮短，故於實施例1～3中溶解性得到提高。

(游離脂肪測定試驗) 為了對硬化條件下之游離脂肪之含有率進行評價，對以如上方式製作之實施例及比較例之固形乳試樣測定游離脂肪之含有率。首先，針對固形乳，一面留意不會將其磨碎，一面利用切割器將其切細並粉碎。其後，使粉碎後之固形乳通過32網目篩網。將經過篩網步驟者作為試樣，並依據‘Determination of Free Fat on the Surface of Milk Powder Particles(乳粉粒子表面之游離脂肪之測定)’，Analytical Method for Dry Milk Products(乳粉製程分析方法)，A/S NIRO ATOMIZER(1978)所記載之方法測定游離脂肪之含有率。其中，於固形乳之溶解方法(Niro Atomizer，1978)中，將萃取用之溶劑自四氯化碳變更為正己烷，並隨著該溶劑之變更而變更萃取操作。再者，「乳粉之游離脂肪測定法之研究」、柴田滿穂、濱初美、今井真美、豐田活、Nihon Shokuhin Kagaku Kougaku Kaishi Vol. 53, No. 10, 551～554(2006)已經確認即便變更其等，游離脂肪之測定結果亦未產生變化。確認到實施例1～3之任一試樣之游離脂肪之含有率均低於比較例。認為由於硬化處理條件之差異、具體而言將加濕處理之溫度條件設為超過100℃而使得處理時間縮短，故於實施例1～3中游離脂肪之含有率得到降低。

於本實施例之固形乳中，於同一硬度區域中游離脂肪之含有率被抑制為低於比較例。其原因在於硬化處理條件之差異、具體而言藉由調整加濕條件(溫度・濕度・時間)而使得結晶之產生少於比較例。進而詳細而言，於本實施例之固形乳中，糖類因加濕而成為非晶之橡膠狀態，並以相鄰粒子之接觸點為基點相互發生交聯，其後藉由乾燥而玻璃化(於非晶狀態下固化)等，藉此結晶之產生變少。

於自非晶狀態變成結晶之情形時，自此前相對自由移動之非晶狀態變成結晶，因此存在於結晶表面附近之油脂因結晶化(突然出現固體)而受到過度剪切，此時產生游離脂肪。

本實施例之固形乳由於不易產生結晶，故而脂肪不易受到剪力，其結果為，游離脂肪之含有率被抑制為較低。

＜第2實施例＞ 與第1實施例同樣地製作實施例之固形乳。加濕處理之溫度設為125℃～230℃，相對濕度設為2%(2%RH)～16%(16%RH)，處理時間設為3秒～20秒。乾燥處理之溫度設為超過100℃至330℃，處理時間設為5秒～50秒。若對所獲得之固形乳之總結晶化率之增加Yb(重量%)進行測定，則滿足上述式(1)，上述總結晶化率之增加Yb(重量%)係距固形乳表面之深度Xb(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於固形乳之內部之結晶之比率的差量。進而一部分固形乳滿足上述式(2)。

所製作之實施例之固形乳之硬度為49 N～52 N(50 N之情形時之斷裂應力為0.167 N/mm ²)，均具有容易操作之硬度。針對所獲得之固形乳，與第1實施例同樣地，對於第1實施例所記載之比較例進行溶解性試驗，結果確認到溶解性指數(I _d)小於1.00，低於比較例。又，針對所獲得之固形乳，與第1實施例同樣地進行游離脂肪測定試驗，結果確認到任一實施例之游離脂肪之含有率均低於比較例。

＜第3實施例＞ 與第1實施例同樣地製作實施例之固形乳。加濕處理之溫度設為超過100℃且未達125℃，除此以外之條件(加濕處理之相對濕度及處理時間、乾燥處理之溫度及處理時間等)與第2實施例相同，從而實施。所製作之實施例之固形乳均具有容易操作之硬度。進行溶解性試驗及游離脂肪測定試驗，結果為，第3實施例之固形乳與第2實施例同樣地低於比較例。若對第2實施例之固形乳與第3實施例之固形乳進行比較，則就溶解性及游離脂肪之觀點而言，第2實施例之固形乳較第3實施例之固形乳優異。

＜實施方式之一例＞ 再者，本發明亦可為如以下之構成。只要具有以下構成，便可具有較佳之溶解性及容易操作之強度。

(1)一種固形食品，其係將食品粉體壓縮成型而成之固形狀者，且距上述固形食品表面之深度Xa(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於上述固形食品內部之結晶之比率的差量即總結晶化率之增加Ya(重量%)滿足下述式(1A)。 Ya＜-5.24Xa＋6.65      (1A)

(2)如上述(1)所記載之固形食品，其中距上述固形食品表面之深度Xa(mm)處之上述總結晶化率之增加Ya(重量%)滿足下述式(2A)。 Ya≦6.34Xa ²－11.15Xa＋5.05       (2A)

(3)一種固形乳，其係將乳粉壓縮成型而成之固形狀者，且距上述固形乳表面之深度Xb(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於上述固形乳內部之結晶之比率的差量即總結晶化率之增加Yb(重量%)滿足下述式(1)。 Yb＜-5.24Xb＋6.65     (1)

(4)如上述(3)所記載之固形乳，其中距上述固形乳表面之深度Xb(mm)處上述總結晶化率之增加Yb(重量%)滿足下述式(2)。 Yb≦6.34Xb ²－11.15Xb＋5.05      (2)

(5)一種固形食品，其係將食品粉體壓縮成型而成之固形狀者，且係藉由如下方式形成，即，以成為總結晶化率之增加Ya(重量%)滿足下述式(1A)之構成之方式將食品粉體壓縮成型後，對所獲得之食品粉體壓縮成形物進行硬化處理，上述總結晶化率之增加Ya係距上述固形食品表面之深度Xa(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於上述固形食品內部之結晶之比率的差量。 Ya＜-5.24Xa＋6.65      (1A)

(6)一種固形乳，其係將乳粉壓縮成型而成之固形狀者，且係藉由如下方式形成，即，以成為總結晶化率之增加Yb(重量%)滿足下述式(1)之構成之方式將乳粉壓縮成型後，對所獲得之乳粉壓縮成形物進行硬化處理，上述總結晶化率之增加Yb係距上述固形乳表面之深度Xb(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於上述固形乳之內部之結晶之比率的差量。 Yb＜-5.24Xb＋6.65     (1)

(7)一種固形食品，其係將食品粉體壓縮成型而成之固形狀者，且上述固形食品之斷裂應力為0.067 N/mm ²以上且0.739 N/mm ²以下，距上述固形食品表面之深度Xa(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於上述固形食品內部之結晶之比率的差量即總結晶化率之增加Ya(重量%)滿足下述式(1A)。 Ya＜-5.24Xa＋6.65      (1A)

(8)一種固形乳，其係將乳粉壓縮成型而成之固形狀者，且上述固形乳之斷裂應力為0.067 N/mm ²以上且0.739 N/mm ²以下，距上述固形乳表面之深度Xb(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於上述固形乳內部之結晶之比率的差量即總結晶化率之增加Yb(重量%)滿足下述式(1)。 Yb＜-5.24Xb＋6.65     (1)

(9)一種固形溶解食品，其係將食品粉體壓縮成型而成之固形狀者，且距上述固形溶解食品表面之深度Xa(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於上述固形溶解食品內部之結晶之比率的差量即總結晶化率之增加Ya(重量%)滿足下述式(1A)。 Ya＜-5.24Xa＋6.65      (1A)

(10)一種藉由硬化處理可產生黏性之固形食品，其係將食品粉體壓縮成型而成之固形狀者，且距上述固形食品表面之深度Xa(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於上述固形食品內部之結晶之比率的差量即總結晶化率之增加Ya(重量%)滿足下述式(1A)。 Ya＜-5.24Xa＋6.65      (1A)

10:本體 10A:第1面 10B:第2面 10C:側面 10S:固形乳 30:滑板 30A:臼 31:下杵 32:上杵 SP:空間

圖1係第1實施方式之固形乳之立體圖。 圖2係圖1之固形乳之X1-X2處之剖視圖。 圖3係圖1之固形乳之Y1-Y2處之剖視圖。 圖4係對打錠機之滑板、上杵及下杵之位置進行說明之說明圖。 圖5係對第1壓縮開始時之上杵及下杵之位置進行說明之說明圖。 圖6係對第1壓縮結束後且第2壓縮開始時之上杵及下杵之位置進行說明之說明圖。 圖7係表示實施例之固形乳之距表面之深度X(mm)處之總結晶化率之增加Y(相對於中心之增加量)的曲線圖。

Claims (4)

1. 一種固形食品，其係將食品粉體壓縮成型而成之固形狀者， 且距上述固形食品表面之深度Xa(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於上述固形食品內部之結晶之比率的差量即總結晶化率之增加Ya(重量%)滿足下述式(1A) Ya＜-5.24Xa＋6.65 (1A)。
2. 如請求項1之固形食品，其中距上述固形食品表面之深度Xa(mm)處之上述總結晶化率之增加Ya(重量%)滿足下述式(2A) Ya≦6.34Xa ²-11.15Xa＋5.05   (2A)。
3. 一種固形乳，其係將乳粉壓縮成型而成之固形狀者， 且距上述固形乳表面之深度Xb(mm)處之結晶相對於總重量之比率相對於上述固形乳內部之結晶之比率的差量即總結晶化率之增加Yb(重量%)滿足下述式(1) Yb＜-5.24Xb＋6.65 (1)。
4. 如請求項3之固形乳，其中距上述固形乳表面之深度Xb(mm)處之上述總結晶化率之增加Yb(重量%)滿足下述式(2) Yb≦6.34Xb ²-11.15Xb＋5.05   (2)。

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