TR201809407T4 - AC gerilim ölçümlerine dayalı olarak bir asansör için bir süspansiyon elemanı düzeneğinde bir bozulma durumunun tespiti için yöntem. - Google Patents

Abstract

Bu buluş bir asansör için bir süspansiyon elemanı düzenlemesinde bir bozulma durumunun tespit edilmesi için olan bir yöntem ile ilgilidir. Bu buluşun mucitleri, bir asansörün güvenli bir şekilde çalışmasını sağlamak için bir süspansiyon elemanındaki bir yük taşıma kapasitesinin bir bozulma durumu hakkında yeterli bilgi elde etmek için kabloların elektriksel direncinin / iletkenliğinin ölçülmesinin, özellikle bu özelliklerin niceliksel olarak ölçülmesinin gerekli olmadığını bulmuştur. Bu nedenle bir süspansiyon elemanının iletken kablolarında herhangi bir elektriksel direnci, özdirenci veya empedansı temelde ölçmenin doğrudan gerekli olmadığı önerilmekte ama alternatif gerilimler kabloların bu iki grubunun zıt uçlarına uygulandığında en azından süspansiyon elemanının iki grubunun uçlarında meydana gelen elektrik gerilimlerinin bir korelasyonu ile ilgili olan bir veya daha fazla elektrik gerilimlerini ölçerek bir bozulma durumu hakkında yeterli bilgiyi elde etmeye izin veren bir yöntem ve bir cihaz sağlanmak istenmektedir.

Description

Tarifname Bu bulus bir asansör için bir süspansiyon elemani düzenlemesinde bir bozulma durumunun tespit edilmesi için olan bir yöntem ile ilgilidir.

Asansörler tipik olarak örnegin bir bina içinde çesitli katlara insan veya esyalarin tasinmasi için bir örnegin asansör boslugu veya asansör kuyusunda farkli seviyelerde yer degistirebilen bir kabin ve istege bagli olarak bir karsi agirlik içerir. Genel bir asansör tipinde kabin ve / veya karsi agirlik, bir veya daha fazla Süspansiyon elemanlarini içeren bir süspansiyon elemani düzenlemesi ile desteklenir.

Bir süspansiyon elemani, bir gerilim yönünde agir yükleri tasiyabilen ve gerilim yönüne çapraz bir yönde bükülebilen bir eleman olabilir. Örnegin, bir süspansiyon elemani bir halat veya bir kayis olabilir. Tipik olarak, süspansiyon elemanlari çok sayida yük tasima kablosu içerir. Kablolar elektrikli iletken bir malzemeden, özellikle çelik gibi bir metalden yapilabilir.

Asansörün çalismasi esnasinda, süspansiyon elemanlari yüksek yükleri tasimak zorundadirlar ve tipik olarak örnegin bir tahrik kasnagi, bir makara ve / veya baska tip kasnaklar boyunca ilerlerken sürekli olarak bükülürler. Bu nedenle, çalisma sirasinda temel fiziksel stres, süspansiyon elemani düzenlemesine uygulanir, bu da süspansiyon elemanlarinin fiziksel özelliklerinde örnegin bunlarin yük tasima kapasitesinde bozulmalara neden olabilir.

Bununla birlikte asansörler tipik olarak insanlar tarafindan belli yükseklikler boyunca tasima için kullanilabildigi için güvenlik gereksinimlerinin yerine getirilmesi gereklidir. Örnegin, süspansiyon elemani düzenlemesinin her zaman kabinin ve / veya karsi agirligin güvenli bir sekilde desteklenmesini güvence altina almasi gerekir. Bu amaçlar için örnegin bir süspansiyon elemani düzenlemesinin ilk yük tasima kapasitesinin herhangi bir temel bozulmasi için olan güvenlik düzenlemeleri kurali tespit edilebilir, söyle ki örnegin büyük ölçüde bozulmus veya hatali süspansiyon elemaninin süspansiyon elemani düzenlemesinden degistirilmesi gibi karsi önlemler baslatilabilir.

Genel olarak süspansiyon elemanini tasarlarken bir süspansiyon elemaninin bir yük tasima kapasitesi belirtilebilir ve sonra süspansiyon elemanin üretiminin tamamlanmasi ile fiziksel olarak test edilebilir.

Fiziksel testler, örnegin, süspansiyon elemaninin gerilme yüklemesini ve süspansiyon elemaninin tepkimesinin yüksek gerilme kuvvetlerine uygulanmasini ölçmeyi içerebilir.

Bununla birlikte asansörün gerçek çalismasi esnasinda bu fiziksel testleri gerçeklestirmek güç veya hatta imkansiz olabilir. Süspansiyon elemanlari olarak görev yapan geleneksel çelik halatlar ile halat durumunun bir görsel kontrolü mümkündür. Bununla birlikte, modein süspansiyon elemanlarinda, yük tasima kablolari tipik olarak bir kaplama veya matris içine alinir ve bu nedenle disaridan görülemez.

Bu nedenle bir süspansiyon elemani düzenlemesinde bir yük tasima kapasitesini belirlemek veya bununla ilgili parainetreleri belirlemek için olan alternatif yaklasimlar gelistirilmistir. Örnegin asansör yük tasima elemaninin asinma ve ariza tespiti EP 1 730 066 Bl'de açiklanmistir.

Elektrik direnci kullanilarak asansör halatinin kötülesmesinin saptanmasi için bir yöntem ve cihaz US 7,123,030 B2'de açiklanmaktadir. Bir asansör yük tasima elemaninin durumunu izlemek için olan tarif edilmistir. Bir asansörün bir yük tasima elemanindaki asinma veya arizanin tespiti için olan bir izlenmesi için olan elektriksel sinyal uygulama stratejileri EP l 732 837 B1,de tarif edilmektedir. arkadaslarinin bir arastimia makalesinde tarif edilmistir. Birçok bulus öncesi teknik durum yaklasimlari genel olarak dogru akimin (DC) uygulanmasi ile elektrik direnci özelliklerinin ölçülmesine dayanir.

DE 197 08 518 A1 dokümani bir iletken döngüsünün arizalarini tespit etmek için olan bir yöntem ve bir cihazi tarif eder.

Bir asansör için olan bir süspansiyon elemani düzenlemesinde bir bozulma durumunun teSpit edilmesi için olan bir alternatif yönteme ihtiyaç vardir. Özellikle, yüksek güvenlik gereksinimlerini, basit uygulamayi ve /veya düsük maliyeti gerçeklestiren böyle bir yönteme ihtiyaç duyulabilir.

Bu ihtiyaçlar bagimsiz isteinin konusu ile karsilanir. Faydali uygulainalar bagimli istemlerde ve asagidaki tarifnamede tanimlanir.

Bu bulus bir asansör için olan bir süspansiyon elemani düzenleinesinde bir bozulma durumunun tespit edilmesi için olan bir yöntemle ilgilidir. Burada süspansiyon elemani düzenlemesi, elektriksel olarak iletken kablolarin bir birinci ve bir ikinci grubuna sahip en az bir süspansiyon elemani içerir. Yöntem tercihen gösterilen düzende en azindan su adimlari içerir: Birinci alternatif gerilim UI, süspansiyon eleinaninin kablolarinin birinci grubunun birinci ucuna ve ikinci alternatif gerilim Uz, süspansiyon elemaninin kablolarinin ikinci grubunun birinci ucuna uygulanir.

Burada birinci ve ikinci alternatif gerilimler ayni dalga biçimlerine ve temelde180°,lik bir faz farkina sahiptir. (i) birinci grup kablolarin ikinci ucu ve ortak bir elektrik potansiyeli arasindaki bir üçüncü gerilimin (U3) ve kablolarin ikinci grubunun ikinci ucu ve ortak elektrik potansiyeli arasindaki bir dördüncü gerilimin (U4) bir toplainini iliskilendiren bir gerilim (U3 + U4) ve/veya (ii) üçüncü gerilim (U3) ve dördüncü gerilim (U4) arasindaki bir farki iliskilendiren bir diferansiyel gerilim (U3 - U4) belirlenir.

Nihai olarak süspansiyon elemani düzenlemesinin bozulma durumu toplam gerilimin ve diferansiyel gerilimin en azindan birine dayanarak belirlenir.

Bulusun kapsamini herhangi bir sekilde kisitlamaksizin, bulusun uygulamalarinin altinda yatan fikirler, digerlerinin yani sira, asagidaki tanima ve gözlemlere dayanilarak anlasilabilir: Yukaridaki giris bölümünde belirtilen yaklasimlar gibi bir süspansiyon elemani düzenlemesinde bir yük tasima kapasitesinin bir bozulma durumunu tespit etmek için geleneksel yaklasimlarda, bir süspansiyon elemaninda mevcut kablolarin elektriksel özellikleri, bozulma durumundaki degisiklikler için bir gösterge olarak alinmistir. Geiiel olarak kablolardaki elektriksel direnç ölçülmüstür ve bu elektriksel dirençte bir artisin süspansiyon elemaninin yük tasima kapasitesinde bir bozulma oldugunu gösterdigi varsayilir.

Bununla birlikte, bu tür elektriksel direnç ölçümleri veya alternatif olarak einpedans ölçümleri, örnegin ölçüm cihazlari, ölçüm analiz cihazlari, devre vb. açisindan büyük çabalar gerektirebilir. Örnegin, elektrik direncinin veya kablolarin empedansinin nicel ölçümlerini mümkün kilmak için elektrik dirençleri bir süspansiyon elemaninin kablolarini içeren devre içine dahil edilmeli, ölçülmeli ve karsilastirilmalidir.

Bu bulusun mucitleri, bir asansörün güvenli bir sekilde çalismasini saglamak için bir süspansiyon elemanindaki bir yük tasima kapasitesinin bir bozulma durumu hakkinda yeterli bilgi elde etmek için kablolarin elektriksel direncinin / iletkenliginin ölçülmesinin, özellikle bu özelliklerin niceliksel olarak ölçülmesinin gerekli olmadigini bulmustur.

Geleneksel yöntem ve cihazlara alternatif bir yaklasim olarak bu nedenle bir süspansiyon elemaninin iletken kablolarinda herhangi bir elektriksel direnci, özdirenci veya empedansi temelde ölçmenin dogrudan gerekli olmadigi önerilmekte ama alternatif gerilimler kablolarin bu iki grubunun zit uçlarina uygulandiginda en azindan süspansiyon elemaninin iki grubunun uçlarinda meydana gelen elektrik gerilinilerinin bir korelasyonu ile ilgili olan bir veya daha fazla elektrik gerilimlerini ölçerek bir bozulina durumu hakkinda yeterli bilgiyi elde etmeye izin veren bir yöntem ve bir cihaz saglaninak istenmektedir.

Bu alternatif yaklasimda, elektriksel dirençler, özdirençler veya empedanslar ne mutlak bir ölçekte ne de nispi bir sekilde niceliksel olarak bilinmek zorunda degildir. Bunun yerine, elektrik dirençlerinin, özellikle elektriksel gerilimlerin toplaminin ve/Veya elektriksel geriliinlerin farkliliklarinin, süspansiyon elemaninin kablolari vasitasiyla asil dirençler, Özdirençler ve/veya empedanslar hakkinda herhangi bir detayli bilgiye sahip olmaksizin basitçe ölçülmesi yeterli olabilir.

Istemlerin kapsainini sinirlamadan, istemlerdekine göre daha basit ifadelerle kisaca özetlenen ve ifade edilen bulusun yönteminin altinda yatan fikir su sekilde kisaca özetlenebilir: Bir süspansiyon elemanda içerilen kablolar iki kablo grubuna bölünebilir. Tercihen her iki grup ayni sayida kablo içerir. Ayrica tercihen bir birinci grup tüm çift numarali kablolari ve bir ikinci grup tüm tek numarali kablolari içerebilir, söyle ki gruplarin birinin her kablosu diger kablo gruplarinin iki komsu kablolari arasinda (elbette süspansiyon elemaninin dis sinirlarinda düzenlenmis iki kablo hariç olmak üzere) düzenlenir.

Sonra alternatif gerilimler U1, Uz bir alternatif gerilim jeneratör düzenlemesini kullanan kablolar grubunun her birinin bir ilgili birinci ucuna uygulanir. Alternatif gerilimler Ui, Uz bir gerilimin bir minimum deger Umin ve bir maksimum deger Unmx arasinda periyodik olarak degistigi bir alternatif gerilim (AC) bileseni içerir. Ayrica alternatif gerilimler Ui, Uz bir dogru gerilim (DC) bilesenini UDC içerebilir. Alternatif gerilim jeneratör düzenlemesi, birbiri ile özel bir sekilde senkronize edilmis iki ayri alternatif gerilim jeneratörlerini içerebilir. Alternatif olarak bir alternatif geriliin jeneratör düzenlemesi, gerekli iki alternatif gerilimi UI, Uz saglamak için bir dogru çiktiyi ve bir ters çiktiyi içeren bir tekli alternatif gerilim jeneratörünü G içerebilir. Burada her iki alteniatif gerilimin U., Uz dalga biçimlerinin temelde ayni olmasi, yani birbirinden kabul edilebilir bir toleranstan daha az sapmasi, ki bu tolerans örnegin %5”den daha azdir veya daha çok tercihen %2”den daha azdir, önemli olabilir. Ayrica alternatif gerilim jeneratör düzenlemesi, temelde 180°'lik bir faz kaymasi ile, özellikle 180°'lik bir faz kaymasi ± örnegin %5”den daha az, tercihen %Z'den daha az bir kabul edilebilir tolerans ile iki alternatif gerilim U., Uz üretecektir.

Sonra en az bir gerilim ölçümü en az bir gerilim ölçümü düzenlemesi kullanilarak gerçeklestirilir. Özellikle burada "t0plam gerilim" U+ olarak adlandirilan bir geriliin ve/veya "diferansiyel gerilim“ U_ olarak adlandirilan bir gerilim belirlenir. Hem "toplam gerilim" U+ hem de "diferansiyel gerilim" U_ en azindan kendi alternatif gerilim bilesenleri U+,Ac, U.,Ac ile ama tercihen her ikisi ile, kendi alternatif geriliin bilesenleri U-,Ac, U-`AC ve kendi dogru gerilim bilesenleri U+`DC, U.,0c ile ölçülebilir. Alternatif gerilim bilesenlerinde U+,Ac, U-,AC hem büyüklük hem de faz belirlenebilir. Asagida daha detayli açiklanacagi gibi süspansiyon elemaninin bozulma durumu hakkinda degerli bilgiler, en az bir alternatif gerilim bilesenlerinin U+,Ac, U.`Ac ölçümünde mevcut faz bilgisinden özellikle elde edilebilir.

Burada toplam gerilim U+ önceden belirlenmis bir yöntemde üçüncü bir gerilimin (U3) ve dördüncü bir gerilimin (U4) bir toplami (U3 + U4) ile iliskilendirilirken, diferansiyel gerilim U_ önceden belirlenmis bir yöntemde üçüncü gerilim (U3) ve dördüncü gerilim (U4) arasindaki bir farkla (U3 - U4) iliskilendirilir. Üçüncü gerilim (U3) kablolarin birinci grubunun ikinci ucu ve ortak bir elektrik potansiyeli, örnegin bir sifir potansiyel, arasinda meydana gelir. Dördüncü geriliin (U4) kablolarin ikinci grubunun ikinci ucu ve ortak bir elektrik potansiyeli, örnegin bir sifir potansiyel, arasinda meydana gelir.

Toplam gerilim U+ ve diferansiyel gerilim U_ sirasiyla toplam (U3 + U4) ve fark (U3 - Ui) olabilir.

Alternatif olarak toplam gerilim U+ orantisal olarak bu toplam (U3 + U4) ile, yani örnegin (U3 + U4)/2 gibi, bu toplamin bir kati ile iliskili olabilir. Benzer olarak diferansiyel gerilim U.0rantisal olarak fark ile (U3 - U4) iliskili olabilir, yani bu farkin bir kati olabilir. Baska bir alternatif olarak gerilim ölçüm düzenlemesi, kablolarin her iki grubunun zit birinci uçlarinda meydana gelen gerilimleri (UI), (Uz) ölçebilir ve bir toplami (UI + U2) ve/veya farki (UI - Uz) veya bu toplam/farkin bir katini belirleyebilir, (UI), (Uz),nin (U3), (Uzi) ile ortak devrede meydana gelmesi nedeniyle bu sirasiyla toplam (U3 + U4) ve fark (U3 - U4) ile kesin olmayan bir sekilde iliskilenir.

Süspansiyon elemaninin bozulma durumu hakkinda bilgiler en azindan asagidakilerden birinden elde edilebilir (i) toplam gerilimin U+ ve/veya diferansiyel gerilimin U_ alternatif gerilim bilesenlerindeki U+`Ac, U_,Ac bir fazin belirlenmesi, (ii) toplam gerilimin U+ ve/veya diferansiyel gerilimin U_ alternatif gerilim bilesenlerindeki U-,AC, U. (iii) toplam gerilimin U+ ve/Veya diferansiyel gerilimin U_ dogru gerilim bilesenlerindeki U+,DC: U-,DC bir degerin belirlenmesi.

Süspansiyon eleinaninin kablolarinda hiçbir bozulinanin meydana gelmedigi normal bir durumda, hem üçüncü hem de dördüncü gerilim U3, U4 uygulanmis alternatif gerilimleri U., Uz, yani ayni fazi ama azaltilmis büyüklügü, dogrudan takip etmeli ve bu nedenle her ikisi de 180°'lik bir faz kaymasi ile ayni büyüklükte olmalidir, söyle ki toplam gerilim U_ sabit bir dogru gerilim (DC) (yani U+,AC = 0) olmalidir ve diferansiyel gerilim U_ ise üçüncü ve dördüncü geriliinlerin Ug, U., her birine göre çift büyüklükte olan bir alternatif gerilim (AC) (yani UIAC ;El 0) olmalidir.

Bununla birlikte süspansiyon elemanlarinin kablolarinda herhangi bir bozulma meydana geldiginde, örnegin kablolarin bir veya daha fazlasinda bölgesel kirilmalar, kablolarin önemli sekilde asinmasi, çevreleyen elektriksel olarak izole edilmis kapaktaki ve elektriksel olarak ayrilan komsu kablolardaki kusurlar (bu kusurlar potansiyel olarak bazi kablolarin topraga baglantilarinda komsu kablolar ve/veya elektrik baglantilarinda kisa devrelere neden olur) vb., toplam gerilim U_ ve/veya diferansiyel gerilim U. genel olarak önemli sekilde degisir. Bu degisikler tespit edilebilir ve sonra süspansiyon elemanindaki özel türde ve/veya derecede bozulmalari gösterme olarak yorumlanabilir. Örnegin kablolarin birinde örnegin asinma veya hatta bir kirilma nedeniyle, bozulmus kabloyu içeren ilgili kablo gruplarinin ikinci ucunda meydana gelen üçüncü ve dördüncü gerilimlerinin U3, U4 ilgili bir tanesinde bir elektrik direncinin bir artisi önemli sekilde degisecektir. Buna göre, bu tür gerilim degisimlerinden dolayi, toplain gerilim U+ için örnegin artik tamamen dogru gerilim (DC) ölçülmez .

Süspansiyon elemaninin ve/veya bunun kablolarinin diger bozulmalari genel olarak asagida daha ayrintili olarak tarif edilecegi gibi, ilk "normal" davranistan toplam gerilim U+ ve/Veya diferansiyel gerilimin U_ diger sapmalari ile sonuçlanir.

Buna göre ayni dalga biçimlerinin faz-kaydirmali birinci ve ikinci gerilimlerini iki kablo gruplarinin birinci uçlarina uygulayarak, süspansiyon elemani düzenlemesinin süspansiyon eleinaninda bir akim bozulma durumu hakkinda degerli bilgiler, her iki kablo grubunun ikinci uçlarinda veya arasinda üçüncü ve dördüncü gerilimleri ölçerek U3, U4 (veya bunun herhangi bir katini veya bununla iliskilendirilmis herhangi bir gerilimi ölçerek) ve bunlari toplam (örn. U3 + U4) ve/veya fark (örn. U3 - U4) olarak iliskilendirerek türetilebilir.

Asagida daha fazla açiklanacagi gibi meydana gelen bir bozulmanin özel bir türü, derecesi ve/veya yeri hakkinda ilave bilgiler, hem toplam gerilim U+ hem de diferansiyel gerilim U_ dikkate alindiginda elde edilebilecektir.

Burada tanimlanan yaklasim ile elde edilebilir olasi bir avantaj çogu bulus öncesi teknik durum yaklasimlarinin aksine bir kayisin kablolarina elektrikle dogru akimin (DC) uygulanmamasi ve bunun yerine alternatif akimlarin (AC) uygulanmasidir. Bu alternatif akimlarin uygulanmasi kablolardaki herhangi bir elektro-bozulma riskini önemli sekilde azaltabilir.

Bu basvurunun basvuru sahibinin bu basvuru ile ayni günde baska bir patent basvurusunda bulundugu belirtilmelidir, bu patent basvurusu "AC gerilim ölçümlerine dayanan bir asansör için bir süspansiyon elemani düzenlemesinde bir bozulma durumunu tespit etmek için cihaz" adini tasir ve burada tarif edilen yöntemin uygulamalarini uygulamak için kullanilabilecek bir cihazin diger özelliklerini açiklar.

Bu basvurunun içerigi buraya referans olarak dahil edilecektir. Ayrica bu basvurunun basvuru sahibi bir asansör için olan bir süspansiyon elemanindaki bozulmalari belirlemek için daha gelen bir yaklasim ile ilgili olan bir US geçici basvurusunu US 62/ 199,375 ve bir US geçici olmayan basvurunu US l4/8l4,558 yapmistir.

Burada tarif edilen birçok özellik bu bulusun uygulamalarina dogrudan veya degistirilmis bir sekilde uygulanabilir.

Bulusun uygulamalarinin olasi özelliklerinin ve avantajlarinin, kismen, bir süspansiyon elemani düzenlemesinde bir bozulma durumunu tespit etmeye yönelik bir yönteme ve kismen de bir asansörde bu tür bir yöntemin gerçeklestirilmesi veya kontrol edilmesi için uyarlanmis bir cihaza iliskin olarak tarif edildigi belirtilmelidir .

Teknikte bilgili bir kisi özelliklerin bir uygulamadan digerine, yani yöntemden cihaza veya cihazdan yönteme, uygun sekilde transfer edilebilecegini, ve bulusun diger uygulamalarina gelmek için özelliklerin degistirilebilecegini, uyarlanabilecegini, birlestirilebilecegi ve/veya degistirilebileceginin vb. farkina varacaktir.

Asagida bulusun avantajli uygulamalari ekteki çizimlere göre tarif edilecektir. Bununla birlikte ne çizimler ne de tarifname bulusu sinirlayici olarak yorumlanmayacaktir.

Sekil 1 bulusun bir uygulamasina göre bir yöntemin uygulanabildigi bir asansörü gösterir.

Sekil 2 bir süspansiyon elemanini gösterir.

Sekil 3 bu bulusun bir uygulamasina göre süspansiyon elemani düzenlemesinde bozulma durumunu tespit etmek için olan yönteme uygulanabilecek bir ölçüm düzenlemesini gösterir.

Sekil 4 süspansiyon elemaninda öneinli bir bozulinanin olmadigi durumda bir süspansiyon elemaninin birinci ucunda üretilmis ve uygulanmis zamana-bagli birinci ve ikinci gerilimleri UI, Uz ve süspansiyon elemaninin ikinci ucunda olusan üçüncü ve dördüncü gerilimleri U3, U4 gösterir.

Sekil 5 bu bulusun alternatif bir uygulamasina göre süspansiyon elemani düzenlemesindeki bozulma durumunu tespit etmek için olan yönteme uygulanacak bir ölçüm düzenlemesini gösterir.

Sekil 6 bu bulusun baska bir alternatif uygulamasina göre süspansiyon elemani düzenlemesinde bozulma durumunun tespit edilmesi için olan yönteme uygulanabilecek bir ölçüm düzenlemesini gösterir.

Sekil 7 kablo gruplarinin sadece birindeki bir kablonun kirildigi durumda, bir süspansiyon elemaninin birinci ucunda üretilmis ve uygulanmis zamana-bagli birinci ve ikinci gerilimleri Ui, Uz ve süspansiyon elemaninin ikinci ucunda olusan üçüncü ve dördüncü gerilimleri Ug, U4 gösterir.

Sekil 8 süspansiyon elemani ve bir alternatif gerilim jeneratör düzenlemesi ve/veya ölçüm düzenlemeleri arasinda bir elektrik baglantisinin kesildigi durumda veya kablolarin her grubundaki kablolarin kirildigi durumda zamana bagli gerilimleri UI, Uz, U3, U4 gösterir.

Sekil 9 kablo gruplarinin birinde mevcut kablolarin biri veya daha fazlasinin topraga elektriksel olarak baglandigi durumda zamana bagli gerilimleri U., Uz, U3, U4 gösterir.

Sekil 10 bir rölanti modunda Sekil 37ün bir ölçüm düzenlemesini gösterir.

Sekil llade çesitli gerilim ölçümleri sonuçlarini ve süspansiyon elemanin bozulmasi olasi durumlari ile ilgili korelasyonlari gösteren akis semasi yer alir.

Sekil 12 bu bulusun bir uygulamasina göre çoklu süspansiyon elemanlarini içeren bir süspansiyon elemani düzenlemesindeki bozulma durumunun tespit edilmesi için olan bir cihazi gösterir.

Sekil 13 bu bulusun bir uygulamasina göre çoklu süspansiyon elemanlarini içeren süspansiyon elemani düzenlemesinde bozulma durumlarini belirlemek için olan yöntemde bir zamana bagliligi gösterir.

Sekil 14 bu bulusun alternatif bir uygulamasina göre çoklu süspansiyon elemanlarini içeren süspansiyon elemani düzenlemesinde bozulma durumlarini belirlemek için olan yöntemde bir zamana bagliligi gösterir.

Sekiller sadece seinatik gösterim içindir ve ölçeklendirilmemelidir. Ayni referans isaretleri, sekillerde ayni veya benzer özellikleri ifade eder.

Sekil 1 bu bulusun uygulamalarina göre bir yöntemin uygulanabildigi bir asansörü l gösterir.

Asansör 1, bir kabini 3 ve bir asansör boslugunda 7 dikey olarak yer degistirebilecek bir karsi agirligi içerir. Kabin 3 ve karsi agirlik 5 bir süspansiyon elemani düzenlemesi 9 ile askiya alinir. Bu süspansiyon elemani düzenlemesi 9 bazen bir süspansiyon çekis ortami (STM) olarak da adlandirilan bir veya daha fazla süspansiyon elemani 1 l içerir.

Bu süspansiyon elemanlari 11 örnegin halatlar, kayislar vb. olabilir. Sekil 1'de gösterilen düzenlemede süspansiyon elemanlarinin 11 uç kisimlari asansör boslugunun 7 üstünde asansörün 1 bir destek yapisina sabitlenir. Süspansiyon elemanlari 11, bir tahrik kasnaginin 15 tahrik edildigi bir asansör tahrik makinesi 13 kullanilarak yer degistirebilir. Asansör kasnak makinesinin 13 çalistirilmasi bir kontrol cihazi 18 ile kontrol edilebilir. Örnegin, süspansiyon elemani düzenlemesinin 9 zit uç kisimlarinda, süspansiyon elemani düzenlemesinde bir bozulma durumunu 9 tespit için bir cihazin 17 bilesenleri saglanabilir.

Asansörün 1 ve özellikle de bunun süspansiyon elemaninin (elemanlarinin) 11 ve bozulmanin algilanmasi için olan cihazinin 17 Sekil lide gösterilenlerden farkli baska sekillerde yapilandirilabilecegi ve düzenlenebilecegi belirtilmelidir. Örnegin, tahrik makinesi 13 tarafindan tahrik edilecek olan süspansiyon elemanlari 11, kabin 3 ve/veya tahrik makinesi 13 tarafindan hareket ettirilen karsi agirlik 5 gibi asili bir yükü desteklemek için metal kablolar veya halatlar kullanabilir.

Sekil 2 bir kayis 19 ile olusturulmus bir süspansiyon elemaninin 11 bir örnegini gösterir. Kayis 19 paralel olarak düzenlenmis ve birbirinden araliklandirilmis birçok kablolar 23 içerir. Kablolar 23, digerlerinin yani sira bir kaplama olusturan bir matris malzemesi 21 içine kapatilmistir. Bu kaplama, komsu kablolari 23 mekanik olarak esleyebilir. Kaplama, boylamasina kilavuz yivleri içeren dokulu veya profilli bir yüzeye sahip olabilir. Kablolar 23, tipik olarak çelik gibi bir metalden yapilmis tellerden olusur veya ihtiva edebilir. Matris malzeme 21 bir plastik veya elastoiner malzemeden olusabilir veya içerebilir. Buna göre, kablolar 23 tipik olarak elektriksel olarak iletkendir, söyle ki buna bir elektrik gerilimi uygulanabilir ve/veya bir elektrik akimi önemli kayiplar olmaksizin kablolar boyunca beslenebilir . Ayrica kablolar 23 sokulmus elektriksel olarak yalitilmis matris malzeme 21 ile birbirinden tercihen elektriksel olarak izole edilir, söyle ki kaplamanin bütünlügü bozulmadigi sürece komsu kablolar arasindaki bir elektrik akimi veya gerilim iletilmez, yani önemli sönt akimi bir kablodan 23 digerine geçemez.

Alternatif olarak, süspansiyon elemanlari 1] baska sekillere veya yapilandirinalara sahip olabilir. Örnegin, bir kayis , matris malzemeden olusan bir gövdeye dahil edilmis birkaç kabloya sahip olabilir, gövde, profillendirilmemis (yani düz) olabilir veya Sekil 2'de gösterilenler gibi baska sekillere sahip olabilir. Alternatif olarak her kablo bir tür kaplamayi meydana getiren matris malzeme ile kaplanabilir, burada kapanmis kablolar birbirinden ayrilir, yani ortak matris malzeme ile birbirine baglanmaz.

Genel olarak süspansiyon elemanlari ll kaplanmis çelik süspansiyon elemanlari olarak saglanabilir.

Tipik olarak süspansiyon elemaninin ll telleri veya kablolari bir asansördeki 1 bir uygulamada bunun kullanimi esnasinda süspansiyon elemaninin düzenlemesinin 9 bir bütünlügünü saglamak için belli bir minimum güce sahiptir. Asansörler gibi bazi süspansiyon uygulamalarinda, örnegin matris malzeme 21 içinde kablolarin 23 koruyucu kaplamasi gibi diger önlemler ile birlestirilmis güç için gerekli güvenlik katsayisi, gücü sürdürmek için kullanilan koruyucu önlemlerin etkin bir ömrü ötesinde bir süspansiyon elemaninin bir ilk gücünü sürdürebilir. Özellikle, süspansiyon elemaninin 11 ilk kuvvetinin bir uygulamadaki ömrü sirasindan degismesinin beklenmedigi durumlarda, basit bir elektronik yöntem uygulanabilir ve süspansiyon elemanlarinin ilk fiziksek özelliklerininin beklenmeyen bir sekilde degistirildiginin ve süspansiyon elemaninin 11 veya diger karsi önlemlerin bir degisikligini tetiklediginin bir göstergesini tespit etmek için yeterli olabilir.

BULUS ÖNCESI TEKNIK DURUM YAKLASIMLARI Bulus öncesi teknik durumda yöntemler süspansiyon elemanlarinin belirlenmis minimum bir gücün altina düsmemesini saglamak için kullanilmistir, bu yöntemler örnegin süspansiyon elemanlarinin bir uzunlugu boyunca kablolarin veya tel halat kollarinin kirilmis tellerini görsel olarak sayilmasini içerir.

Alternatif olarak, örnegin metal kablolarin bir elektriksel direncindeki küçük degisiklikleri ölçen ve bu ölçümleri referans degerleri ile veya dirençteki bir degisim orani ile karsilastiran karmasik elektronik yöntemler önerilmistir.

Bu yöntemler etkin olabildigi halde bunlarin bazi dezavantajlari olabilir. Örnegin, bir asansörün süspansiyon elemanlarini bakimini yapan kisiler tarafindan periyodik olarak kirik tellerin sayilmasi sikici bir görev olabilir ve insan hatasi nedeniyle kusurlu içerebilir. Süspansiyon elemanlarinin metal kablolar üstünde bir opak malzemeye sahip oldugu veya metal kablolarin bir matris malzeme ile birlestirildigi durumlarda kirilmis telleri görsel olarak saymak genel olarak mümkün degildir.

Yöntemler, metal kablolarin elektriksel direncinde veya empedansinda bir degisikligin izlendigi durumlarda, ölçümler genel olarak elektrik baglantilari boyunca çelik kablolara yapilabilir ve bu tür elektrik baglantilarinin yapisi geregi örnegin izlenecek elektrik dirençlerinin çok düsük degerleri nedeniyle olasi hatalarin önemli bir nedenini gösterir. Ayrica zamanla bu elektrik baglantilari örn.

Oksidasyon ve/veya kirlenme etkileri nedeniyle bozulabilir ve izleme yöntemi ile hatalarin potansiyelini artirabilir. Ilave olarak bu yöntemler tipik olarak direnç veya empedansta çok küçük degisiklikleri ölçmek ve bunlari örnegin zamanla veya sicaklik etkileri nedeniyle birikebilen hedef referans direnç degerleriyle karsilastirmak için gerekli karmasik devreleri içerir. Ayrica bazi bulus öncesi teknik durum yaklasimlari çelik kablolarin direnç veya empedansindaki bir degisikligi, çelik kablonun bir gücündeki ve/veya fiziksel bozulmasinda meydana gelen degisikliklerle eslestirmek için kapsamli bir korelasyon gerektirebilir.

YENI YAKLASIM Buna nedenle bir asansörde süspansiyon elemanlarinda bir bozulmayi tespit etmek için olan daha az karmasik ve/veya daha etkin izleme yöntemine, özellikle bu süspansiyon elemanlarinin uygulamalarinin ömrü boyunca baslangiçtaki gücünü muhafaza etmesi beklendigi durumlarda ihtiyaç Burada açiklandigi gibi basit ve güvenilir bir yöntem, özellikle kablolarin ilk fiziksel kosullarinda sadece önemli bir degisikligin izlenmesinin gerektigi yerde, örnegin bir süspansiyon elemanindaki çelik kablolarin bir iki-fazli akim izlemesini kullanarak gerçeklestirebilir.

Sekil 3 bir asansör 1 için olan bir süspansiyon elemani düzenlemesinde 9 bir bozulma durumunu tespiti etmek için olan bir cihazin 17 örnek bir uygulamasini gösterir. Burada süspansiyon elemani düzenlemesi 9 örnegin Sekil 2”de gösterilen birçok elektriksel olarak iletken kablolari 23 içeren kayislar gibi bir veya daha fazla süspansiyon elemanlarini ll içerebilir.

Sekil 3'de kablolar 23 sadece birbirine paralel olarak düzenlenmis on iki uzatilmis kablo 23 olarak sematik olarak gösterilir.

Kablo 23 çesitleri iki kablo grubuna 24a, 24b bölünebilir. Örnegin birinci kablo grubu 24a tüm tek sayili kablolari 233 içerebilirken ikinci kablo grubu 24b tüm çift sayili kablolari 23 içerebilir.

Cihaz 17, bir birinci alternatif gerilimi Ui kablolarin 23 birinci grubunun 24a bir birinci ucuna 25a uygulamak ve bir ikinci alternatif gerilimi Uz kablolarin 23 ikinci grubunun 24b bir birinci ucuna 25b uygulamak için adapte edilmis bir alternatif gerilim jeneratör düzenlemesini G içerir.

Sekil 35de gösterilen uygulamada alternatif geriliin jeneratör düzenlemesi G bir birinci alternatif geriliin jeneratörünü G] ve bir ikinci alternatif gerilim jeneratörünü G; içerir. Iki alternatif gerilim jeneratörü Gi, GZ cihazlari ayirabilir ve prensipte birbirinden bagimsiz olarak çalisabilir. Bununla birlikte iki alternatif gerilim jeneratörü G', G; birbirine göre bir duragan faz iliskisi ile çalisacak sekilde senkronize edilmelidir.

Alternatif gerilim jeneratörleri G', G; bir taraflarinda bir elektriksel toprak potansiyeline elektriksel olarak baglanirken diger taraflarinda bunlar sirasiyla kablolarin 23 birinci ve ikinci gruplarinin 24a, 24b birinci uçlarina 25a, 25b elektriksel olarak baglanir. Alternatif gerilim jeneratörleri G., G; sirasiyla birinci ve ikinci üretilmis gerilinileri UG 1, UGZ üretir.

Alternatif gerilim jeneratörlerinin GI, G2 her birinin bir dahili elektrik direnci Sekil 37de R3, R4 ile temsil edilir. Bu dahili dirençler R3, R4 nedeniyle kablolara 23 uygulanmis gerçek birinci ve ikinci geriliinler UI, Uz genel olarak alternatif gerilim jeneratörleri G., G; ile üretilmis, üretilmis geriliinlerden Uc', Um daha düsük olabilir.

Alternatif gerilim jeneratör düzenlemesi G kendi alternatif gerilim jeneratörleri GI, Gz ile ayni dalga biçimleri ve temeldel 80°'lik sabit bir faz farki ile birinci ve ikinci alternatif gerilimleri UI, Uz üretmek için yapilandirilir. Burada, dalga formlari birbirinden, en fazla örnegin % 5'ten daha az kabul edilebilir bir toleransla farklilik göstermelidir ve faz farki, en fazla örnegin lO°`den daha az, tercihen 5°”den düsük veya 2°°den küçük kabul edilebilir bir toleransla 180°'den farkli olmalidir.

Burada asagida tarif edilen örneklerde ve uygulamalarda, alternatif gerilim jeneratör düzenlemesinin G özel bir örnekte uygulamaya sahip oldugu farz edilecektir, burada bu 6 Vlluk bir büyüklüge ve 6 V°un bir DC gerilimi civarinda saliniina sahip birinci ve ikinci üretilmis gerilimleri UGl, UGZ üretir. Baska bir deyisle birinci ve ikinci üretilmis gerilimler UU., Uca, Umm = 0 V ve Umax = 12 V arasinda salinir.

Burada dalga sekli sinüzoidaldir. Bir salinim frekansi 280 Hz olacak sekilde seçilir. Dahili dirençler R3, R4, 450 Ohm olacak sekilde seçilir.

Bununla birlikte alternatif gerilim jeneratör düzenlemesinin G çesitli diger yollarla uygulanabilecegi not edilmelidir. Örnegin birinci ve ikinci üretilmis geriliinler Uci, Ugz dikdörtgen dalga biçimleri veya üçgen dalga biçimleri gibi diger dalga biçimleri ile üretilebilir. Ayrica birinci ve ikinci alternatif üretilmis gerilimlerin UGi, Uç; büyüklügü ve/veya frekansi diger çesitli yollarla seçilebilir. Örnegin üretilmis gerilimler Um, Uoz diger minimum ve maksimum gerilimler Umiiii Umax arasinda salinabilir. Özellikle, alternatif gerilimler sabit bir sifir-olmayan DC gerilimi civarinda salinmasi zorunlu degildir, fakat ayni zamanda 0 V civarinda salinim yapabilir, yani negatif bir gerilim 'Un-mx ve pozitif bir gerilim + Umax arasinda salinim yapabilir. Bu uygulama elektro-bozulma özellikleri açisindan avantajli olabilir.

Ayrica dahili dirençler R3, R4 örnegin birinci ve ikinci alternatif geriliinleriii Ui, Uz uygulanacagi kablolar 23 ile üretilmis elektrik dirençlerine bagli olarak çesitli sekillerde seçilebilir ve belli bir uygulamaya özel olarak adapte edilebilir.

Ayrica iki ayri alternatif gerilim jeneratörleri GI, Gz ile alternatif gerilim jeneratör düzenlemesini G saglamak yerine tek bir alternatif gerilim jeneratörü saglanabilir ve bu tekli alternatif gerilim jeneratörü bir dogru çikti ve bir ters çikti saglayabilir, söyle ki alternatif üretilinis gerilimler Um, UGZ, 180°”lik bir faz kamasi ile çikti olabilir. Örnegin bu tek alternatif gerilimjeneratörü örnegin bir birincil ve bir ikincil bobini içeren bir transformatöre eslenebilir, burada bir ters çikti gerilimi, ikincil bobinin ortasindaki bir kontakta üretilebilir, bu ters gerilim çiktisi, ikincil bobinin dis kontaklarinda üretilmis bir dogru gerilim çikisina180° kaydirilir. Bu uygulamada birinci ve ikinci alternatif gerilimler Ui, Uz, 180°71ik bir sabit faz kaydinnasi ile otomatik olarak senkronize edilir, söyle ki örnegin iki ayri alternatif gerilim j eneratörünün G., G2 özel senkronizasyonu gerekli degildir.

Birinci alternatif gerilini U. bir süspansiyon elemaninin ll kablolarinin 23 birinci grubunun 24a birinci ucuna 25a uygulanirken, ikinci alternatif gerilim Uz ayni süspansiyon elemaninin ll kablolarin 24a, 24b mevcut tüm kablolar 23 birbirine elektriksel olarak baglanabilir.

Tercihen bir kablo 23 grubu 24a, 24b seri olarak baglanir. Bu seri baglantida örnegin tüm tek sayili kablolar l, 3, 5, vb. örnegin uzun tek elektrik iletkenin bir türünü meydana getirmek için birbirine seri halde elektriksel olarak baglanir. Benzer sekilde tüm çift sayili kablolar 2, 4, 6 Vb. seri olarak baglanabilir. Bu uygulamada birinci alternatif gerilim Ui örnegin bir kablo 23 numarasinin 1 bir serbest uç ile, bir kablo numarasinin 3 bir ucuna elektriksel olarak seri halde baglanmis bu kablo numarasinin 1 bir zit uç ile, bir kablo numarasinin 5 bir serbest ucuna yine elektriksel olarak baglanmis bu kablo numarasinin 3 bir zit ucu ile ve vb. ile olusturulmus birinci grup 24a kablolarin 23 bir birinci ucuna 25a uygulanabilir. Buna göre bu birinci grup 24a kablolarin 23 bir ikinci ucu 27a bir son tek sayili kablonun 23 bir serbest ucu ile olusturulur. Benzer sekilde tüm çift sayili kablolar 23, örnegin bu ikinci kablo 23 grubunun 24b bir birinci ucunu 25b, çift sayili kablolarin 23 serisi ile olusturulmus bir tekli uzun iletken ile bir zit ikinci uca 27b elektriksel olarak baglamak için seri olarak baglanabilir. Bu seri baglanti düzenlemesinde, kablolarin 23 her iki grubunun 24a, 24b birinci uçlarina 25a, 25b uygulanmis her iki alternatif gerilim U., Uz, burada içerilen ilgili kablolar 23 ile her iki grupta olusturulmus tüm seri baglantilar boyunca transfer edilir. Buna göre elektrik akimi akmadiginda birinci ve ikinci alternatif gerilimler de Ui, Uz kablolarin 24a, 24b her iki grubunun ikinci uçlarina da 27a, 27b uygulanir. Bunuiila birlikte uygulanmis alternatif birinci ve ikinci gerilinilerin Ui, Uz bir sonucu olarak herhangi bir elektrik akimin kablolar 23 boyunca aktigi durumda, bu akim, kablolarin 23 ilgili grubu 24a, 24b boyunca transfer edilmelidir ve böylece ilgili kablolar 23 meydana getirilmis elektrik dirençlerine maruz kalirlar. Sonuç olarak ilgili kablolar 23 boyunca gerilim düsüsleri meydana gelir. Buna göre, her kablo 23 grubunun 24a, 24b zit ikinci uçlarinda 27a, kosul hakkinda bilgi üretilebilir zira her guruptaki 24a, 24b kablolardan 23 bir elektrik akiminin aktigini ve eger öyle ise bu akimin nasil “davrandigi” belirlenebilir.

Alternatif gerilim jeneratör düzenlemesini G süspansiyon elemanina baglamak ve uygun sekilde tüm kablolari 23 avantajli bir seri baglantida birbirine baglamak için, süspansiyon elemaninda tüm çift sayili kablolarin bir seri baglantisi ve süspansiyon eleinanindaki tüm tek sayili kablolarin bir seri baglantisi kurmak için ve birinci ve ikinci alternatif gerilimleri (Ui, Uz) sirasiyla çift sayili kablolarin seri baglantisinin ve tek sayili kablolarin seri baglantisinin birinci uçlarina uygulamak için bir elektrik baglantisini kurmak için bir konektör düzenlemesi (görselligin anlatilmasi için Sekil 3ide gösterilmez) saglanabilir.

Sadece bir yan not olarak, kablolarin 23 birinci ve ikinci gruplarinin 24a, 24b, diger çesitli yollarla düzenlenebilir ve elektriksel olarak baglanabilir. Örnegin, tüm çift sayili kablolari ve tüm tek sayili kablolari sirasiyla kablolarin 23, gruplarindan birine 24a, 24b dahil etmek avantajli olsa da, iki kablo 23 gurubuna diger yapilandirmalardan bir veya daha fazla süspansiyon elemanlarinin kablolarindan her birini eklemek de mümkün olabilir. Örnegin tüm 1 ila n kablolar birinci grupta 24a içerilebilirken, tüm n+l ila x kablolari, ikinci kablolar Ayrica, bir grubun 24a, 24b tüm kablolarinin 23 birbirine seri olarak baglanmasi faydali olsa da, gruplarin birinde 24a, 24b yer alan kablolarin 23 hepsinin veya bazilarinin paralel elektrik baglantilari da mümkün olabilir. düzenlemesi 31 ve/veya bir ikinci gerilim ölçme düzenlemesi 33, bir belirleme biriminin 29 parçasi olarak saglanabilir.

Bu bilesenler 29, 31, 33, Sekil 3`te sadece sematik bir sekilde gösterilmistir.

Birinci gerilim ölçme düzenlemesi 31, üçüncü bir hacim U3 ve bir dördüncü gerilim U4 toplamini iliskilendiren bir toplam gerilimin U_ belirlenmesi için uyarlanabilir. Burada üçüncü U; gerilim, kablolarin 23 birinci grubunun 24a ikinci ucu 27a ile toprak potansiyeli gibi ortak bir elektrik potansiyeli arasinda uygulanir. Dördüncü gerilim U4, kablolarin 23 ikinci grubunun 24b ikinci ucu 27b ve ortak elektrik potansiyeli arasinda uygulanir. Ikinci gerilim ölçüm düzenlemesi 33, üçüncü gerilim U; ve dördüncü gerilim U4 arasindaki bir farki iliskilendiren bir diferansiyel gerilimi U_ belirlemek için uyarlanmistir. Burada, hem toplam gerilim U+ hem de diferansiyel gerilim U., U3 ve U4'ün sirasiyla toplamini ve farkini net bir sekilde "iliskilendirir". Örnegin, toplam gerilim U+, U3 + U4 toplamina esit olabilir ve fark gerilimi U,,U3 - U4 arasindaki farka esit olabilir. Alternatif olarak, toplam gerilim U+ ve/veya diferansiyel gerilim U- sirasiyla U3 + U4, U3 - U4 toplamlari ile örnegin onlarin bir kati olarak baska sekillerde iliskili olabilir. Örnegin, U+, X * (U3 + U4)7e esit olabilir ve/veya U-, y * (U3 - U4)”e esit olabilir, x ve y muhtemelen herhangi bir rasyonel sayi olabilir, örnegin X = y = '/2 veya X = y = 2, Vb.

Preiisipte sadece t0plam gerilimi U+ veya diferansiyel gerilimi U_ belirleyen böyle bir tekli gerilim ölçüm düzenlemesinden sadece birinci ve ikinci gerilim ölçüm düzenlemelerinden 31, 33 biri ile cihazi 17 saglamak yeterli olabilir, süspansiyon elemaninin 11 bir akim bozulma durumu hakkinda bazi faydali bilgiler elde edilebilir. Bununla birlikte bozulma durumu hakkinda daha faydali bilgileri elde etmek için, örnegin süspansiyon elemanindaki 11 çesitli tür ve derecelerde bozulinalar arasinda ayrim yapabilmek için cihazi 17 hem birinci gerilim düzenlemesi ile 31 hem de ikinci gerilim ölçüm düzenlemesi 33 ile saglamak faydali olabilir.

Sekil 3'de gösterilen uygulamada cihaz 17 hem birinci hem de ikinci gerilim ölçüm düzenlemeleri 31, 33 ile saglanir. Burada iki gerilim ölçüm düzenlemesi 31, 33 bir birinci ve bir ikinci gerilim belirleyen birimi 35a, 35b içererek uygulanir. Cihazin 17 gerilim ölçüm düzenlemelerinde mevcut bu gerilim belirleyen birimler 35a, 35b ve/veya diger gerilim belirleyen birimler örnegin bir devrede elektronik geriliinleri elektronik ve tercihen otomatik olarak ölçmek için adapte edilmis elektronik cihazlar olabilir. Burada birinci gerilim belirleyen birim 35a bir tarafi üstünde kablolarin 23 birinci grubunun 24a ikinci ucuna 27a baglanirken, ikinci gerilim belirleyen birim 35b bir tarafinda kablolarin 23 ikinci grubunun 24b ikinci ucuna 27b baglanir. Her iki gerilim belirleyen birimlerinin 35a, 35b bir zit tarafi bir elektrik toprak potansiyeline baglanir.

Buna göre birinci ve ikinci gerilim belirleyen biriinler 35a, 35b sirasiyla üçüncü gerilimi U; ve dördüncü gerilimi U4 ölçmek için adapte edilir. Her iki gerilim belirleyen birimler 35a, 35b sonra belirleme birimine 29 baglanir, burada birinci gerilim ölçüm düzenlemesi 31 toplam gerilinii U+ belirlemek için adapte edilir ve ikinci gerilim ölçme düzenlemesi 33 diferaiisiyel gerilimi U_ Toplam gerilimin ve diferansiyel gerilimin gerçekte ölçülmesi esnasinda kullanilacak olan, burada önceden açiklanmis olan devre bilesenlerine ilave olarak Sekil 3”de gösterilen cihaz 17 bir çekme gerilim kaynagi 36 içerir.

Bu çekme gerilimi kaynagi 36, alternatif gerilim jeneratör düzenlemesinin G devre disi birakildigi veya baglantisinin kesildigi oldugu bir rölanti modu esnasinda, kablolarin 23 her iki grubunun 24a, 24b her iki birinci uçlarina 25a, 25b sabit bir DC gerilimini uygulayabilir.

Bu rölanti modu asagida daha fazla açiklanacaktir. Sabit DC gerilimi temelde alternatif gerilim jeneratör düzenlemesi G ile üretilmis alternatif üretilmis gerilimlerin Uoi, Uoz maksimum gerilimine Umax esit olabilir. Çekme gerilimi kaynagi 36 dahili elektrik dirençlerini Ri, R2 içerir.

Ayrica cihaz 17 sirasiyla birinci ve ikinci gerilimleri U), Uz ölçmek için olan bir üçüncü ve bir dördüncü gerilim belirleyen biriiiii 350, 35d içerebilir. Cihazin 17 tüm devresinden akan akima bagli olarak, alternatif gerilimjeneratör düzenlemesinin G dahili dirençlerinde R3, R4 gerilim düsüsleri farkli olabilir, söyle ki birinci ve ikinci gerilimler UI, Uz buna göre fark edebilir. Böylece üçüncü ve dördüncü gerilim belirleyen birim 35c, 35d ile birinci ve ikinci gerilimleri Ui, Uz ölçerek, devreden geçen elektrik akimi hakkinda bilgi elde edilebilir. Bu bilgi daha sonra, süspansiyon elemaninin 11 kablolari 23 içinde meydana gelen elektrik dirençlerine bagli olan, devreden akan elektrik akimi olarak süspansiyon eleinaninin ll bozulma durumu hakkinda bilgiler içerir.

Daha sonra, cihazin 17 bir fonksiyon prensibi ve bu sekilde gerçeklestirilen bir süspansiyon elemani düzenlemesinde 9 bir bozulma durumunu tespit etmek için bir yöntem, süspansiyon elemaninin ll bozulmadigi bir durum için, yani ne kablolar 23 ne de kilif 21 bozulmamistir veya hatta hasar görmemistir, örnek yoluyla açiklanacaktir ve bu nedenle tüm kablolar 23 ayni fiziksel ve elektriksel özelliklere sahiptir. Bu yöntem sirasinda üretilen veya ölçülen geriliinler Sekil 4”e göre tarif` edilecektir.

Bozulma durumunu izlemek için olan yöntemde, alternatif gerilim jeneratör düzenlemesi G, 280 Hz'lik bir frekans ve 6 V'luk bir baz dogru gerilimi civarinda 6 V'luk bir genlik ile sinüzoidal bir sekilde degisen iki alternatif gerilimi Um, UGZ üretir. Üretilen bu gerilimler Uç., Ugz, sirasiyla birinci grubun uygulanaii birinci ve ikinci alternatif gerilimlerle U,, Ü; (netlik nedenleri için Sekil 4'te gösterilmemistir) sonuçlanir. Elbette, bir elektrik akiminin devre boyunca akip akmadigina bagli olarak, birinci ve ikinci alternatif gerilimler Ui, Uz, elektrik dirençlerinde R3, R4 bir gerilim düsüsü nedeniyle üretilen gerilimlerden Uç”, Uca biraz daha düsük olabilir.

Birinci ve ikinci gerilimler UI, Uz daha sonra sirasiyla birinci grubun 24a tek numarali kablolarinin 23 seri baglantisi ve ikinci grubun 24b çift sayili kablolarinin 23 seri baglantisi yoluyla iletilir, böylece üçüncü ve dördüncü alternatif gerilim U3, U4 her iki kablo gruplarinin 24a, 24b zit ikinci uçlarinda 27a, 27b meydana gelir.

Bu iki ikinci uç 27a, 27b arasinda herhangi bir sönt ve elektrik baglantisi olmadiginda elektrik akimi akmayacaktir, söyle ki üçüncü ve dördüncü alternatif gerilimler U3, U4 uygulanan birinci ve ikinci alternatif gerilimler U, U; ile ayni olacaktir. Baska bir deyisle, süspansiyon eleinaninda 11 herhangi bir bozulma meydana gelmedigi sürece, üçüncü ve dördüncü alternatif gerilimler U3, U4 uygulanan birinci ve ikinci alternatif gerilimleri Ui, Uz tam olarak takip edecektir. Buna göre, üçüncü ve dördüncü alternatif gerilimler Ug, U4 için bu alternatif gerilim davranislarinin belirlenmesi ile, süspansiyon elemaninin ll baska bir islem gerekmedigi normal bir durumda oldugu belirlenebilir.

Bu bozulmamis durumda, üçüncü ve dördüncü alternatif gerilimler U3, U4 arasindaki 180 ° faz kaymasi nedeniyle, üçüncü ve dördüncü alternatif geriliinlerin U3, U4 toplamina karsilik gelen bir toplam gerilim U+ sabit bir gerilimdir, yani üretilen alternatif gerilimlerin Uç', Uoz baz DC geriliin toplami olan bir DC gerilimidir (yani verilen örnekte: U3 + U4 = 6V + 6V = 12 V). Buna göre, böyle bir durumda, toplam gerilimin U+ alternatif gerilim bileseni (yani U+`Ac = 0) yoktur. Üçüncü ve dördüncü alternatifgerilimlerinin U3, U4 bir farkina karsilik gelen bir diferansiyel gerilim U., üretilen gerilimlerle Um, Ugz ayni frekansta ve O V'nin bir DC gerilimi civarinda bu üretilen geriliinlerin Uoi, Uc; , büyüklügünün iki kati ile degismektedir (yani verilen örnekte, U_ , -2 ile +12 V arasinda degisir).

Asagida daha detayli olarak açiklanacagi gibi, süspansiyon elemaninin ll bozuldugu veya hatta hasar gördügü durumlarda, üçüncü ve dördüncü gerilimler Ug, U4 için olan bu ilk kosullar artik uygulanmaz. Özellikle süspansiyon elemanindaki 11 kablolarin 23 en az biri kirildiginda23 en azindan biri için veya kablolar 23 arasinda bir kisa-devre oldugunda veya kablolarin 23 en az biri için topraga bir elektrik baglantisi oldugunda, ya birinci uçlar 25a, 25b ve ikinci uçlar 27a, 27b arasinda bir elektrik baglantisi kismi olarak kesintiye ugrar (yani bir kirilmis kablo durumunda) veya elektrik akimlari akacaktir (örnegin kisa-devre veya topraga baglantilar durumunda). Buna göre, bu gibi bozulma durumlarinda, üçüncü ve dördüncü gerilimler U3, U4, bozulmamis durumda oldugu gibi üretilmis gerilimleri Um, Uoz artik takip etmeyecek ve sonuç olarak toplam gerilim U+ ve/veya diferansiyel gerilim U_ bunlarin davranisi degistirecektir.

Buna göre, toplaiii geriliiiiiii U_ alternatif bir gerilim bilesenini UtAg` ve diferansiyel gerilimin U_ sifir olmayan bir alternatif gerilim içerdigi bir durumdan herhangi bir sapma, izlenen süspansiyon elemaninda 11 bir bozulmaya veya hatta bir hasara isaret etmek olarak yorumlanabilir. olarak baglanmadigi cihazin 17 basit bir devresi, süspansiyon elemaninin ll izlenmesi için yeterli olabilir çünkü en azindan süspansiyon elemaninin ll bozulup bozulmadigini tespit edebilir, bir baglayarak, bu açik devreyi degistirmek avantajli olabilir. Bu baglanma elektrik direnci R5 birkaç on veya yüz Ohms araliginda bir dirence sahip olabilir, yani süspansiyon elemaninda 11 kablolarin 23 seri baglantisi boyunca tipik olarak meydana gelen dirençlerden önemli ölçüde yüksek olan bir dirençtir (bu dirençler tipik olarak süspansiyon elemaninin uzunluguna bagli olarak bazi Ohms ila birkaç on Ohms araligindadir). Sekil 33de verilen örnekte Rs'in 100 Ohm oldugu farz edilir.

Ikinci uçlarin 27a, 27b bu elektrik baglantisi ve bu ikinci uçlarda 27a, 27b meydana üçüncü ve dördüncü gerilimler Ug, U4 nedeniyle bir elektrik akimi cihazin 17 tüm devresi boyunca akabilir. Bu elektrik akiminin bir sonucu olarak gerilim düsineleri bu devrede mevcut tüm dirençlerde meydana gelir, böylece devredeki çesitli konumlarda tüm gerilimleri UX (x = 1, 2, 3, 4) dogrudan etkiler. Örnegin birinci ve ikinci gerilimler UI, Uz dahili dirençler R3, R4 nedeniyle üretilmis gerilimlerden UGi, Ucaz daha düsük olabilir. Ikinci uçlardaki 27a, 27b üçüncü ve dördüncü gerilimler U3, U4 süspansiyon elemaninin ll kablolannin 23 seri baglantisindaki elektrik dirençleri nedeniyle birinci ve ikinci gerilimlerden U., U2 düsük olacaktir.

Bu duruin Sekil 4`ün diyagraminda gösterilir. Burada üçüncü ve dördüncü gerilimler U3, U4 üretilen geriliinleri Uç”, Uc; yine takip eder, yani ayni frekans ile gerilimleri degistirir. Bununla birlikte, hem büyüklük hem de DC gerilim bilesenleri, devrede meydana gelen gerilim düsmeleri nedeniyle azaltilir.

Bununla birlikte, bu sartlar altinda bile üçüncü ve dördüncü gerilimlerin U3, U,, toplaini olan toplam gerilim U+ sabit bir DC gerilimdir, yani bunun alternatif` gerilim bileseni U+,AC sifirdir. Üçüncü ve dördüncü gerilimler U3, U4 arasindaki fark olan diferansiyel gerilim U_ yine ayni veya ters faza ve sirasiyla üretilmis gerilimlerle UGi ve UGz ayni frekansa sahip olan bir alternatif gerilimdir.

Buna göre baglanma elektrik direnci R5 ile baglanmis kablolarin her grubunun 24a, 24b ikinci uçlari ile bu kapali devre ile de, toplaiii gerilimin U+ alternatif gerilim bilesenini içermedigi ve diferansiyel gerilimin U_ sifir olan bir alternatif gerilim bileseni içerdigi bir durum, süspansiyon elemaninin 11 iyi durumda oldugunu gösteriyor olarak yorumlanabilirken bu durumdan herhangi bir sapma süspansiyon elemaninda 11 bir bozulma veya hatta hasari gösteriyor olarak yorumlanabilir.

Daha sonra, bir süspansiyon elemani düzeneginde 9 bozulma durumunun tespit edilmesi için cihazlarin 17 iki alternatif uygulamasi Sekil 5 ve 6,ya atifla tarif edilecektir. Burada, cihazlar l7, Sekil 3lte gösterilen cihazla ayni çalisma prensibini takip eder fakat bir miktar farkli bir devre ile uygulanir.

Görsellestirmenin basitlestirilmesi için, Sekil 5 ve 67da kablolarin 23 birinci ve ikinci gruplarinin 24a, 24b seri baglantisi sadece basit bir çizgi olarak gösterilmektedir.

Sekil 5'te gösterilen uygulamada, alternatif gerilim jeneratör düzenlemesi G, Sekil 3`ün uygulamasi için gösterilene benzerdir ve birinci ve ikinci alternatif gerilimleri Ui, U2 süspansiyon elemaninin ll 27a, 27b üçüncü ve dördüncü gerilimler U3, U4 uygulanir. Bununla birlikte toplam gerilimi U_ ve diferansiyel gerilimi U_ belirlemek için olan belirleme birimi 29 Sekil 3'ün uygulamasindan farkli bir sekilde uygulanir. Özellikle ikinci uçlar 27a, 27b iki ayri baglanma elektrik direnci R6, R7 ile birbirine elektriksel olarak baglanir. Bir birinci gerilim ölçüm düzenlemesi 31 bir birinci AC gerilim belirleme birimini 37a ve bir birinci DC gerilim belirleme birimini 37b içerir. Her iki birinci gerilim belirleme biriini 37a, 37b, bir taraftan ayri baglanma elektrik dirençleri R6, R7 ile diger tarafta bir toprak potansiyeli arasinda bir merkez noktasina 38 baglanir. Buna göre bu ilk gerilim belirleme birimleri 37a, 37b üçüncü ve dördüncü gerilimlerin Ug, U4 toplamina orantisal olan bir toplam gerilimin U+ bir alternatif gerilim bilesenini U+`Ac ve bir dogru gerilim bilesenini U+9Dc ölçebilir. Özellikle R6 = R7 oldugunu farz edersek toplam gerilim U+ bu durumda U+ = (U3 + U4) / 2idir, Bir ikinci gerilim ölçüm düzenlemesi 33, ikinci uçlarin 27a, 27b her birine dogrudan baglanmis bir ikinci gerilim belirleme birimini 37c içerir. Buna göre bu ikinci gerilim belirleme birimi 37c ikinci uçlar 27a, 27b arasindaki bir gerilim farkini ölçer.

Baska deyisle ikinci gerilim belirleme birimi 37c, U3 - Ufe karsilik gelen bir diferansiyel gerilimi U_ ölçer. Özellikle bu ikinci gerilim belirleme biriminin 370 sadece bu tür bir diferansiyel gerilimin U_ bir alternatif gerilim bilesenini U_,Aç ölçmesi yeterli olabilir.

Sekil 6, Sekil 39de gösterilen uygulamaya büyük ölçüde karsilik gelen cihazin 17 bir uygulamasini gösterir. Görsellestirmenin basitlestirilmesi için, “A” - “D” harfleri süspansiyon elemaninda l 1 yerlerdeki birinci ila dördüncü alternatif gerilimlerin U., Uz, U3, U4 ölçülmesi için gerilim ölçüm düzenlemelerini gösterir.

Ayrica birinci uçlar 25a, 25b kapasitörler ile bir toprak potansiyele kapasiteli sekilde baglanir. Ayrica cihazin 17 devresi anahtarlar 41a, 41b içerir, bununla alternatif gerilim jeneratör düzenlemesinin alternatif gerilim jeneratörleri GI, Gz, süspansiyon elemaninin 11 kablolarini 23 içeren devrenin bir kalanina seçici olarak elektriksel olarak baglanabilir. Bu anahtarlar 4la, 4lb açik durumlarinda oldugunda tüm devre bir rölanti moduna ayarlanir ve çekme gerilim kaynagi 36 ile bir çekme gerilime kadar çekilir.

Sonra bir süspansiyon elemanindaki ll bazi bozulma durumlari veya hatta hasarlar ve cihazla bu bozulma durumlarini tespit etme yollari ve burada sunulan yöntem tarif edilecektir. Bu durumlarin bazilari için tipik olarak meydana gelen gerilimler Sekil 7 ila 99a göre açiklanacaktir. i) Kirik kablo Bir süspansiyon elemaninda 11 belirlenecek kritik bir durum, süspansiyon elemaninda 11 mevcut kablolarin en azindan birinin kirildigi durumdur. Bu kirik kablo süspansiyon elemaninin yük tasima kapasitesini azaltabilir söyle ki süspansiyon elemaninin degistirilmesini gerektirebilir. kirilmasini içeren çoklu kablolar durumunda, ilgili bir ilk üç 25a, 25b ile kablolarin 24a, 24b gruplarindan birinin bir ilgili ikinci ucu 27a, 27b arasindaki bir elektrik baglantisi kesintiye ugrar.

Buna göre cihazin 17 tüm devresi açiktir, yani artik kapali elektrik devresi yoktur ve baglanma elektrik direnci R5 ile elektrik akimi artik akmaz. Sonuç olarak hem üçüncü hem de dördüncü gerilim U3, U4 aynidir ve kirilmamis kablolarin 24a, 24b grubuna baglanmis üretilmis gerilimlerin Uc”, Um ilgili bir tanesini takip eder. Böylece üçüncü gerilim U3 ve dördüncü gerilim U4 fazdadir (yani artik faz- kaymasi yoktur) ve alternatif gerilim jeneratörlerinden G., Gz birine baglanmis ayni faz açisina sahiptir.

Meydana gelen gerilimler Sekil 77nin diyagraminda gösterilir. Birinci ve ikinci gerilimler Ui, Uz üretilmis alternatif gerilimleri Um, Um takip ederkeii (basitlestirmek için Sekil 7`de görsellestirilmemistir), kablolarin birinci grubunda 24 mevcut olan kablolarin 23 en azindan birinin kirilmis oldugu farz edilirken, kablolarin ikinci grubundaki 24b kablo kirik degildir, söyle ki üçüncü ve dördüncü gerilimler U3, U4 aynidir ve ikinci alternatif gerilimi Uz takip eder. Buna göre bu durumda toplam gerilim U+ bir alternatif gerilim olacaktir, yani toplam gerilim U+ sifir-olmayan bir alternatif gerilim bilesenine Un“` sahiptir. Burada verilen örnekte toplam gerilim U_ 2*Umax ve 0 V arasinda salinir. Ayrica diferansiyel gerilim U- bir sinyal ile artik sonuçlanmayacak ve büyük ölçüde sürekli 0 V olur. ii) Süspansiyon elemani baglanmamistir veya her iki kablo grubu kesintiye ugrar Sonraki bir durumda cihazin 17 ve süspansiyon elemaninin ll bilesenleri arasindaki bir elektrik baglantisinin arizali veya kesintiye ugradigi varsayilacaktir, öyle ki, süspansiyon elemaninda ll bulunan kablolara 23 hiçbir gerilim uygulanmaz. Ayni veya karsilik gelen bir durum, sadece kablolar, kablolarin birinde degil, fakat ayrica her iki grupta da 24a, 24b kesintiye ugradiginda ortaya çikar. Bu durumda baglanma elektrik direncinde R5 elektrik akimi akmaz. Bunun yerine, bu baglanma direnci R5 dalgalidir ve hem üçüncü hem de dördüncü gerilimler U3, Ui sürekli olarak gerçekte 0 V olarak ölçülecektir. Birinci ve ikinci gerilimler Ui, Uz, hiçbir elektrik yükü görmeyecek ve maksimum gerilim büyükleri Umax ile üretilmis gerilimleri Uci, Ucz takip edebilecektir. Bu durumda Sekil Side gösterildigi gibi toplam gerilim U- ve ayrica diferansiyel gerilim U_ sifir olmayan alternatif gerilim bilesenlerine Uni“` sahip olmayacaktir ve genel olarak gerçekte sürekli olarak 0 V olacaktir. iii) Topraga bagli tek kablo Tek bir kablo 23 veya kablo 23 gruplarindan 24a, 24b sadece birinin kablolari bir toprak potansiyeline elektriksel olarak baglandiginda (topraga 41 hatali bir birinci baglanti ile gösterildigi gibi) bir elektrik akimi topraga akacaktir. Buna göre, tek bir kablo arizasi durumunda, alternatif gerilim jeneratörü düzenegine G asimetrik bir yük olusur.

Elektrik akimi R5 baglanti direnci üzerinden akmaya devam ettigi için, üçüncü ve dördüncü geriliinleriii U3, U4 her ikisi de genel olarak ayni faza sahiptir ve toprak arizasina sahip olinayaii kablolarin 23 grubuna 24a, 24b grubuna baglanan alternatif gerilim j eneratörü GI veya G; takip eder.

Sekil 9, kablolarin 23 ikinci grubunda 24b, yani ikinci gerilim U; ve dördüncü gerilim U4 arasinda bir toprak arizasinin meydana geldigi varsayilan bir durum için gerilim kosullarini göstermektedir. Genel olarak, topraklama hatasina daha yakin olan gerilim daha küçük genlige sahip olacaktir. Bu nedenle, üçüncü ve dördüncü gerilimlerde U3, U4 farkli genlikler olup, faz içi olduklarindan, hem toplam gerilim U, heiii de diferaiisiyel gerilim U_ sinüzoidal sinyaller olacaktir, yani sifirdan farkli alternatif gerilim bilesenlerine U+_Ac, U,`Ac sahip olacaktir. Burada, toplam gerilim U+, diferansiyel geriliiiideii U_ daha büyük sinüzoidal bir sinyale sahip olacaktir . iv) Her iki grupta da topraga bagli kablolar Kablo gruplarinin 24a, 24b her birindeki kablolarin 23 (Sekil 3'de topraga hatali birinci baglanti 41 ve topraga hatali ikinci baglanti 43 ile gösterildigi gibi), ayni zamanda topraga bagli olmasi durumunda, hem üçüncü ve dördüncü gerilim U3 ve U4 esasen kalici olarak 0 V'tur. Buna paralel olarak, ayni zamaiida toplam gerilim U_ ve diferansiyel gerilim U_ büyük ölçüde 0 V`dir ve hiçbir alternatif gerilim bileseni U+5AC, U_.Ac tespit edilemez.

Ayrica, bu durumda, elektrik akimi, elektrik yükü iki alternatif gerilim jeneratörüne G,, Gz yüklenecek ve böylece daha küçük birinci ve ikinci gerilim Ui, U; ile sonuçlanacak sekilde topraga akiyor olabilir.

Böyle bir çift ya da çoklu toprak baglantisinin genellikle sadece süspansiyon elemani ll örnegin bir topraklanmis kasnak üzerinde çalistirildigi zaman ortaya çiktigi unutulmamalidir.

Ayrica, topraga elektrik baglantilarin daimi olabilecegi veya sadece asansör kabinin belirli konumlarda oldugunda, yani süspansiyon elemani düzeneginin asansörün kasnaklari boyunca hareket ettirildigi ve örnegin kablolarin 23 kapakla 21 izolasyonunun kalmadigi, süspansiyon elemaninin belirli bir hasarli yeri topraklaninis kasnak ile elektriksel olarak teinas ettiginde meydana gelebilecegi unutulmamalidir.

Bu nedenle burada sunulan tespit yönteminin özel düzenleinelerinin, toplam gerilimi U+ ve diferansiyel gerilimi U. belirlerken süspansiyon elemani düzeneginin asansörün kasnaklari boyunca hareket ettirilmesi gerekli olabilir. Bu gibi durumlarda, kablolardan 23 birinin topragina en az bir elektrik baglantisinin bulundugu bir konum, ilgili bir bozulma durumunun belirlendigi bir zamana bagli olarak belirlenebilir.

Diger bir deyisle, toplam gerilim U- ve diferansiyel gerilimi U., asansör kabini deplase edilirken sürekli olarak izlendiginde ve aniden, toplam gerilimde U_ ve/veya diferansiyel gerilimde U-, topraga tek bir kablonun bagli oldugunu veya her iki kablo gurubunda bulunan çesitli kablolarin bir topraga bagli oldugunu gösteren önemli bir degisiklik tespit edildiginde, bu tür toprak baglantisi bu tür degisimin tespit edildigi bir zainan noktasina dayali olarak tanimlanabilir. Burada, tipik olarak, bir asansör kontrolünün asansör kabininin tam olarak bulundugu yeri her zaman bildigi ve bu nedenle, süspansiyon elemani düzeneginin 9 süspansiyon elemanlarinin 11 örnegin asansör düzenegi içindeki kasnaklarla nerede teinas ettigi bilinmektedir. Buna göre, bir toprak baglantisinin tespit edildigi zainaiidaki noktayi bilmek, süspansiyon elemani 11 içindeki bu tür yer baglantisinin yeri tespit edilebilir. Böyle bir tanimlamada, bir kasnak çapi, bir sarma açisi, bir asansörün hizi ve bir halatlama faktörü gibi birçok etki parametresi hesaba katilabilir.

Ayrica, tek veya çok toprakli baglantilar hakkinda daha ayrintili bilgi elde etmek için çesitli gerilimler ölçülebilir ve ilk ila dördüncü gerilimler Ul, Uz, U3, U4 sürekli olarak izlenebilir ve baslangiç degerleriyle karsilastirilabilir. Her ikisi de, birden fazla topraklama hatasi durumunda oldugu gibi, tek toprak arizalari durumunda, bu gerilim degerleri baslangiç degerleriyle karsilastirildiginda farkli olacaktir. Gerçek degerler ile baslangiç degerleri arasindaki meydana gelen gerilim farkliliklarindan, elektrik toprak baglantilarinin tür, sayi ve/veya derecesi hakkinda ek bilgi elde edilebilir. v) Bitisik kablolar arasindaki kisa devreler Tespit edilecek diger bir bozulma durumu, komsu kablolarin 23 birbiriyle elektriksel olarak temas ettigi bir durum olabilir. Bu, örnegin bir izolasyon kapaginin 21 lokal olarak hasar görmesi ve bir veya daha fazla kablonun 23 kisimlarinin lokal olarak açikta kalmasi durumunda ortaya çikabilir. Daha sonra, bitisik kablolar 23, mekanik olarak birbirine dogrudan temas ederek veya her ikisi de, örnegin, bitisik kablolar 23 dolayli elektrik kontagi kuracak sekilde iletken bir kasnak (topraktan izole edilebilir) gibi iletken bir nesne ile temas olusturarak temasa geçebilir. Kablolarin 23 bir kasnak vasitasiyla dolayli bitisik baglantisi için, asansör hareket ettiginde, yani süspansiyon elemani düzenegi 9 asansörün kasnaklari boyunca hareket ettirildiginde, bozulina durumunun tespitin gerçeklesmesinin gerektigi açiktir.

Bitisik kablolar 23 arasindaki bu tür kisa devrelerin bir sonucu olarak, genellikle baglanti elektrik direnci R5 boyunca akan bir elektrik akimi, ariza tarafindan bypass edilir. Sonuç olarak, üçüncü ve dördüncü gerilim U3, Ui genel olarak ayni olacaktir, çünkü bunlar topraga bir baglanti noktasi geriliinini ölçinektedir ve bu nedenle diferansiyel gerilim U_ genellikle sifir olacaktir.

Genellikle, bitisik kablolar 23 arasinda iki tip kisa devre ayirt edilebilir. Burada "simetrik kisa" 45 olarak adlandirilan (Sekil 3'te kesikli çizgi olarak gösterildigi gibi) birinci durumda, birinci kablo grubunda 24a bulunan bir birinci kablo ve ikinci kablo grubunda 24b bulunan bir ikinci kablo (veya söntün bulundugu yere kadar gruplarindan 24a, 24b birindeki kablolarin her birini içeren bir seri kablo baglantisi) arasinda hem birinci hem de ikinci kablolarin söntün bulundugu yere kadar olan uzunluklarinin hem birinci hem de ikinci kablolar için ayni oldugu bir yerde bir elektrik baglantisi olusur. Bir baska deyisle, kablolarin birinci grubunun 24a, tüm tek sayili kablolar tarafindan olusturuldugu ve kablolarin ikinci grubunun 24b'nin tüm çift sayili kablolar tarafindan olusturuldugu bir durumda, arizaya kadar tek ve çift kablolarin sayisi esit ise simetrik bir durum ortaya çikar. Bu gibi simetrik bir durumda, uygulanan gerilimlerin alternatif gerilim bileseni, genellikle baglanti noktasinda kaybolur ve baglanti noktasinda genellikle Umum/2 olan bir DC gerilimi olur. Buna göre, bu gibi simetrik bir durumda, toplam gerilimde U+ alternatif bir gerilim bileseni, yani UMC : O olinayacak, genellikle uygulanan maksimum geriliine, yani U+, DC = Umuga karsilik gelen bir dogrudan gerilim bileseni olacaktir.

Burada "asimetrik sönt" 47 (Sekil 3'te gösterildigi gibi) olarak adlandirilan asimetrik bir durumda, bu yer ile birinci grupta 24a bulunan kablo 23 için birinci ucun 25a arasindaki bir mesafenin, ikinci grupta 24b bulunan kablonun 23 birinci ucu 25b*ye göre bu yerden mesafesinden farkli oldugu bir yerde komsu kablolar arasinda bir elektrik baglantisi meydana gelir. Baska bir deyisle, yukarida bahsedilen örnekte, arizaya tek ve çift kablolarin sayisi ayni degilse asimetrik durum vardir. Bu gibi asimetrik bir durumda, asimetri, baglanti noktasinda topraga karsi alternatif bir gerilim bileseni olusturacaktir. Hem üçüncü, dördüncü gerilimler U3, Ui, baglanti noktasinda bu gerilimini ölçecek ve dolayisiyla arizaya daha yakin olan jeneratörlerden G', G; biri ile ayni faz açisina sahip olarak fazda olacaktir. Bu tür alternatif gerilim bilesenine ek olarak, U3, U4 üçüncü ve dördüncü gerilimlerinde genellikle UmM/Z DC gerilimi olacaktir. Buna göre, toplam gerilim U+, maksimum gerilime karsilik gelen bir dogrudan gerilim bilesenine U-, DC, yani U+, DC = U.",x'a, ve sifir olmayan bir Umc alternatif gerilim bilesenine sahip olacaktir. vi) Hasarli ancak kesintisiz kablolar (korozyon/pas) Bir süspansiyon elemaninin 11 bir yük tasima kapasitesi, digerlerinin yani sira, örnegin süspansiyon elemani 1] içindeki kablolar 23 asindiginda bozulabilir. Kablolar 23 üzerindeki paslanmis yerler, kesitlerini ve dolayisiyla yük tasima kapasitelerini azaltabilir. Genel olarak, bu tür korozyonun, yalnizca süspansiyon elemaninin ll mekanik özelliklerini azaltmakla kalmayip, ayni zamanda elektriksel özelliklerini de degistirdigi varsayilmaktadir. Özellikle, korozyon ile azaltilan bir kablo çapinin, genellikle bu kablo ile elektriksel iletkenligin azalmasina yol açtigi varsayilabilir.

Süspansiyon elemani ll burada tarif edilen cihaza l7 dahil edildiginde, kablolarin 23 en az birindeki bu tür azaltilmis elektrik iletkenligini birinci ila dördüncü Ui, Uz, U3, U4 gerilimlerin en az bir kisminda önemli ölçüde degistirilebilir. Buna göre, bu gerilimler, örnegin, süspansiyon elemani düzeneginin 9 bir baslangiç durumunda ölçülebilir ve ölçülen baslangiç referans degerleri, örnegin, yeni bir süspansiyon elemani düzenegi takildiktan ve çalistirildiktan sonra depolanabilir. Asansörün sonraki çalismasi sirasinda, bu birinci ila dördüncü gerilimlerin UI, UZ, U3, U4 bazilari veya tümü ölçülebilir ve baslangiç referans degerleriyle karsilastirilabilir.

Tespit edilen farkliliklar farkli örüntüler gösterebilir. Örnegin, ölçülen tüin degerler fiili referans degerleri ile kiyaslandiginda gerçekte ayni sekilde degistiginde, tüm kablolar 23 için homojen bir hasar veya bozulmanin, örnegin bir homojen korozyonun meydana geldigi varsayilabilir. Alternatif olarak, ölçülen bazi degerlerin baslangiç referans degerlerine göre degistigi, ancak diger ölçülen degerlerin degismedigi gözlenirse, sadece belirli kablolarin veya baglanti noktalarinin hatali oldugu varsayilabilir.

Bütünlük açisindan, cihazin 17, burada daha önce tarif edildigi gibi çesitli bozulma durumlarini tespit etmek için bir yöntem gerçeklestirebilecegi bir ölçüm moduna ek olarak, cihaz 17 "atil mod" olarak da adlandirilabilecek bir moda ayarlanabilecegi gösterilmelidir.

Bu atil mod Sekil lû'da görsellestirilmistir. Burada, G alternatif gerilim jeneratörü düzenegi G de kapatilabilir. Altematif olarak, alternatif gerilim jeneratörleri GI, Gz, Sekil 6'da gösterilen 4la, 41b nolu anahtarlara benzer anahtarlar vasitasiyla devrenin geri kalanindan ayrilabilir. Cihaz 17, herhangi bir ölçüm gerekmediginde enerji tasarrufu saglamak için bu tür bir atil moda ayarlanabilir. Alternatif olarak, bir süspansiyon elemani düzenegi 9 birden fazla süspansiyon elemani 11 içerdiginde, süspansiyon elemaninin 11 her biri için bir aygit 17 saglanabilir ve bu türden çok sayida aygittan l7 biri bosta iken digerinin cihazlar 17 su anda ölçüm modundadir. Baska bir alternatif olarak, tek bir alternatif gerilim jeneratör düzenegi G saglanabilir ve bu süspansiyon elemaninda ll tespit yöntemini gerçeklestirmek için çok sayida süspansiyon elemaninin 11 her birine dönüsümlü olarak elektriksel olarak baglanabilir; diger süspansiyon elemanlari 11 ise bir atil moda ayarlanir. Böyle bir atil modda, alternatif gerilim jeneratörlerinde Gi, Gz'nin yüksek empedansli çikisi oldugu (ve bu nedenle, Sekil lO'un sematik diyagraminda göz ardi edilebilecekleri), ve gerilim jeneratörleri Gl-GZ tarafindan uygulanan gerilim nedeniyle herhangi bir elektrik akimi akmadigi için, çekme gerilimi kaynagi 36 genel olarak Umax'a kadar olan birinci ila dördüncü tüm gerilimleri Ui, Uz, U3, U4 kaldiracaktir.

Bununla birlikte, süspansiyon eleinaninda ll meydana gelen bozulmalar durumunda, bu tür UI, Uz, U3, Ui geriliinleri degisebilir. Örnegin, topraga elektriksel baglantilar kablolarin 23 bir veya daha fazlasinda meydana geldiginde, akimlar topraga akabilir ve topraga baglantinin nerede olduguna bagli olarak, birinci ila dördüncü gerilimin UI, Uz, U3, U4 biri veya daha fazlasi degisebilir ve özellikle Umx'tan daha az olabilir. Özetle, cihaz 17 ve burada açiklanan yöntem ile saptanacak çesitli bozulma durumlari asagidaki gibi tanimlanabilir: - toplam gerilimin U+ bir alternatif gerilim bilesenini (yani U+_Ac ;E 0) ve diferansiyel geriliminin U_ herhangi bir alternatif gerilim bileseni (yani Un,“` = 0) içermedigi bir durum, kablo gruplarindan 24a, 24b olusan kablolardan 23 en az biri kesilecegini ve diger kablolar 24b, 24a grubunda yer alan kablolarin 23 hiçbiri kesilmeyecegini gösterecek sekilde yorumlanabilir. - toplam gerilimin U+ alternatif bir gerilim bileseni içermedigi (yani U_,Ac = 0) ve diferansiyel gerilimin U., herhangi bir alternatif gerilim bileseni (yani U-,AC = 0) içermedigi durum asagidaki bozulma durumlarindan en az birini gösterdigi yorumlanabilir. : kablo gruplarindan biri içinde bulunan en az bir kabloda kesinti yapilir ve diger kablo diger grubu içinde bulunan kablolarinda en az birinde kesinti yapilir. veya.' birinci alternatif gerilimi Ui ve ikinci alternatif gerilimi Uz uygulayan gerilim kaynaklarinin ikisinde de kesinti yapilir; - toplam gerilimin U+ bir alternatif gerilim bilesenini (yani UîAC ;t *0) içerdigi ve diferansiyel gerilimin bir alternatif gerilim bilesenini (yani U,.Ac 7& l 0) içerdigi bir durum, süspansiyon elemaninda l 1 kablolardan 23 en az birinin topraga elektrik baglantisina isaret eder sekilde yorumlanir. - toplam gerilimin U+ alternatif bir gerilim bileseni içermedigi (yani U+,Ac : 0), ancak bir dogrudan gerilim bileseni (yani U-, DC ;E 0) ve diferansiyel gerilimin, alternatif bir gerilim bileseni (yani U_,Ac = 0) içermedigi bir durum kablo gruplarindan 24a, 24b birinde kablolardan birinin 23 diger kablo grubunda 24b, 24a simetrik tarzda bulunan bir kablo 23 ile kisa devre yapilmis oldugunu gösterecek sekilde yorumlanabilir; - toplam gerilimin bir alternatif gerilim bilesenini (yani U+`Ac 7& ,0) ve bir dogrudan gerilim bileseninin (yani U_; DC ;é O) içerdigi ve diferansiyel gerilimin hiçbir alternatif gerilim bileseni (öm.

U-.A0 = 0) içermedigi bir durum kablo gruplarindan 24a, 24b birinde kablolardan birinin 23 diger kablo grubunda 24b, 24a asimetrik tarzda bulunan bir kablo 23 ile kisa devre yapilmis oldugunu gösterecek sekilde yorumlanabilir; Özellikle, bozulma durumu ile ilgili bilginin toplam geriliin U+ ve diferansiyel gerilimin U, en az birinde alternatif bir gerilim bilesenindeki U+,Ac, U-.Ac bir fazin bir analizine dayanilarak avantajli bir sekilde elde edilebilecegi bulunmustur. Baska bir deyisle, toplam gerilimi ve/veya diferansiyel gerilimi analiz ederken, üçüncü gerilimin ve dördüncü gerilimin U3, Ui ve/veya birinci gerilimin ve ikinci gerilimin Ui, Uz (veya bunlarin matematiksel bir kombinasyonunun) faz açilari da bir tanilamayi basitlestirmek için düsünülebilir.

Ayrica, mevcut bir bozulma durumu hakkinda daha ayrintili bilgi elde etmek için, toplam gerilim U+ ve/veya diferansiyel gerilimin U. baslangiç degerleri belirlenebilir ve asansörün bir baslangiç durumunda saklanabilir; toplam gerilim U+ ve diferansiyel gerilimin U_ sonraki degerleri belirlenebilir ve asansörün sonraki bir duruinunda (yani norinal çalismasi sirasinda) saklanabilir. Süspansiyon elemaninin bozulma durumu, daha sonra, toplam gerilim U+ ve diferansiyel gerilimin U_ baslangiç degerlerinin ve sirasiyla toplam ve diferansiyel geriliinlerin gerilim U+, U_ sonraki degerlerinin bir karsilastirmasina dayanarak belirlenebilir.

Ayrica, bozulina durumu hakkinda ek bilgi elde etmek için, uygulanan birinci ve ikinci alternatif geriliinlerin UI, Uz baslangiç degerleri belirlenebilir ve asansörün bir baslangiç durumunda saklanabilir; uygulanan birinci ve ikinci alteniatif geriliinlerin UI, Uz baslangiç degerleri belirlenebilir ve asansörün bir sonraki durumunda saklanabilir. Burada, süspansiyon elemaninin bozulma durumu dikkate uygulanan birinci ve ikinci bir alternatif gerilimlerin Ui, Uz baslangiç degerlerinin uygulanan birinci ve ikinci degisken geriliinlerin Ui, Uz sonraki degerleri ile karsilastirilinasini dikkate alarak sonraki durum sirasinda belirlenebilir.

Cihazin 17 bir ölçüm modunda Çesitli hata tespiti veya bozulma tespiti olasiliklarinin kisa bir özeti asagidaki grafikten elde edilebilir: U+ U. Faz açilan OK Sinyal yok ~1/2 SinüZoid OV G] G2 Umax al sinyal Kirik kablo Sinüzoidal Umax Sinyal OV G“ tarafi hala Ui ve Uz üzerinde yük sinyal 2Umax yok bagli yok STM ekli degil Sinyal yok OV Sinyal OV - - U] ve Uz üzerinde yük veya her iki kablo yok yok çifti kirik Topraga birden Sinyal yok OV Sinyal OV - - U] ve Uz üzerinde yük çok baglanti yok Asansör tüin hasarlari (ölçüm modu) tespit etmek için hareket etmelidir Tek Sinüzoidal <:l/2 Sinüzoid <: Gx Asansör Sin al sin al <= 1/2 X tarafta to rak tüm hasarlari tes it 110 p raga baglanti Y U3-l-IU4 Umax ariza yok P etmek için harelget (olçum modu) etmelidir Kablolarin bitisik Sinyal yok Umax Sinyal OV - - Asansör tüm hasarlari baglantisi yok tespit etmek için hareket (simetrik) etmelidir Kablolarin bitisik Sinüzoidal Umax Sinyal OV J eneratörün GXX U] ve Uz üzerinde yük baglantisi sinyal yok tarafi arizaya Asansör tüm hasarlari (simetrik) yakindir tespit etmek için hareket etmelidir Hasarli kablolar llk degerlerden sapma Sekil 11, mevcut bulusun bir uygulamasina göre bir asansön'in bir süspansiyon elemani düzeneginde bir bozulma durumunu belirlemek için bir yöntemde yöntem adimlarini ve geçici ve/veya mantiksal baglantilarini gösteren bir akis semasini gösterir. Analiz adimlari ve karar adimlarini içeren yöntem basamaklari ve bozulma durumlarinin çesitli durumlari hakkinda ortaya çikan göstergeler akis semasindan kendiliginden anlasilir. Ayrica, bu akis semasinin bulusa göre yöntemi uygulamak için bir olasiligi görsellestirdiginden de bahsedilmelidir. Analiz adimlari ve karar adimlari dahil olmak üzere yöntem adimlarini gerçeklestirmek için çesitli baska olanaklar mevcuttur. Özellikle, bir bozulma durumu hakkinda daha ayrintili bilgilerin belirlenmesini mümkün kilmak için, adimlarin her biri ayrica beliitilebilir. Örnegin, birinci ila dördüncü degisken gerilimlerden bir ve/veya daha fazlasinin ve/veya toplam gerilimin ve/veya diferansiyel gerilimin degisken gerilim bilesenlerinin ek faz analizi bu tür ek bilgiyi saglayabilir.

Asagida, bozulma duruinunu tespit etmek için cihazin l7 olasi uygulamalarin bazi yapisal ve/veya fonksiyonel detaylari açiklanacaktir.

Sekil 3'te gösterilen uygulamaya atifla gösterildigi gibi, cihaz 17 toplam gerilimi U+ belirlemek için birinci gerilim ölçümü düzenegini 31 veya diferansiyel gerilimi U_belirlemek için ikinci gerilim düzenegini 33 içermesi yeterli olabilir. Prensipte, toplam gerilim U+ ve diferansiyel gerilimin U_ her birinden mevcut bir bozulma durumu hakkinda degerli bilgiler belirlenebilir. Bununla birlikte, cihazin 17 hem birinci gerilim ölçüm düzenegi 31 hem de ikinci gerilim ölçüm düzenegi 33 ile donatilmasi avantajli olabilir.

Birinci gerilim ölçme düzenegi 31 ve ikinci gerilim ölçme düzeneginin 33 her biri veya en azindan bir tanesi en azindan toplam gerilim U+ bir alternatif gerilim bileseninin U+.AC veya diferansiyel gerilimin U_ bir alternatif gerilim bileseninin U- ölçülmesi için adapte edilebilir. Bununla birlikte, alternatif gerilim bileseninin ölçülmesi için olan beceriye ek olarak birinci gerilim ölçme düzenegi 31 ve/veya ikinci gerilim ölçme düzenegi 33 toplam gerilimin bir dogrudan gerilim bileseninin U+,Dc ve/veya diferansiyel gerilimin U_ gerilim bileseninin U_,Dc ölçülmesi için adapte edilirse ilave bilgi elde edilebilir.

Ayrica, bir birinci gerilim ölçme düzeneginde 31 ve/veya ikinci gerilim ölçüm düzeneginde 33 bir zaman alanindan bir frekans alanina bir gerilim ölçümünün dönüstürülmesi için uyarlanmis bir dönüstürme birimi saglanmasi faydali olabilir. Örnegin, bu dönüstürme birimi bir Fast Fourier Dönüsümü (FFT) yapmak için uyarlanabilir. Alternatif olarak, transformasyon birimi, zaman içinde periyodik degisen bir gerilimin zamana bagimliliginin bir frekans alanina dönüstürülmesini saglayan diger dönüsümleri gerçeklestirmek için uyarlanabilir.

Buna uygun olarak, bir alternatif gerilim bileseninin bir frekansinda herhangi bir degisiklik kolayca frekans alaninda alternatif gerilim bileseninin gösteriminde tanimlanabilir. Ayrica, bu tür alternatif gerilim bilesenlerinde herhangi bir faz kaymasi tespit etmek de mümkündür. Toplam gerilimin U+ ve/veya diferansiyel gerilimin U- alternatif gerilim bilesenlerinin U+`Ac, U.,Ac bir frekansinda veya faz kaymasinda tespit edilen degisiklikler bu nedenle kolayca tanimlanabilir ve bir süspansiyon elemaninda bozulmanin spesifik türleri veya derecesi olarak alinabilir.

Ayrica, birinci geriliin ölçüm düzenegi 31 ve/veya ikinci gerilim ölçüm düzenegi 33 sadece belirli bir frekans spektrumuna sahip olan altematif gerilim bilesenlerini iletmek için bir frekans filtresi içerebilir. Örnegin, sadece birinci alternatif gerilimin U] bir frekansina karsilik gelen bir frekansa sahip olan alternatif gerilim bilesenleri iletilebiliri Örnegin, bu frekans filtresi bir bant geçirimli filtre olabilir. Bu tür bant geçirimli filtre, belirli yüksek ve/veya düsük frekanslari ve/veya frekans bantlarini Iiltreleyebilir. Buna göre, örnegin toplam gerilim U_ veya diferansiyel gerilimin U, alternatif gerilim bilesenlerinde herhangi bir degisikligi analiz ederken, bu türden degisken gerilim bilesenlerini temsil eden sinyaller ilk önce filtrelenebilir, öyle ki, bu durumda sadece süspansiyon elemaninin bozulma durumunda önemli bilgi saglayan frekanslar gerçekte analiz edilir ve bu frekanslar tipik olarak üretilen gerilimlerin Uc., Uoz frekanslarina karsilik gelir. Gerilim ölçüm sinyallerine istenmeden sekilde baglanan yüksek frekansli bilesenler gibi baska frekans bilesenleri filtrelenebilir. Böylelikle, bu frekans filtresi kullanilarak, ölçülen bir gerilimin alternatif gerilim bilesenleri basitlestirilmis bir sekilde analiz edilebilir.

Alternatif gerilim jeneratörü düzenegi, G, muhtemelen kendi alternatif gerilim jeneratörleri G', G; ile, darbe genislik modülasyonu PWM kullanilarak bir alternatif gerilim üreten en az bir mikrodenetçi içerebilir. Bu tür PWM mikrodenetleyici, örnegin transistörlerin kontrol edilmesi için kullanilabilecek dijital veya tercihen ikili sinyaller üretebilir. Muhtemelen, bir birinci PWM mikrodenetleyici, birinci üretilmis alternatif gerilimin UGi üretilmesi için sinyaller üretebilirken, ikinci bir mikrokontrolör (veya ayni mikrodenetleyicinin tersine çevrilmis bir çikis portu) ikinci alternatif üretilmis gerilimi Uoz üretmek için sinyaller üretebilir. Örnegin, bir birinci PWM sinyali ve bir ikinci ters PWM sinyali ile iki transistörün uygun sekilde açilmasi ve kapatilmasiyla, uygun bir dijital PWM sinyali, son olarak, bir analog üretilmis alternatif gerilim UU. veya UGz üretmek için bir düsük geçisli filtre araciligiyla iletilebilir. Düsük geçisli filtreler, örnegin, iki kapasitör 39a ve 3% ve Sekil 6'da gösterildigi gibi iki rezistör R3 ve R4 içeren RC filtreleri olarak uygulanabilir.

Tercihen, alternatif gerilim jeneratörü düzenegi G, muhtemelen alternatif gerilim jeneratörleri Gi, G2 ile, ne bir tamsayi katsayisi ne de 50 Hz ve 60 Hz'lik bir ters tamsayi katsayisi olan bir frekans ile alternatif bir gerilimin üretilmesi için uyarlanabilir. Baska bir deyisle, gerilim jeneratörü düzeneginin, alternatif gerilimi, tipik bir alternatif güç kaynagi geriliminin frekansina büyük ölçüde farkli olan bir frekans ile üretmesi tercih edilebilir. Farkli sekilde ifade edildiginde, alternatif gerilim jeneratörleri 50 Hz ve 60 Hz'den ve harmoniklerinden farkli bir frekans kullanmalidir. Böylece, alternatif gerilim bilesenlerinin ölçümleri, aksi takdirde asansörde bozulma durumunu tespit etmek için önerilen yöntemi rahatsiz edebilecek herhangi bir EMC etkisine karsi saglam ve bagisiklik kazandirilabilir.

Ayrica, özellikle gerilim jeneratörünün frekansi, güç kaynagi geriliminin herhangi bir frekansindan önemli ölçüde farkli oldugunda, örnegin bir Fast Fourier Transformasyonu veya benzer bir algoritma, ölçülen alternatif gerilimi, zaman alanindan bir frekans alanina dönüstürmek için kullanilabilir. Bu frekans alaninda, sadece alternatif gerilim jeneratörünün frekansina uyan frekans dikkate alinabilir.

Ayrica, kaynak jeneratörü G. veya Gg'yi belirlemek için gerilim ölçüm sinyalinin faz açilari tespit edilebilir, Asagida, çok sayida süspansiyon elemani 11 içeren bir süspansiyon elemani düzenegine 9 sahip bir asansör için cihazin 17 bir uygulamasi tarif edilecektir.

Tipik olarak, bir asansör için bir süspansiyon elemani düzenegi 9, asansör kabini ve/veya karsi agirligin güvenli bir sekilde askiya alinmasi için çok sayida ayri kayislari gibi en az iki, tercihen üç, dört veya daha fazla süspansiyon elemani 11 içerir. Cihaz 17, bu gibi çoklu süspansiyon elemanlarinin 11 her birinde bozulma durumlarini tespit etmek için uyarlanabilir. Burada, cihaz kaynaklari ve maliyetlerinde tasarruf yapmak için, cihazin 17 bazi bilesenleri, süspansiyon elemanlarinin ll her biri için saglanamayabilir olup, bunun yerine, sadece bir kez temin edilmekte ve dolayisiyla, çoklu süspansiyon elemanlarinin 11 her birinde bozulma durumunu tespit etmek üzere paylasilmaktadir. Örnegin, cihaz 17 bir güç kaynagi, bir mikro denetleyici ve yazilimi, alternatif gerilim jeneratörleri, analog/dijital dönüstürücüleri ve/vcya bir asansör kontrolörüne seri iletisim ara yüzleri içerebilir.

Burada, bu tür bilesenler sadece bir kez saglanabilir ve tüm süspansiyon elemani 11 için paylasilabilir.

Prensip olarak Sekil 12'de gösterildigi gibi, bir çoklayici düzenegi 51 örnegin birinci ve ikinci alternatif gerilim jeneratörünü G', G; olusturan bir PWM mikro denetleyicisine 49 baglanabilir. Bu çoklayici düzenek 51, bir dijital çoklayici olabilir. Çoklayici düzenegi 51 alternatif gerilim jeneratörü düzenegini, G ve/veya birinci ve ikinci gerilim ölçüm düzenlemelerinden 31, 33 en az birini örnek olarak dört adet çoklu süspansiyon elemanlarinin 11 her birine zamaninda ofset sirayla baglamak için adapte edilebilir. Bu amaçla, çoklayici düzenegi 51, bir seri zaman dizisinde, yani birbiri ardina gelen 53b, 5 30, 53d her biri daha sonra orada bulunan birinci ve ikinci grup kablolarin 24a,b birinci uçlarina 25a,b birinci ve ikinci alternatif gerilimleri U., Uz uygulamak amaciyla birden çok süspansiyon elemanlarinda birine nihai olarak baglanir.

Sekil 13 ve 147te çok sayida süspansiyon elemani ll içindeki bozulma durumlarinin sürekli olmayan sekilde tespiti için zamanlama diyagramlari gösterilmektedir. Diyagramlar, üç örnek süspansiyon elemaninin her birinde kablo 23 gruplarina 24a, 24b uygulanmis olan birinci ve ikinci alternatif gerilimin UI, Uz bir zaman bagimliligini göstermektedir.

Burada, Sekil 13'te gösterildigi gibi, birinci ve ikinci alternatif gerilimler Ui, Uz, çoklayici düzenegi 51 kullanilarak birinci zaman süresi ti sirasinda bir birinci süspansiyon elemanina 1 1' uygulanir. Böyle bir birinci periyot ti sirasinda, diger süspansiyon elemani 11", 11'" alternatif gerilim jeneratörü düzenegine G bagli degildir ve bu nedenle atil moddadir ve çekme gerilimi U.,lux bu süspansiyon elemaninda bulunan kablo gruplarinin her birine sürekli olarak uygulanir. Buna göre, t. periyodu sirasinda, birinci süspansiyon elemaninda 11° bir bozulma durumunu belirten gerilim ölçümleri yapilabilir. Ardindan, daha sonraki bir zaman t2 zamaninda, çoklayici düzenegi 5] ikinci süspansiyon elemanina ll" geçer. Buna göre, bu ikiiici ikinci zaman dönemi tz sirasinda, altematif süspansiyon elemani 11" içindeki kablolara 23 alternatif geriliiii Ui, U; uygulanir ve sonuç olarak, bu ikinci süspansiyon elemanindaki bozulma durumunu belirlemek için ölçülen toplam gerilimler ve diferansiyel geriliinler analiz edilebilir. 11". Daha sonra, çoklayici düzenegi 51 üçüncü süspansiyon eleinanina 11" ' geçer ve bu üçüncü süspansiyon elemani 11"' için ölçüm prosedürünü tekrarlar. Son olarak, çoklayici düzenegi 51 birinci süspansiyon eleinanina ll` geri dönebilir ve yeni bir ölçüm prosedürleri dizisi baslatabilir.

Sekil 14'te gösterildigi gibi, süspansiyon elemanlarinin 11,, 11”, 11' " tümünde bozulma durumlarini ölçüp tespit ettikten sonra, tespit cihazi 17, bütün süspansiyon elemanlarinin 11', l l”, 11”" atil modda oldugu bir uyku moduna ayarlanabilir. Böylece enerji korunabilir. Örnegin birkaç saniye, birkaç dakika veya birkaç saat gibi bir uyku süresinden sonra, bir sonraki ölçüm dizisi, birden fazla süspansiyon elemaninin 11', 11", 11"' her birine etkinlestirilmis bir alternatif gerilim jeneratörü düzenegini sirayla zamaninda ofset sekilde baglayarak baslatilabilir.

Burada belirtilen tüm ölçülmüs veya belirlenmis degerlerin, özellikle tüm gerilim degerlerinin, teknikte uzman bir kisi tarafindan "önemli" degerler olarak anlasildigi belirtilmelidir. Bunun anlami; ölçülen ya da belirlenmis bir degerin belirli bir sayi degeri oldugu söylenirse, örnegin % 2'ye kadar ya da hatta % 5'e kadar olan nispeten önemsiz sapmalar yine de dahil edilebilir. Örnegin, bu sekilde hiçbir DC gerilimi ve/veya AC geriliminin ölçülmedigi belirtilirse, bu kabul edilebilir toleranslar dahilinde, böyle bir gerilimin ölçülmedigi, ancak örnegin sesler nedeniyle bazi küçük elektrik gerilimlerinin yine de meydana gelebilecegi anlamina gelebilir.

Son olarak, "içeren" gibi terimlerin diger elemanlari veya adimlari hariç tutmadiginin ve "bir" gibi terimlerin çogul ifadeleri hariç tutmadiginin belirtilmesi gerekir. Ayrica farkli düzenlemelerle baglantili olarak tarif edilen elemanlar birlestirilebilir. Ayrica, istemlerdeki referans isaretlerinin, istemlerin kapsamini sinirladigi seklinde yorumlanmamasi gerektigi de belirtilmelidir.

Claims (15)

Istemler

1. süspansiyon elemani düzeneginin (9), bir birinci ve bir ikinci elektrik iletken kablolar (23) grubuna (24a, 24b) sahip en az bir süspansiyon elemani (1 l) içerdigi; - süspansiyon elemaninin birinci kablo grubunun bir birinci ucuna (25a) bir birinci alternatif gerilimin Ui uygulanmasi; - süspansiyon elemaninin ikinci kablo grubunun bir birinci ucuna (25b) ikinci bir alternatif gerilimin Uz uygulanmasi; birinci ve ikinci alternatif gerilimlerin ayni dalga formlarina ve 180°'lik bir faz farkina sahip oldugu; - (i) birinci kablo grubunun ikinci ucu (27a) ile ortak bir elektrik potansiyeli arasinda üçüncü bir gerilimin U3 ve ikinci kablo grubunun bir ikinci ucu (27b) ile ortak elektrik potansiyeli arasinda bir dördüncü gerilimin U4 bir toplamina U3 + U4 karsilik gelen bir toplam gerilim U+ (ii) üçüncü geriliin U3 ve dördüncü gerilim U4 arasindaki bir fark U3 - U4 ile iliskili bir diferansiyel gerilimdeii U_ en az birinin belirlenmesi; - toplam geriliinin U+ ve diferansiyel gerilimin U_ en az biriiie dayaiiarak bozulma duruinuiiu belirleninesini bir asansör (1) için bir sü5pansiyon elemani düzeneginde (9) bir bozulma durumunu tespit etmek için bir yöntem.

2. Biriiici kablo grubunun ikinci ucu ve ikinci kablo grubunun ikinci ucunun bir baglanti elektriksel direnci (R5) ile elektriksel olarak baglandigi Istem l'e göre yöntem.

3. Bozulma durumunun, hem toplam gerilim U+ hem de diferansiyel gerilime U_ dayali olarak belirlendigi önceki istemlerden birine göre yöntem.

4. Toplam gerilimin U+, alternatif bir gerilim bileseni U-, AC içermedigi ve diferansiyel gerilimin U_ bir alternatif gerilim bilesenini U-,Ac içerdigi bir durunidan sapmanin süspansiyon elemani düzenlemesinde bir bozulmayi gösteriyor oldugu seklinde yorumlandigi Istem 3'e göre yöntem.

5. Toplain gerilimin U+, alternatif bir geriliin bileseni içerdigi ve diferansiyel geriliinin U., hiçbir alternatif geriliin bileseni içermedigi bir duruinnn kablo gruplarindan birinde bulunaii kablolardan en az birinin kesildigini ve diger kablo grubunda yer alan hiçbir kablonun kesilmedigini gösteriyor oldugu seklinde yorumlandigi önceki Istem 3 ve 4'ten birine göre yöntem.

6. Toplain gerilim U+ alternatif bir geriliin bileseni içermedigi ve diferansiyel geriliin U_ hiçbir alternatif gerilim bileseni içermedigi bir durumun - kablo grubundan birinde bulunan kablolardan en az biri kesilir ve diger kablo grubunda yer alan kablolardan en az biri kesilir; ve - birinci alternatif gerilimin UI ve ikinci alternatif gerilimin Uz gerilim kaynaklari kesintiye ugrar seklinde bozulma durumlarindan en az birini gösteriyor oldugu seklinde yorumlandigi önceki Istem 3 ve 5'ten birine göre yöntem.

7. Toplam gerilimin bir alteriiatif gerilim bilesenini içerdigi ve diferansiyel gerilimin bir alternatif gerilim bilesenini içerdigi bir durumun süspansiyon elemanindaki kablolardan en az birinin topraga bir elektrik baglantisini gösteriyor oldugu seklinde yorumlandigi önceki Istem 3 ve 6'dan birine göre yöntem.

8. Toplam gerilimin, dogrudan gerilim bileseni hariç alternatif bir gerilim bileseni içermedigi ve diferansiyel gerilimin, alternatif bir gerilim bileseni içermedigi biri durumun kablo gruplarindan birinde bulunan kablolardan birinin, diger kablolar gurubunda bulunaii bir kablo ile simetrik bir sekilde kisa devre yapildigini gösteriyor oldugu seklinde yorumlandigi önceki Istem 3 ve 7'den birine göre yöntem.

9. Toplam gerilimin, bir alternatif bir gerilim bilesenini ve dogrudan gerilim bilesenini içerdigi ve diferansiyel gerilimin, alternatif bir gerilim bileseni içermedigi biri durumun kablo gruplarindan birinde bulunan kablolardan birinin, diger kablolar gurubunda bulunan bir kablo ile asimetrik bir sekilde kisa devre yapildigini gösteriyor oldugu seklinde yorumlandigi önceki Istem 3 ve 8'den birine göre yöntem.

10. Süspansiyon elemani düzeneginin, toplam gerilimin ve diferansiyel gerilimin belirlenmesi sirasinda asansörün kasnaklari boyunca hareket ettirildigi önceki Istem 7-9'dan birine göre yöntem.

ll. Kablolardan birinin topraga bir baglantisinin ve her iki kablo grubunun kablolari arasindaki bir kisa devrenin en az birinin bulundugu bir konumun, ilgili bir duruinun belirlendigi zamanda bir noktaya bagli olarak belirlendigi Istem 10'a göre yöntem.

12. Bozulina duruinu hakkinda bilginin, toplain gerilimin U+ ve diferansiyel gerilimin U_ en az birinin bir alternatif gerilim bilesenindeki U+, Ac, U.`Ac, bir fazin bir arializine dayanilarak türetildigi önceki istemlerden birine göre yöntem.

13. Toplam gerilimin ve diferansiyel gerilimin baslangiç degerlerinin asansörün bir baslangiç durumunda belirlenip kaydedildigi, ve toplam gerilimin ve diferansiyel gerilimin sonraki degerlerinin, asansörün sonraki bir durumunda belirlendigi, ve süspansiyon eleinaninin bozulma durumunun, toplain geriliinin ve diferansiyel gerilimin baslangiç degerlerinin toplam geriliinin ve diferansiyel gerilimin sirasiyla sonraki degerlerinin bir karsilastirmasina dayanarak sonraki duruin sirasinda belirlendigi önceki istemlerden birine göre yöntem.

14. Ek olarak, uygulanan birinci ve ikinci alternatif gerilimlerin UI, Uz baslangiç degerlerinin asansörün bir baslangiç duruinunda belirlenip ve kaydedildigi, ve uygulanan birinci ve ikinci alternatif gerilimlerin Ui, Uz sonraki degerlerinin asansörün sonraki bir durumunda belirlendigi, ve süspansiyon elemaninin bozulma durumunun, uygulanan birinci ve ikinci alternatif geriliinlerin Ui, Uz baslangiç degerlerinin, uygulanan birinci ve ikinci alternatif geriliinlerin Ui, Uz sonraki degerleri ile sirasiyla karsilastirilmasi dikkate alinarak, soiiraki durum sirasinda belirlendigi önceki isteinlerden birine göre yöntem.

15. Süspansiyon elemani düzeneginin çoklu süspansiyon elemanlarini içerdigi, birinci ve ikinci alternatif gerilimlerin Ui, Uz, uygulandigi ve toplam gerilim U, ve diferansiyel gerilimin U-, çesitli süspansiyon elemanlarinda zainaninda ofset dizi halinde belirlendigi Önceki istemlerden biriiie göre yöntem.