Claims (22)
1. วิธีการสำหรับการเตรียมแผ่นเหล็กกล้าที่มีโครงสร้างจุลภาคที่ประกอบด้วยแลธมาร์เทนไซด์ เกรนละเอียดผ่านการอบคืน ตัว โลเวอร์เบไนท์เกรนละเอียดผ่านการอบคืนตัว เบไนท์เม็ด ละเอียด (FGB) ผ่านการอบคืนตัว หรือของผสมของโครงสร้าง เหล่านี้เป็นส่วนใหญ่ โดยวิธีการดังกล่าว ประกอบด้วยขั้นตอน ของ (a) การให้ความร้อนชิ้นแผ่นเหล็กกล้าสู่อุณหภูมิให้ความ ร้อนซ้ำที่สูงพอเพียงที่จะ (i) ทำให้ ชิ้นแผ่นเหล็กดังกล่าว เป็นเนื้อเดียวกันอย่างเป็นสำคัญ (ii) สลายคาร์ไบด์และคาร์ บอไนไทรด์ของ ไนโอเบียมและวาเนเดียมทั้งหมดในชิ้นแผ่นเหล็ก กล้าดังกล่าว และ (iii) ก่อเกิดเกรนของออสเทไนท์ แรกเริ่ม ที่เล็กละเอียดขึ้นมาในชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว (b) การลดขนาดชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวเพื่อให้เป็น แผ่นเหล็กกล้าในการรีดร้อนหนึ่งครั้ง หรือมากกว่านั้นใน พิสัยอุณหภูมิที่หนึ่งที่ซึ่งออสเทไนท์มีการเกิดผลึกใหม่ (c) การลดขนาดแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวต่อไปอีกในการรีดร้อน หนึ่งครั้งหรือมากกว่านั้นใน พิสัยอุณหภูมิที่สองที่ต่ำกว่า อุณหภูมิ Tnr โดยประมาณ และสูงกว่าอุณหภูมิการเปลี่ยนโครง สร้าง Ar3 โดยประมาณ (d) การชุบแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวด้วยอัตราการระบายความ ร้อนอย่างน้อยที่สุดประมาณ 10 ํซ. ต่อวินาที (18 ํฟ/วินาที) สู่อุณหภูมิหลังหยุดชุบ (QST) ที่ต่ำกว่าประมาณ 600 ํซ. (112 ํฟ) (e) การยุติการชุบดังกล่าว (f) การอบคืนตัวแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวที่อุณหภูมิการอบคืน ตัวจากประมาณ 400 ํซ. (752 ํฟ) ถึงประมาณอุณหภูมิการเปลี่ยน โครงสร้าง Ac1 ด้วยคาบเวลาที่พอเพียงที่จะทำให้เกิดการ ตก ตะกอนของอนุภาคทำให้แข็ง โดยขั้นตอนดังกล่าวได้รับการกระทำ เพื่อโครงสร้างจุลภาคดัง กล่าวของแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว เปลี่ยนโครงสร้างได้โดยสะดวกเป็นไปโครงสร้างที่ประกอบด้วย แลธมาร์เทนไซด์เกรนละเอียดผ่านการอบคืนตัว โลเวอร์เบไนท์เก รนละเอียดผ่านการอบคืนตัว เบไนท์เม็ดละเอียด (FGB) ผ่านการ อบคืนตัว หรือของผสมของโครงสร้างเหล่านี้เป็นส่วนใหญ่1. Methods for preparing steel plates with a microstructure consisting predominantly of fine-grained latt-martensite, fine-grained latt-martensite, fine-grained latt-martensite, fine-grained latt-martensite (FGB), or mixtures of these structures. Such methods consist of the following steps: (a) heating the steel plate to a reheating temperature sufficiently high to (i) make the plate significantly homogeneous, (ii) break down all niobium and vanadium carbides and carbonitrides in the steel plate, and (iii) induce finer initial austenite grains in the steel plate; (b) reducing the steel plate to sheet in one or more hot-rolling operations at the first temperature range where austenite recrystallization occurs; (c) further reducing the steel plate to sheet in one or more hot-rolling operations. (d) Quenching the steel plate at a heat dissipation rate of at least 10 °C/s (18 °F/s) to a post-quenching temperature (QST) of less than 600 °C (112 °F). (e) Termination of the quenching. (f) Tempering the steel plate to a tempering temperature of approximately 400 °C (752 °F) to approximately the transition temperature Ac1 with sufficient time for the precipitation of hardening particles. This step is performed so that the microstructure of the steel plate is easily transformed into a structure consisting mainly of annealed fine-grained martensite, annealed fine-grained lower bainite, annealed fine-grained bainite (FGB), or a mixture of these structures.
2. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งมีการแทนขั้นตอน (f) ด้วยขั้นตอนที่ตามมานี้ (f) การอบคืนตัวแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวที่อุณหภูมิการอบคืน ตัวจากประมาณ 400 ํซ. (752 ํฟ) ถึงประมาณอุณหภูมิการเปลี่ยน โครงสร้าง Ac1 ด้วยคาบเวลาที่พอเพียงที่จะทำให้เกิดการ ตก ตะกอนของอนุภาคทำให้แข็ง โดยขั้นตอนดังกล่าวได้รับการกระทำ เพื่อโครงสร้างจุลภาคดัง กล่าวของแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว เปลี่ยนโครงสร้างได้โดยสะดวกเป็นไปโครงสร้างที่ประกอบด้วย แลธมาร์เทนไซด์เกรนละเอียดผ่านการอบคืนตัวประมาณ 100%2. The method of claim 1, in which step (f) is replaced by the following step: (f) Tempering of the said steel plate to a tempering temperature of approximately 400 °C (752 °F) to approximately the transformation temperature Ac1 with a period of time sufficient to allow the precipitation of the hardening particles. This step is performed so that the said microstructure of the said steel plate is easily transformed into a structure consisting of approximately 100% fine-grained latt-martensitic grains after tempering.
3. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งมีการแทนขั้นตอน (f) ด้วยขั้นตอนที่ตามมานี้ (f) การอบคืนตัวแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวที่อุณหภูมิการอบคืน ตัวจากประมาณ 400 ํซ. (752 ํฟ) ถึงประมาณอุณหภูมิการเปลี่ยน โครงสร้าง Ac1 ด้วยคาบเวลาที่พอเพียงที่จะทำให้เกิดการ ตก ตะกอนของอนุภาคทำให้แข็ง โดยขั้นตอนดังกล่าวได้รับการกระทำ เพื่อโครงสร้างจุลภาคดัง กล่าวของแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว เปลี่ยนโครงสร้างได้โดยสะดวกเป็นไปโครงสร้างที่ประกอบ ด้วย เบไนท์เม็ดละเอียด (FGB) เป็นส่วนใหญ่3. The method of claim 1, in which step (f) is replaced by the following step: (f) tempering of the said steel plate to a tempering temperature of approximately 400 °C (752 °F) to approximately the transformation temperature Ac1 with a period of time sufficient to allow the precipitation of the hardening particles to occur. This step is performed so that the said microstructure of the said steel plate is easily transformed into a structure consisting mainly of fine-grained bainite (FGB).
4. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งอุณหภูมิให้ความร้อน ซ้ำดังกล่าวของขั้นตอน (a) คือระหว่าง ประมาณ 955 ํซ. และ ประมาณ 1100 ํซ. (1750 ํฟ ถึง 2012 ํฟ)4. The method of claim 1 in which the reheating temperature of step (a) is between approximately 955 °C and approximately 1100 °C (1750 °F to 2012 °F).
5. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งเกรนของออสเทไนท์แรก เริ่มที่เล็กละเอียดดังกล่าวของขั้นตอน (a) มีขนาดเกรนเล็ก กว่าประมาณ 120 ไมครอน5. The method of claim 1 in which the first austenite grains, which are as fine as in step (a), have a grain size smaller than approximately 120 microns.
6. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งการลดความหนาของชิ้น แผ่นแม่เหล็กกล้าดังกล่าวประมาณ 30% ถึงประมาณ 70% เกิด ขึ้นมาในขั้นตอน (b)6. The method of claim 1 in which the thickness of the magnetic sheet is reduced by approximately 30% to approximately 70% is achieved in step (b).
7. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งการลดความหนาของชิ้น แผ่นแม่เหล็กกล้าดังกล่าวประมาณ 40% ถึงประมาณ 80% เกิด ขึ้นมาในขั้นตอน (c)7. The method of claim 1 in which the thickness of the magnetic sheet is reduced by approximately 40% to approximately 80% is achieved in step (c).
8. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ประกอบต่อไปอีกด้วยขั้นตอน ของการปล่อยให้แผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวได้รับการระบายความ ร้อนด้วยอากาศสู่อุณหภูมิโดยรอบจากอุณหภูมิหลังหยุดชุบดัง กล่าว ก่อนการอบคืนตัวแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวในขั้นตอน (f)8. The method of claim 1 is further comprising a procedure of allowing the said steel plate to be air-cooled to ambient temperature from the said post-quenching temperature before tempering the said steel plate in step (f).
9. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวของขั้นตอน (a) ประกอบด้วยเหล็ก และธาตุเจือที่ตามมา นี้ในหน่วยเปอร์เซ็นต์โดยน้ำหนัก C ประมาณ 0.03% ถึงประมาณ 0.12% Ni อย่างน้อยที่สุดประมาณ 1% Cu ถึงประมาณ 1.5% Mo ถึงประมาณ 0.8% Nb ประมาณ 0.02% ถึงประมาณ 0.1% Ti ประมาณ 0.008% ถึงประมาณ 0.03% AI ประมาณ 0.001% ถึงประมาณ 0.05% และ N ประมาณ 0.002% ถึงประมาณ 0.005%9. Method of claim 1 in which the steel sheet of procedure (a) is composed of iron and the following alloys in percentage by weight: C approximately 0.03% to approximately 0.12%, Ni at least approximately 1%, Cu to approximately 1.5%, Mo to approximately 0.8%, Nb approximately 0.02% to approximately 0.1%, Ti approximately 0.008% to approximately 0.03%, Al approximately 0.001% to approximately 0.05%, and N approximately 0.002% to approximately 0.005%.
10. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 9 ซึ่งชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวประกอบด้วย Ni น้อยกว่าประมาณ 6% โดยน้ำหนัก10. The method of claim 9, in which the said steel plate contains less than approximately 6% Ni by weight.
11. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 9 ซึ่งชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวประกอบด้วย Ni น้อยกว่าประมาณ 3% โดยน้ำหนัก และ ประกอบเพิ่มเติม Mn ประมาณ 0.5% โดยน้ำหนัก ถึงประมาณ 2.5% โดย น้ำหนัก11. The method of claim 9 states that such steel plate contains less than approximately 3% Ni by weight and contains an additional Mn of approximately 0.5% by weight to approximately 2.5% by weight.
12. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 9 ซึ่งชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวประกอบต่อไปอีกด้วยสารเติมแต่ง อย่างน้อยที่สุดหนึ่ง สารที่เลือกมาจากกลุ่มที่ประกอบด้วย (i) Cr ถึงประมาณ 1.0% โดยน้ำหนัก (ii) Si ถึงประมาณ 0.5% โดยน้ำหนัก (iii) V ถึง ประมาณ 0.1% โดยน้ำหนัก (iv) Mn ถึงประมาณ 2.5% โดย น้ำหนัก และ B ประมาณ 0.0004% โดยน้ำหนัก ถึงประมาณ 0.0020% โดยน้ำ หนัก12. The method of claim 9, in which the said steel sheet is further assembled with at least one additive of a choice from the group of which there are (i) Cr up to approximately 1.0% by weight, (ii) Si up to approximately 0.5% by weight, (iii) V up to approximately 0.1% by weight, (iv) Mn up to approximately 2.5% by weight, and B from approximately 0.0004% by weight to approximately 0.0020% by weight.
13. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 9 ซึ่งชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวประกอบต่อไปอีกด้วย B ประมาณ 0.0004% โดยน้ำหนัก ถึง ประมาณ 0.0020% โดยน้ำหนัก13. The method of claim 9, in which the said steel plate is further composed of B of approximately 0.0004% by weight to approximately 0.0020% by weight.
14. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งหลังจากการอบคืนตัว ของขั้นตอน (f) แผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวมี DBTT ที่ต่ำกว่า ประมาณ -62 ํซ. (-80 ํฟ) ในทั้งแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวและใน HAZ และมีความแข็ง แรงต้านการดึงมากกว่าประมาณ 830 เมกะ พาสคัล (120 กิโลปอนด์ต่อตารางนิ้ว)14. The method of claim 1, which after tempering of step (f), the steel plate has a DBTT lower than approximately -62 °C (-80 °F) in both the steel plate and in HAZ and has a tensile strength greater than approximately 830 MPa (120 kP/sq.in).
15. แผ่นเหล็กกล้าที่มี DBTT ต่ำกว่าประมาณ -62 ํซ. (-80 ํฟ) ในทั้งแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวและ ใน HAZ และมีความแข็งแรง ต้านการดึงมากกว่าประมาณ 830 เมกะพาสคัล (120 กิโลปอนด์ต่อ ตารางนิ้ว) และโครงสร้างจุลภาคที่ประกอบด้วย แลธมาร์เทนไซด์ เกรนละเอียดผ่านการอบคืนตัว โลเวอร์เบไนท์ เกรนละเอียดผ่าน การอบคืนตัว เบไนท์เม็ดละเอียด (FGB) ผ่านการอบคืนตัว หรือ ของผสมของโครง สร้างเหล่านี้เป็นส่วนใหญ่ และที่ซึ่งแผ่น เหล็กกล้าดังกล่าวผลิตขึ้นมาจากชิ้นแผ่นเหล็กกล้าผ่านการ ให้ ความร้อนช้ำที่ประกอบด้วยเหล็กและธาตุเจือที่ตามมานี้ใน หน่วยเปอร์เซ็นต์โดยน้ำหนัก C ประมาณ 0.03% ถึงประมาณ 0.12% Ni อย่างน้อยที่สุดประมาณ 1% Cu ถึงประมาณ 1.5% Mo ถึงประมาณ 0.8% Nb ประมาณ 0.02% ถึงประมาณ 0.1% Ti ประมาณ 0.008% ถึงประมาณ 0.03% AI ประมาณ 0.001% ถึงประมาณ 0.05% และ N ประมาณ 0.002% ถึงประมาณ 0.005%15. Steel plates with a DBTT lower than approximately -62°C (-80°F) in both the plate and HAZ, and a tensile strength greater than approximately 830 MPa (120 kP/sq.in), and a microstructure consisting predominantly of fine-grained tempered lattmartensite, fine-grained tempered lowerbainite, fine-grained tempered bainite (FGB), or a mixture of these structures, and where such steel plates are produced from reheated steel chips containing iron and subsequent alloys. The percentage by weight units are: C approximately 0.03% to 0.12%, Ni at least approximately 1%, Cu to approximately 1.5%, Mo to approximately 0.8%, Nb approximately 0.02% to 0.1%, Ti approximately 0.008% to 0.03%, Al approximately 0.001% to 0.05%, and N approximately 0.002% to 0.005%.
16. แผ่นเหล็กกล้าของข้อถือสิทธิข้อ 15 ซึ่งชิ้นแผ่นเหล็ก กล้าดังกล่าวประกอบด้วย Ni น้อยกว่า ประมาณ 6% โดยน้ำหนัก16. Steel plates to claim clause 15, whereby such steel plates contain less than approximately 6% Ni by weight.
17. แผ่นเหล็กกล้าของข้อถือสิทธิข้อ 15 ซึ่งชิ้นแผ่นเหล็ก กล้าดังกล่าวประกอบด้วย Ni น้อยกว่า ประมาณ 3% โดยน้ำหนัก และประกอบเพิ่มเติม Mn ประมาณ 0.5% โดยน้ำหนัก ถึงประมาณ 2.5% โดยน้ำหนัก17. Steel plates of claim 15, where such steel plates contain less than approximately 3% Ni by weight and contain an additional Mn of approximately 0.5% by weight to approximately 2.5% by weight.
18. แผ่นเหล็กกล้าของข้อถือสิทธิข้อ 15 ประกอบต่อไปอีก ด้วยสารเติมแต่งอย่างน้อยที่สุดหนึ่ง สารที่เลือกมาจากกลุ่ม ที่ประกอบด้วย (i) Cr ถึงประมาณ 1.0% โดยน้ำหนัก (ii) Si ถึงประมาณ 0.5% โดยน้ำหนัก (iii) V ถึงประมาณ 0.1% โดยน้ำ หนัก (iv) Mn ถึงประมาณ 2.5% โดยน้ำหนัก และ (V) B ประมาณ 0.0004% โดยน้ำหนัก ถึงประมาณ 0.0020% โดยน้ำหนัก18. The steel plates of claim 15 are further composed of at least one additive of a choice from the group consisting of (i) Cr up to approximately 1.0% by weight, (ii) Si up to approximately 0.5% by weight, (iii) V up to approximately 0.1% by weight, (iv) Mn up to approximately 2.5% by weight, and (v) B from approximately 0.0004% by weight to approximately 0.0020% by weight.
19. แผ่นเหล็กกล้าของข้อถือสิทธิข้อ 15 ประกอบต่อไปอีก ด้วย B ประมาณ 0.0004% โดย น้ำหนัก ถึงประมาณ 0.0020% โดย น้ำหนัก19. The steel plates of claim 15 are further composed of B of approximately 0.0004% by weight to approximately 0.0020% by weight.
20. วิธีการสำหรับการทำให้ได้มาซึ่ง DBTT ที่ต่ำกว่า ประมาณ -62 ํซ. (-80 ํฟ) ใน HAZ ของแผ่น เหล็กกล้าโดยการเติม Ni ลงไปอย่างน้อยที่สุดประมาณ 1.0% โดยน้ำหนักและ Cu อย่าง น้อยที่สุด ประมาณ 0.1% โดยน้ำหนัก และโดยการเติมธาตุทำให้ มีเสถียรภาพแบบ BCC ลงไปน้อยที่สุด20. Method for achieving a DBTT lower than approximately -62°C (-80°F) in HAZ of steel plate by adding at least 1.0% by weight of Ni and at least 0.1% by weight of Cu, and by adding elements that minimize BCC instability.
21. วิธีการสำหรับการเตรียมแผ่นเหล็กกล้าที่มีโครงสร้าง จุลภาคที่ประกอบด้วย แลธมาร์เทนไซด์ เกรนละเอียดผ่านการอบคืน ตัว โลเวอร์เบไนท์เกรนละเอียดผ่านการอบคืนตัว หรือของผสม ของโครง สร้างเหล่านี้เป็นส่วนใหญ่ โดยวิธีการดังกล่าว ประกอบด้วยขั้นตอนของ (a) การให้ความร้อนชิ้นแผ่นเหล็กกล้า สู่อุณหภูมิให้ความ ร้อนซ้ำที่สูงพอเพียงที่จะ (i) ทำให้ ชิ้นแผ่นเหล็กดังกล่าว เป็นเนื้อเดียวกันอย่างเป็นสำคัญ (ii) สลายคาร์ไบด์และคาร์ บอไนไทรด์ของ ไนโอเบียมและวาเนเดียมทั้งหมดในชิ้นแผ่นเหล็ก กล้าดังกล่าว และ (iii) ก่อเกิดเกรนของออสเทไนท์ แรกเริ่ม ที่เล็กละเอียดขึ้นมาในชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว (b) การลดขนาดชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวเพื่อให้เป็นชิ้น แผ่นเหล็กกล้าในการรีดร้อนหนึ่งครั้ง หรือมากกว่านั้นใน พิสัยอุณหภูมิที่หนึ่งที่ซึ่งออสเทไนท์มีการเกิดผลึกใหม่ (c) การลดขนาดแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวต่อไปอีกในการรีดร้อน หนึ่งครั้งหรือมากกว่านั้นใน พิสัยอุณหภูมิที่สองที่ต่ำกว่า อุณหภูมิ Tnr โดยประมาณ และสูงกว่าอุณหภูมิการเปลี่ยนโครง สร้าง Ar3 โดยประมาณ (d) การชุบแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวด้วยอัตราการระบายความ ร้อนประมาณ 10 ํซ. ต่อวินาที ถึงประมาณ 40 ํซ.ต่อวินาที (18 ํ ฟ/วินาที ถึง 72 ํฟ/วินาที) สู่อุณหภูมิหลังหยุดชุบที่ต่ำ กว่าอุณหภูมิ การเปลี่ยนโครงสร้าง Ms บวก 200 ํซ. (360 ํฟ) โดยประมาณ (e) การยุติการชุบดังกล่าว และ (f) การอบคืนตัวแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวที่อุณหภูมิการอบคืน ตัวจากประมาณ 400 ํซ. (752 ํฟ) ถึงประมาณอุณหภูมิการเปลี่ยน โครงสร้าง Ac1 ด้วยคาบเวลาที่พอเพียงที่จะทำให้เกิดการ ตก ตะกอนของอนุภาคทำให้แข็ง โดยกระทำขั้นตอนดังกล่าวในลักษณะ ที่ทำให้มีการเปลี่ยนโครง สร้างของโครงสร้างจุลภาคดังกล่าว ของเหล็กกล้าดังกล่าวได้โดยสะดวกไปเป็นโครงสร้างที่ประกอบ ด้วย แลธมาร์เทนไซด์เกรนละเอียดผ่านการอบคืนตัว โล เวอร์เบไนท์เกรนละเอียดผ่านการอบคืนตัว หรือของผสมของโครง สร้างเหล่านี้เป็นส่วนใหญ่21. Methods for the preparation of steel plates with a microstructure consisting predominantly of fine-grained latt-martensite, fine-grained latt-martensite, or a mixture of these structures, which include the following steps: (a) heating the steel plate to a reheating temperature sufficient to (i) make the plate significantly homogeneous, (ii) break down all niobium and vanadium carbides and carbonitrides in the plate, and (iii) induce finer initial austenite grains in the plate; (b) reducing the plate to sheet in one or more hot-rolling cycles at the first temperature range where austenite recrystallization occurs; (c) further reducing the plate in one or more hot-rolling cycles. (d) Quenching the steel plate at a heat dissipation rate of approximately 10 °C/s to approximately 40 °C/s (18 °F/s to 72 °F/s) to a post-quenching temperature that is approximately 200 °C (360 °F) below the Ms transformation temperature plus 200 °C. (e) Termination of the quenching, and (f) Tempering the steel plate to a tempering temperature of approximately 400 °C (752 °F) to approximately the Ac1 transformation temperature with sufficient time for the precipitation of the hardening particles to occur, in a manner that facilitates the transformation of the steel's microstructure into a structure consisting predominantly of annealed fine-grained martensitic, annealed fine-grained volbanite, or a mixture of these structures.
22. วิธีการสำหรับการควบคุมอัตราส่วนเฉลี่ยของความยาวของ โครงสร้างเรียบแบนต่อความ หนาของโครงสร้างเรียบแบนและใน ระหว่างการดำเนินการกับแผ่นเหล็กกล้าความแข็งแรงสูงยิ่ง เพื่อการ เพิ่มความเหนียวตามขวางและ DBTT ตามขวางของแผ่น เหล็กกล้าดังกล่าวให้มากขึ้น โดยวิธีการดัง กล่าวประกอบด้วย ขั้นตอนของ (a) การให้ความร้อนชิ้นแผ่นเหล็กกล้า สู่อุณหภูมิให้ความ ร้อนซ้ำที่สูงพอเพียงที่จะ (i) ทำให้ ชิ้นแผ่นเหล็กดังกล่าว เป็นเนื้อเดียวกันอย่างเป็นสำคัญ (ii) สลายคาร์ไบด์และคาร์ บอไนไทรด์ของ ไนโอเบียมและวาเนเดียมทั้งหมดในชิ้นแผ่นเหล็ก กล้าดังกล่าว และ (iii) ก่อเกิดเกรนของออสเทไนท์ แรกเริ่ม ที่เล็กละเอียดขึ้นมาในชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว (b) การลดขนาดชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว เพื่อให้เป็นชิ้น แผ่นเหล็กกล้าในการรีดร้อนหนึ่งครั้ง หรือมากกว่านั้นใน พิสัยอุณหภูมิที่หนึ่งที่ซึ่งออสเทไนท์มีการเกิดผลึกใหม่ (c) การลดขนาดแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวต่อไปอีกในการรีดร้อน หนึ่งครั้งหรือมากกว่านั้นในพิสัย อุณหภูมิที่สองที่ต่ำกว่า อุณหภูมิ Tnr โดยประมาณ และสูงกว่าอุณหภูมิการเปลี่ยนโครง สร้าง Ar3 โดย ประมาณ (d) การชุบแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวด้วยอัตราการระบายความ ร้อนประมาณ 10 ํซ. ต่อวินาที (18 ํฟ/วินาที) สู่อุณหภูมิหลัง หยุดชุบที่ต่ำกว่าประมาณ 600 ํซ. (112 ํฟ) (e) การยุติการชุบดังกล่าว เพื่อการทำให้อัตราส่วนเฉลี่ย ของความยาวของโครงสร้างเรียบ แบนต่อความหนาของโครงสร้าง เรียบแบนมีค่าน้อยกว่าประมาณ 100 ในแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว22. Methods for controlling the average length-to-thickness ratio of flat structures during processing of superhigh-strength steel plates to increase transverse toughness and transverse DBTT of such plates. Such methods consist of the following steps: (a) heating the steel plate to a reheating temperature sufficiently high to (i) make the steel plate significantly homogeneous, (ii) break down all niobium and vanadium carbides and carbonitrides in the steel plate, and (iii) form finer initial austenite grains in the steel plate; (b) reducing the steel plate to sheet in one or more hot-rolling cycles in the first temperature range where austenite recrystallization occurs; (c) further reducing the steel plate to sheet in one or more hot-rolling cycles in the second temperature range. (d) Quenching the steel plate with a heat dissipation rate of approximately 10 °C per second (18 °F/s) to a post-quenching temperature of less than approximately 600 °C (112 °F). (e) Terminating the quenching so that the average ratio of flat structure length to flat structure thickness is less than approximately 100 in the steel plate.