SU995925A1 - Способ обработки полосы из низкоуглеродистой стали - Google Patents
Способ обработки полосы из низкоуглеродистой стали Download PDFInfo
- Publication number
- SU995925A1 SU995925A1 SU813320407A SU3320407A SU995925A1 SU 995925 A1 SU995925 A1 SU 995925A1 SU 813320407 A SU813320407 A SU 813320407A SU 3320407 A SU3320407 A SU 3320407A SU 995925 A1 SU995925 A1 SU 995925A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- steel
- annealing
- strength
- strip
- deformation
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
(54) СПОСОБ ОБРАБОТКИ ПОЛОСЫ ИЗ НИЗКОУГЛЕРОДИСТОЙ
СТАЛИ
1
Изобретение относитс к прокатному производству, в частности к производству высокопрочной упаковочной ленты.
Дл упаковки пачек и рулонов холоднокатаной и гор чекатаной стали используют ленту из малоуглеродистой стали О8кп, 2кп, Зкп в йагартованном и отожженом состо нии . Лента в нагартованйом состо нии имеет высокие прочностные свойства, однако отличаетс низкой пластичностью и часто разрываетс при обв зке или транспортировке упакованного металла. Лента в отожженом состо нии имеет низкую прочность и высокую пластичность, поэтому при нат гивании упаковочной машинкой сильно раст гиваетс и расслабл етс упаковка металла при транспортировке.
Лента дл обв зки пачек и рулонов полосовой стали должна иметь высокую прочность и оптимальную величину относительного удлинени (согласно ГОСТ & 17%).
Холодную прокатку полосы дл упаковочной ленты ведут по двум вариантам. По первому - полосу толщиной 4 мм после гор чей прокатки и травлени прокатывают
на стане холодной прокатки до толщины 2мм. Затем рулоны подвергают промежуточному рекристаллизационному отжигу в одностопных колпаковых печах при температуре 700°С по существующей технологии, и полосы вновь прокатывают на стане холодной прокатки до толщины 1 мм. Так как в нагартованном состо нии значени относительного удлинени близки к нулю, то холоднокатаную сталь подвергают отжигу при 460- 480°С. Общее врем нагрева металла составл ет 20 ч. По второму варианту гор чекатанные травленные полосы толщиной 3 мм прокатывают на стане холодной прокатки на толщину 1,2 мм без промежуточного отжига . Окончательный см гчающий отжиг
15 провод т в одностопных колпаковых печах при 470°С 50 ч. Соблюдение установленных режимов обработки позвол ет получать упаковочную ленту высокой прочности (6 до 75 кгс/мм2,6ддо 80 кгс/мм) при удовлетворительном относительном удлинении (&
20 15 170/о) 1.
Недостатками известного способа обработки вл ютс повыщенный расход энергии при холодной прокатке и на нагрев при
отжиге высокопрочной стали, а также расход дефицитного легирующего элемента.
Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности вл етс способ, включающий гор чую прокатку полос, травление, холодную прокатку и отжиг. Технологию обработки полосы по известному способу (холоднокатаной упаковочной ленты) из малоуглеродистой стали толщиной 1,2 мм осуществл ют по следующей схеме: холодна прокатка с обжатием 55-70 /0, неполный отжиг ленты в одностопной печи при 460- 480°С с выдержкой 4 ч, роспуск полос на ленты требуемой ширины. Увеличение деформации до 70% обеспечивает повышение прочностных свойств готовой ленты, а с учетом необходимости сохранени удовлетворительной пластичности отжиг осуществл ют при температуре не менее 460°С. Механические свойства упаковочной ленты из сталей 08 пс, Зпс, 1пс, производимой по известному способу, следующие: временное сопротивление 65-85 кг/мм .и относительное удлинение 10-15% 2.
Недостатком известного способа вл етс то, что повышение прочности готовой ленты обуславливаетс исключительно величиной суммарного обжати при холодной прокатке, в результате чего повышаетс расход энергии при деформации и отжиге.
Цель изобретени - снижение энергозатрат при обработке высокопрочной упаковочной ленты.
Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу, включающему гор чую прокатку , смотку, травление, холодную прокатку и отжиг, гор чую прокатку заканчивают при 840-860°С, смотку полос осуц ествл ют при 550-650°С, а холодную деформацию производ т со степенью деформации 25-50% и отжиг осуществл ют при 350-450°С.
Предлагаемый способ обработки полосы из Низкоуглеродистой стали заключаетс в следующем.
На непрерывном широкополосном стане прокатывают низкоуглеродистую полосовую сталь марок 08кп-Зкп(пс) толщиной 2- 3 мм. Прокатку полос заканчивают при 840- 860°С и сматывают при 550-650°С. Гор чекатаные травленные полосы прокатывают на стане холодной прокатки с общим обжатием 25-50% и затем подвергают неполному отжигу в колпаковой печи при 350- 450°С с выдержкой, обеспечивающей качественный прогрев.
Известно, что прочность и пластичность сталей определ етс параметрами микроструктуры , в частности размером зерна (или субзерна), типом и распределением грубых частиц и структурных составл ющих.
В предлагаемом способе окончание прокатки полос из малоуглеродистых сталей обеспечивают в интервале 840-860°С и смотку производ т при 550-650°С. В результате полосова сталь имеет высокую однородность структуры и механических
СВОЙСТВ по длине и характеризуетс малым размером ферритного зерна, которое несколько уменьшаетс при последующей холодной прокатке.
Окончание прокатки полос при температурах ниже 840С (в двухфазной области) приводит к значительной разнозернистости. структуры и неоднородности механических свойств в гор чекатаном и холоднокатном состо нии. Повыщение температур конца прокатки свыще 860°С и смотки полос вы0 ще 650°С приводит к чрезмерному укрупнению зерна и понижению прочностных свойств гор чекатаной стали и в результате возникает необходимость применени больших степеней холодной деформации дл увеличени прочности. Причем, при высоких температурах окончани прокатки (выше 860°С) и смотки (выше 650°С) в гор чекатаном состо нии избыточный цементит достигает 4 балла и холодный предел незначительно уменьшает размеры цементитной
фазы, что ухудшает пластичность стали. Смотка полос при температуре ниже 550°С повышает прочность стали, однако значительно снижает пластичность.
В результате последующей холодной деформации гор чекатаной полосовой стали,
5 прокатанной по указанным температурным режимам, происходит упрочнение металла, величина которого в значительной мере определ етс величиной суммарного обжати .
Известно, что зависимость свойств меQ талла от величины степени деформации при холодной прокатке не носит монбтонного характера . С увеличением обжати при определенной степени деформации наблюдаетс разупрочнение или остановка в упрочнении металла.
5 С целью определени оптимального температурного режима отпуска полос, позвол ющего повысить пластичность стали, сохран при этом повышенный уровень прочности , провод т экспериментальные исследовани .
0 Подкатом дл холодной прокатки служит гор чекатанна полосова сталь 08кп толщиной 2,5 мм. Полосы прокатываютс на стане гор чей прокатки по рекомендуемым температурным режимам. В частности, .температура конца прокатки и смотки опытной
полосы соответственно 840 и 630°С.
Полосы в травленном гор чекатанном состо нии имеют следующие механические свойства: предел текучести 29,5 кгс/мм, предел прочности 37 кгс/мм и относитель5Q ное удлинение 32%.
На лабораторном стане гор чекатаные полосы прокатаны на полосы толщиной 1,25 мм ( 50%) и 1,85 ( 25%) и подвергнуты отжигу при 100-700°С в течение от 30 мин до 5 ч.
Claims (2)
- 55 Результаты механических испытаний показывают , что упрочнение стали зависит от суммарной деформации при холодной прокатке. Увеличение степени холодной дефорйации с 25 до 50% повышает упрочнение стали причем уже при степени деформации достигаетс предел прочности более 55 кгс/мм Независимо от-суммарной степени деформа ции наблюдаютс низкие значени относительного удлинени . Повышение температуры отжига позвол ет улучшить пластичность стали, причем удовлетворительный уровень ее (более 13°/о) достигаетс при температуре отжига более 350°С. Повышение температуры отжига до 350°С практически не снижает прочность холоднодеформированной стали. Резкое снижение прочностных свойств металла наблюдаетс при температурах отжига более 450°С. Наблюдаемое сохранение упрочнени , созданного пластической деформацией при неполном отжиге, св зано с характером образующейс структуры. Нагрев после деформации приводит к формированию более четкой и стабильной структуры, а также при повышении длительности или температуры полигонизационнрго нагрева к росту субзерен , определ ющему дальнейшее уменьшение энергии, накопленной в субграницах на единицу объема. В результате увеличиваетс термодинамическа стабильность созданной субструктуры. Повидимому, рост субзерен при нагреве до 450°С обуславливает лищь частичное сн тие упрочнени и повышение пластичности стали. Полное сн тие; созданного при деформации упрочнени происходит только при сильном развитии процесса рекристаллизации, котора в исследуемых услови х начинаетс при температурах более 450°С. Следовательно, оптимальным температурным диапазоном отжига полосовой стали дл упаковочной ленты вл ютс 350-450°С. При этом режиме обеспечиваетс удовлетворительна пластичность стали при сохранении прочности на достаточно высоком уровне. Дл достижени удовлетворительного уровн пластичности стали необходима выдержка в течение часа при 350-450С. Предлагаемый способ обработки низкоуглеродистой стали позвол ет уменьшить расход энергии при производстве высокопрочнрй упаковочной полосы. В частности, расчет мощности прокатки по формуле с использованием кривых удельного расхода энергии показывает, что снижение на 10-200/0 обжатий при холодной прокатке полосы позвол ет уменьшить мощность прокатки на 25(Ю-5000 кВт. Формула изобретени Способ обработки полосы из низкоуглеродистой стали, включающий гор чую прокатку , смотку полосы, травление, холодную прокатку и отжиг, отличающийс тем, что, с целью снижени энергозатрат, гор чую прокатку заканчивают при 840-860°С, смот У полосы осуществл ют при 550-650°С, а холодную прокатку производ т с обжатием 25-50% с последующим отжигом при 350-450°С. Источники информации, прин тые во внимание При экспертизе 1.Попов Г. И. и др. Производство упаковочной ленты вь1сокой прочности. «Металлург , 1978, № II.
- 2.Ксензук Ф. А. и др. Нова технологи производства высокопрочной упаковочной ленты.-«Сталь, 1976, № 12, с. 1111 -1112.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU813320407A SU995925A1 (ru) | 1981-07-20 | 1981-07-20 | Способ обработки полосы из низкоуглеродистой стали |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU813320407A SU995925A1 (ru) | 1981-07-20 | 1981-07-20 | Способ обработки полосы из низкоуглеродистой стали |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU995925A1 true SU995925A1 (ru) | 1983-02-15 |
Family
ID=20970235
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU813320407A SU995925A1 (ru) | 1981-07-20 | 1981-07-20 | Способ обработки полосы из низкоуглеродистой стали |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU995925A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2529325C1 (ru) * | 2013-08-13 | 2014-09-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства холоднокатаного проката для упаковочной ленты |
-
1981
- 1981-07-20 SU SU813320407A patent/SU995925A1/ru active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2529325C1 (ru) * | 2013-08-13 | 2014-09-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства холоднокатаного проката для упаковочной ленты |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4576656A (en) | Method of producing cold rolled steel sheets for deep drawing | |
KR930017636A (ko) | 고강도 캔용 강판의 제조방법 | |
SU995925A1 (ru) | Способ обработки полосы из низкоуглеродистой стали | |
JP3394598B2 (ja) | 梱包用バンド及びその製造方法 | |
JPH08337817A (ja) | 耐水素遅れ割れ特性に優れた超高張力電縫鋼管の製造方法 | |
JP3613139B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP3380472B2 (ja) | フェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法 | |
JPH07103423B2 (ja) | 加工性の極めて優れた冷延鋼板の高効率な製造方法 | |
JPH06271943A (ja) | 成形性および耐リジング性に優れ、しかも異方性の小さいフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
JPH03111519A (ja) | 高r値を有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JPS6044377B2 (ja) | 連続焼鈍による耐時効性の優れた絞り用軟質冷延鋼板の製造方法 | |
JPH02415B2 (ru) | ||
JPS59575B2 (ja) | 成形性のすぐれた高張力冷延鋼板の製造法 | |
JPS592725B2 (ja) | 熱硬化性を有する深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 | |
JPS61130423A (ja) | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 | |
JP2644580B2 (ja) | 深紋り性の優れた冷延軟鋼板の製造方法 | |
JPH0711025B2 (ja) | 高延性を有する冷延鋼板の製造方法 | |
JP3261037B2 (ja) | 耐時効性の良好な冷延鋼板の製造方法 | |
JPS6048572B2 (ja) | 連続焼鈍による絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 | |
JPH01177321A (ja) | 深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
JPH075989B2 (ja) | 極めて深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法 | |
JP2001064730A (ja) | 深絞り性に優れた鋼板の製造方法 | |
JP2001073074A (ja) | 平坦度に優れた軟質冷延鋼板及びその製造方法 | |
JPH07242949A (ja) | 焼付け硬化性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
JPS6167722A (ja) | 連続焼鈍による高強度高延性冷延鋼板の製造方法 |