SU958316A1 - Способ получени водородсодержащего газа - Google Patents
Способ получени водородсодержащего газа Download PDFInfo
- Publication number
- SU958316A1 SU958316A1 SU803212259A SU3212259A SU958316A1 SU 958316 A1 SU958316 A1 SU 958316A1 SU 803212259 A SU803212259 A SU 803212259A SU 3212259 A SU3212259 A SU 3212259A SU 958316 A1 SU958316 A1 SU 958316A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- diameter
- gas
- pipe
- catalyst
- ratio
- Prior art date
Links
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
Description
(54) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ВОДОРОД СОДЕРЖАЩЕЮ
ГАЗА
1 -
Изобрегение огносигс к способу получени водородсоцержащего газа паровой кагалитической конверсии углеводородов и может быть использовано в хими , ческой и нефтехимической промышленности .
Известен способ получени водородсо- держащего газа, включающий предварйте льный подогриев парогазовой смеси до 84О-87О°С, паровую Каталитическую кон-. версию метана в трубчатой печи, которую ., провод т при соотношении пар: , даВЛении 3 атм, объемной скорости 250О и при отношении диаметра зерна KaTajra3aTOpa к эквивалентному оиаме-., , тру реакдйсданрй трубы, равному 5,9-6,7 Газ на выходе из реакционной имеет слэдующий состав,%: Н2 76, 7,7f СО 13,,5fW20,3 1.
Однако предварительный подогрев до го 84О-87ОС предполагает наличие подогревател , в трубе которого подогреваетс парогазова смесь. При этом температура . стенки трубы равна 94О-98О С, что отрицательно сказываетс на длительной прочности металла тр(уб. Кроме того, при соотношении диаметра гранул катализатсм ра к эквивалентном; диаметру реакционной трубы, равному 5,9-6,7, существует больша разница м«кцу температурой|газсеого потока : у стенки трубы и в центре ее,; что приводит к существетшому снижению производительности.
Наиболее блвзкнм к изобретению по технической сущности и достигаемому р& э гльтату. вл етс способ получени водородсодержащего газа путем паровой каталитической конверсии углеводородов и трубчатой печи npQ объемных скорост х 1ООО- 150О ч и отношении днаметра трубы к диаметру гранул катализатора 5:6. Температура парогазовой смеси на входе в трубы , давлении 33 ати, температура конвергированного газа -800%, дарение 29 аги, состав/ааа,%: HI 69, 10, iB, . 10,1. В зависимости от трё ёмоГО состава конвертирован3ss
Иого гаэа рабоча температура стенок труб 9ОО-1000°С. Вслепствии низких Коэффициентов теплоотаачи в трубах и ниакой TonnottpoBООНости Катализатора и газового сло tiepertaa температур по сечению трубы достигает ЮО-150°С 2J. , Нецостатком этого способа вл етс то что при .соотношении диаметра трубы К диаметру гранул катализатора 5-6 возникает высокий градиент температур по сечению трубы, привод щий к снижению температуры внутри трубы и соответствующему уменьшению производительности спрроба. Кроме того, г при объемных скорост х 10рС1-150Оч-%едостаточно по но используютс возможности катализатора, который может работать щм больших объемных скорост х. Лимитирующим фактором в этом случае вл етс подвод тепла внутрь трубы. Это также снижает производительность способа. .
Целью изобретени вл етс повышение производительности способа,Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу подучени водородсодержащего газа путем паровой каталитической конверсии углеводородов в трубчатой печи, конверсию провод т при отношении диаметра реакционной трубы к диаметру гра|Нул катализатора, равйом 23 , и объемных скорост х ЗООО-бООО ч
Данный способ позвол ет повысить производительность процесса в 2,2,5 раз а; уменьшить остаточное содержание метана в ксдавертируемом газе до 7,39 ,1 об.%.
П р и м е р I. Конверсию углеводородов провод т в реакдионной трубе, внутренний диаметр которой 33 мм, длина 6,5 м, заполненной катализатором. Давление на выходе из реакционной трубы, (ати) Ю. 2О 2:13:1 Соотношение пар;,; газ 4055 Производительность, нм /ч Перепад давлени по длине 0,51,7 трубы, ати Содержание остаточного метана в конвертированном газе, обм.%I 7,7 8,2 Примечани
164
например ГИАП-16, с размером гранул 15x15 мм, сЯ трубы 3 гранул 2,2.
Через слой катализатора пропускают природный газ в количестве 25 и вод ной пар в количестве 93 . Объемна скорость в этом случае равна ЗООО Ч . Температура парогазовой смеси на вхоое в реакционную трубу 500°С, температура :конвертированного газа на выходе из трубы 800С. Давление на входе 12 эти, на выходе 10,3 ати Состав конвертированного газа,%: ,8 СО 9, II, Ij СН42 . .
П р и м е р 2. Конверсию провод т в реакционной трубе, такой же по конструкции , как и в примере 1.Расход конвертированного газа 5О нм /ч , вод ного пара 200 нм /ч . Объемна скорость в этсом случае равна 500О ч . Температура парогазовой смеси на входе в реакционную трубу 50О°С, температура конвертированного газа 800°С. Давление на входе в реакционную трубу 33 ати, а на выходе 28 ати. Состав конвертированного газа,%: Н .j 70;СО 9; СО 1 if СН4 9.
В приве пенных примерах расходы приведены дл одной трубы.
В taблицe приведены сравнительные данные дл известного и предлагаемого способов.. .
Claims (2)
- Выбор указанного интервала соотношений обусловлен тем, что при соотношении диаметра-трубы к диаметру катализатора больше 3 повышаетс градиент температур fa3a и стенки до 15О°С, что приводит к дополнительным энергозатратам, а при соотношении диаметра трубы к диаметру катализатора менее 2 повышаетс гидравлическое сопротивление реактора, .что уменьшает его производительность. е: Температура конвертированного газа на выходе из реакционной трубы 800 С;длина трубы 6,5 м. ,7 3,0 , 3 7,9 5 Q583 Внеарекие аанного способа поэвоп ег повысить производительность трубчатой печи конверсии в 2-2,5 раза, что цает значительный экономический эффект. . Формула изобретен и ,, ,, ; Способ получени воцороцсооержащего газа путем паровой каталитической конrrnVr °° J т-рубчатой «евд, о т л и ч а to щ и и с тем, что, с де-fo лью повышени производительности, кон64 версию про&оо т при отношении аиаметра реакционной трубы к диаметру гранул катализатора , равном 2-3, и объемных скорост х ЗООО-5ООО ч. Источники информащт, прин тые во внимание при экспертизе I. Авторское свидетельство СССР Mi 712381, кл. С 01 В 2/14, 198О
- 2. Андреев Ф. А. и др. Технологи св занного азота. М., Хими , 1974, с. 29 (прототип).
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU803212259A SU958316A1 (ru) | 1980-10-13 | 1980-10-13 | Способ получени водородсодержащего газа |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU803212259A SU958316A1 (ru) | 1980-10-13 | 1980-10-13 | Способ получени водородсодержащего газа |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU958316A1 true SU958316A1 (ru) | 1982-09-15 |
Family
ID=20929795
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU803212259A SU958316A1 (ru) | 1980-10-13 | 1980-10-13 | Способ получени водородсодержащего газа |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU958316A1 (ru) |
-
1980
- 1980-10-13 SU SU803212259A patent/SU958316A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4981676A (en) | Catalytic ceramic membrane steam/hydrocarbon reformer | |
US3666423A (en) | Heat exchange apparatus | |
US4822521A (en) | Integrated process and apparatus for the primary and secondary catalytic steam reforming of hydrocarbons | |
US3970435A (en) | Apparatus and method for methanation | |
BR0107557A (pt) | Reator catalìtico, método para realizar reações quìmicas entre gases, e, processo para o processamento de metano | |
KR860001868A (ko) | 탄화수소의 개질 방법 및 개질 반응기 | |
CN101412496B (zh) | 分段式烃/蒸汽重整设备和方法 | |
US4378336A (en) | Monolith reactor | |
US4363787A (en) | Monolith heat exchange reactor | |
ES8301830A1 (es) | Procedimiento para la preparacion de gases que contengan hi-drogeno y nitrogeno | |
CN104445064B (zh) | 一种合成气co组合变换方法和装置 | |
GB1603703A (en) | Methanation process | |
Itoh | Limiting conversions of dehydrogenation in palladium membrane reactors | |
SU958316A1 (ru) | Способ получени водородсодержащего газа | |
Roy et al. | Economics and simulation of fluidized bed membrane reforming | |
US2758913A (en) | Process for sulfur recovery | |
US2676156A (en) | Preparation of synthesis gas | |
JPS60225632A (ja) | 反応器 | |
CN1320478A (zh) | 一种低温差放热气-固相催化反应器 | |
US3533766A (en) | Process for reforming hydrocarbons under high pressure | |
US2662004A (en) | Method of preparing synthesis gas at elevated pressures | |
US2813779A (en) | Process for producing gases containing hydrogen from hydrocarbons | |
US3450506A (en) | Apparatus for the production of hydrogen | |
McCrary et al. | An experimental study of SO3 dissociation as a mechanism for converting and transporting solar energy | |
CN203568842U (zh) | 一种合成气co组合变换装置 |